EP0775881A2 - Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck Download PDF

Info

Publication number
EP0775881A2
EP0775881A2 EP96118281A EP96118281A EP0775881A2 EP 0775881 A2 EP0775881 A2 EP 0775881A2 EP 96118281 A EP96118281 A EP 96118281A EP 96118281 A EP96118281 A EP 96118281A EP 0775881 A2 EP0775881 A2 EP 0775881A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
pressure column
low
pressure
column
steam
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP96118281A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0775881B1 (de
EP0775881A3 (de
Inventor
Dietrich Dipl.-Ing. Rottmann
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Publication of EP0775881A2 publication Critical patent/EP0775881A2/de
Publication of EP0775881A3 publication Critical patent/EP0775881A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0775881B1 publication Critical patent/EP0775881B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
    • F25J3/04896—Details of columns, e.g. internals, inlet/outlet devices
    • F25J3/04915—Combinations of different material exchange elements, e.g. within different columns
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/04084—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/04103—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression using solely hydrostatic liquid head
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
    • F25J3/04193—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions
    • F25J3/04206—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions including a so-called "auxiliary vaporiser" for vaporising and producing a gaseous product
    • F25J3/04212—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions including a so-called "auxiliary vaporiser" for vaporising and producing a gaseous product and simultaneously condensing vapor from a column serving as reflux within the or another column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04321—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04333—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04363—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04424—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system without thermally coupled high and low pressure columns, i.e. a so-called split columns
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04642—Recovering noble gases from air
    • F25J3/04648—Recovering noble gases from air argon
    • F25J3/04654—Producing crude argon in a crude argon column
    • F25J3/04666—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system
    • F25J3/04672—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser
    • F25J3/04678—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser cooled by oxygen enriched liquid from high pressure column bottoms
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
    • F25J3/04872—Vertical layout of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, heat exchangers etc.
    • F25J3/04878—Side by side arrangement of multiple vessels in a main column system, wherein the vessels are normally mounted one upon the other or forming different sections of the same column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/50—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being oxygen

Definitions

  • the invention relates to a process for the production of oxygen and nitrogen under superatmospheric pressure by low-temperature separation of air in a rectification column system, which has a pressure column and a low-pressure column, with the steps (a) to (g) listed in claim 1.
  • the invention is therefore based on the object of specifying a method and a corresponding device of the type mentioned at the beginning, with which oxygen and nitrogen can be obtained simultaneously under superatmospheric pressure and which work particularly economically, in particular through a high yield of oxygen.
  • This object is achieved by increasing the pressure of the liquid from the lower region of the low pressure column upstream of the indirect heat exchange with condensing steam from the upper region of the pressure column and that part of the steam obtained in the indirect heat exchange which is returned to the low pressure column, is relaxed before the introduction into the low pressure column.
  • the pressures of the pressure column and the low-pressure column are thus decoupled, that is to say the pressure column can be operated under particularly high pressure (for example 8 bar, 10 bar or higher), whereas the pressure in the low-pressure column is only just above atmospheric pressure, for example at 1 , 2 to 2.0 bar, preferably 1.5 to 1.6 bar.
  • the pressure column pressure can depend on the desired nitrogen product pressure - so that the nitrogen product compressor is either made smaller or can be omitted or can be omitted entirely - and the low pressure column can still be operated with an optimal separation effect.
  • the pressure of the liquid from the lower region of the low pressure column can be raised by any of the known methods, for example by a pump and / or by a hydrostatic potential.
  • the final pressure must be sufficient for the liquid to evaporate from the pressure column during the indirect heat exchange with the steam condensing at the pressure column pressure.
  • Indirect heat exchange is used on the one hand to cool the head of the pressure column - liquid return is generated for the pressure column and, if necessary, for the low pressure column - on the other hand - via the detour of an oxygen circuit with pressure increase in the liquid and gaseous expansion - to generate rising steam for the low pressure column.
  • the steam obtained in the indirect heat exchange is preferably warmed against feed air.
  • only part of the warmed gas is expanded into the low pressure column.
  • the rest can then be further heated to ambient temperature and removed as a gaseous oxygen pressure product.
  • the two liquids that are led from the pressure column into the low-pressure column generally consist of sump liquid from the pressure column (first liquid fraction) or from liquid from the top of the pressure column or from an intermediate point that is 10 to 30, preferably 20, theoretical plates below the head the pressure column (second liquid fraction).
  • the expansion of the vapor obtained in the indirect heat exchange by evaporation of the liquid from the lower region of the low-pressure column is preferably carried out in a work-performing manner, for example in an expansion turbine. A lot of process cold can thus be obtained. It is favorable if a magnetically or gas-bearing turbine is used as the expansion turbine.
  • At least part of the energy generated in the expansion of the steam obtained in the indirect heat exchange can be used to compress a process stream, for example to compress a nitrogenous fraction from the low-pressure column to the pressure required to regenerate a molecular sieve system.
  • the devices for expansion or compression are preferably mechanically coupled, for example by a common shaft.
  • the steam obtained in the indirect heat exchange can be heated upstream of the expansion into the low-pressure column. This heating preferably takes place in a main heat exchanger, which also serves to cool the feed air.
  • the part of the steam to be expanded is generally removed from the main heat exchanger at a temperature which lies between the temperatures at the cold and warm ends of the main heat exchanger.
  • Part of the steam obtained in the indirect heat exchange - for example that which is not supplied for relaxation - is preferably obtained as an oxygen pressure product.
  • a single device usually an oxygen pump, is used to generate the increased pressure both for the product quantity and for the quantity circulated for the purpose of cooling.
  • the process according to the invention is also suitable for the production of argon.
  • an argon-containing fraction from the low pressure column can be introduced into a crude argon column. Details of such an argon production are described for example in EP-B-377117, EP-A-628777 or EP-A-669509.
  • the invention also relates to a device for extracting oxygen and nitrogen under superatmospheric pressure by low-temperature separation of air according to claims 7 to 11.
  • Compressed feed air 1, cleaned of water and carbon dioxide, is cooled in a main heat exchanger 2 to about dew point and fed via line 3 into a pressure column 4 under a pressure of 10 bar.
  • vaporous nitrogen which still contains about 1 ppm of impurities, is removed via line 10 and condensed to a portion 11 in a condenser-evaporator 12 designed as a top condenser; the rest is fed via line 14 to the main heat exchanger 2, warmed there to about ambient temperature and discharged at 15 as a gaseous pressure product.
  • the condensate 13 obtained in the condenser-evaporator 12 serves on the one hand as a return for the pressure column 4; on the other hand, it can be partially discharged as a liquid product 16.
  • Oxygen-enriched bottom liquid 5 is throttled as the first liquid fraction from the pressure column into a low-pressure column 7 (6).
  • a second liquid fraction 8 is drawn off 20 theoretical plates below the top of the pressure column and expanded into the low-pressure column 9 above the first liquid fraction, preferably at the top (alternatively or additionally, the liquid drawn off via line 16 could also be applied to the low-pressure column 7).
  • the bottom liquid of the low-pressure column 7 (third liquid fraction 17) is brought to a pressure of approximately 5 bar by a pump 18, subcooled in a countercurrent and introduced into the evaporation space of the condenser-evaporator 12. Part of the pumped liquid can be withdrawn as product 21 if required.
  • the steam 22 obtained in the condenser-evaporator 12 is in the main heat exchanger 2 introduced and partially recovered at the warm end 23 as a gaseous printed product. The rest is led out of the main heat exchanger 2 at an intermediate point (FIG. 24), expanded in a turbine 25 to work at approximately low pressure column pressure and fed back into the low pressure column 7 by the counterflow 19.
  • Nitrogen-containing residual gas 28 is drawn off from the top of the low-pressure column 7, first warmed against the two liquid fractions from the pressure column (29) and finally passed on to the main heat exchanger 2.
  • the heated residual gas 30 can, for example, be discarded or used as a regeneration gas for a molecular sieve system for air purification.
  • the two exemplary embodiments can additionally be equipped with a crude argon column 34; for the case of FIG. 1, this is detailed in FIG. 3.
  • An argon-containing vapor fraction 35 is led from a point of relatively high argon content in the low-pressure column 7 to the crude argon column 34 and broken down there into a crude argon fraction, which is liquidly discharged via line 36, and into a residual fraction 37.
  • the head cooling 39 of the crude argon column 34 is brought about by evaporation of part 38 of the bottom liquid 5 from the pressure column.
  • the resulting steam 40 is fed into the low pressure column 7.
  • the mass transfer elements in the pressure column are formed by still bottoms, those in the low pressure column and, if appropriate, in the crude argon column by orderly packing.
  • conventional still bottoms, packing elements (unordered packing) and / or ordered packing can be used in all columns in the invention. Combinations of different types of elements in one column are also possible. Because of the small Ordered packings are preferred, especially in the low pressure column.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Das Verfahren und die Vorrichtung dienen zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck durch Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersäulensystem. Verdichtete und gereinigte Einsatzluft (1, 3) wird in eine Drucksäule (4) eingeleitet. Flüssigkeiten (5, 8) aus dem unteren Bereich beziehungsweise aus dem oberen oder mittleren Bereich der Drucksäule (4) werden in die Niederdrucksäule (7) eingespeist. Eine dritte Flüssigfraktion (17) aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule (7) wird in indirektem Wärmeaustausch (12) mit kondensierendem Dampf (11) aus dem oberen Bereich der Drucksäule (4) verdampft, wobei mindestens ein Teil des dabei gewonnenen Dampfs (22, 24, 26, 27) in die Niederdrucksäule (7) eingeleitet wird. Kondensat (13) wird in die Drucksäule (4) eingespeist. Eine Druckstickstofffraktion (10, 14, 15) wird als Produkt aus dem oberen Bereich der Drucksäule (4) abgezogen. Der Druck der dritten Flüssigfraktion (17) aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule (17) wird stromaufwärts des indirekten Wärmeaustauschs (12) erhöht; derjenige Teil (24) des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs, der in die Niederdrucksäule zurückgeführt wird, wird vor der Einleitung (27) in die Niederdrucksäule (7) entspannt (25). <IMAGE>

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck durch Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersäulensystem, das eine Drucksäule und eine Niederdrucksäule aufweist, mit den im Patentanspruch 1 aufgeführten Schritten (a) bis (g).
  • Ein Verfahren mit diesen Schritten ist aus der US-A-4224045 bekannt. Druck- und Niederdrucksäule sind durch einen im Sumpf der Niederdrucksäule angeordneten Kondensator-Verdampfer thermisch gekoppelt. Das Druckstickstoffprodukt wird am Kopf der Drucksäule abgezogen. Will man auch das Sauerstoffprodukt, das in der Niederdrucksäule anfällt, unter Druck gewinnen, kann man entweder die gesamte Doppelsäule oder wenigstens die Niederdrucksäule unter einem entsprechend erhöhten Druck betreiben oder das Sauerstoffprodukt flüssig auf Druck bringen und anschließend gegen Einsatzluft verdampfen (Innenverdichtung). Kälte könnte entweder durch die Entspannung von stickstoffreichem Restgas aus der Niederdrucksäule (nur im ersten Fall möglich) oder durch die Entspannung eines Teils der Einsatzluft in die Niederdrucksäule (wie in US-A-4224045 gezeigt) erzeugt werden. Sowohl die Direkteinspeisung von Luft als auch der Betrieb der Niederdrucksäule unter erhöhtem Druck verschlechtern jedoch die Rektifikation in der Niederdrucksäule und verringern damit Ausbeute und/oder Reinheit des Sauerstoffprodukts.
  • Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine entsprechende Vorrichtung der eingangs genannten Art anzugeben, mit denen gleichzeitig Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck gewonnen werden können und die besonders wirtschaftlich arbeiten, insbesondere durch eine hohe Ausbeute an Sauerstoff.
  • Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß der Druck der Flüssigkeit aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule stromaufwärts des indirekten Wärmeaustauschs mit kondensierendem Dampf aus dem oberen Bereich der Drucksäule erhöht wird und derjenige Teil des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs, der in die Niederdrucksäule zurückgeführt wird, vor der Einleitung in die Niederdrucksäule entspannt wird.
  • Gemäß der Erfindung werden damit die Drücke von Drucksäule und Niederdrucksäule entkoppelt, das heißt die Drucksäule kann unter besonders hohem Druck betrieben werden (beispielsweise 8 bar, 10 bar oder höher), wogegen der Druck in der Niederdrucksäule nur bei knapp über Atmosphärendruck, beispielsweise bei 1,2 bis 2,0 bar, vorzugsweise 1,5 bis 1,6 bar liegt. Somit kann sich der Drucksäulendruck nach dem gewünschten Stickstoff-Produktdruck richten - so daß der Stickstoff-Produktverdichter entweder kleiner ausgeführt oder werden oder ganz entfallen kann -, und die Niederdrucksäule kann dennoch mit optimaler Trennwirkung gefahren werden. Der Druck der Flüssigkeit aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule kann durch jede der bekannten Methoden angehoben werden, beispielsweise durch eine Pumpe und/oder durch ein hydrostatisches Potential. Der Enddruck muß ausreichen, damit die Flüssigkeit bei dem indirekten Wärmeaustausch mit dem bei Drucksäulendruck kondensierenden Dampf aus der Drucksäule verdampft.
  • Der indirekte Wärmeaustausch dient einerseits zur Kopfkühlung der Drucksäule - es wird flüssiger Rücklauf für die Drucksäule und gegebenenfalls für die Niederdrucksäule erzeugt - andererseits - über den Umweg eines Sauerstoffkreislaufs mit Druckerhöhung in der Flüssigkeit und gasförmiger Entspannung - zur Erzeugung von aufsteigendem Dampf für die Niederdrucksäule.
  • Der bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnene Dampf wird vorzugsweise gegen Einsatzluft angewärmt. In der Regel wird nur ein Teil des angewärmten Gases in die Niederdrucksäule entspannt. Der Rest kann dann weiter auf Umgebungstemperatur erwärmt und als gasförmiges Sauerstoff-Druckprodukt abgeführt werden.
  • Es ist günstig, wenn bei der Erfindung in der Niederdrucksäule wenigstens teilweise, vorzugsweise ausschließlich geordnete Packungen als Stoffaustauschelemente eingesetzt werden. Durch deren besonders geringen Druckverlust kann der Druck im unteren Bereich der Niederdrucksäule weiter erniedrigt werden.
  • Die beiden Flüssigkeiten, die von der Drucksäule in die Niederdrucksäule geleitet werden, bestehen in der Regel aus Sumpfflüssigkeit der Drucksäule (erste Flüssigfraktion) beziehungsweise aus Flüssigkeit vom Kopf der Drucksäule oder von einer Zwischenstelle, die 10 bis 30, vorzugsweise 20 theoretische Böden unterhalb des Kopfes der Drucksäule liegt (zweite Flüssigfraktion).
  • Die Entspannung des bei dem indirekten Wärmeaustausch durch Verdampfung der Flüssigkeit aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule gewonnenen Dampfs wird vorzugsweise arbeitsleistend durchgeführt, beispielsweise in einer Entspannungsturbine. Damit kann besonders viel Verfahrenskälte gewonnen werden. Es ist günstig, wenn als Entspannungsturbine eine magnet- oder gasgelagerte Turbine eingesetzt wird.
  • Mindestens ein Teil der bei der Entspannung des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs erzeugten Energie kann zur Verdichtung eines Prozeßstroms verwendet werden, beispielsweise zur Kompression einer stickstoffhaltigen Fraktion aus der Niederdrucksäule auf den zur Regenerierung einer Molekularsiebanlage notwendigen Druck. Die Vorrichtungen zur Entspannung beziehungsweise Verdichtung sind vorzugsweise mechanisch gekoppelt, beispielsweise durch eine gemeinsame Welle.
  • Der bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnene Dampf kann stromaufwärts der Entspannung in die Niederdrucksäule erwärmt werden. Diese Erwärmung findet vorzugsweise in einem Hauptwärmetauscher statt, der auch zur Abkühlung der Einsatzluft dient. Der zu entspannende Teil des Dampfes wird dabei im allgemeinen bei einer Temperatur aus dem Hauptwärmetauscher herausgeführt, die zwischen den Temperaturen am kalten und warmen Ende des Hauptwärmetauschers liegt.
  • Ein Teil des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs - beispielsweise derjenige, der nicht der Entspannung zugeführt wird - wird vorzugsweise als Sauerstoffdruckprodukt gewonnen. Damit dient eine einzige Vorrichtung, in der Regel eine Sauerstoffpumpe - zur Erzeugung des erhöhten Drucks sowohl für die Produktmenge als auch für die zwecks Kälteerzeugung im Kreislauf geführte Menge.
  • Wegen der günstigen Verhältnisse durch den niedrigen Druck in der Niederdrucksäule ist das erfindungsgemäße Verfahren auch zur Gewinnung von Argon geeignet. Zu diesem Zweck kann eine argonhaltige Fraktion aus der Niederdrucksäule in eine Rohargonsäule eingeleitet werden. Einzelheiten einer derartigen Argongewinnung sind beispielsweise in der EP-B-377117, der EP-A-628777 oder der EP-A-669509 beschrieben.
  • Die Erfindung betrifft außerdem eine Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck durch Tieftemperaturzerlegung von Luft gemäß den Patentansprüchen 7 bis 11.
  • Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im folgenden anhand von in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Hierbei zeigen:
    • Figur 1
    ein erstes, besonders bevorzugtes Ausführungsbeispiel des Verfahrens und der Vorrichtung gemäß der Erfindung,
    Figur 2
    ein weiteres Ausführungsbeispiel mit Rückverdichtung des stickstoffreichen Restgases aus der Niederdrucksäule und
    Figur 3
    ein drittes Ausführungsbeispiel mit Argongewinnung.
  • Verdichtete und von Wasser und Kohlendioxid gereinigte Einsatzluft 1 wird in einem Hauptwärmetauscher 2 auf etwa Taupunkt abgekühlt und über Leitung 3 unter einem Druck von 10 bar in eine Drucksäule 4 eingespeist. Am Kopf der Drucksäule wird dampfförmiger Stickstoff, der noch etwa 1 ppm Verunreinigungen enthält, über Leitung 10 entnommen und zu einem Teil 11 in einem als Kopfkondensator ausgebildeten Kondensator-Verdampfer 12 kondensiert; der Rest wird über Leitung 14 zum Hauptwärmetauscher 2 geführt, dort auf etwa Umgebungstemperatur erwärmt und bei 15 als gasförmiges Druckprodukt abgeführt. Das im Kondensator-Verdampfer 12 gewonnene Kondensat 13 dient zum einen als Rücklauf für die Drucksäule 4; zum anderen kann es teilweise als Flüssigprodukt 16 abgeführt werden.
  • Sauerstoffangereicherte Sumpfflüssigkeit 5 wird als erste Flüssigfraktion aus der Drucksäule in eine Niederdrucksäule 7 eingedrosselt (6). Eine zweite Flüssigfraktion 8 wird 20 theoretische Böden unterhalb des Kopfes der Drucksäule abgezogen und oberhalb der ersten Flüssigfraktion, vorzugsweise am Kopf, in die Niederdrucksäule entspannt 9. (Alternativ oder zusätzlich könnte auch die über Leitung 16 abgezogene Flüssigkeit auf die Niederdrucksäule 7 aufgegeben werden.)
  • Die Sumpfflüssigkeit der Niederdrucksäule 7 (dritte Flüssigfraktion 17) wird durch eine Pumpe 18 auf einen Druck von ca. 5 bar gebracht, in einem Gegenströmer unterkühlt und in den Verdampfungsraum des Kondensator-Verdampfers 12 eingeführt. Ein Teil der gepumpten Flüssigkeit kann bei Bedarf als Produkt 21 abgezogen werden. Der im Kondensator-Verdampfer 12 gewonnene Dampf 22 wird in den Hauptwärmetauscher 2 eingeführt und zu einem Teil an dessen warmem Ende 23 als gasförmiges Druckprodukt gewonnen. Der Rest wird an einer Zwischenstelle aus dem Hauptwärmetauscher 2 herausgeführt (24), in einer Turbine 25 arbeitsleistend auf etwa Niederdrucksäulendruck entspannt und durch den Gegenströmer 19 in die Niederdrucksäule 7 zurückgespeist.
  • Stickstoffhaltiges Restgas 28 wird vom Kopf der Niederdrucksäule 7 abgezogen, zunächst gegen die beiden Flüssigfraktionen aus der Drucksäule angewärmt (29) und schließlich weiter zum Hauptwärmetauscher 2 geführt. Das angewärmte Restgas 30 kann beispielsweise verworfen oder als Regeneriergas für eine Molekularsiebanlage zur Luftreinigung verwendet werden.
  • Im letzteren Fall ist es günstig, wenn derjenige Teil 31 des Restgases 30, der für die Regenerierung benötigt wird, in einem Verdichter 32 auf den Regenerierdruck gebracht wird, wie es in Figur 2 gezeigt ist. (Figur 2 stimmt bis auf dieses Detail mit Figur 1 überein.) Dieser kann - beispielsweise über eine gemeinsame Welle 33 - von der Turbine 25 angetrieben werden. Mit Hilfe dieser Maßnahme ist es möglich, den Druck in der Niederdrucksäule weiter abzusenken, beispielsweise auf ca. 1,1 bar. Dies ermöglicht wiederum eine Verringerung des Turbinenaustrittsdrucks und damit eine Erhöhung des Kälteleistungspotentials.
  • Die beiden Ausführungsbeispiele können zusätzlich mit einer Rohargonsäule 34 ausgestattet werden; für den Fall der Figur 1 ist dies in Figur 3 im Detail ausgeführt. Eine argonhaltige Dampffraktion 35 wird von einer Stelle relativ hohen Argongehalts in der Niederdrucksäule 7 zur Rohargonsäule 34 geführt und dort in eine - beispielsweise über Leitung 36 flüssig abgeführte - Rohargonfraktion und in eine Restfraktion 37 zerlegt. Die Kopfkühlung 39 der Rohargonsäule 34 wird durch Verdampfung eines Teils 38 der Sumpfflüssigkeit 5 aus der Drucksäule bewirkt. Der dabei entstandene Dampf 40 wird in die Niederdrucksäule 7 eingespeist.
  • In den Ausführungsbeispielen werden die Stoffaustauschelemente in der Drucksäule durch Destillierböden gebildet, diejenigen in der Niederdrucksäule und gegebenenfalls in der Rohargonsäule durch geordnete Packung. Grundsätzlich können jedoch bei der Erfindung in allen Säulen konventionelle Destillierböden, Füllkörper (ungeordnete Packung) und/oder geordnete Packung eingesetzt werden. Auch Kombinationen verschiedenartiger Elemente in einer Säule sind möglich. Wegen des geringen Druckverlusts werden geordnete Packungen insbesondere in der Niederdrucksäule bevorzugt.

Claims (11)

  1. Verfahren zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck durch Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersäulensystem, das eine Drucksäule (4) und eine Niederdrucksäule (7) aufweist, mit folgenden Schritten:
    (a) Einführung von verdichteter und gereinigter Einsatzluft (1, 3) in die Drucksäule (4),
    (b) Einführung (6) mindestens eines Teils einer ersten Flüssigfraktion (5) aus dem unteren Bereich der Drucksäule (4) in die Niederdrucksäule (7),
    (c) Einführung (9) einer zweiten Flüssigfraktion (8) aus dem oberen oder mittleren Bereich der Drucksäule (4) in die Niederdrucksäule (7),
    (d) Verdampfung einer dritten Flüssigfraktion (17) aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule (7) in indirektem Wärmeaustausch (12) mit kondensierendem Dampf (11) aus dem oberen Bereich der Drucksäule (4),
    (e) Einleitung mindestens eines Teils des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs (22, 24, 26, 27) in die Niederdrucksäule (7),
    (f) Einleitung mindestens eines Teils des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Kondensats (13) in die Drucksäule (4),
    (g) Entnahme einer Druckstickstofffraktion (10, 14, 15) als Produkt aus dem oberen Bereich der Drucksäule (4),
    dadurch gekennzeichnet, daß
    (h) der Druck der dritten Flüssigfraktion (17) aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule (7) stromaufwärts des indirekten Wärmeaustauschs (12) mit kondensierendem Dampf (11) aus dem oberen Bereich der Drucksäule (4) erhöht wird und
    (i) derjenige Teil (24) des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs, der in die Niederdrucksäule (7) zurückgeführt wird, vor der Einleitung (27) in die Niederdrucksäule (7) entspannt (25) wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Entspannung (25) des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs gemäß Schritt (i) arbeitsleistend durchgeführt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein Teil der bei der Entspannung (25) des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs erzeugten Energie zur Verdichtung (32) eines Prozeßstroms (31) verwendet wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnene Dampf (22) stromaufwärts der Entspannung (25) gemäß Schritt (i) erwärmt (2) wird.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teil (23) des bei dem indirekten Wärmeaustausch (12) gewonnenen Dampfs (22) als Sauerstoffdruckprodukt gewonnen wird.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß eine argonhaltige Fraktion (35) aus der Niederdrucksäule (7) in eine Rohargonsäule (34) eingeleitet wird.
  7. Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck durch Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersäulensystem, das eine Drucksäule (4) und eine Niederdrucksäule (7) aufweist, mit
    (a) einer Einsatzluftleitung (1, 3) zur Einführung von verdichteter und gereinigter Einsatzluft in die Drucksäule (4),
    (b) einer ersten Flüssigfraktionsleitung (5), die den unteren Bereich der Drucksäule (4) mit der Niederdrucksäule (7) verbindet,
    (c) einer zweiten Flüssigfraktionsleitung (8) die den oberen oder mittleren Bereich der Drucksäule (4) mit der Niederdrucksäule (7) verbindet,
    (d) einem Kondensator-Verdampfer (12) dessen Verdampfungsraum über eine dritte Flüssigfraktionsleitung (17) mit dem unteren Bereich der Niederdrucksäule (7) und dessen Kondensationsraum (über 10, 11) mit dem oberen Bereich der Drucksäule (4) verbunden ist,
    (e) einer Dampfleitung (22, 24, 26, 27) zwischen dem Verdampfungsraum des Kondensator-Verdampfers (12) und der Niederdrucksäule (7),
    (f) einer vierten Flüssigfraktionsleitung (13) zwischen dem Kondensationsraum des Kondensator-Verdampfers (12) und der Drucksäule (4) und mit
    (g) einer Druckstickstoffproduktleitung (10, 14, 15), die mit dem oberen Bereich der Drucksäule (4) verbunden ist,
    gekennzeichnet durch
    (h) Mittel (18) zur Erhöhung des Drucks in der dritten Flüssigfraktionsleitung (17) und
    (i) Mittel (25) zur Verringerung des Drucks in der Dampfleitung (22, 24, 26, 27) zwischen Kondensator-Verdampfer (12) und Niederdrucksäule (7).
  8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittel zur Verringerung des Drucks eine Entspannungsmaschine (25) aufweisen.
  9. Vorrichtung nach Anspruch 7 oder 8, gekennzeichnet durch eine Sauerstoffproduktleitung (23), die mit der Dampfleitung (22) verbunden ist.
  10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 9, gekennzeichnet durch Mittel (33) zur Übertragung von mechanischer Energie von der Entspannungsmaschine (25) auf einen Verdichter (32) zur Verdichtung eines Prozeßstroms (31).
  11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 10, gekennzeichnet durch eine Rohargonsäule (34), die mit der Niederdrucksäule verbunden (35, 37) ist.
EP96118281A 1995-11-25 1996-11-14 Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck Expired - Lifetime EP0775881B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19543953 1995-11-25
DE19543953A DE19543953C1 (de) 1995-11-25 1995-11-25 Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP0775881A2 true EP0775881A2 (de) 1997-05-28
EP0775881A3 EP0775881A3 (de) 1997-08-20
EP0775881B1 EP0775881B1 (de) 2000-05-17

Family

ID=7778392

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP96118281A Expired - Lifetime EP0775881B1 (de) 1995-11-25 1996-11-14 Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck

Country Status (9)

Country Link
US (1) US5749246A (de)
EP (1) EP0775881B1 (de)
JP (1) JPH09170874A (de)
KR (1) KR970028406A (de)
BR (1) BR9605678A (de)
CA (1) CA2191161A1 (de)
DE (2) DE19543953C1 (de)
TW (1) TW332856B (de)
ZA (1) ZA969797B (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1045154A1 (de) 1999-04-15 2000-10-18 Ford Global Technologies, Inc., A subsidiary of Ford Motor Company Verbindungsanordnung für ein auf einem Bolzen eines Stellgliedes zu montierendes Ende eines Betätigungszuges

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2860576A1 (fr) * 2003-10-01 2005-04-08 Air Liquide Appareil et procede de separation d'un melange gazeux par distillation cryogenique
KR20230069966A (ko) * 2020-09-17 2023-05-19 린데 게엠베하 혼합 가스 터빈을 이용한 공기의 극저온 분리를 위한 공정 및 장치

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4224045A (en) 1978-08-23 1980-09-23 Union Carbide Corporation Cryogenic system for producing low-purity oxygen
EP0377117B1 (de) 1988-12-01 1992-03-25 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung
EP0628777A1 (de) 1993-05-28 1994-12-14 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Argon
EP0669509A1 (de) 1994-02-24 1995-08-30 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von reinem Argon

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2402246A1 (de) * 1974-01-18 1975-07-31 Linde Ag Verfahren zur gewinnung von sauerstoff mittlerer reinheit
DE4126945A1 (de) * 1991-08-14 1993-02-18 Linde Ag Verfahren zur luftzerlegung durch rektifikation
US5195324A (en) * 1992-03-19 1993-03-23 Prazair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing nitrogen and ultra high purity oxygen
US5456083A (en) * 1994-05-26 1995-10-10 The Boc Group, Inc. Air separation apparatus and method

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4224045A (en) 1978-08-23 1980-09-23 Union Carbide Corporation Cryogenic system for producing low-purity oxygen
EP0377117B1 (de) 1988-12-01 1992-03-25 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung
EP0628777A1 (de) 1993-05-28 1994-12-14 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Argon
EP0669509A1 (de) 1994-02-24 1995-08-30 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von reinem Argon

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1045154A1 (de) 1999-04-15 2000-10-18 Ford Global Technologies, Inc., A subsidiary of Ford Motor Company Verbindungsanordnung für ein auf einem Bolzen eines Stellgliedes zu montierendes Ende eines Betätigungszuges

Also Published As

Publication number Publication date
ZA969797B (en) 1997-06-10
EP0775881B1 (de) 2000-05-17
US5749246A (en) 1998-05-12
CA2191161A1 (en) 1997-05-26
KR970028406A (ko) 1997-06-24
JPH09170874A (ja) 1997-06-30
TW332856B (en) 1998-06-01
MX9605785A (es) 1998-05-31
EP0775881A3 (de) 1997-08-20
DE59605238D1 (de) 2000-06-21
DE19543953C1 (de) 1996-12-19
BR9605678A (pt) 1998-08-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1067345B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP0505812B1 (de) Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP0955509B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von hochreinem Sauerstoff
DE19529681C2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung durch Tieftemperaturrektifikation
DE19803437A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP0299364A2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung durch Rektifikation
EP1284404A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1074805B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff unter überatmosphärischem Druck
EP0948730B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur gewinnung von druckstickstoff
EP1146301A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Drückstickstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP0669508B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von reinem Argon
DE19909744A1 (de) Zweisäulensystem zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE19609490A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP0363861B1 (de) Verfahren zur Gewinnung von Rohargon
DE19951521A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE2547594A1 (de) Verfahren zum verfluessigen von chlor
WO2017144151A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur kryogenen synthesegaszerlegung
DE3307181A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur zerlegung von luft
DE19543953C1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck
EP1134524B1 (de) Verfahren zur Gewinnung von gasförmigem Stickstoff
EP1284403B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Sauerstoff durch Tieftemperatur-Zerlegung von Luft
DE19819263C2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Druckstickstoff
DE19819338A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von hochreinem Druckstickstoff
EP1189002A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Produkts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP3255366A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum erzeugen eines gasförmigen drucksauerstoffprodukts

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): DE ES FR GB IT

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): DE ES FR GB IT

17P Request for examination filed

Effective date: 19970805

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

17Q First examination report despatched

Effective date: 19990715

GRAG Despatch of communication of intention to grant

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): DE ES FR GB IT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED.

Effective date: 20000517

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20000517

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20000517

Ref country code: ES

Free format text: THE PATENT HAS BEEN ANNULLED BY A DECISION OF A NATIONAL AUTHORITY

Effective date: 20000517

REF Corresponds to:

Ref document number: 59605238

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20000621

EN Fr: translation not filed
GBV Gb: ep patent (uk) treated as always having been void in accordance with gb section 77(7)/1977 [no translation filed]

Effective date: 20000517

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20010801