EP0775881A2 - Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck Download PDF

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EP0775881A2
EP0775881A2 EP96118281A EP96118281A EP0775881A2 EP 0775881 A2 EP0775881 A2 EP 0775881A2 EP 96118281 A EP96118281 A EP 96118281A EP 96118281 A EP96118281 A EP 96118281A EP 0775881 A2 EP0775881 A2 EP 0775881A2
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low
pressure
column
steam
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    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/50—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being oxygen

Definitions

  • the invention relates to a process for the production of oxygen and nitrogen under superatmospheric pressure by low-temperature separation of air in a rectification column system, which has a pressure column and a low-pressure column, with the steps (a) to (g) listed in claim 1.
  • the invention is therefore based on the object of specifying a method and a corresponding device of the type mentioned at the beginning, with which oxygen and nitrogen can be obtained simultaneously under superatmospheric pressure and which work particularly economically, in particular through a high yield of oxygen.
  • This object is achieved by increasing the pressure of the liquid from the lower region of the low pressure column upstream of the indirect heat exchange with condensing steam from the upper region of the pressure column and that part of the steam obtained in the indirect heat exchange which is returned to the low pressure column, is relaxed before the introduction into the low pressure column.
  • the pressures of the pressure column and the low-pressure column are thus decoupled, that is to say the pressure column can be operated under particularly high pressure (for example 8 bar, 10 bar or higher), whereas the pressure in the low-pressure column is only just above atmospheric pressure, for example at 1 , 2 to 2.0 bar, preferably 1.5 to 1.6 bar.
  • the pressure column pressure can depend on the desired nitrogen product pressure - so that the nitrogen product compressor is either made smaller or can be omitted or can be omitted entirely - and the low pressure column can still be operated with an optimal separation effect.
  • the pressure of the liquid from the lower region of the low pressure column can be raised by any of the known methods, for example by a pump and / or by a hydrostatic potential.
  • the final pressure must be sufficient for the liquid to evaporate from the pressure column during the indirect heat exchange with the steam condensing at the pressure column pressure.
  • Indirect heat exchange is used on the one hand to cool the head of the pressure column - liquid return is generated for the pressure column and, if necessary, for the low pressure column - on the other hand - via the detour of an oxygen circuit with pressure increase in the liquid and gaseous expansion - to generate rising steam for the low pressure column.
  • the steam obtained in the indirect heat exchange is preferably warmed against feed air.
  • only part of the warmed gas is expanded into the low pressure column.
  • the rest can then be further heated to ambient temperature and removed as a gaseous oxygen pressure product.
  • the two liquids that are led from the pressure column into the low-pressure column generally consist of sump liquid from the pressure column (first liquid fraction) or from liquid from the top of the pressure column or from an intermediate point that is 10 to 30, preferably 20, theoretical plates below the head the pressure column (second liquid fraction).
  • the expansion of the vapor obtained in the indirect heat exchange by evaporation of the liquid from the lower region of the low-pressure column is preferably carried out in a work-performing manner, for example in an expansion turbine. A lot of process cold can thus be obtained. It is favorable if a magnetically or gas-bearing turbine is used as the expansion turbine.
  • At least part of the energy generated in the expansion of the steam obtained in the indirect heat exchange can be used to compress a process stream, for example to compress a nitrogenous fraction from the low-pressure column to the pressure required to regenerate a molecular sieve system.
  • the devices for expansion or compression are preferably mechanically coupled, for example by a common shaft.
  • the steam obtained in the indirect heat exchange can be heated upstream of the expansion into the low-pressure column. This heating preferably takes place in a main heat exchanger, which also serves to cool the feed air.
  • the part of the steam to be expanded is generally removed from the main heat exchanger at a temperature which lies between the temperatures at the cold and warm ends of the main heat exchanger.
  • Part of the steam obtained in the indirect heat exchange - for example that which is not supplied for relaxation - is preferably obtained as an oxygen pressure product.
  • a single device usually an oxygen pump, is used to generate the increased pressure both for the product quantity and for the quantity circulated for the purpose of cooling.
  • the process according to the invention is also suitable for the production of argon.
  • an argon-containing fraction from the low pressure column can be introduced into a crude argon column. Details of such an argon production are described for example in EP-B-377117, EP-A-628777 or EP-A-669509.
  • the invention also relates to a device for extracting oxygen and nitrogen under superatmospheric pressure by low-temperature separation of air according to claims 7 to 11.
  • Compressed feed air 1, cleaned of water and carbon dioxide, is cooled in a main heat exchanger 2 to about dew point and fed via line 3 into a pressure column 4 under a pressure of 10 bar.
  • vaporous nitrogen which still contains about 1 ppm of impurities, is removed via line 10 and condensed to a portion 11 in a condenser-evaporator 12 designed as a top condenser; the rest is fed via line 14 to the main heat exchanger 2, warmed there to about ambient temperature and discharged at 15 as a gaseous pressure product.
  • the condensate 13 obtained in the condenser-evaporator 12 serves on the one hand as a return for the pressure column 4; on the other hand, it can be partially discharged as a liquid product 16.
  • Oxygen-enriched bottom liquid 5 is throttled as the first liquid fraction from the pressure column into a low-pressure column 7 (6).
  • a second liquid fraction 8 is drawn off 20 theoretical plates below the top of the pressure column and expanded into the low-pressure column 9 above the first liquid fraction, preferably at the top (alternatively or additionally, the liquid drawn off via line 16 could also be applied to the low-pressure column 7).
  • the bottom liquid of the low-pressure column 7 (third liquid fraction 17) is brought to a pressure of approximately 5 bar by a pump 18, subcooled in a countercurrent and introduced into the evaporation space of the condenser-evaporator 12. Part of the pumped liquid can be withdrawn as product 21 if required.
  • the steam 22 obtained in the condenser-evaporator 12 is in the main heat exchanger 2 introduced and partially recovered at the warm end 23 as a gaseous printed product. The rest is led out of the main heat exchanger 2 at an intermediate point (FIG. 24), expanded in a turbine 25 to work at approximately low pressure column pressure and fed back into the low pressure column 7 by the counterflow 19.
  • Nitrogen-containing residual gas 28 is drawn off from the top of the low-pressure column 7, first warmed against the two liquid fractions from the pressure column (29) and finally passed on to the main heat exchanger 2.
  • the heated residual gas 30 can, for example, be discarded or used as a regeneration gas for a molecular sieve system for air purification.
  • the two exemplary embodiments can additionally be equipped with a crude argon column 34; for the case of FIG. 1, this is detailed in FIG. 3.
  • An argon-containing vapor fraction 35 is led from a point of relatively high argon content in the low-pressure column 7 to the crude argon column 34 and broken down there into a crude argon fraction, which is liquidly discharged via line 36, and into a residual fraction 37.
  • the head cooling 39 of the crude argon column 34 is brought about by evaporation of part 38 of the bottom liquid 5 from the pressure column.
  • the resulting steam 40 is fed into the low pressure column 7.
  • the mass transfer elements in the pressure column are formed by still bottoms, those in the low pressure column and, if appropriate, in the crude argon column by orderly packing.
  • conventional still bottoms, packing elements (unordered packing) and / or ordered packing can be used in all columns in the invention. Combinations of different types of elements in one column are also possible. Because of the small Ordered packings are preferred, especially in the low pressure column.

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Abstract

Das Verfahren und die Vorrichtung dienen zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck durch Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersäulensystem. Verdichtete und gereinigte Einsatzluft (1, 3) wird in eine Drucksäule (4) eingeleitet. Flüssigkeiten (5, 8) aus dem unteren Bereich beziehungsweise aus dem oberen oder mittleren Bereich der Drucksäule (4) werden in die Niederdrucksäule (7) eingespeist. Eine dritte Flüssigfraktion (17) aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule (7) wird in indirektem Wärmeaustausch (12) mit kondensierendem Dampf (11) aus dem oberen Bereich der Drucksäule (4) verdampft, wobei mindestens ein Teil des dabei gewonnenen Dampfs (22, 24, 26, 27) in die Niederdrucksäule (7) eingeleitet wird. Kondensat (13) wird in die Drucksäule (4) eingespeist. Eine Druckstickstofffraktion (10, 14, 15) wird als Produkt aus dem oberen Bereich der Drucksäule (4) abgezogen. Der Druck der dritten Flüssigfraktion (17) aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule (17) wird stromaufwärts des indirekten Wärmeaustauschs (12) erhöht; derjenige Teil (24) des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs, der in die Niederdrucksäule zurückgeführt wird, wird vor der Einleitung (27) in die Niederdrucksäule (7) entspannt (25). <IMAGE>

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck durch Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersäulensystem, das eine Drucksäule und eine Niederdrucksäule aufweist, mit den im Patentanspruch 1 aufgeführten Schritten (a) bis (g).
  • Ein Verfahren mit diesen Schritten ist aus der US-A-4224045 bekannt. Druck- und Niederdrucksäule sind durch einen im Sumpf der Niederdrucksäule angeordneten Kondensator-Verdampfer thermisch gekoppelt. Das Druckstickstoffprodukt wird am Kopf der Drucksäule abgezogen. Will man auch das Sauerstoffprodukt, das in der Niederdrucksäule anfällt, unter Druck gewinnen, kann man entweder die gesamte Doppelsäule oder wenigstens die Niederdrucksäule unter einem entsprechend erhöhten Druck betreiben oder das Sauerstoffprodukt flüssig auf Druck bringen und anschließend gegen Einsatzluft verdampfen (Innenverdichtung). Kälte könnte entweder durch die Entspannung von stickstoffreichem Restgas aus der Niederdrucksäule (nur im ersten Fall möglich) oder durch die Entspannung eines Teils der Einsatzluft in die Niederdrucksäule (wie in US-A-4224045 gezeigt) erzeugt werden. Sowohl die Direkteinspeisung von Luft als auch der Betrieb der Niederdrucksäule unter erhöhtem Druck verschlechtern jedoch die Rektifikation in der Niederdrucksäule und verringern damit Ausbeute und/oder Reinheit des Sauerstoffprodukts.
  • Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine entsprechende Vorrichtung der eingangs genannten Art anzugeben, mit denen gleichzeitig Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck gewonnen werden können und die besonders wirtschaftlich arbeiten, insbesondere durch eine hohe Ausbeute an Sauerstoff.
  • Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß der Druck der Flüssigkeit aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule stromaufwärts des indirekten Wärmeaustauschs mit kondensierendem Dampf aus dem oberen Bereich der Drucksäule erhöht wird und derjenige Teil des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs, der in die Niederdrucksäule zurückgeführt wird, vor der Einleitung in die Niederdrucksäule entspannt wird.
  • Gemäß der Erfindung werden damit die Drücke von Drucksäule und Niederdrucksäule entkoppelt, das heißt die Drucksäule kann unter besonders hohem Druck betrieben werden (beispielsweise 8 bar, 10 bar oder höher), wogegen der Druck in der Niederdrucksäule nur bei knapp über Atmosphärendruck, beispielsweise bei 1,2 bis 2,0 bar, vorzugsweise 1,5 bis 1,6 bar liegt. Somit kann sich der Drucksäulendruck nach dem gewünschten Stickstoff-Produktdruck richten - so daß der Stickstoff-Produktverdichter entweder kleiner ausgeführt oder werden oder ganz entfallen kann -, und die Niederdrucksäule kann dennoch mit optimaler Trennwirkung gefahren werden. Der Druck der Flüssigkeit aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule kann durch jede der bekannten Methoden angehoben werden, beispielsweise durch eine Pumpe und/oder durch ein hydrostatisches Potential. Der Enddruck muß ausreichen, damit die Flüssigkeit bei dem indirekten Wärmeaustausch mit dem bei Drucksäulendruck kondensierenden Dampf aus der Drucksäule verdampft.
  • Der indirekte Wärmeaustausch dient einerseits zur Kopfkühlung der Drucksäule - es wird flüssiger Rücklauf für die Drucksäule und gegebenenfalls für die Niederdrucksäule erzeugt - andererseits - über den Umweg eines Sauerstoffkreislaufs mit Druckerhöhung in der Flüssigkeit und gasförmiger Entspannung - zur Erzeugung von aufsteigendem Dampf für die Niederdrucksäule.
  • Der bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnene Dampf wird vorzugsweise gegen Einsatzluft angewärmt. In der Regel wird nur ein Teil des angewärmten Gases in die Niederdrucksäule entspannt. Der Rest kann dann weiter auf Umgebungstemperatur erwärmt und als gasförmiges Sauerstoff-Druckprodukt abgeführt werden.
  • Es ist günstig, wenn bei der Erfindung in der Niederdrucksäule wenigstens teilweise, vorzugsweise ausschließlich geordnete Packungen als Stoffaustauschelemente eingesetzt werden. Durch deren besonders geringen Druckverlust kann der Druck im unteren Bereich der Niederdrucksäule weiter erniedrigt werden.
  • Die beiden Flüssigkeiten, die von der Drucksäule in die Niederdrucksäule geleitet werden, bestehen in der Regel aus Sumpfflüssigkeit der Drucksäule (erste Flüssigfraktion) beziehungsweise aus Flüssigkeit vom Kopf der Drucksäule oder von einer Zwischenstelle, die 10 bis 30, vorzugsweise 20 theoretische Böden unterhalb des Kopfes der Drucksäule liegt (zweite Flüssigfraktion).
  • Die Entspannung des bei dem indirekten Wärmeaustausch durch Verdampfung der Flüssigkeit aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule gewonnenen Dampfs wird vorzugsweise arbeitsleistend durchgeführt, beispielsweise in einer Entspannungsturbine. Damit kann besonders viel Verfahrenskälte gewonnen werden. Es ist günstig, wenn als Entspannungsturbine eine magnet- oder gasgelagerte Turbine eingesetzt wird.
  • Mindestens ein Teil der bei der Entspannung des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs erzeugten Energie kann zur Verdichtung eines Prozeßstroms verwendet werden, beispielsweise zur Kompression einer stickstoffhaltigen Fraktion aus der Niederdrucksäule auf den zur Regenerierung einer Molekularsiebanlage notwendigen Druck. Die Vorrichtungen zur Entspannung beziehungsweise Verdichtung sind vorzugsweise mechanisch gekoppelt, beispielsweise durch eine gemeinsame Welle.
  • Der bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnene Dampf kann stromaufwärts der Entspannung in die Niederdrucksäule erwärmt werden. Diese Erwärmung findet vorzugsweise in einem Hauptwärmetauscher statt, der auch zur Abkühlung der Einsatzluft dient. Der zu entspannende Teil des Dampfes wird dabei im allgemeinen bei einer Temperatur aus dem Hauptwärmetauscher herausgeführt, die zwischen den Temperaturen am kalten und warmen Ende des Hauptwärmetauschers liegt.
  • Ein Teil des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs - beispielsweise derjenige, der nicht der Entspannung zugeführt wird - wird vorzugsweise als Sauerstoffdruckprodukt gewonnen. Damit dient eine einzige Vorrichtung, in der Regel eine Sauerstoffpumpe - zur Erzeugung des erhöhten Drucks sowohl für die Produktmenge als auch für die zwecks Kälteerzeugung im Kreislauf geführte Menge.
  • Wegen der günstigen Verhältnisse durch den niedrigen Druck in der Niederdrucksäule ist das erfindungsgemäße Verfahren auch zur Gewinnung von Argon geeignet. Zu diesem Zweck kann eine argonhaltige Fraktion aus der Niederdrucksäule in eine Rohargonsäule eingeleitet werden. Einzelheiten einer derartigen Argongewinnung sind beispielsweise in der EP-B-377117, der EP-A-628777 oder der EP-A-669509 beschrieben.
  • Die Erfindung betrifft außerdem eine Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck durch Tieftemperaturzerlegung von Luft gemäß den Patentansprüchen 7 bis 11.
  • Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im folgenden anhand von in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Hierbei zeigen:
    • Figur 1
    ein erstes, besonders bevorzugtes Ausführungsbeispiel des Verfahrens und der Vorrichtung gemäß der Erfindung,
    Figur 2
    ein weiteres Ausführungsbeispiel mit Rückverdichtung des stickstoffreichen Restgases aus der Niederdrucksäule und
    Figur 3
    ein drittes Ausführungsbeispiel mit Argongewinnung.
  • Verdichtete und von Wasser und Kohlendioxid gereinigte Einsatzluft 1 wird in einem Hauptwärmetauscher 2 auf etwa Taupunkt abgekühlt und über Leitung 3 unter einem Druck von 10 bar in eine Drucksäule 4 eingespeist. Am Kopf der Drucksäule wird dampfförmiger Stickstoff, der noch etwa 1 ppm Verunreinigungen enthält, über Leitung 10 entnommen und zu einem Teil 11 in einem als Kopfkondensator ausgebildeten Kondensator-Verdampfer 12 kondensiert; der Rest wird über Leitung 14 zum Hauptwärmetauscher 2 geführt, dort auf etwa Umgebungstemperatur erwärmt und bei 15 als gasförmiges Druckprodukt abgeführt. Das im Kondensator-Verdampfer 12 gewonnene Kondensat 13 dient zum einen als Rücklauf für die Drucksäule 4; zum anderen kann es teilweise als Flüssigprodukt 16 abgeführt werden.
  • Sauerstoffangereicherte Sumpfflüssigkeit 5 wird als erste Flüssigfraktion aus der Drucksäule in eine Niederdrucksäule 7 eingedrosselt (6). Eine zweite Flüssigfraktion 8 wird 20 theoretische Böden unterhalb des Kopfes der Drucksäule abgezogen und oberhalb der ersten Flüssigfraktion, vorzugsweise am Kopf, in die Niederdrucksäule entspannt 9. (Alternativ oder zusätzlich könnte auch die über Leitung 16 abgezogene Flüssigkeit auf die Niederdrucksäule 7 aufgegeben werden.)
  • Die Sumpfflüssigkeit der Niederdrucksäule 7 (dritte Flüssigfraktion 17) wird durch eine Pumpe 18 auf einen Druck von ca. 5 bar gebracht, in einem Gegenströmer unterkühlt und in den Verdampfungsraum des Kondensator-Verdampfers 12 eingeführt. Ein Teil der gepumpten Flüssigkeit kann bei Bedarf als Produkt 21 abgezogen werden. Der im Kondensator-Verdampfer 12 gewonnene Dampf 22 wird in den Hauptwärmetauscher 2 eingeführt und zu einem Teil an dessen warmem Ende 23 als gasförmiges Druckprodukt gewonnen. Der Rest wird an einer Zwischenstelle aus dem Hauptwärmetauscher 2 herausgeführt (24), in einer Turbine 25 arbeitsleistend auf etwa Niederdrucksäulendruck entspannt und durch den Gegenströmer 19 in die Niederdrucksäule 7 zurückgespeist.
  • Stickstoffhaltiges Restgas 28 wird vom Kopf der Niederdrucksäule 7 abgezogen, zunächst gegen die beiden Flüssigfraktionen aus der Drucksäule angewärmt (29) und schließlich weiter zum Hauptwärmetauscher 2 geführt. Das angewärmte Restgas 30 kann beispielsweise verworfen oder als Regeneriergas für eine Molekularsiebanlage zur Luftreinigung verwendet werden.
  • Im letzteren Fall ist es günstig, wenn derjenige Teil 31 des Restgases 30, der für die Regenerierung benötigt wird, in einem Verdichter 32 auf den Regenerierdruck gebracht wird, wie es in Figur 2 gezeigt ist. (Figur 2 stimmt bis auf dieses Detail mit Figur 1 überein.) Dieser kann - beispielsweise über eine gemeinsame Welle 33 - von der Turbine 25 angetrieben werden. Mit Hilfe dieser Maßnahme ist es möglich, den Druck in der Niederdrucksäule weiter abzusenken, beispielsweise auf ca. 1,1 bar. Dies ermöglicht wiederum eine Verringerung des Turbinenaustrittsdrucks und damit eine Erhöhung des Kälteleistungspotentials.
  • Die beiden Ausführungsbeispiele können zusätzlich mit einer Rohargonsäule 34 ausgestattet werden; für den Fall der Figur 1 ist dies in Figur 3 im Detail ausgeführt. Eine argonhaltige Dampffraktion 35 wird von einer Stelle relativ hohen Argongehalts in der Niederdrucksäule 7 zur Rohargonsäule 34 geführt und dort in eine - beispielsweise über Leitung 36 flüssig abgeführte - Rohargonfraktion und in eine Restfraktion 37 zerlegt. Die Kopfkühlung 39 der Rohargonsäule 34 wird durch Verdampfung eines Teils 38 der Sumpfflüssigkeit 5 aus der Drucksäule bewirkt. Der dabei entstandene Dampf 40 wird in die Niederdrucksäule 7 eingespeist.
  • In den Ausführungsbeispielen werden die Stoffaustauschelemente in der Drucksäule durch Destillierböden gebildet, diejenigen in der Niederdrucksäule und gegebenenfalls in der Rohargonsäule durch geordnete Packung. Grundsätzlich können jedoch bei der Erfindung in allen Säulen konventionelle Destillierböden, Füllkörper (ungeordnete Packung) und/oder geordnete Packung eingesetzt werden. Auch Kombinationen verschiedenartiger Elemente in einer Säule sind möglich. Wegen des geringen Druckverlusts werden geordnete Packungen insbesondere in der Niederdrucksäule bevorzugt.

Claims (11)

  1. Verfahren zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck durch Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersäulensystem, das eine Drucksäule (4) und eine Niederdrucksäule (7) aufweist, mit folgenden Schritten:
    (a) Einführung von verdichteter und gereinigter Einsatzluft (1, 3) in die Drucksäule (4),
    (b) Einführung (6) mindestens eines Teils einer ersten Flüssigfraktion (5) aus dem unteren Bereich der Drucksäule (4) in die Niederdrucksäule (7),
    (c) Einführung (9) einer zweiten Flüssigfraktion (8) aus dem oberen oder mittleren Bereich der Drucksäule (4) in die Niederdrucksäule (7),
    (d) Verdampfung einer dritten Flüssigfraktion (17) aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule (7) in indirektem Wärmeaustausch (12) mit kondensierendem Dampf (11) aus dem oberen Bereich der Drucksäule (4),
    (e) Einleitung mindestens eines Teils des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs (22, 24, 26, 27) in die Niederdrucksäule (7),
    (f) Einleitung mindestens eines Teils des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Kondensats (13) in die Drucksäule (4),
    (g) Entnahme einer Druckstickstofffraktion (10, 14, 15) als Produkt aus dem oberen Bereich der Drucksäule (4),
    dadurch gekennzeichnet, daß
    (h) der Druck der dritten Flüssigfraktion (17) aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule (7) stromaufwärts des indirekten Wärmeaustauschs (12) mit kondensierendem Dampf (11) aus dem oberen Bereich der Drucksäule (4) erhöht wird und
    (i) derjenige Teil (24) des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs, der in die Niederdrucksäule (7) zurückgeführt wird, vor der Einleitung (27) in die Niederdrucksäule (7) entspannt (25) wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Entspannung (25) des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs gemäß Schritt (i) arbeitsleistend durchgeführt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein Teil der bei der Entspannung (25) des bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnenen Dampfs erzeugten Energie zur Verdichtung (32) eines Prozeßstroms (31) verwendet wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der bei dem indirekten Wärmeaustausch gewonnene Dampf (22) stromaufwärts der Entspannung (25) gemäß Schritt (i) erwärmt (2) wird.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teil (23) des bei dem indirekten Wärmeaustausch (12) gewonnenen Dampfs (22) als Sauerstoffdruckprodukt gewonnen wird.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß eine argonhaltige Fraktion (35) aus der Niederdrucksäule (7) in eine Rohargonsäule (34) eingeleitet wird.
  7. Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff und Stickstoff unter überatmosphärischem Druck durch Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersäulensystem, das eine Drucksäule (4) und eine Niederdrucksäule (7) aufweist, mit
    (a) einer Einsatzluftleitung (1, 3) zur Einführung von verdichteter und gereinigter Einsatzluft in die Drucksäule (4),
    (b) einer ersten Flüssigfraktionsleitung (5), die den unteren Bereich der Drucksäule (4) mit der Niederdrucksäule (7) verbindet,
    (c) einer zweiten Flüssigfraktionsleitung (8) die den oberen oder mittleren Bereich der Drucksäule (4) mit der Niederdrucksäule (7) verbindet,
    (d) einem Kondensator-Verdampfer (12) dessen Verdampfungsraum über eine dritte Flüssigfraktionsleitung (17) mit dem unteren Bereich der Niederdrucksäule (7) und dessen Kondensationsraum (über 10, 11) mit dem oberen Bereich der Drucksäule (4) verbunden ist,
    (e) einer Dampfleitung (22, 24, 26, 27) zwischen dem Verdampfungsraum des Kondensator-Verdampfers (12) und der Niederdrucksäule (7),
    (f) einer vierten Flüssigfraktionsleitung (13) zwischen dem Kondensationsraum des Kondensator-Verdampfers (12) und der Drucksäule (4) und mit
    (g) einer Druckstickstoffproduktleitung (10, 14, 15), die mit dem oberen Bereich der Drucksäule (4) verbunden ist,
    gekennzeichnet durch
    (h) Mittel (18) zur Erhöhung des Drucks in der dritten Flüssigfraktionsleitung (17) und
    (i) Mittel (25) zur Verringerung des Drucks in der Dampfleitung (22, 24, 26, 27) zwischen Kondensator-Verdampfer (12) und Niederdrucksäule (7).
  8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittel zur Verringerung des Drucks eine Entspannungsmaschine (25) aufweisen.
  9. Vorrichtung nach Anspruch 7 oder 8, gekennzeichnet durch eine Sauerstoffproduktleitung (23), die mit der Dampfleitung (22) verbunden ist.
  10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 9, gekennzeichnet durch Mittel (33) zur Übertragung von mechanischer Energie von der Entspannungsmaschine (25) auf einen Verdichter (32) zur Verdichtung eines Prozeßstroms (31).
  11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 10, gekennzeichnet durch eine Rohargonsäule (34), die mit der Niederdrucksäule verbunden (35, 37) ist.
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