EP0713601A1 - Uranhaltiger kernbrennstoff-sinterkörper - Google Patents

Uranhaltiger kernbrennstoff-sinterkörper

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EP0713601A1
EP0713601A1 EP94924290A EP94924290A EP0713601A1 EP 0713601 A1 EP0713601 A1 EP 0713601A1 EP 94924290 A EP94924290 A EP 94924290A EP 94924290 A EP94924290 A EP 94924290A EP 0713601 A1 EP0713601 A1 EP 0713601A1
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EP
European Patent Office
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sintered body
boron
chemical
nuclear fuel
uranium
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Withdrawn
Application number
EP94924290A
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English (en)
French (fr)
Inventor
Harald Cura
Martin Peehs
Gerhard Gradel
Alfons Roppelt
Erhard Ortlieb
Richard A. Perkins
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Siemens AG
Siemens Corp
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Siemens AG
Siemens Corp
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Filing date
Publication date
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    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors

Definitions

  • Uranium-containing nuclear fuel sintered body nuclear reactor fuel element with a uranium-containing nuclear fuel sintered body and method for treating a uranium-containing nuclear fuel sintered body
  • the invention relates to a nuclear fuel sintered body according to one of claims 1 to 8, a nuclear reactor fuel element according to claim 14 and a method for treating a uranium-containing nuclear fuel sintered body according to claim 15.
  • a nuclear fuel sintered body made of UO2, (U, Pu) ⁇ 2 or (U, Th) O2 is known from EP-A1-0 239 843.
  • This known core fuel sintered body is obtained by producing a mixture of uranium oxide powder or uranium mixed oxide powder with uranium boride or boron carbide powder and pressing it into compacts, which are then sintered in a sintering furnace in a reducing sintering atmosphere to form nuclear fuel sintered bodies.
  • the boron is thus distributed uniformly everywhere in the sintered matrix.
  • Boron in uranium-containing nuclear fuel sintered bodies is a neutron absorber that can be burned off in terms of physical physics and, after a certain period of use, these nuclear fuel sintered bodies lose their property as an absorber for thermal neutrons in a nuclear reactor.
  • Nuclear reactor fuel elements with fuel rods that contain uranium-containing nuclear fuel sintered bodies are used, for example, during four successive, generally equally long fuel element cycles in the nuclear reactor. At the end of one In each case, part of the nuclear reactor fuel elements in the nuclear reactor are replaced by fresh, unirradiated nuclear reactor fuel elements.
  • the fresh, unirradiated nuclear reactor fuel elements would bring about a relatively high reactivity in the nuclear reactor compared to the already irradiated nuclear reactor fuel elements.
  • the boron in the nuclear fuel sintered bodies of these fresh, unirradiated nuclear reactor fuel elements initially dampens the reactivity brought about by these nuclear reactor fuel elements by initially absorbing thermal neutrons.
  • the nuclear fuel of fresh and unirradiated nuclear reactor fuel elements gradually burns off in the nuclear reactor by nuclear fission, but at the same time a combustible neutron absorber present in this nuclear fuel also gradually burns off in terms of neutron physics, so that this neutron absorber finally has little or no thermal energy Neutrons absorbed. This way you can also get fresh in the nuclear fuel
  • Non-irradiated nuclear reactor fuel elements used in the nuclear reactor have about the same reactivity in the nuclear reactor during their entire service life in the nuclear reactor as the nuclear reactor fuel elements which have already completed a fuel element cycle in the nuclear reactor.
  • Boron as a neutron absorber in the nuclear fuel is advantageous over other combustible neutron absorbers such as rare earths if the fuel element cycles are relatively long, for example longer than 12 months, since boron prevents heat build-up in the nuclear fuel.
  • the invention is based on the object of developing the known uranium-containing nuclear fuel sintered body, so that there is no excessively rapid and excessive increase in reactivity when starting a nuclear reactor when this nuclear fuel material sintered body in the unirradiated state is freshly introduced into this nuclear reactor.
  • the surface of the uranium-containing nuclear fuel sintered body in the cladding tube of a fuel rod is kept relatively constant at a substantially lower temperature than the remainder of the sintered body by the coolant flowing past the outside of the cladding tube, but on the other hand in the uranium-containing nuclear fuel sintered body according to the invention
  • Most of the boron is located in a surface layer, chemical reactions between the UB X and UO2 take place only to a minor extent in this surface layer, so that the boron cannot escape from the uranium-containing nuclear fuel sintered body according to the invention and thus an increase in reactivity is ensured, which is damped with regard to its speed and height.
  • Claims 9 to 13 are directed to advantageous developments of the uranium-containing nuclear fuel sintered body according to one of Claims 1 to 8.
  • Claim 14 relates to an advantageously designed nuclear reactor fuel element.
  • Claims 16 to 25 are directed to advantageous developments of this method.
  • a boat made of AI2O3 several ceramic nuclear fuel sintered bodies made of UO2 were placed on a powder bed made of ZrB2, which may contain at least one of the substances NH4CI, BaF2 and / or KBF4 as a catalyst.
  • the nuclear fuel sintered bodies each had a sintered density between 10.38 and 10.44 g / cm 3 .
  • the nuclear fuel sintered bodies were also completely covered with powder made of ZrB2, which may also contain, for example, NH4CI, BaF2 and / or KBF4 as a catalyst.
  • the boat with the nuclear fuel sintered bodies was then arranged in a tube made of Al2O3 and heated in this tube in an electrically heated tube furnace in a treatment atmosphere of 5% H2 and 95% He at 1400 ° C. for three hours.
  • an A ⁇ O-tube was used, which was arranged with a horizontal longitudinal axis in an electrically heated tube furnace.
  • Two thirds of the Empty volume of this Al2O3 tube was filled with powder from ZrB2, in which twelve ceramic nuclear fuel sintered bodies made of UO2 were also embedded with sintered densities between 10.38 and 10.44 g / cm 3 .
  • the nuclear fuel sintered bodies also had the shape of a solid cylinder with a diameter of 9.11 mm and a height of 10 mm.
  • the Al2 ⁇ 3 ⁇ tube was rotated around its longitudinal axis at one revolution per minute, so that the powder together with the nuclear fuel sintered body was circulated. Powder and nuclear fuel sintered body were heated for three hours to a treatment temperature of 1400 ° C in an ambient atmosphere in the tube furnace made of 5% H2 and 95% He.
  • the nuclear fuel sintered bodies After cooling, the nuclear fuel sintered bodies had a surface layer of practically 100% by volume of UB2 and UB4 under their entire surface. This surface layer had a layer thickness of 16 ⁇ m + 4 ⁇ m under the outer surface of the nuclear fuel sintered bodies and 7 ⁇ m ⁇ 3 ⁇ m on the two end surfaces.
  • the sintered body residue was unchanged UO2 with no detectable boron content.
  • the nuclear fuel sintered bodies made of UO2 were kept at a temperature of 1050 ° C. in the tubular furnace for 90 minutes. After cooling, these nuclear fuel sintered bodies made of UO2 had a surface layer of 8 ⁇ m thickness under their entire surface, which consisted of 100% by weight of UB2 and UB4. The sintered body residue was unchanged U ⁇ 2 with no detectable boron content.
  • the surface layer containing UB2 and UB4 can also be formed in the nuclear fuel sintered body made of UO2 by embedding this nuclear fuel sintered body in boron and / or a chemical compound containing boron, which are in the molten state.
  • the isotope B] _Q in the boron in the boron used or in the boron-containing chemical compounds used is enriched compared to the natural isotope composition of boron. This can be achieved in a known manner, for example by cyclotron, diffusion or separation nozzle enrichment.
  • This isotope B ] _ Q practically absorbs the thermal neutrons. Due to its accumulation in boron, which is located in the surface layer of the uranium-containing nuclear fuel sintered body, the thickness of this surface layer can be chosen to be relatively small.
  • uranium-containing ceramic nuclear fuel sintered bodies can be treated which contain at least one of the chemical compounds (U, Pu) ⁇ 2, (U, Th) ⁇ 2, (U, RE) ⁇ 2.
  • the rare earths RE can be, in particular, gadolinium, samarium, europium, erbium and dispro ⁇ ium, which are all neutron poisons, but may show a different neutron-physical burnout behavior than boron and therefore, in combination with boron, advantageously control the reactivity in can influence a nuclear reactor. It is advantageous to insert the uranium-containing core fuel sintered body according to the invention in a cladding tube, generally made of a zirconium alloy or stainless steel, of a fuel rod and to close this cladding tube. This fuel rod is advantageously part of a nuclear reactor fuel element for a nuclear reactor. Such a nuclear reactor fuel element is advantageously provided for a light water core reactor, in particular for a pressurized water core reactor or a boiling water core reactor.

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  • Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)

Abstract

Ein uranhaltiger Kernbrennstoff-Sinterkörper, der UO2, (U, Pu)O2, (U, Th)O2, (U, RE)O2, (U, Pu, Th)O2, (U, Pu, RE)O2, (U, Th, RE)O2 oder (U, Pu, Th, RE)O2 mit RE= Seltene Erde aufweist, hat eine Sinterkörper-Oberflächenschicht, die zu mindestens 80 Vol.-% aus der chemischen Borverbindung UBx bzw. (U,...)Bx(x=2; 4; 6 oder 12) besteht, während der Sinterkörperrest höchsten 5 Vol.-% dieser chemischen Borverbindung enthält. Ein Kernreaktrobrennelement hat einen Brennstab, der in einem Hüllrohr einen solchen uranhaltigen Kernbrennstoff-Sinterkörper mit dem Bor als abbrennbaren Absorber für thermische Neutronen enthält. Die Oberflächenschicht mit der chemischen Borverbindung wird durch Behandeln des Kernbrennstoff-Sinterkörpers mit Bor oder einer borhaltigen chemischen Verbindung bei entsprechend hoher Behandlungstemperatur gewonnen.

Description

URANHALTIGER ERNBRENNSTOFF-SINTERKORPER
Beschreibung
Uranhaltiger Kernbrennstoff-Sinterkörper, Kernreaktorbrenn¬ element mit einem uranhaltigen Kernbrennstoff-Sinterkörper und Verfahren zum Behandeln eines uranhaltigen Kernbrenn¬ stoff-Sinterkörpers
Die Erfindung betrifft einen Kernbrennstoff-Sinterkörper nach einem der Patentansprüche 1 bis 8, ein Kernreaktorbrennele- ment nach Patentanspruch 14.und ein Verfahren zum Behandeln eines uranhaltigen Kernbrennstoff-Sinterkörpers nach Patent¬ anspruch 15.
Aus der EP-A1-0 239 843 ist ein Kernbrennstoff-Sinterkörper aus UO2, (U, Pu)θ2 oder (U, Th) O2 bekannt. In der Sinterma¬ trix dieses Kembrennstoff-Sinterkörpers ist Bor als Neutro¬ nengift in der chemischen Verbindungsform UBX mit x = 2; 4 und/oder 12 und/oder B4C eingebaut. Dieser bekannte Kern¬ brennstoff-Sinterkörper wird gewonnen, indem ein Gemisch aus Uranoxidpulver oder Uranmischoxidpulver mit Uranborid- oder Borkarbidpulver hergestellt und zu Preßlingen gepreßt wird, die anschließend in einem Sinterofen in einer reduzierend wirkenden Sinteratmosphäre zu Kernbrennstoff-Sinterkörpern gesintert werden. In diesen Kernbrennstoff-Sinterkörpern ist somit das Bor in der Sintermatrix überall gleichmäßig ver¬ teilt.
Bor in uranhaltigen Kernbrennstoff-Sinterkörpern ist ein neu¬ tronenphysikalisch abbrennbarer Neutronenabsorber, der nach einer gewissen Einsatzzeit dieser Kernbrennstoff-Sinterkörper in einem Kernreaktor seine Eigenschaft als Absorber für ther¬ mische Neutronen verliert.
Kernreaktorbrennelemente mit Brennstäben, die uranhaltige Kernbrennstoff-Sinterkörper enthalten, werden zum Beispiel während vier aufeinanderfolgender, in der Regel gleichlanger Brennelement-Zyklen im Kernreaktor eingesetzt. Am Ende eines Brennelement-Zyklus wird jeweils ein Teil der Kernreaktor¬ brennelemente im Kernreaktor durch frische, unbestrahlte Kernreaktorbrennelemente ersetzt.
Die frischen, unbestrahlten Kernreaktorbrennelemente würden im Kernreaktor, verglichen mit den bereits bestrahlten Kern¬ reaktorbrennelementen, eine verhältnismäßig hohe Reaktivität bewirken. Das Bor in den Kernbrennstoff-Sinterkörpern dieser frischen, unbestrahlten Kernreaktorbrennelemente dämpft zu- nächst jedoch die durch diese Kernreaktorbrennelemente be¬ wirkte Reaktivität, indem es anfänglich thermische Neutronen absorbiert.
Der Kernbrennstoff frischer und unbestrahlter Kernreaktor- brennelemente brennt im Kernreaktor durch Kernspaltung all¬ mählich ab, zugleich brennt aber auch ein in diesem Kern¬ brennstoff vorhandener abbrennbarer Neutronenabsorber neutro¬ nenphysikalisch allmählich ab, so daß dieser Neutronenabsor¬ ber schließlich keine oder nur noch wenig thermische Neutro- nen absorbiert. Auf diese Weise können auch frisch in den
Kernreaktor eingesetzte unbestrahlte Kernreaktorbrennelemente während ihrer gesamten Standzeit im Kernreaktor etwa gleiche Reaktivität im Kernreaktor wie die Kernreaktorbrennelemente bewirken, die schon einen Brennelement-Zyklus im Kernreaktor hinter sich haben.
Bor als Neutronenabsorber im Kernbrennstoff ist gegenüber an¬ deren abbrennbaren Neutronenabsorbern wie Seltene Erden von Vorteil, wenn die Brennelement-Zyklen verhältnismäßig lang, also zum Beispiel länger als 12 Monate sind, da mit Bor Wär¬ mestau im Kernbrennstoff vermieden wird.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, den bekannten uran¬ haltigen Kernbrennstoff-Sinterkörper weiterzubilden, so daß kein zu schneller und zu hoher Reaktivitätsanstieg beim An¬ fahren eines Kernraktors bewirkt wird, wenn dieser Kernbrenn- stoff-Sinterkörper in unbestrahltem Zustand frisch in diesem Kernreaktor eingebracht ist.
Da im Kernreaktor die Oberfläche der uranhaltigen Kernbrenn- stoff-Sinterkörper im Hüllrohr eines Brennstabs durch das an der Außenseite des Hüllrohres vorbeiströmende Kühlmittel ver¬ hältnismäßig konstant auf wesentlich niedrigerer Temperatur als der Sinterkörperrest gehalten wird, andererseits aber beim erfindungsgemäßen uranhaltigen Kernbrennstoff-Sinterkör- per der größte Teil des Bors sich in einer Oberflächenschicht befindet, spielen sich in dieser Oberflächenschicht nur in geringfügigem Umfang chemische Reaktionen zwischen dem UBX und UO2 ab, so daß das Bor nicht aus dem erfindungsgemäßen uranhaltigen Kernbrennstoff-Sinterkörper austreten kann und damit ein Reaktivitätsanstieg gewährleistet ist, der hin¬ sichtlich seiner Geschwindigkeit und Höhe gedämpft ist.
Die Patentansprüche 9 bis 13 sind auf vorteilhafte Weiterbil¬ dungen des uranhaltigen Kernbrennstoff-Sinterkörpers nach ei- nem der Patentansprüche 1 bis 8 gerichtet. Patentanspruch 14 betrifft ein in vorteilhafter Weise ausgebildetes Kernreak- torbrennelment.
Ein entsprechend dem erfindungsgemäßen Verfahren nach Paten - anspruch 15 behandelter uranhaltiger Kernbrennstoff-Sinter¬ körper hat eine Oberflächenschicht mit dem erwünschten hohen Borgehalt. Die Patentansprüche 16 bis 25 sind auf vorteil¬ hafte Weiterbildungen dieses Verfahrens gerichtet.
Die Erfindung und ihre Vorteile seien anhand von Ausführungs- beispielen näher erläutert:
In einem Schiffchen aus AI2O3 wurden auf einem Pulverbett aus ZrB2, das z.B. mindestens einen der Stoffe NH4CI, BaF2 und/oder KBF4 als Katalysatorstoff beigemengt enthalten kann, mehrere keramische Kernbrennstoff-Sinterkörper aus UO2. die die Gestalt eines Vollzylinders mit 9.11mm Durchmesser und 10 mm Höhe hatten, unter Ausbildung einer Zylinderförmigen Säule nebeneinanderliegend angeordnet. Die Kernbrennstoff-Sinter¬ körper hatten jeweils eine Sinterdichte zwischen 10.38 und 10.44 g/cm3. Die Kernbrennstoff-Sinterkörper wurden ferner vollständig mit Pulver aus ZrB2 bedeckt, das ebenfalls z.B. NH4CI, BaF2 und/oder KBF4 als Katalysatorstoff beigemengt enthalten kann..
Das Schiffchen mit den Kernbrennstoff-Sinterkörpern wurde so- dann in einem Rohr aus AI2O3 angeordnet und in diesem Rohr in einem elektrisch beheizten Rohrofen in einer Behandlungsatmo¬ sphäre aus 5 % H2 und 95 % He auf 1400 °C drei Stunden lang erhitzt.
Nach dem Abkühlen ergab ein Vermessen der Kernbrennstoff-Sin¬ terkörper mittels Röntgendiffraktometrie, daß diese Kern¬ brennstoff-Sinterkörper, soweit sie sich zwischen den Kern¬ brennstoff-Sinterkörpern jeweils an den Enden der Säule be¬ fanden, unter ihrer Mantelfläche eine Oberflächenschicht aus praktisch 100 Vol.-% UB4 und UB2 hatten. Die Dicke dieser Oberflächenschicht wurde mit einem Meßmikroskop an einem Quer- und einem Längsschliff der Kernbrennstoff-Sinterkörper zu durchschnittlich 12 um bestimmt. Die Schwankung zwischen Maximalwert und Minimalwert dieser Dicke betrug 6 μm. Der Sinterkörperrest bestand praktisch nur aus unverändertem UO2 ohne nachweisbaren Borgehalt.
Bei Verwendung von Pulver aus Bor anstelle von Pulver aus ZrB2 für das Pulverbett ergaben sich Oberflächenschichten aus praktisch 100 Vol.-% UB2 und UB4 unter der Mantelfläche der Kernbrennstoff-Sinterkörper mit einer Dicke von 21 μm ± 5 μm. Auch hier bestand der Sinterkörperrest praktisch aus unverän¬ dertem UO2 ohne nachweisbaren Borgehalt.
In einem weiteren Ausführungsbeispiel wurde ein A^Oß-Rohr verwendet, das mit waagerechter Längsachse in einem elek¬ trisch beheizten Rohrofen angeordnet war. Zwei Drittel des Leervolumens dieses AI2O3-Rohrs war mit Pulver aus ZrB2 aus¬ gefüllt, in dem zwölf keramische Kernbrennstoff-Sinterkörper aus UO2 ebenfalls mit Sinterdichten zwischen 10.38 und 10.44 g/cm3 eingebettet waren. Die Kernbrennstoff-Sinterkörper hat- ten ebenfalls die Gestalt eines Vollzylinders mit 9.11mm Durchmesser und 10 mm Höhe. Das Al2θ3~Rohr wurde mit einer Umdrehung pro Minute um seine Längsachse gedreht, so daß das Pulver samt der Kernbrennstoff-Sinterkörper umgewälzt wurde. Pulver und Kernbrennstoff-Sinterkörper wurden dabei drei Stunden lang auf eine Behandlungstemperatur von 1400 °C in einer Umgebungsatmosphäre im Rohrofen aus 5 % H2 und 95 % He erhitzt.
Die Kernbrennstoff-Sinterkörper wiesen nach dem Abkühlen un- ter ihrer gesamten Oberfläche eine Oberflächenschicht zu praktisch 100 Vol.-% aus UB2 und UB4 auf. Diese Oberflächen¬ schicht hatte unter der Mantelfläche der Kernbrennstoff-Sin¬ terkörper eine Schichtdicke von 16 μm + 4 μm und an den bei¬ den Stirnflächen von 7 μm ± 3 μm. Der Sinterkörperrest war unverändertes UO2 ohne nachweisbaren Borgehalt.
In Abwandlung dieses Ausführungsbeispiels wurden fünfzehn ke¬ ramische Kernbrennstoff-Sinterkörper aus UO2, die ebenfalls die Gestalt eines Vollzylinders mit 9.11 mm Durchmesser und 10 mm Höhe hatten, ohne Pulverbett in dem Al2θ3-Rohr gelagert und dieses Rohr ebenfalls mit einer Umdrehung pro Minute um seine waagerechte Längsachse im Rohrofen gedreht. In das an beiden Enden gasdicht verschlossene Rohr wurde durch eine Durchführung ein Gasgemisch aus Diboran B2H und H2 in den Rohrinnenraum eingeleitet und durch eine andere Durchführung wieder ausgeleitet. Die Durchflußmenge des Gasgemischs betrug 10 Liter pro Minute, die Zusammensetzung 99.9 Mol.-% H2 und 0.1 Mol.-% B2H5. Die Kernbrennstoff-Sinterkörper aus UO2 wur¬ den hierbei im Rohrofen 90 Minuten lang auf eine Temperatur von 1050 °C gehalten. Nach dem Abkühlen hatten diese Kernbrennstoff-Sinterkörper aus UO2 unter ihrer gesamten Oberfläche eine Oberflächen¬ schicht von 8 μm Dicke, die zu 100 Gew.-% aus UB2 und UB4 be¬ stand. Der Sinterkörperrest war unverändertes Uθ2-ohne nach- weisbaren Borgehalt.
Die UB2 und UB4 enthaltende Oberflächenschicht kann im Kern¬ brennstoffsinterkörper aus UO2 auch dadurch ausgebildet wer¬ den, daß dieser Kernbrennstoffsinterkörper in Bor und/oder eine borhaltige chemische Verbindung eingebettet wird, die sich im schmelzförmigen Zustand befinden.
Es ist günstig, wenn in dem verwendeten Bor bzw. in den ver¬ wendeten borhaltigen chemischen Verbindungen das Isotop B]_Q im Bor verglichen mit der natürlichen Isotopenzusammensetzung des Bors angereichert ist. Dies kann in bekannter Weise z.B. durch Zyklotron-, Diffusions- oder Trenndüsenanreicherung er¬ zielt werden. Dieses Isotop B]_Q absorbiert praktisch die thermischen Neutronen. Durch seine Anreicherung im Bor, das sich in der Oberflächenschicht des uranhaltigen Kernbrenn¬ stoff-Sinterkörpers befindet, kann die Dicke dieser Oberflä¬ chenschicht, verhältnismäßig gering gewählt werden.
In ähnlicher Weise können auch uranhaltige keramische Kern- brennstoff-Sinterkörper behandelt werden, die mindestens eine der chemischen Verbindungen (U,Pu)θ2, (U,Th)θ2, (U,RE)θ2. (U,Pu,Th)02, (U,Pu,RE) O2, (U,Th,RE)0 und (U, Pu,Th,RE)O2 aufweisen, da die anderen Schwermetalle in diesen Mischoxiden alle gleich oder ähnlich strukturierte Boride wie das Uran bilden. Die Seltenen Erden RE können insbesondere Gadolinium, Samarium, Europium, Erbium und Disproεium sein, die alle Neu¬ tronengifte sind, aber unter Umständen ein anderes neutronen¬ physikalisches Ausbrandverhalten als Bor zeigen und deshalb im Verein mit Bor in vorteilhafter Weise die Steuerung der Reaktivität in einem Kernreaktor beeinflussen können. Es ist vorteilhaft, die erfindungsgemäßen uranhaltigen Kern¬ brennstoff-Sinterkörper in einem Hüllrohr, in der Regel aus einer Zirkoniumlegierung oder rostfreiem Stahl, eines Brenn¬ stabs einzubringen und dieses Hüllrohr zu verschließen. Die¬ ser Brennstab ist günstigerweise Bestandteil eines Kernreak¬ torbrennelements für einen Kernreaktor. Vorteilhafterweise ist ein solches Kernreaktorbrennelement für einen Leichtwas¬ serkernreaktor vorgesehen, insbesondere für einen Druckwas¬ serkernreaktor oder einen Siedewasserkernreaktor.
Versuche an einem solchen Hüllrohr, die die Bedingungen in einem Kernreaktor simulierten, ergaben, daß die borhaltige Oberflächenschicht der uranhaltigen Kernbrennstoff-Sinterkör¬ per nicht nur fest in der Kristallstruktur dieser Kernbrenn- stoff-Sinterkörper verankert ist, sondern daß das Bor sogar bei Temperaturen von 500 °C und mehr nicht aus dieser Ober¬ flächenschicht entweicht.

Claims

Patentansprüche
1. Uranhaltiger, UO2 aufweisender Kernbrennstoff-Sinterkörper mit einer Sinterkörper-Oberflächenschicht, die zu mindestens 80 Vol.-% aus der chemischen Borverbindung UBX mit mindestens einer Zahl x aus der Zahlengruppe 2; 4 und 12 besteht, wäh¬ rend der Sinterkörperrest höchstens 5 Vol.-% dieser chemi¬ schen Borverbindung enthält.
2. Uranhaltiger, (U,Pu)θ2 aufweisender Kernbrennstoff-Sinter¬ körper mit einer Sinterkörper-Oberflächenschicht, die zu min¬ destens 80 Vol.-% aus der chemischen Borverbindung (U, Pu)Bx mit mindestens einer Zahl x aus der Zahlengruppe 2; 4 und 12 besteht, während der Sinterkörperrest höchstens 5 Vol.-% die- ser chemischen Borverbindung enthält.
3. Uranhaltiger, (U,Th)θ2 aufweisender Kernbrennstoff-Sinter¬ körper mit einer Sinterkörper-Oberflächenschicht, die zu min¬ destens 80 Vol.-% aus der chemischen Borverbindung (U,Th)Bx mit mindestens einer Zahl x aus der Zahlengruppe 4 und 6 be¬ steht, während der Sinterkörperrest höchstens 5 Vol.-% dieser chemischen Borverbindung enthält.
4. Uranhaltiger, (U,RE)θ2 aufweisender Kernbrennstoff-Sinter- körper (RE= Seltene Erde) mit einer Sinterkörper-Oberflächen¬ schicht, die zu mindestens 80 Vol.-% aus der chemischen Bor¬ verbindung (U,RE)BX mit mindestens einer Zahl x aus der Zah¬ lengruppe 4; 6 und 12 besteht, während der Sinterkörperrest höchstens 5 Vol.-% dieser chemischen Borverbindung enthält.
5. Uranhaltiger, (U,Pu,Th)θ2 aufweisender Kernbrennstoff-Sin¬ terkörper mit einer Sinterkörper-Oberflächenschicht, die zu mindestens 80 Vol.-% aus der chemischen Borverbindung
(U,Pu,Th)Bx mit mindestens einer Zahl x aus der Zahlengruppe 2; 4; 6 und 12 besteht, während der Sinterkörperrest höch¬ stens 5 Vol.-% dieser chemischen Borverbindung enthält.
6. Uranhaltiger, (U,Pu,RE)θ2 aufweisender Kernbrennstoff-Sin¬ terkörper (RE=Seltene Erde) mit einer Sinterkörper-Oberflä¬ chenschicht, die zu mindestens 80 Vol.-% aus der chemischen Borverbindung (U,Pu,RE)Bx mit mindestens einer Zahl x aus der Zahlengruppe 2; 4; 6 und 12 besteht, während der Sinterkör¬ perrest höchstens 5 Vol.-% dieser chemischen Borverbindungen enthält.
7. Uranhaltiger, (U,Th,RE)θ2 aufweisender Kernbrennstoff-Sin- terkörper (RE = Seltene Erde) mit einer Sinterkörper-Oberflä¬ chenschicht, die zu mindestens 80
Vol.-% aus der chemischen Borverbindung (U,Th,RE)Bx mit min¬ destens einer Zahl x aus der Zahlengruppe 4 und 6 besteht, während der Sinterkörperrest höchstens 5 Vol.-% dieser chemi- sehen Borverbindung enthält.
8. Uranhaltiger, (U,Pu,Th,RE)O2 aufweisender Kernbrennstoff- Sinterkörper (RE = Seltene Erde) mit einer Sinterkörper-Ober¬ flächenschicht, die zu mindestens 80 Vol.-% aus der chemi- sehen Borverbindung (U,Pu,Th,RE)Bx mit mindestens einer Zahl x aus der Zahlengruppe 4 und 6 besteht, während der Sinter¬ körperrest höchstens 5 Vol.-% dieser chemischen Borverbindung enthält.
9. Uranhaltiger Kernbrennstoff-Sinterkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 8, der in der Sinterkörper-Oberfläche minde¬ stens 90 Vol.-% und in dem Sinterkörperrest höchstens 2 Vol.- % oder chemischen Borverbindungen enthält.
10. Uranhaltiger Kernbrennstoff-Sinterkörper nach Anspruch 9, der in der Sinterkörper-Oberflächenschicht mindestens 98 Vol.-% und in dem Sinterkörperrest höchstens 1 Vol.-% der chemischen Borverbindung enthält.
11. Uranhaltiger Kernbrennstoff-Sinterkörper nach Anspruch 9 oder 10, dessen Sinterkörperrest ohne nachweisbaren Borgehalt ist.
12. Kernbrennstoff-Sinterkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 11 mit einer Dicke der borhaltigen Sinterkörper-Oberflä¬ chenschicht, die 2 bis 40 μm beträgt.
13. Kernbrennstoff-Sinterkörper nach Anspruch 12 mit einer Dicke der Sinterkörper-Oberflächenschicht, die 5 bis 20 μm beträgt.
14. Kernbrennstoff-Sinterkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 8, bei dem das Isotop Ε>IQ i-m Bor der chemischen Borver¬ bindung verglichen mit der natürlichen Isotopenzusammenset¬ zung angereichert ist.
15. Kernreaktorbrennelement mit einem Brennstab, der in einem Hüllrohr einen uranhaltigen Kernbrennstoff-Sinterkörper ent¬ sprechend einem der Ansprüche 1 bis 14 enthält.
16. Verfahren zum Behandeln eines uranhaltigen Kernbrenn- stoff-Sinterkörpers mit Bor oder einer borhaltigen chemischen Verbindung bei einer Behandlungstemperatur, die so hoch ist, daß sich uranhaltiges Borid in einer Oberflächenschicht des Kernbrennstoff-Sinterkörpers bildet.
17. Verfahren nach Anspruch 16, bei dem die Behandlung in Ge¬ genwart von wasserstoffhaltigem Inertgas erfolgt.
18. Verfahren nach Anspruch 17, bei dem als Inertgas minde¬ stens ein Gas aus der Gruppe Helium, Argon und Stickstoff verwendet wird.
19. Verfahren nach Anspruch 16, bei dem der uranhaltige Kern¬ brennstoff-Sinterkörper in dem Bor und/oder in der borhalti¬ gen chemischen Verbindung eingebettet wird.
20. Verfahren nach Anspruch 19, bei dem Bor bzw. eine borhal¬ tige chemische Verbindung verwendet wird, die einen Katalysa¬ torstoff beigemengt enthält.
21. Verfahren nach Anspruch 19, bei dem das Bor bzw. die bor¬ haltige chemische Verbindung in Form eines Pulvers eingesetzt wird.
22. Verfahren nach Anspruch 21, bei dem das Pulver umgewälzt wird.
23. Verfahren nach Anspruch 19, bei dem das Bor bzw. die bor¬ haltige chemische Verbindung schmelzflüεsig eingesetzt wird.
24. Verfahren nach Anspruch 16, bei dem als borhaltige chemi¬ sche Verbindung mindestens ein Gas aus der Gruppe Borwasser¬ stoff, Borhalogen und Bor-Alkyl eingesetzt wird.
25. Verfahren nach Anspruch 21, bei dem als Pulver mindestens ein Stoff aus der Gruppe Borkarbid, Siliziumborid und Metall- borid, vorzugsweise Zirkoniumdiborid, eingesetzt wird.
26. Verfahren nach Anspruch 16, bei dem die Behandlungstempe- ratur 850 bis 1600 °C, vorzugsweise 1100 bis 1450 °C beträgt.
27. Verfahren nach Anspruch 26, bei dem die Behandlungsdauer 10 Minuten bis 6 Stunden, vorzugsweise 1 bis 4 Stunden, be¬ trägt.
EP94924290A 1993-08-09 1994-07-26 Uranhaltiger kernbrennstoff-sinterkörper Withdrawn EP0713601A1 (de)

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