DE1283408B - Verfahren zur Steuerung eines Kernreaktors - Google Patents
Verfahren zur Steuerung eines KernreaktorsInfo
- Publication number
- DE1283408B DE1283408B DEB49081A DEB0049081A DE1283408B DE 1283408 B DE1283408 B DE 1283408B DE B49081 A DEB49081 A DE B49081A DE B0049081 A DEB0049081 A DE B0049081A DE 1283408 B DE1283408 B DE 1283408B
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- reactor
- moderator
- water
- moderated
- light water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C7/00—Control of nuclear reaction
- G21C7/26—Control of nuclear reaction by displacement of the moderator or parts thereof by changing the moderator concentration
- G21C7/27—Spectral shift control
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C1/00—Reactor types
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C7/00—Control of nuclear reaction
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C7/00—Control of nuclear reaction
- G21C7/26—Control of nuclear reaction by displacement of the moderator or parts thereof by changing the moderator concentration
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND
DEUTSCHES
PATENTAMT
AUSLEGESCHRIFT
Int. CL:
G21d
Deutsche Kl.: 21g-21/31
Nummer: 1283 408
Aktenzeichen: P 12 83 408.1-33 (B 49081)
Anmeldetag: 28. Mai 1958
Auslegetag: 21. November 1968
CO
CO
CN
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Steuerung eines Kernreaktors, dessen Reaktorkern sowohl aus
durch moderierte Neutronen spaltbarem Material (Uran oder sonstigem Brennstoff) als auch aus
schnelle, bei der Spaltung erzeugte Neutronen bremsendem Material (Moderator) besteht, bei dem während
des Betriebs die mengenmäßige Zusammensetzung des aus verschiedenen Materialien bestehenden
Moderators geändert wird.
Während des Betriebs eines Kernreaktors wird spaltbares Material fortlaufend verbraucht, und zur
gleichen Zeit entstehen sowohl durch die Kernspaltung als auch durch die Strahlung im fortschreitenden
Maße innerhalb des Kerns Reaktorgifte, d. h. neutronenabsorbierende Stoffe. Demzufolge hört ein
fortlaufender Betrieb des Kernreaktors bald auf, da " der Reaktor unterkritisch wird, wenn er nicht so ausgelegt
worden ist, daß er bei Beginn des Betriebs eine große Überschußreaktivität aufweist. Zum Unterdrücken
oder Verringern dieser Überschußreaktivität ao sind Hilfsmaßnahmen erforderlich, die während des
fortlaufenden Betriebs des Reaktors und während der fortlaufenden Verringerung der zu unterdrückenden
Überschußreaktivität im immer schwächeren Maße auf den Reaktor einzuwirken haben.
Das am häufigsten eingesetzte bekannte Verfahren zum Unterdrücken der Überschußreaktivität bei Beginn
des Reaktorbetriebs besteht in der Verwendung von neutronenabsorbierenden Regelstäben, während
sich die zu unterdrückende Überschußreaktivität fortlaufend verringert.
Zum Stand der Technik gehört ferner ein Verfahren zum Herabsetzen der Überschußreaktivität, bei
dem durch Bewegen eines Teils eines Reflektors das Entweichen von Neutronen aus dem Kern eines moderierten
Reaktors gesteuert wird. Es ist jedoch schwierig, ein vollkommen symmetrisches Entweichen
der Neutronen aus dem Kern sicherzustellen, wenn der Reflektor zurückgezogen wird. Dadurch wird das
Schema der Brennstoffauswechslung recht kompliziert. Schließlich wird dadurch die Neutronenwirtschaftlichkeit
begrenzt.
Nach einem älteren Vorschlag zeichnet sich ein Verfahren zur Regelung der Reaktivität eines heterogenen
Reaktors durch Einstellung des Moderators dadurch aus, daß innerhalb der einzelnen Zellen des
Reaktorkerns die Menge oder Art eines von dem übrigen Moderator getrennten Teils des Moderators
während des Betriebs verändert wird. Bei Anwendung dieses Verfahrens sind neutronenabsorbierende
Regelstäbe zur Steuerung des Reaktorkerns entbehrlich. Dadurch ist die Neutronenflußverteilung in dem
Verfahren zur Steuerung eines Kernreaktors
Anmelder:
Babcock & Wilcox Company,
New York (V. St. A.)
Vertreter:
Dipl.-Ing. Erich Kühnemann
und Dipl.-Ing. Klaus Kühnemann, Patentanwälte, 4000 Düsseldorf-Nord
Als Erfinder benannt:
Milton Carl Edlund, Lynchburg, Va. (V. St. A.)
Beanspruchte Priorität:
V. St. v. Amerika vom 29. Mai 1957 (662 458) - -
Kern günstiger als bei dem Vorhandensein derartiger Regelstäbe. Im einzelnen wird gemäß dem älteren
Vorschlag zur Veränderung der Reaktivität bei einem aus mehreren Moderatorarten bestehenden veränderlichen
Moderator das Verhältnis der Moderatorarten eingestellt. Beispielsweise kann durch Zugabe von
einem pulverförmigen festen Moderator wie Graphit in flüssiges, veränderliches Moderatormaterial, z. B.
schweres Wasser, die Reaktivität verändert werden.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine möglichst große Regelbarkeit zu erzielen,
um während des Reaktorbetriebes den Abbrand an spaltbarem Material ständig zu kompensieren,
so daß sich längere Reaktorbetriebszeiten ergeben und der Absorptionsverlust von Neutronen in
den Regelstäben verringert und gleichzeitig die Konversion von brütbarem, in spaltbares Material verstärkt
wird.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß zur Kompensation des Spaltstoffabbrandes
und der Bildung von Reaktorgiften die Zusammensetzung des gesamten Moderators geändert wird.
Durch die Änderung der Zusammensetzung des gesamten Moderators kann zur Unterdrückung der
anfänglichen Überschußreaktivität auf neutronenabsorbierende Regelstäbe verzichtet werden, die die
Neutronenflußverteilung im Kern ungünstig beeinflussen können. Darüber hinaus ist eine nach diesem
Verfahren aufgebaute Anordnung einfacher und billiger. Die erfindungsgemäße Maßnahme ermöglicht
es ferner, daß die anfängliche Überschußreaktivität durch die Verwendung eines Moderatormaterials
unterdrückt wird, dessen Bremsleistung geringer
809 638/1533
als diejenige des sonst in dem Reaktor verwendeten Materials ist. Bei Anwendung des vorliegenden Verfahrens
kann eine größere Uberschußreaktivität unterdrückt werden als bei Verwendung der bekannten
Regelstäbe. Deswegen läßt sich der Kernreaktor mit einer größeren Brennstoffmenge aufbauen, so daß
eine längere Lebensdauer des Kerns zu erwarten ist. Da das Moderatormaterial eine geringere Bremsleistung
hat als diejenige des sonst in dem Reaktor
der Moderator außerdem die Kühlflüssigkeit darstellt, können höhere Überschußreaktivitäten zu Betriebsbeginn unterdrückt werden, wobei eine längere Lebensdauer
des Kerns und eine stärkere Umwandlung 5 von brütbarem, in spaltbares Material gewährleistet
wird und zur gleichen Zeit die Neutronenflußverteilung
gleichmäßiger ist. Schließlich wird zur Aufrechterhaltung der Reaktivität bei Verbrauch des spaltbaren
Materials während des Betriebs das Spektrum
F i g. 2 ist ein Diagramm und zeigt die Änderung der kritischen Masse als Funktion der Änderung des
Bremsmittels im Reaktor von Fig. 1;
Fig. 3 ist ein Diagramm und zeigt die Änderung
der Überschußreaktivität als Funktion der Zeit für den Reaktor von F i g. 1 in Gegenüberstellung zu bekannten
Reaktoren;
F i g. 4 ist ein Diagramm und zeigt die Änderung
verwendeten Materials, wird im großen Umfange io der Neutronengeschwindigkeiten in dem Kern vereine
Umwandlung von brütbarem Material in dem ändert.
Kern in spaltbares Material erzielt. Die Verwendung Nachstehend wird an Hand der Zeichnungen die
von Überschußneutronen für eine derartige Umwand- Erfindung näher beschrieben.
lung stellt eine vorteilhafte Anwendung dieser Neu- F i g. 1 zeigt in schematischer Darstellung einen
tronen dar, während die Absorption solcher Über- 15 Kernreaktor, in dem eine Spaltungskettenreaktion
schußneutronen in Regelstäben (oder in löslichen stattfindet;
Reaktorgiften und in ihrem Austritt aus dem Reaktorkern) eine unwirtschaftliche Art der Herabsetzung der Anzahl überschüssiger Neutronen darstellt.
Weil darüber hinaus das spaltbare Material, das aus 20
der Umwandlung brütbaren Materials entsteht, zur
Aufrechterhaltung der nuklearen Kettenreaktion beiträgt, wird die Lebensdauer der Kerns weiter verlängert. Es ist möglich, ein Anwachsen der Neutro-
Reaktorgiften und in ihrem Austritt aus dem Reaktorkern) eine unwirtschaftliche Art der Herabsetzung der Anzahl überschüssiger Neutronen darstellt.
Weil darüber hinaus das spaltbare Material, das aus 20
der Umwandlung brütbaren Materials entsteht, zur
Aufrechterhaltung der nuklearen Kettenreaktion beiträgt, wird die Lebensdauer der Kerns weiter verlängert. Es ist möglich, ein Anwachsen der Neutro-
nenbremsleistung des Moderatormaterials ohne Ver- 25 des Umwandlungskoeffizienten als Funktion der Zeit
änderung oder große Veränderung der physikalischen für den Reaktor von F i g. 1 in Gegenüberstellung
Verhältnisse in dem Kernreaktor zu erzielen. Dabei zu bekannten Reaktoren.
kann der Kernreaktor während der gesamten Lebens- Der in F i g. 1 veranschaulichte Kernreaktor ist ein
dauer des Kerns mit gleichbleibenden Temperaturen Druckwasserreaktor. Der Reaktor 10 ist mit Regelim
Inneren arbeiten. Dazu kann z. B., wenn der Mo- 30 stäben 11 ausgestattet und hat einen Einlaß 12 sowie
derator auch das Kühlmittel darstellt, die Änderung einen Auslaß 13 für primäres Kühlmittel, d. h. Wasder
Zusammensetzung des Moderatormaterials zum ser. Ein U-förmiger Rohrmantelkessel 14 ist an seiner
Vergrößern der Bremsleistung soweit wie möglich Rohrseite über die Leitungen 15 und 16 mit dem Reohne
Änderung der Fähigkeit des Moderator- aktor 10 verbunden. In die Leitung 15 eingebaut ist
materials zur Wärmeabsorption von den Brennstoff- 35 eine Pumpe 17 zur kontinuierlichen Umwälzung des
elementen und ohne Änderung der Fähigkeit des Kühlwassers in geschlossenem Kreislauf durch den
Moderatormaterials zum Wärmetransport aus dem Reaktor 10, wo das Wasser Wärme absorbiert, und
Reaktor durchgeführt werden. Dieses letztgenannte durch den Kessel 14, wo die Wärme zwecks Dampf-Ziel
kann sehr gut durch eine Mischung leichten und erzeugung an der Mantelseite des Kessels an Wasser
schweren Wassers als Moderatorkühlmittel erreicht 40 abgegeben wird. Kesselspeisewasser tritt durch Leiwerden,
da das leichte und das schwere Wasser sehr tung 18 ein und Dampf durch Leitung 19 aus, die
unterschiedliche Bremsleistungen aufweisen, aber ihn zum (nicht dargestellten) Verwendungsort führt,
sonst annähernd die gleichen physikalischen und ehe- Ein Druckhalter 20 ist über ein mit Ventil 22 vermischen
Eigenschaften besitzen. sehenes Anschlußrohr 21 mit Leitung 16 verbunden Es wird darauf hingewiesen, daß bei einem ther- 45 und hält das Kühlwasser unter hohem Druck, so daß
mischen Reaktor, der mit einem aus einem Gemisch die Wärmeübertragung auf das im Reaktor befindvon
schwerem und leichtem Wasser bestehenden Mo- liehe Wasser stattfinden kann, ohne daß letzteres
derator arbeitet, die Vergrößerung der Reaktivität, zum Kochen kommt.
die sonst von einer im Bedarfsfall bewirkten Ver- Der seiner Ausführung nach bekannte heterogene
größerung des Verhältnisses von leichtem Wasser zu 50 Reaktor hat einen Kern, in dem Spaltstoff- und Brutschwerem Wasser in dem Kern erwartet werden Stoffkörper in bestimmter Weise angeordnet sind. Die
kann, teilweise herabgesetzt wird, weil das leichte Brennstoffmenge im Kern überschreitet die kritische
Wasser einen größeren Einfangquerschnitt für ther- Masse um einen Wert, der zum Beibehalten des krimische
Neutronen als das schwere Wasser aufweist. tischen Zustandes während einer vorbestimmten Be-Es
wird ferner darauf hingewiesen, daß durch die 55 triebszeit erforderlich ist. Der Reaktor ist somit ein
Anwendung von schwerem Wasser oder eines Ge- thermischer Reaktor, in dem die meisten Spaltungen
misches von schwerem Wasser und leichtem Wasser
zu Betriebsbeginn Aufwendungen verursacht werden,
die wenigstens teilweise Verluste bedeuten, wenn das
zu Betriebsbeginn Aufwendungen verursacht werden,
die wenigstens teilweise Verluste bedeuten, wenn das
durch Absorption thermischer Neutronen erfolgen, d. h. von Neutronen, deren mittlere kinetische Energie
sich nach der Betriebstemperatur bestimmt und
schwere Wasser während des Betriebes mehr oder 60 bei 300° C etwa 0,049 Elektronvolt beträgt. Der
weniger durch leichtes Wasser verdünnt wird. Diese
Kosten werden aber in Zukunft in dem Maße sinken, indem die Aufwendungen zur Behandlung von
Wasser zur Vergrößerung des Gehaltes an schwerem
Wasser verringert werden.
Kosten werden aber in Zukunft in dem Maße sinken, indem die Aufwendungen zur Behandlung von
Wasser zur Vergrößerung des Gehaltes an schwerem
Wasser verringert werden.
Wenn, wie bei dem vorliegenden Verfahren, nicht
nur ein Teil des Moderators, sondern der gesamte
Moderator veränderlich ist und wenn insbesondere
nur ein Teil des Moderators, sondern der gesamte
Moderator veränderlich ist und wenn insbesondere
Überschußbrennstoff liefert Überschußreaktivität, d. h. erzeugt mehr Neutronen als für eine Kettenreaktion
erforderlich.
Zwecks Änderung der mittleren Neutronenenergie 65 im Reaktor und — bei Anwesenheit von Brutstoffen
— zwecks Verstärkung des produktiven Resonanzeinfanges von Neutronen durch die Brutstoffe
wird die Überschußreaktivität durch Änderung des
Neutronenbremsvermögens gesteuert. Das Bremsvermögen des Reaktors ist seine Fähigkeit, schnelle Neutronen
abzubremsen, um die Wahrscheinlichkeit ihres Einfangens in einem spaltbaren Atom zu vergrößern.
Durch Verändern des Bremsvermögens des Reaktors läßt sich letzterer steuern und der Brutstoff/Spaltstoff-Umwandlungskoeffizient
erhöhen. Das primäre Kühlmittel für den Reaktor 10 besteht aus einer Schwerwasser/Leichtwasser-Mischung
mit großem Schwerwasseranteü. Das Mischungsverhältnis wird so eingeregelt,
daß der Reaktor bei aus dem Kern herausgezogenen Regelstäben kritisch ist. Die Leitung des
Primärkühlmittelsystems wird über die mit Ventil 24 versehene Leitung 23 mit Schwerwasser und über die
mit Ventil 26 versehene Leitung 25 mit Leichtwasser regelbar beschickt. Die Wassermischung kann aus
Leitung 15 durch eine mit Ventil 28 versehene Ablaßleitung 27 in eine Schwerwasser-Rückgewinnungsanlage
29 abgeleitet werden, die das Schwerwasser vom Leichtwasser trennt und das Schwerwasser wie- ao
der für Leitung 23 bereitstellt.
Zur Vergrößerung der Menge an Schwerwasser — und folglich Deuterium — im System und somit
zur Minderung des Bremsvermögens wird Schwerwasser durch Leitung 23 geregelt eingeleitet und eine as
entsprechende Menge Wassermischung durch Leitung 27 abgeleitet. Bei fortschreitendem Verbrauch des
Brennstoffs im Kern wird der kritische Zustand dadurch aufrechterhalten, daß Leichtwasser durch Leitung
25 regelbar ins System eingeleitet und eine entsprechende Menge Wassermischung abgeleitet wird.
Die technischen Daten für einen solchen Reaktor sind:
Kerndurchmesser
Kernhöhe
Reaktorleistung ..
Kernbrennstoff ..,
Kernbrennstoff ..,
35
Brutstoff
45
213,36 cm
243,84 cm
610 Megawatt Wärme
243,84 cm
610 Megawatt Wärme
U-235 und U-233
als Uranoxyd (UO2)
als Uranoxyd (UO2)
Thorium als
Thoriumoxyd (ThO2)
Thoriumoxyd (ThO2)
670 kg
18 000 kg Thoriumoxyd
0,75
0,75
0,95 cm Außendurchmesser
0,0762 cm Zirkonlegierung
90 % Schwerwasser u. lO*/o Leichtwasser
Das Metall/Wasser-Verhältnis (M/W) ist der Quotient aus den Mengen festes Metall und Wasser im
Reaktorkern.
Zur Inbetriebsetzung dieses Reaktors wird eine Menge von 670 kg Brennstoff in den Kern eingesetzt
und eine Schwerwasser/Leichtwasser-Mischung im Verhältnis 90:10 in den Reaktor eingegeben. Das
Schwerwasser/Leichtwasser-Verhältnis (D/H) wird eingeregelt, bis der Reaktor in kaltem Zustand gerade
kritisch ist. Dann wird der Reaktor durch Verkleinern des D/H-Verhältnisses auf Temperatur und
Uranladung
Thoriumladung
Metall / Wasser - Verhältnis
Spaltstoff-Stabgröße
Spaltstoff-Stabgröße
Umhüllung
Bremskühlmittel,
anfänglich ....
anfänglich ....
durch Herausziehen eines kleinen Regelstabes aus dem Kern auf Leistung gebracht. Das D/H-Verhältnis
wird dann zum Ausgleich der Spaltstoffverbrennung und zur Erzeugung von Spaltprodukten entsprechend
weiter verkleinert. Der Reaktor bleibt so lange in Betrieb, bis er durch Vermindern des D/H-Verhältnisses
nicht langer bei Betriebstemperatur kritisch gehalten werden kann.
Tatsache ist, daß ein Neutron um so wahrscheinlicher eine Spaltung in einem spaltbaren Atom hervorruft,
je langsamer es ist. Ferner ist bekannt, daß ein Deuteriumatom weniger Bremswirkung auf Neutronen
ausübt als ein leichteres Wasserstoff atom. Daher kann die kritische Masse an Spaltstoffen bei
einem Schwerwasserreaktor weiter über der kritischen Masse angesetzt werden als in Konversionsreaktoren mit Leichtwasserbremsung. Wenn also
Leichtwasser zum im Reaktor befindlichen Schwerwasser zugegeben wird, werden mehr Neutronen
durch die Resonanz von Spaltstoffen und Brutstoffen gebremst, so daß sich die Spaltwahrscheinlichkeit
erhöht. Obwohl die Menge spaltbarer Atome mit fortschreitendem Verbrauch zurückgeht, läßt sich
also der kritische Zustand durch Erhöhen der Bremswirkung mittels Leichtwasserverdünnung beibehalten.
Wesentlich ist ferner, das Brutstoffe wie Thorium und U-238 einen bedeutenden Resonanzeinfangs-Querschnitt
im Neutronenenergiebereich von 0,4 bis 200 Elektronvolt, d. h. oberhalb des thermischen Bereichs,
haben. Der Anteil an in den Brutstoffresonanzen eingefangenen Spaltneutronen läßt sich durch
Vermindern der Abbremsung im Reaktorkern, d. h. durch Verschieben des mittleren Neutronenenergiespektrums
auf höhere Energien, vergrößern. Dies begünstigt die Brutstoffe gegenüber den strukturellen
Stoffen beim Einfangen von Neutronen, vergrößert somit den Umwandlungskoeffizienten und verkleinert
die Netto-Spaltstofferschöpfungsrate.
F i g. 2 veranschaulicht den errechneten Einfluß von Veränderungen des Schwerwasser/Leichtwasser-Verhältnisses
(Abszisse) auf die kritische Masse (Ordinate). Aufschlußreich ist, daß beim Bremsen mit
ausschließlich Leichtwasser die kritische Masse von 670 auf etwa 260 kg zurückgeht.
Die Reaktorsteuerung erfolgt durch Verschieben des Neutronenenergiespektrums und somit dadurch,
daß mehr Neutronen für die Brutstoffumwandlung verwendet und weniger Neutronen für die thermische
Spaltung bereitgestellt werden. Die Überschußreaktivität wird also durch Vergrößern der Konversionsrate gesteuert, und im Endergebnis wird sowohl eine
einheitlichere Flußverteilung erreicht als auch die Reaktorbetriebszeit zwischen den einzelnen Kernbrennstoffbeschickungen
verlängert. Die errechnete Wirkung der Neutronenenergieverschiebung ist auf nachstehender Tabelle verzeichnet:
Schwerwasser in Volumprozenten |
Prozentsatz der Einfänge im Energiebereich zwischen 0,4 und 200 Elektronvolt |
0 50 70 80 90 |
12 20 27 30 32 |
7 8
Die Vorteile der Erfindung werden beim Vergleich etwa 350 kg über dem Gewicht der kritischen Masse
des vorbeschriebenen Reaktors mit den folgenden lag. F i g. 3 veranschaulicht, wie sich der kritische ZuReaktoren
bekannter Ausführung deutlich: stand (Ordinate) der Kerne A und B mit fortschreitender
Betriebsdauer (Abszisse) verändert. Tatsäch-Reaktor A — Technische Daten: 5 lieh sind diese beiden Kerne unrealistisch, denn mit
Kerndurchmesser 213,36 cm herkömmlichen Regelstäben lassen sich nur Reak-
üvitaten bis höchstens etwa 0,17 steuern. Dies zwingt
Kernhöhe 243,84 cm 2u kleineren Ladungen und verkürzt die Kernlebens-
Reaktorleistung 610 Megawatt Wärme dauer, wie aus der Kurve für Reaktor A' ersichtlich.
„ „ TT„„^ ,,-τ™-, ίο Auf Grund der Verwendung von Schwerwasser im
Kernbrennstoff U-235mdU-233 Bremsmittel läßt sich jedoch in dem nach dem vor-
^ UO2 liegenden Verfahren gesteuerten Reaktor eine grö-
Brutstoff Thorium als ThO2 ßere Anfangsladung einsetzen.
Metall/Wasser-Verhältnis 0,75 . Bef\ Arbeit,en t .m* s^h Sroße T n Bremstoff-An-
15 f angsladungen betragt bei herkömmlichen Steuerungs-
Thoriumladung 18 000 kg ThO2 methoden die erwartete Kernlebensdauer von Reak-
Stabgröße 0,95 cm Außen- tor B etwa 840 Tage (F i g. 3); bei Anwendung des
durchmesser vorliegenden Steuerungskonzepts dagegen beträgt die
TT , . „ n -„_ „. , erwartete Lebensdauer (Abszisse) etwa 1330 Tage
Umhüllung 0 0762 cm Zirkon- ao (p. g 4) Die erwartete Kernlebensdauer für Reak-
legierung tor A t,eträgt etwa 549 Tagej wenn mjt herkömm-
Bremskühlmittel reines H2O liehen Regelstäben gearbeitet wird und zwecks Nied-
Steuerung herkömmlich (Regel- "S^tei der Reaktivität auf dem Wert 0 17 die An-
stäbe und/oder ab fangsladung so weit reduziert wird, daß der effektive
brennbare Neutronen- a5 ^^f^^f^j^E (M einen Wert von
gfit&\ 1,20 hat. Zusätzliche 300 Betnebstage und damit
™ 183 000 Megawatt-Tage ergeben sich, wenn ohne Be-
. schränkung durch die Maximal-Reaktivität von 0,17
Reaktor B —Technische Daten: die Anfangsladung so weit heraufgesetzt wird, daß
Kerndurchmesser 474,87 cm 30 350 kg anfängliche Überschußmasse vorhanden sind.
Kernhöhe 441 96 cm ^e erwartete Lebensdauer erhöht sich um weitere
' 490 zusätzliche Betriebstage und somit 300 000 Mega-
Reaktorleistung 610 Megawatt Wärme watt-Tage durch die Vergrößerung des Umwand-
Kernbrennstoff U-235 und U-233 lungskoeffizienten, wenn die Steuerung durch Verän-
als UO 35 dem des Bremsvermögens anstatt durch Verwendung
_ _ r~ . 2 , ~,„ herkömmlicher Regelstäbe erfolgt.
Brutstoff Thorium als ThO2 Diege bedeutende wi^g auf den Umwandlungs-
Thoriumladung 18 000 kg ThO2 koeffizienten (Ordinate) ist in F i g. 4 veranschaulicht.
Metall/Wasser-Verhältnis 0,05 Der mittJere' af *ε Gesamtlebensdauern der Kerne
40 von Reaktor A und Reaktor B bezogene Umwand-
Stabgröße 0,95 cm Außen- lungskoeffizient liegt bei etwa 0,53, während er für
durchmesser den Kern des nach dem vorliegenden Verfahren geUmhüllung
0,0762 cm Zirkon- steuerten Reaktors etwa 0,71 beträgt.
legierung Dies zeigt deutlich die Vorteile der Steuerung
-. , ..U1 ... Λ nrc7fni η λ 45 durch Anteilsveränderung des Neutroneneinfangs in
Bremskuhlmittel 0 2fW HtO den Brutstoffresonanzen gegenüber der Steuerung
3 2 durch Verändern der unproduktiven Neutronenver-
Steuerung herkömmlich (Regel- brauchsrate, wie dies bei herkömmlichen Einrichtun-
stäbe und/oder gen der Fall ist.
abbrennbare 50 Der Resonanzeinfang von Neutronen verstärkt sich
Neutronengifte) mit Abnahme der Resonanzentweichwahrscheinlich
keit P. Die geringeren Wahrscheinlichkeiten und so-
Kerne mit diesen Daten sind für Leistungsreakto- mit ein größerer Anteil an Resonanzabsorption erren
charakteristisch. Reaktor B braucht ein kleines geben sich im eine Schwerwasser-ZLeichtwasser-Mi-MetaÜTWasser-Verhältnis
(M/W), um die kritische 55 schung enthaltenden Reaktor. Als Voraussetzung für
Masse auf angemessener Größe zu halten. Bei diesem die Anwendung der vorgeschlagenen Anpassungskleinen
M/W-Verhältnis läßt sich unter Zugrunde- steuerung muß der Kern einen niedrigen P-Wert und
legung des gleichen mittleren Wärmeflusses wie in A die Wassermischung einen hohen Schwerwasseranteil
eine Reaktorleistung von 610 Megawatt nur mit den haben. Durch die Möglichkeit, die Resonanzfluchtobenstehenden
großen Reaktorabmessungen erzielen. 60 Wahrscheinlichkeit durch Erhöhen des Bremsvermö-Mit
Erhöhung des Schwerwasser-Volumenanteils gens, d. h. also durch Verkleinern des D/H-Verhältin
der Wassermischung, d. h. bei Vergrößern des nisses, zu vergrößern, läßt sich der Reaktor so steu-D/H-Verhältnisses,
sinkt das Bremsvermögen und ern, daß er sich während seiner Betriebszeit stets in
vergrößert sich die kritische Masse. kritischem Zustand befindet.
Es wurden die Lebensdauern von Reaktor A, Re- 65 Bei Steuerung eines Uran/Thorium-Konversionsaktor
B und einem Reaktor errechnet, der nach vor- reaktors durch Ändern des Bremsvermögens im Kern
liegenden Verfahren gesteuert wird; als Grundlage mittels Änderung des D/H-Verhältnisses läßt sich die
hierzu diente eine Brennstoff-Anfangsladung, die um potentielle Lebensdauer eines 610 Megawatt-Kerns
von 540 Tagen bei herkömmlicher Steuerung auf 1330 Tage erhöhen. Dies wird erreicht
1. durch die Möglichkeit, große anfängliche Brennstoffladungen steuern und daher große Mengen
an Überschußmasse einsetzen zu können und
2. durch Erhöhen des mittleren Umwandlungskoeffizienten durch Ausschalten unproduktiver
Neutronenabgabe an Steuerungsvorrichtungen.
IO
Die an Hand eines Druckwasserreaktors beschriebene Erfindung läßt sich gleichermaßen auch auf
Kernreaktoren anderer Systeme anwenden.
Die vorliegende Erfindung kann in geeigneten Reaktoren bekannter Konstruktion dadurch verwendet
werden, daß nach entsprechenden Anpassungen ein veränderliches Bremsmittel an die Stelle der herkömmlichen
Steuerungseinrichtungen tritt. In diesem Zusammenhang eignen sich beispielsweise die folgenden
Bremsmittel, deren Wirkung sich durch Mengen-Veränderungen regeln läßt:
1. Berylliumstaub in Graphitstaub,
2. Glasperlen in Leichtwasser,
3. in Leichtwasser suspendierter Graphitstaub.
Claims (5)
1. Verfahren zur Steuerung eines Kernreaktors, dessen Reaktorkern sowohl aus durch moderierte
Neutronen spaltbarem Material als auch aus schnelle, bei der Spaltung erzeugte Neutronen
bremsendem Material (Moderator) besteht, bei dem während des Betriebs die mengenmäßige
Zusammensetzung des aus verschiedenen Materialien bestehenden Moderators geändert wird,
dadurch gekennzeichnet, daß zur Kompensation des Spaltstoffabbrandes und der Bildung
von Reaktorgiften die Zusammensetzung des gesamten Moderators geändert wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, angewendet auf einen Reaktor, der mittels eines leichtes Wasser
enthaltenden Fludes moderiert wird, gekennzeichnet durch Veränderung des Volumens von
in dem leichten Wasser verteilten Glaskügelchen in jeder Volumeneinheit der Bremsflüssigkeit.
3. Verfahren nach Anspruch 1, angewendet auf einen Reaktor, der mittels fluidisierten Moderatorstaubes
moderiert wird, gekennzeichnet durch Veränderung des Verhältnisses von Berylliumstaub
zu Graphitstaub in dem fluidisierten Moderatorstaub.
4. Verfahren nach Anspruch 1, angewendet auf einen Reaktor, der mittels eines leichtes Wasser
enthaltenden Fludes moderiert wird, gekennzeichnet durch Veränderung des Volumens von in
dem leichten Wasser verteiltem Graphitstaub.
5. Verfahren nach Anspruch 1, angewendet auf einen Reaktor, der sowohl moderiert als auch gekühlt
wird durch eine schweres Wasser enthaltende Flüssigkeit, gekennzeichnet durch Erhöhung
des Anteils an leichtem Wasser und gleichzeitiger Verringerung des Anteils an schwerem Wasser in
der Moderatorflüssigkeit.
In Betracht gezogene Druckschriften:
Atomics, Vol. 8, 1957, Nr. 1, S. 10;
Proc. of the International Conference on the Peaceful Uses of Atomic Energy, Vol. 3, 1955, S. 36.
Atomics, Vol. 8, 1957, Nr. 1, S. 10;
Proc. of the International Conference on the Peaceful Uses of Atomic Energy, Vol. 3, 1955, S. 36.
In Betracht gezogene ältere Patente:
Deutsches Patent Nr. 1020 417.
Deutsches Patent Nr. 1020 417.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
809 638/1533 11.68 © Bundesdruckeiei Berlin
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US662458A US3081246A (en) | 1957-05-29 | 1957-05-29 | Nuclear reactor and method of operating same |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1283408B true DE1283408B (de) | 1968-11-21 |
Family
ID=24657789
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEB49081A Pending DE1283408B (de) | 1957-05-29 | 1958-05-28 | Verfahren zur Steuerung eines Kernreaktors |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3081246A (de) |
BE (1) | BE568102A (de) |
CH (1) | CH361061A (de) |
DE (1) | DE1283408B (de) |
FR (1) | FR1212073A (de) |
GB (1) | GB894902A (de) |
NL (2) | NL113329C (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0170033A1 (de) * | 1984-07-02 | 1986-02-05 | Westinghouse Electric Corporation | Flüssigkeitsmoderatorregelsystem-D2O/H2O |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3255087A (en) * | 1961-02-28 | 1966-06-07 | Anglo Belge Vulcain Sa Soc | Nuclear reactor control system |
NL286447A (de) * | 1961-12-08 | |||
BE627779A (de) * | 1962-02-01 | |||
US3253997A (en) * | 1962-12-03 | 1966-05-31 | Westinghouse Electric Corp | Nuclear reactor and cooling and moderating arrangement therefor |
US3247068A (en) * | 1963-02-28 | 1966-04-19 | Babcock & Wilcox Co | Fast breeder reactor and method of operation of same |
US3247074A (en) * | 1963-06-18 | 1966-04-19 | Babcock & Wilcox Co | Steam cooled reactor reactor arrangement |
GB1074089A (en) * | 1963-09-25 | 1967-06-28 | American Mach & Foundry | Nuclear reactor |
US3271261A (en) * | 1963-12-27 | 1966-09-06 | Combustion Eng | Organic moderated nuclear reactor and control method therefor |
US3503848A (en) * | 1964-11-09 | 1970-03-31 | Neutron Products Inc | Method for the concentration of u-236 in enriched uranium fuels and for more efficient utilization thereof |
NL7506266A (nl) * | 1975-05-28 | 1976-11-30 | Ultra Centrifuge Nederland Nv | Installatie omvattende tenminste een procesvat. |
US4255236A (en) * | 1977-11-01 | 1981-03-10 | Robbins Thomas R | Reactor and fuel assembly design for improved fuel utilization in liquid moderated thermal reactors |
US4293380A (en) * | 1977-11-25 | 1981-10-06 | Robbins Thomas R | Reactor and fuel assembly design for improved fuel utilization in liquid moderated thermal reactors |
US4716007A (en) * | 1980-12-16 | 1987-12-29 | Westinghouse Electric Corp. | Spectral shift reactor |
US4716006A (en) * | 1980-12-16 | 1987-12-29 | Westinghouse Electric Corp. | Spectral shift reactor control method |
US4710340A (en) * | 1980-12-16 | 1987-12-01 | Westinghouse Electric Corp. | Mechanical spectral shift reactor |
US4717527A (en) * | 1984-07-02 | 1988-01-05 | Westinghouse Electric Corp. | Fuel assembly |
US4661306A (en) * | 1984-07-02 | 1987-04-28 | Westinghouse Electric Corp. | Fluid moderator control system reactor internals distribution system |
US4708842A (en) * | 1984-07-02 | 1987-11-24 | Westinghouse Electric Corp. | Fluid moderator control system fuel assembly seal connector |
US5075069A (en) * | 1990-10-01 | 1991-12-24 | Energy Control Development, Inc. | Method and apparatus for increasing fuel efficiency in nuclear reactors |
US5167906A (en) * | 1990-10-01 | 1992-12-01 | Energy Control And Development Co. | Apparatus for increasing fuel efficiency in nuclear reactors |
US20120121053A1 (en) * | 2009-08-18 | 2012-05-17 | Schenter Robert E | Very Large Enhancements of Thermal Neutron Fluxes Resulting in a Very Large Enhancement of the Production of Molybdenum-99 Including Spherical Vessels |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2743225A (en) * | 1946-08-27 | 1956-04-24 | Leo A Ohlinger | Reactor |
-
0
- BE BE568102D patent/BE568102A/xx unknown
- NL NL228217D patent/NL228217A/xx unknown
- NL NL113329D patent/NL113329C/xx active
-
1957
- 1957-05-29 US US662458A patent/US3081246A/en not_active Expired - Lifetime
-
1958
- 1958-05-20 CH CH361061D patent/CH361061A/de unknown
- 1958-05-27 GB GB16889/58A patent/GB894902A/en not_active Expired
- 1958-05-28 DE DEB49081A patent/DE1283408B/de active Pending
- 1958-05-29 FR FR1212073D patent/FR1212073A/fr not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0170033A1 (de) * | 1984-07-02 | 1986-02-05 | Westinghouse Electric Corporation | Flüssigkeitsmoderatorregelsystem-D2O/H2O |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CH361061A (de) | 1962-03-31 |
BE568102A (de) | |
US3081246A (en) | 1963-03-12 |
FR1212073A (fr) | 1960-03-22 |
NL113329C (de) | |
NL228217A (de) | |
GB894902A (en) | 1962-04-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1283408B (de) | Verfahren zur Steuerung eines Kernreaktors | |
DE69119156T2 (de) | Die Transmutation transuranischer Elemente ermöglichender Reaktorkern, die Transmutation transuranischer Elemente ermöglichender Brennstab und die Transmutation transuranischer Elemente ermöglichendes Brennstabbündel | |
DE69632070T2 (de) | Spalt-brut-kernreaktor | |
DE69106433T2 (de) | Kern eines Siedewasserreaktors. | |
CH644963A5 (de) | Verfahren zum fuellen mit kernbrennstoff und betreiben eines kernreaktorkernes. | |
KR950000136B1 (ko) | 스펙트럴 쉬프트형 원자로와 수치한 클러스터를 사용하는 원자로의 작동 방법 | |
DE69116876T2 (de) | Saat- und mantelbrennstoffanordnung für zweiphasenkernreaktoren | |
DE1266890B (de) | Schneller Atomkernreaktor grosser Abmessung | |
DE1941121A1 (de) | Verfahren zur Beschickung von Reaktoren mit Brennstoff | |
DE2819734C2 (de) | Kernreaktor | |
DE2920190C2 (de) | ||
DE1514964C3 (de) | Schneller Leistungsbrutreaktor | |
DE1564004B1 (de) | Verfahren zur brennstoffbeschickung eines kernreaktors sowie kernreaktor zur durchfuehrung dieses verfahrens | |
EP0625279A1 (de) | Nonproliferations-leichtwasserreaktor mit wirtschaftlicher ausnutzung von thorium | |
DE1589994A1 (de) | Brenn- und Brutelement mit in einer Umhuellung enthaltenen Brenn- und Brutstoffteilchen | |
DE3308619A1 (de) | Kernbrennstoffbuendel mit axial zonenfoermiger anreicherung | |
WO1995004994A1 (de) | Uranhaltiger kernbrennstoff-sinterkörper | |
DE1138169B (de) | Atomkernleistungsreaktor mit unterkritischem Kern und aeusserer Neutronenquelle | |
DE1279224B (de) | Thermischer Kernreaktor | |
DE2643092A1 (de) | Verbesserter thermischer oder epithermischer reaktor | |
DE1464625A1 (de) | Hochtemperatur-Kernreaktor | |
DE60205546T2 (de) | Ein MOX-Kernbrennstabbündel für einen thermischen Kernreaktor | |
DE1032432B (de) | Verfahren zur Durchfuehrung von Kernreaktionen in einem Brutreaktor | |
DE2519273B2 (de) | Verfahren zum waermeschutz des deckenreflektors eines hochtemperatur-reaktors | |
DE4433032C1 (de) | Kernreaktor mit Druckbehälter und Wasser als Kühlmittel und Moderator sowie Verfahren zum Betreiben des Kernreaktors |