EP0697803B1 - Schaltungsanordnung zur Ansteuerung von Gasentladungslampen - Google Patents

Schaltungsanordnung zur Ansteuerung von Gasentladungslampen Download PDF

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EP0697803B1
EP0697803B1 EP95112985A EP95112985A EP0697803B1 EP 0697803 B1 EP0697803 B1 EP 0697803B1 EP 95112985 A EP95112985 A EP 95112985A EP 95112985 A EP95112985 A EP 95112985A EP 0697803 B1 EP0697803 B1 EP 0697803B1
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resonant circuit
high frequency
gas discharge
circuit
series
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Pinbeam AG
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    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
    • H05B41/14—Circuit arrangements
    • H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from DC by means of a converter, e.g. by high-voltage DC
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    • H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from DC by means of a converter, e.g. by high-voltage DC using static converters

Definitions

  • the present invention relates to a circuit arrangement for control of gas discharge lamps as defined in the claims.
  • EP-0 599 405 shows an improvement in that from the connection on High-frequency generator a connecting line equipped with a series resonant circuit to the gas discharge lamp, which is formed with its second electrode is connected to the AC side of the rectifier. They asked However, this cannot fall below values either because the naturally unstable high-frequency generator is not stabilized.
  • an object of the invention is a circuit arrangement to create, in which the reactive current component is close to zero and the voltage peaks are practically suppressed on the network side.
  • FIG. 1 there is the supply from an alternating current source AC for a mains voltage of 220 V and 50 to 60 Hz with the Connections P are shown as phase conductors and 0 as neutral conductors.
  • a backup Si protects the electronic circuit from high currents.
  • Diodes D1, D2, D3 and D4 form a rectifier bridge circuit with a known arrangement a choke DR1 and a current-compensated filter choke DR2 and Compensation capacitors C1, C2, C3.
  • An electrolytic capacitor C5 is used as a smoothing capacitor.
  • the arrangement for controlling a discharge lamp FL shows as the main component a push-pull frequency generator with the two transistors T1 and T2. How the push-pull frequency generator works together with the series resonance circuit for operating the lamp does not have to be special here be mentioned, since it is known to every specialist on the one hand and on the other hand the book “Electronics Circuits” by W. Hirschmann (Siemens Aktiengesellschaft) p. 148. This too is Circuit arrangement described in the aforementioned EP-0 488 478.
  • the flyback diodes D5 and D6 stabilize with the resistor R6 and the capacitor C7 together the frequency of the high-frequency resonant circuit.
  • the capacitor C7 influences the rise characteristic of transistors T1 and T2.
  • the transistors are for their operation still with series resistors R2, R4, and the emitter resistors R3, R5 provided.
  • To define the rising edge of the rectifier with the coupling capacitor C4 serves the diodes D1, D2, D3, and D4.
  • a start-up circuit consists of a first resistor R1 and a capacitor C6, a diode D7 and a diac and ensures that when Switch on the mains voltage AC at terminals P and 0 of the high-frequency resonant circuit with a first winding I1 to the base resistor R2 and a second winding on the base resistor R4 vibrated I2 becomes.
  • the two windings I1 and I2 are on a common one Toroid wound.
  • the energy-saving lamp FL is connected to the connection point by an electrode E1 H between the two transistors T1 and T2 via a connecting line VL via a series resonant circuit with a further choke DR3, a third Winding I3 on said toroid and a capacitor C8 connected.
  • the other electrode E2 is with the neutral conductor 0 of the AC voltage AC connected by a filter stage of a known type.
  • the series resonant circuit thus consists of the resonance inductance of the choke DR3, the Coupling capacitor C8 and inductance I3.
  • the resistance When switching on the ballast, the resistance is usually PTC cold and therefore low-resistance. To prevent in this switching state the voltage between the electrodes E1, E2 that in the discharge lamp A glow discharge results in the capacitors having a relatively high level Have capacitance, typically about 6 nF.
  • the ballast flows through a current of approximately 100 mA the coil of the electrodes E1, E2 and the resistor PTC in a matter of seconds heated to about 900 ° C. This causes the PTC resistor becomes high-resistance, so that the voltage at the electrodes E1, E2 to 1000 V increases, causing the discharge lamp FL to ignite without glow discharge. The Voltage then collapses to approximately 100 V when the discharge lamp is ignited.
  • the preheating circuit is provided and disconnect the discharge lamp power what this happens that the discharge lamp feed current from the output terminal H is removed.
  • the ignition process is as described above, however does not flow as a result of the diodes D8, D9 when the discharge lamp is lit. Current more through the resistor PTC and this turns off again. In order to unnecessary power consumption through the PTC resistor is avoided.
  • any conventional energy-saving lamp can be used with little more effort one and the same base, which contains the electronics according to Fig.1, used become.
  • the throttle DR3 there are four different taps on the throttle DR3 provide and the inductance 13 of the series circuit in four partial windings Subdivide I3a, I3b, I3c and I3d.
  • I3a, I3b, I3c and I3d there are four different capacities C8a, C8b, C8c and C8d necessary.
  • FIG.3 Another variant is shown in Fig.3. There is no one here Choke more in the connecting line VL and thus in a circle to the electrode E1, but there is a choke DR5 in the circle of the electrode E2, namely in the positive current path of the rectifier D1, D2, D3, D4. With Another throttle DR6 together forms the throttle DR5 of the direct current for the high frequency generator.
  • the electrode E2 is on Connection point of the two chokes DR5, DR6 connected.
  • the mode of action is basically the same as previously described, except that here the diodes in the rectifier are charged on the DC side.
  • Fig. 4 also shows a variant.
  • This choke DR4 is in the AC supply line between the connection of a second electrode E2 of the gas discharge lamp FL at a power connection P, 0 and the rectifier arrangement D1-D4 and between the terminals of the compensation capacitor C3 and the coupling capacitor C4. This makes it practical same ratio the ratio of active power to apparent power 0.95 increased and the harmonics influencing the AC network are reduced below 10%. In laboratory trials, a performance factor of 99.5 and higher can be measured.
  • FIG. 5 basically shows a circuit arrangement has the same structure as the arrangements described above, only that here instead of full-wave rectification with four diodes one Voltage doubler circuit Connected to diodes D10 and D11 is shown with the capacitors C2 and C3.
  • the smoothing of the direct current is done with two electrolytic capacitors C4 and C5 each above the DC output from diodes D10 and D11 and phase line P the AC power supply are switched.
  • the electrode E2 is natural AC side connected.
  • the mode of action is the same as for the aforementioned arrangements by the high frequency voltage only here up to the current amplitude of the alternating voltage can go so that no or very little distortion due to harmonic Vibrations is possible.

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  • Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zur Ansteuerung von Gasentladungslampen wie sie in den Ansprüchen definiert ist.
Elektrische Vorschaltgeräte für Fluoreszenzlampen sind seit langem bekannt. Mit diesen wird die Netzspannung von üblicherweise 110 oder 220 - 250 Volt auf eine sehr viel höhere Zündspannung angehoben, die in der Grössenordnung von etwa 1000 Volt liegen mag. Auch ist es bekannt, die Frequenz von der üblichen Netzfrequenz von 50 oder 60 Hz auf eine höhere Frequenz anzuheben, die üblicherweise bei 30 bis 40 kHz liegt. Diese Massnahmen haben den Vorteil, dass die Lampe beim Einschalten sofort zündet.
Die Stromlieferanten verlangen, dass einerseits die Oberwellen nicht in den Radiofrequenzbereich fallen, was mit der dritten Oberwelle der Fall wäre, wenn die Frequenz der Lampenspeisespannung 50 kHz wäre. Somit muss die Frequenz < 50 kHz, aber für den Betrieb sollte sie > 25kHz sein. Anderseits bietet auch der Blindstrom ein grosses Problem, weil die Messung und damit die korrekte Verrechnung verunmöglicht ist.
Ein weiteres Problem entsteht durch die Scheitelspannungen der Hochfrequenz, weil sich diese mit Ihren Spitzen den Schwingungen der Netzspannung überlagern. Diese Probleme lassen sich lösen, wenn gemäss der EP-0 488 478 eine Reihenschaltung einer Induktivität und eines Kondensators parallel zur Gasentladungslampe zwischen den Ausgang des Hochfrequenzschwingkreises und einen Anschluss der Wechselstromversorgung angeordnet ist. Das Problem der Harmonischen auf der Speiseseite wird damit auf einen Wert unter 130% verkleinert. Nach heutiger Vorstellung genügt diese Verringerung aber nicht, weil heute Werte unter 25% gefordert werden. Auch kann so die Wirkleistung nur um einen Teil der möglichen Spanne verbessert werden.
Eine Verbesserung zeigt die EP-0 599 405 dadurch, dass vom Anschluss am Hochfrequenz-Generator eine mit einem Serieschwingkreis bestückte Verbindungsleitung zur Gasentladungslampe gebildet ist, die mit ihrer zweiten Elektrode mit der Wechselstromseite des Gleichrichters verbunden ist. Die verlangten Werte können jedoch auch damit nicht unterschritten werden, weil der natürlicherweise instabile Hochfrequenz-Generator nicht stabilisiert ist.
Dementsprechend ist es eine Aufgabe der Erfindung eine Schaltungsanordnung zu schaffen, bei der der Blindstromanteil nahe null ist und die Spannungsspitzen auf der Netzseite praktisch unterdrückt sind.
Dies wird gemäss den Merkmalen der kennzeichnenden Teile der unabhängigen Ansprüche erreicht.
Nachfolgend werden Ausführungsbeispiele der Erfindung an Hand der Zeichnung erläutert. Es zeigen:
Fig.1
ein vollständiges Schaltungsschema einer Anordnung zum Betrieb einer Stromsparlampe mit der Rückführung von der Lampe auf die Netzseite des Gleichrichters,
Fig.2
dieselbe Schaltungsanordnung wie in Fig.1 mit einer Variante des Serieschwingkreises für den Betrieb verschieden starker Entladungslampen mit demselben Vorschaltgerät,
Fig.3
dieselbe Schaltungsanordnung wie in Fig.1, jedoch mit der Entladungslampe innerhalb des Serieschwingkreises und ihrem Anschluss mit der zweiten Elektrode auf der Gleichstromseite,
Fig.4
dieselbe Schaltungsanordnung wie in Fig.1, jedoch mit der zweiten Elektrode wechselstromseitig angeschlossen und einer Anordnung zur Definition der Anstiegsflanke des Gleichrichters, und
Fig.5
eine Schaltungsanordnung ähnlich derjenigen gemäss Fig.1, jedoch für eine Speisespannung von 110 V.
In der Schaltungsanordnung gemäss Fig.1 ist die Speisung aus einer Wechselstromquelle AC für eine Netzspannung von 220 V und 50 bis 60 Hz mit den Anschlüssen P als Phasenleiter und 0 als Nulleiter dargestellt. Eine Sicherung Si schützt die Elektronikschaltung vor hohen Strömen. Dioden D1, D2, D3 und D4 bilden eine Gleichrichterbrückenschaltung bekannter Anordnung mit einer Drossel DR1 und einer stromkompensierten Filterdrossel DR2 und den Kompensationskondensatoren C1, C2, C3. Ein Elektrolytkondensator C5 dient als Glättungskondensator.
Die Anordnung zur Ansteuerung einer Entladungslampe FL zeigt als Hauptbestandteil einen Gegentaktfrequenzgenerator mit den beiden Transistoren T1 und T2. Die Funktionsweise des Gegentaktfrequenzgenerators zusammen mit dem Serieresonanzkreis zum Betrieb der Lampe muss hier nicht besonders erwähnt werden, da sie einerseits jedem Fachmann bekannt ist und anderseits dem Buch "Elektronik-Schaltungen" von W. Hirschmann (Siemens Aktiengesellschaft) S. 148 entnommen werden kann. Auch ist diese Schaltungsanordnung in der vorerwähnten EP-0 488 478 beschrieben.
Die Rücklaufdioden D5 und D6 stabilisieren mit dem Widerstand R6 und dem Kondensator C7 zusammen die Frequenz des Hochfrequenzschwingkreises. Dabei bewirkt der Kondensator C7 eine Beeinflussung der Anstiegscharakteristik der Transistoren T1 und T2. Die Transistoren sind zu ihrem Betrieb noch mit Vorschaltwiderständen R2, R4, und den Emitterwiderständen R3, R5 versehen. Zur Definition der Anstiegsflanke der Gleichrichters mit den Dioden D1, D2, D3, und D4 dient der Koppelkondensator C4. Eine Anschwingschaltung besteht aus einem ersten Widerstand R1 und einem Kondensator C6, einer Diode D7 und einem Diac und sorgt dafür, dass beim Einschalten der Netzspannung AC an den Klemmen P und 0 der Hochfrequenzschwingkreis mit einer ersten Wicklung I1 an den Basiswiderstand R2 und einer zweiten Wicklung an den Basiswiderstand R4 in Schwingung I2 versetzt wird. Die beiden Wicklungen I1 und I2 sind auf einen gemeinsamen Ringkern gewickelt.
Die Stromsparlampe FL ist mit einer Elektrode E1 mit der Verbindungsstelle H zwischen den beiden Transistoren T1 und T2 über eine Verbindungsleitung VL über einen Serieschwingkreis mit einer weiteren Drossel DR3, einer dritten Wicklung I3 auf dem genannten Ringkern und einem Kondensator C8 verbunden. Die andere Elektrode E2 ist mit dem Nulleiter 0 der Wechselspannung AC nach einer Filterstufe bekannter Art verbunden. Der Serieschwingkreis besteht somit aus der Resonanzinduktivität der Drossel DR3, dem Kopplungskondensator C8 und der Induktivität I3. Dabei sind die Resonanzinduktivität DR3 und der Kopplungskondensator C8 zwischen den genannten Ausgangsanschluss H zwischen den Transistoren T1, T2 und die Elektrode E1 der Lampe FL geschaltet, wodurch die Lampenzündstrecke und dieser Serieschwingkreis in Reihe liegen, so dass die hochfrequente Schwingung voll die Lampenzündstrecke durchfliesst.
Über den Hochfrequenzschwingkreis mit den Transistoren T1, T2 und den Rücklaufdioden D5, D6 sind zwei weitere Dioden D8 und D9 geschaltet, deren Verbindungsstelle über einen temperaturabhängigen Widerstand PTC auf den Verbindungspunkt zwischen zwei die Elektroden E1 und E2 der Entladungslampe FL überbrückenden Kondensatoren C12, C13. Diese Anordnung bewirkt eine Vorheizung der Entladungslampe.
Beim Einschalten des Vorschaltgerätes ist der Widerstand PTC in der Regel kalt und daher niederohmig. Um zu verhindern, dass in diesem Schaltzustand die Spannung zwischen den Elektroden E1, E2 dass in der Entladungslampe eine Glimmentladung entsteht müssen die Kondensatoren eine relativ hohe Kapazität aufweisen, typischerweise etwa 6 nF. Durch den Ausgangskreis des Vorschaltgerätes fliesst in diesem Zustand ein Strom von etwa 100 mA durch den die Wendel der Elektroden E1, E2 und der Widerstand PTC in sekundenschnelle auf etwa 900°C erwärmt Dies bewirkt, dass der Widerstand PTC hochohmig wird, so dass die Spannung an den Elektroden E1, E2 auf 1000 V ansteigt, wodurch die Entladungslampe FL ohne Glimmentladung zündet. Die Spannung bricht dann bei gezündeter Entladungslampe auf etwa 100 V zusammen. Damit nun der Widerstand bei gezündeter Entladungslampe nicht dauernd einen Strom von etwa 0,5 W verbraucht, ist vorgesehen, die Vorheizschaltung und die Speisung der Entladungslampe voneinander zu trennen, was dadurch geschieht, dass der Speisestrom der Entladungslampe vom Ausgangsanschluss H entnommen wird. Der Zündvorgang ist wie oben beschrieben, jedoch fliesst infolge der Dioden D8, D9 bei gezündeter Entladungslampe kein Strom mehr über den Widerstand PTC und dieser kaltet wieder ab. Damit wird ein unnötiger Stromverbrauch durch den Widerstand PTC vermieden.
Diese Anordnung kann noch weiter ausgenützt werden, wenn eine Serieschaltung mit einer Induktivität I3 und einem Kondensator C8 in die Verbindungsleitung VL zwischen der Verbindungsstelle H und der Elektrode E1 geschaltet ist. Durch die Rückführung der zweiten Elektrode E2 auf die Speisegleichrichtung, nämlich wie in Fig.1 gezeigt, wechselstromseitig vor dem Gleichrichter D1-D4 wird erreicht, dass der Strom begrenzt und ein Spannungspotential in der hochfrequenten Speisung der Entladungslampe FL zur Leitendschaltung der Dioden D1-D4 im Gleichrichter aufgebaut wird.
Dies zeigt deutlich, dass mit der vorgeschlagenen Erfindung eine wesentliche Verbesserung im Betrieb der Entladungslampen erzielt werden kann. Die Schaltungselemente sind gegenüber den bekannten Anordnungen nicht wesentlich vermehrt, denn die Induktivität I3 ist als weitere Wicklung auf dem Ringkern mit den Wicklungen I1 und 12 vorgesehen, so dass zusätzlich nur ein Kondensator C8 notwendig ist.
Mit wenig mehr Aufwand kann gemäss Fig.2 jede übliche Stromsparlampe mit einem und demselben Sockel, der die Elektronik gemäss Fig.1 enthält, benützt werden. Dazu ist vorgesehen, an der Drossel DR3 vier verschiedene Anzapfungen vorzusehen und die Induktivität 13 der Serieschaltung in vier Teilwicklungen I3a, I3b, I3c und I3d zu unterteilen. Selbstverständlich sind dann auch vier verschiedene Kapazitäten C8a, C8b, C8c und C8d notwendig.
Eine weitere Variante ist in Fig.3 dargestellt. Hierbei befindet sich keine Drossel mehr in der Verbindungsleitung VL und damit im Kreis zur Elektrode E1, sondern es befindet sich eine Drossel DR5 im Kreis der Elektrode E2, und zwar im positivem Strompfad des Gleichrichters D1, D2, D3, D4. Mit einer weiteren Drossel DR6 zusammen bildet die Drossel DR5 die Zufuhr des Gleichstroms für den Hochfrequenzgenerator. Die Elektrode E2 ist am Verbindungspunkt der beiden Drosseln DR5, DR6 angeschlossen. Die Wirkungsweise ist grundsätzlich dieselbe wie vordem beschrieben, nur dass hierbei die Aufladung der Dioden im Gleichrichter gleichstromseitig erfolgt.
Eine Variante zeigt auch Fig.4. Hier ist zusätzlich zur Ausführung gemäss Fig.1 noch eine vierte Drossel DR4 vorhanden. Diese Drossel DR4 liegt in der Wechselstromzuleitung zwischen dem Anschluss einer zweiten Elektrode E2 der Gasentladungslampe FL an einem Stromanschluss P,0 und der Gleichrichteranordnung D1-D4 und zwischen den Anschlüssen des Kompensationskondensators C3 und dem Koppelkondensator C4. Damit wird bei praktisch gleichem Aufwand das Verhältnis von Wirkleistung zu Scheinleistung über 0,95 gesteigert und die auf das Wechselstromnetz zurückwirkenden Harmonischen werden unter 10% verkleinert. In Laborversuchen konnte ein Leistungsfaktor von 99,5 und höher gemessen werden.
Der Vollständigkeit halber zeigt Fig.5 eine Schaltungsanordnung die grundsätzlich gleich aufgebaut ist, wie die vorangehend beschriebenen Anordnungen, nur dass hier anstelle der Vollweggleichrichtung mit vier Dioden eine Spannungsverdopplerschaltung Mit den Dioden D10 und D11 in Verbindung mit den Kondensatoren C2 und C3 dargestellt ist. Die Glättung des Gleichstromes erfolgt mit zwei Elektrolyt-Kondensatoren C4 und C5 die je über dem Gleichstromausgang von den Dioden D10 und D11 und der Phasenleitung P der Netzspeisung AC geschaltet sind. Die Elektrode E2 ist natürlicherweise wechselstromseitig angeschlossen. Die Wirkungsweise ist dieselbe wie bei den vorerwähnten Anordnungen indem auch hier die Hochfrequenzspannung nur bis zur jeweiligen Höhe der momentanen Amplitude der Wechselspannung gehen kann, so dass keine oder eine nur sehr geringe Verzerrung durch harmonische Schwingungen möglich ist.

Claims (7)

  1. Schaltungsanordnung zur Ansteuerung von Gasentladungslampen (FL), mit einem Vorschaltgerät zwischen positivem und negativem Pol einer Gleichrichteranordnung (D1-D4), die am Wechselstromnetz mit Phasenleiter (P) und Nulleiter (0) angeschlossen ist,
    welches Vorschaltgerät einen Hochfrequenzschwingkreis (R1-R5,T1, T2,C6,I1,I2) umfasst, der einen Glättungskondensator (C5) zum Laden der Gasentladungslampen (FL) schaltet,
    und bei dem ein Serieschwingkreis (DR3,I3,C8) in der Verbindungsleitung (VL) zwischen einem Ausgang (H) des Hochfrequenzschwingkreises (R1-R5,T1,T2,C6,I1,I2) und dem Eingang der Gleichrichteranordnung (D1-D4) vorhanden ist,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass in der Wechselstromzuleitung von einem Wechselstromanschluss (0,P) zur Gleichrichteranordnung (D1-D4) und zu einem Koppelkondensator (C4) eine zusätzliche Drossel (DR4) geschaltet ist,
    dass diese Drossel (DR4) über den Koppelkondensator (C4) mit dem Hochfrequenzschwingkreis (R1-R5,T1,T2,C6,I1,I2) und über einen Kompensationskondensator (C3) mit einer zweiten Elektrode (E2) der Gasentladungslampe (FL) verbunden ist,
    sodass diese Drossel (DR4) mittels einen über die Verbindungsleitung (VL) rückgekoppelten Schwingstrom, der über die Elektrode (E2) und den Kompensationskondensator (C3) fliesst, zum Schwingen angeregt wird und über diese Drossel (DR4) ein Ladepfad (D1-D4;DR4,C4) gebildet wird.
  2. Schaltungsanordnung zur Ansteuerung von Gasentladungslampen (FL), mit einem Vorschaltgerät zwischen positivem und negativem Pol einer Gleichrichteranordnung (D1-D4), die am Wechselstromnetz mit Phasenleiter (P) und Nulleiter (0) angeschlossen ist,
    welches Vorschaltgerät einen Hochfrequenzschwingkreis (R1-R5,T1, T2,C6,I1,I2) umfasst, der einen Glättungskondensator (C5) zum Laden der Gasentladungslampen (FL) schaltet,
    und bei dem ein Serieschwingkreis (I3,C8) in der Verbindungsleitung (VL) zwischen einem Ausgang (H) des Hochfrequenzschwingkreises (R1-R5,T1,T2,C6,I1,I2) und dem Eingang der Gleichrichteranordnung (D1-D4) vorhanden ist,
    gekennzeichnet durch einen Ladepfad,
    mit zwei in Reihe geschalteten Drosseln (DR5,DR6), welche Reihenschaltung über einen Verbindungspunkt zwischen den Drosseln (DR5,DR6) am Anschluss einer zweiten Elektrode (E2) der Gasentladungslampe (FL) angeschlossen ist,
    diese Drosselreihenschaltung (DR5,DR6) ist mit dem Ausgang der Gleichrichteranordnung (D1-D4) verbunden,
    diese Drosselreihenschaltung (DR5,DR6) ist mit einem Ausgang (H) des Hochfrequenzschwingkreises (R1-R5,T1,T2,C6,I1,I2) verbunden,
    diese Drosselreihenschaltung (DR5,DR6) ist mit dem Glättungskondensator (C5) verbunden,
    sodass die Drosseln (DR5,DR6) von der hochfrequenten gleichstromseite aus die Dioden (D1-D4) vom Gleichreichter aufladen.
  3. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch einen Ladepfad mit zwei in Reihe geschalteten Dioden (D5,D6), welche Reihenschaltung über einen Verbindungspunkt zwischen den Dioden (D5,D6) mit dem Ausgang (H) des Hochfrequenzschwingkreises (R1-R5,T1,T2,C6,I1,I2) verbunden ist, jede der Dioden (D5,D6) ist antiparallel zu den Emitter-Kollektorstrecken von zwei Transistoren (T1,T2) des Hochfrequenzschwingkreises (R1-R5,T1,T2,C6,I1,I2) geschaltet, diese Diodenreihenschaltung (D5,D6) ist über den Ausgang (H) und den Serieschwingkreis (DR3,I3,C8) mit dem Eingang der Gleichrichteranordnung (D1-D4) verbunden, diese Diodenreihenschaltung (D5,D6) ist parallel zum Glättungskondensator (C5) geschaltet, sodass die Dioden (D5,D6) den Glättungskondensator (C5) mit einer Addition von Hochfrequenzspannung und Netzspannung aufladen und eine Gleichrichtung der mit einer Hochfrequenz überlagerten Niederfrequenz des Wechselstromnetzes durchführen.
  4. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass eine Elektrode (E1) der Gasentladungslampe (FL) über eine Kapazität (C8) und eine Induktivität (I3,DR3) des Serieschwingkreises (DR3,I3,C8) mit dem Ausgang (H) vom Hochfrequenzschwingkreis (R1-R5,T1,T2,C6,I1,I2) verbunden, wodurch die Gasentladungslampe (FL) über die Verbindungsleitung (VL) in den Serieschwingkreis (DR3,I3,C8) geschaltet wird.
  5. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1, 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Serieschwingkreis (DR3,I3,C8) über eine Verbindungsleitung (VL) direkt an einen der Stromanschlüsse (P,0) angeschlossen ist und dass eine zweite Elektrode (E2) der Gasentladungslampe (FL) direkt an einem Stromanschluss (P,0) angeschlossen ist.
  6. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Induktivität (I3) und die Kapazität (C8) des Serieschwingkreises (DR3,I3,C8) als parallele Äste (I3a,I3b,I3c,I3d,C8a,C8b,C8c,C8d) ausgebildet sind und dass der Anschluss zur ersten Elektrode (E1) der Gasentladungslampe (FL) wahlweise an einen der Äste zur Anpassung an die Lichtleistung der Gasentladungslampe (FL) erfolgt.
  7. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, gekennzeichnet durch eine Vorheizschaltung, bei der zwei Dioden (D8,D9) parallel zu den Dioden (D5,D6) im Hochfrequenzschwingkreis geschaltet sind, deren Mittelabgriff über einen temperaturabhängigen Widerstand (PCT) mit dem Verbindungspunkt zwischen zwei die beiden Elektroden (E1,E2) der Gasentladungslampe (FL) überbrückende Kondensatoren (C12,C13) verbunden ist.
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