EP0536019B1 - Transformateur immergé non explosif haute/basse tension en régime de surcharge permanente - Google Patents

Transformateur immergé non explosif haute/basse tension en régime de surcharge permanente Download PDF

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EP0536019B1
EP0536019B1 EP92402586A EP92402586A EP0536019B1 EP 0536019 B1 EP0536019 B1 EP 0536019B1 EP 92402586 A EP92402586 A EP 92402586A EP 92402586 A EP92402586 A EP 92402586A EP 0536019 B1 EP0536019 B1 EP 0536019B1
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EP
European Patent Office
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transformer
tank
windings
transformer according
voltage
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Expired - Lifetime
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EP92402586A
Other languages
German (de)
English (en)
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EP0536019A1 (fr
Inventor
Bruno Guilbert
Jean-Francis Faltermeier
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Electricite de France SA
Societe Nouvelle Transfix Toulon SA
Original Assignee
Electricite de France SA
Societe Nouvelle Transfix Toulon SA
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Publication of EP0536019A1 publication Critical patent/EP0536019A1/fr
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/08—Cooling; Ventilating
    • H01F27/10—Liquid cooling
    • H01F27/12—Oil cooling

Definitions

  • the invention relates to a high voltage - low voltage submersible transformer for an electrical energy distribution network.
  • the high / low voltage transformers currently in operation on the distribution network typically include a metal tank containing the primary and secondary transformation windings. These electromagnetically coupled windings are electrically isolated, by means of a paper insulator and are immersed in a mineral oil, contained in the tank and ensuring the role of dielectric insulator.
  • This type of insulation does not accept a high crest factor, the crest factor being defined as the ratio between the peak value of the load and the average load.
  • crest factor being defined as the ratio between the peak value of the load and the average load.
  • the object of the present invention is to remedy to the aforementioned drawbacks, and in particular to allow the use of a high / low voltage submerged transformer allowing a large increase in the possibilities of operation under permanent overload conditions, and in particular of a non-explosive transformer.
  • Another object of the present invention is the implementation of a high / low voltage submerged transformer allowing a large reduction in size compared to the transformers of the prior art, at equal power.
  • Another object of the present invention is finally the implementation of a high / low voltage submerged transformer in which the hot spot temperature is higher, which also allows a reduction in mass, at equal power.
  • the high / low voltage submerged transformer object of the present invention is defined by the characteristics of claim 1. It comprises a metal tank containing the primary and secondary isolated windings of transformation immersed in an insulating fluid.
  • the assembly has high thermal stability, characterized by a thermal index equal to or greater than 180 ° C., and an aging law such as exceeding temperature compared to this thermal index must be at least 19 K to double the speed of consumption of the transformer, these characteristics making the device more suitable for the type of load specific to public distribution.
  • the thermal index is defined by the temperature class of the insulation, itself defined by IEC publication 85: Recommendations relating to the classification of materials intended for the insulation of electrical machines and apparatus according to their stability thermal in service.
  • the invention finds application in high / low voltage transformers of overhead electrical distribution networks, in particular in pole top transformers.
  • the transformer which is the subject of the invention comprises a metal tank denoted 1 containing the primary and secondary isolated transformation windings denoted 2 in FIG. 1. These windings are, conventionally, immersed in an insulating fluid.
  • the high-voltage terminals are designated by BHTA and the low-voltage terminals by BBT.
  • the insulation of the primary and secondary windings is carried out by a pair of synthetic insulating materials noted (10,20).
  • the insulation of the primary and secondary windings can be carried out by means of a paper made of polyaramide fibers which is for example marketed by the cli du Pont de Nemours under the trade name NOMEX, this aramid paper forming one of the materials 10 of the pair of insulating materials, this aramid paper can also be used as covering material for the winding conductors.
  • the other of the materials 20 of the pair of insulating materials is formed by a silicone oil in which the primary and respectively secondary windings constituting the active part of the transformer are immersed.
  • An enameling varnish compatible with silicone oil and with a high thermal index, greater than or equal to 180 ° C., can also be used in place of the aforementioned covering.
  • the pair of insulating materials used also makes it possible to produce a transformer with high admissible overloading, thanks to a high thermal index and to a temperature class of the resulting insulation higher than that accepted in conventional embodiments.
  • electricity distributors must supply low-voltage customers whose average annual load is low and whose peak load is high, in particular in rural areas where second homes are located, for example.
  • high voltage / low voltage transformers used on the electrical distribution network use a couple of dielectric insulators such as cellulose paper / mineral oils, which due to its physicochemical properties does not allow to exploit the best high voltage / low voltage transformers. Indeed, this type of insulation does not accept a high crest factor, the crest factor being defined as the ratio between the peak value of the load and the average load applied to the transformer. Indeed, to any increase of 6 K in the hot spot temperature of the transformer compared to the temperature resulting from the sizing recommended by the standards in force for a rated load, corresponds in fact a reduction by a factor 2 of the duration of life of this transformer.
  • the use of the couple of insulating materials in accordance with the object of the present invention makes it possible to remedy the aforementioned drawback. Consequently, it is possible, thanks to this use, to obtain on the one hand a higher hot spot temperature, which makes it possible to reduce the size and the mass of the apparatus, and on the other hand a large increase in possibilities overloading of transformers conforming to the object of the present invention.
  • the use of the aforementioned pair of insulating materials makes it possible to obtain high operating temperatures, and above all, allows permanent overheating of large amplitudes.
  • the transformer of the prior art ages 25 times faster compared to its rated operating speed, while under identical conditions, a transformer produced in accordance with the object of the present invention will age only eight times faster, an average value having been retained for the latter.
  • the high voltage / low voltage transformer object of the present invention allows the possibility of a high temperature operating regime, and allows for example to use the active part of a transformer 100 kVA to make a 160 kVA transformer.
  • the transformer object of the present invention comprises as active part, the active part of a power transformer p kVA with p ⁇ P.
  • the transformer object of the present invention is thus brought into operation in permanent overload regime in the power ratio.
  • the tank 1 of the transformer consists of an aluminum alloy in place of conventional materials such as steel sheets. Indeed, these conventional materials do not allow a pressure of 1 bar to be exceeded inside the current tanks, and although the quantity of gas formed in the event of an electric arc inside the tank is reduced by a factor of 10 due to the use of the couple of insulating materials mentioned above, the pressures reached for a fault current of 1000 amperes, in the case of a fault lasting 0.5 seconds, are generally between 2 and 5 bars.
  • the tank thereof can be produced in the form of two half-shells made of aluminum alloy injected under pressure.
  • the aluminum alloy used may for example be the aluminum alloy bearing the reference (AS7G).
  • AS7G the aluminum alloy bearing the reference
  • the tank will be produced by two injected half-shells, the shells being assembled by argon welding.
  • the geometry of the tank perfectly matches the contours of the active part of the transformer, reducing the distances between parts under high voltage and parts at ground potential at minimum required.
  • This distance d is between 10 and 30 mm, 10 ⁇ d ⁇ 30 mm.
  • the tanks thus produced make it possible to withstand an internal tank pressure of at least 5 bars. This allows the device to withstand an internal fault, with a short-circuit current of up to 1000 A, of duration corresponding to the reaction time of the protections usually installed on high-voltage, MV, distribution networks, this without manifestation outside.
  • the tank itself is partially filled with electrically insulating dielectric fluid, the upper part of the aforementioned free fluid surface constituted by the silicone oil being filled with a neutral gas such as nitrogen for example.
  • FIG. 1 shows the free surface of the oil level denoted NH, the upper part above the aforementioned free surface being filled with the aforementioned gas.
  • the silicone oil used was an oil sold by the company RHONE-POULENC under the name Rhodorsil Oil 604 V 50, this oil belonging to the family of dimethylpolysiloxanes.
  • insulating materials 10 capable of being used for the implementation of the transformer which is the subject of the present invention, there may be mentioned in addition to the aramid paper NOMEX previously mentioned, the aramid paper with mica, and the insulating material sold by the same company of Pont de Nemours International SA under the Kapton® brand. These materials are high quality materials capable of working at temperatures between 200 to 220 ° for 20 years without significant change in their dielectric or insulating characteristics.
  • FIG 3a there is shown a front view, a side view and a top view of the transformer object of the present invention, wherein the tank 1 was made of aluminum alloy as mentioned above.
  • a modification of the transformer object of the invention further comprises on each high voltage supply, as shown in FIG. 3b in particular, a fuse denoted 30, this fuse being placed inside the tank and submerged or not in the silicone oil.
  • the fuses 30 could be constituted by fuses with current limitation, which make it possible to ensure extinction of the electric fault arc.
  • expulsion fuses may be used. In these two cases, these fuses may have a breaking capacity greater than one hundred amperes.
  • the fuses 30 can be arranged in each of the high-voltage incoming terminals.
  • this modification of the transformer which is the subject of the present invention achieves a synergistic effect between the protection against bursting or explosion, due to the use of insulation between primary and secondary windings produced by a pair of insulating materials.
  • a modification of the transformer according to the invention comprises three high-voltage fuses located between the supply phases and the active part of the transformer, of simplified design since it should only protect the transformer for fault currents located beyond 1000 A, as a complement to the measures mentioned above to form a combination of protections which economically cover all the short-circuit intensities encountered on a HTA distribution network.
  • FIG. 3c is shown on the one hand the high voltage incoming terminals, and the fuses 30 in their electrical wiring diagram with the high voltage windings, which conventionally are connected in a triangle or in a star.
  • the transformer according to the invention can be produced in such a way that the low-voltage windings are dimensioned for adiabatic heating at a given current lower than that of the high-voltage windings, this measure guaranteeing in the event of a maintained short circuit downstream of the transformer, the appearance of an electrical fault on the high-voltage side, resulting in a large fault current because it is not limited by the leakage inductance between the MV winding and the LV winding, and therefore a fusion better and faster high-voltage fuses.
  • a non-explosive high / low voltage transformer has thus been described which is particularly advantageous insofar as it also allows operation in a permanent overload regime.
  • the transformer of the present invention makes it possible to take into account new requirements such as the reduction of voltage drops internal to the transformer, the connection of surge arresters or the connection under voltage.

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Description

  • L'invention concerne un transformateur immergé haute tension - basse tension pour réseau de distribution d'énergie électrique.
  • Actuellement, les usagers du réseau de distribution d'énergie électrique sont dans la majorité des cas alimentés en cette énergie basse tension, 220 V ou 380 V, à partir d'un transformateur haute tension 20 000 V / basse tension.
  • Cette clientèle impose au réseau de distribution une charge moyenne annuelle faible mais une charge crête importante.
  • Les transformateurs haute/basse tension actuellement en opération sur le réseau de distribution comprennent, de manière classique, une cuve métallique contenant les enroulements primaire et secondaire de transformation. Ces enroulements, électromagnétiquement couplés, sont électriquement isolés, au moyen d'un isolant au papier et sont plongés dans une huile minérale, contenue dans la cuve et assurant le rôle d'isolant diélectrique.
  • Les propriétés physicochimiques de cet isolant ne permettent pas d'exploiter de manière optimale ces transformateurs. En effet, ce type d'isolation accepte mal un facteur de crête élevé, le facteur de crête étant défini comme le rapport entre la valeur crête de la charge à la charge moyenne. Ainsi, à tout argumentation de 6° K de la température de point chaud du transformateur, correspond une diminution d'un facteur deux de la durée de vie de l'isolant, et, en définitive, du transformateur.
  • L'utilisation d'une huile silicone dans lequel sont immergés les enroulements primaire et secondaire d'un transformateur électrique a été décrite dans la demande de brevet français n° 2 326 016 publiée le 22.04.1977.
  • La présente invention a pour objet de remédier aux inconvénients précités, et notamment de permettre la mise en oeuvre d'un transformateur immergé haute/basse tension autorisant une forte augmentation des possibilités de fonctionnement en régime de surcharge permanente, et en particulier d'un transformateur non explosif.
  • Un autre objet de la présente invention est la mise en oeuvre d'un transformateur immergé haute/basse tension permettant une forte réduction d'encombrement par rapport aux transformateurs de l'art antérieur, à puissance égale.
  • Un autre objet de la présente invention est enfin la mise en oeuvre d'un transformateur immergé haute/basse tension dans lequel la température de point chaud est plus élevée, ce qui permet également une diminution de masse, à puissance égale.
  • Le transformateur immergé haute/basse tension objet de la présente invention est défini par les caractéristiques de la revendication 1. Il comprend une cuve métallique contenant les enroulements isolés primaire et secondaire de transformation immergés dans un fluide isolant.
  • Il est en premier lieu remarquable en ce qu'il utilise des isolants solides et liquides tels que l'ensemble présente une haute stabilité thermique, caractérisée par un indice thermique égal ou supérieur à 180°C, et une loi de vieillissement telle que le dépassement de température par rapport à cet indice thermique doit être au moins de 19 K pour doubler la vitesse de consommation de vie du transformateur, ces caractéristiques rendant l'appareil plus adapté au type de charge propre à la distribution publique. L'indice thermique est défini par la classe de température de l'isolant, elle-même définie par la publication 85 de la CEI : Recommandations relatives à la classification des matières destinées à l'isolement des machines et appareils électriques en fonction de leur stabilité thermique en service.
  • Il est en outre remarquable en ce qu'il utilise des isolants solides et liquides tels que l'ensemble présente une stabilité élevée en cas d'arc électrique interne à l'appareil, et génère nettement moins de gaz de décomposition que les systèmes diélectriques habituellement utilsés.
  • Il est également remarquable en ce que l'isolation des enroulements primaire et secondaire est réalisée par un couple de matériaux isolants synthétiques.
  • L'invention trouve application aux transformateurs haute/basse tension des réseaux de distribution électrique aériens, notamment aux transformateurs de haut de poteau.
  • Elle sera mieux comprise à la lecture de la description et à l'observation des dessins inclus à titre purement illustratif dans lesquels :
    • la figure 1 représente une vue d'un transformateur haute/basse tension objet de l'invention,
    • la figure 2 représente une vue d'un transformateur haute/basse tension objet de l'invention, appliqué à un transformateur de haut de poteau,
    • la figure 3a représente une vue plus générale d'un mode de réalisation particulier d'un transformateur fixe objet de l'invention,
    • la figure 3b représente une vue en coupe longitudinale de la figure 3a selon le mode de réalisation précité,
    • la figure 3c représente un schéma électrique de câblage, côté haute tension, du transformateur et des enroulements tels que représentés en figure 3b.
  • Le transformateur non explosif haute/basse tension, objet de la présente invention, utilisé en régime de surchage permanente sera maintenant décrit en liaison avec les figures 1 et 2.
  • Conformément aux figures précitées, le transformateur objet de l'invention comprend une cuve métallique notée 1 contenant les enroulements isolés primaire et secondaire de transformation notés 2 sur la figure 1. Ces enroulements sont, de manière classique, immergés dans un fluide isolant. Les bornes haute-tension sont désignées par BHTA et les bornes basse-tension par BBT.
  • Conformément à un aspect particulièrement avantageux de la présente invention, l'isolation des enroulements primaire et secondaire est réalisée par un couple de matériaux isolants synthétiques noté (10,20).
  • Selon un aspect particulièrement avantageux de la présente invention, l'isolation des enroulements primaire et secondaire peut être effectuée au moyen d'un papier en fibres de polyaramide qui est par exemple commercialisé par la Société du Pont de Nemours sous la marque commerciale NOMEX, ce papier aramide formant l'un des matériaux 10 du couple de matériaux isolants, ce papier aramide pouvant également être utilisé comme matériau de guipage des conducteurs d'enroulements.
  • Selon une caractéristique avantageuse du transformateur objet de l'invention, l'autre des matériaux 20 du couple de matériaux isolants est formé par une huile silicone dans laquelle les enroulements primaires respectivement secondaires constituant la partie active du transformateur sont immergés. Un vernis d'émaillage compatible avec l'huile silicone et d'indice thermique élevé, supérieur ou égal à 180 °C, peut également être utilisé au lieu et place du guipage précité.
  • On notera en particulier que l'utilisation d'un papier aramide NOMEX et d'une huile silicone permet de diviser par au minimum un facteur 10, la quantité de gaz formée en cas d'arc électrique interne dans la cuve du transformateur, ce qui limite ainsi la montée en presion de la cuve et le risque d'explosion.
  • On notera également que le couple de matériaux isolants utilisé permet en outre la réalisation d'un transformateur à forte surchage admissible, grâce à un indice thermique élevé et à une classe de température de l'isolation résultante supérieure à celle acceptée dans les réalisations conventionnelles.
  • En effet, les distributeurs d'électricité doivent alimenter une clientèle en basse tension dont la charge moyenne annuelle est faible et dont la charge crête est importante, en particulier en zone rurale où sont implantées des résidences secondaires par exemple.
  • Actuellement, les transformateurs haute tension/ basse tension utilisés sur le réseau de distribution électrique, utilisent un couple d'isolants diélectriques tels que papiers cellulosiques/huiles minérales, lequel en raison de ses propriétés physico-chimiques ne permet pas d'exploiter au mieux les transformateurs haute tension / basse tension. En effet, ce type d'isolation accepte mal un facteur de crête élevé, le facteur de crête étant défini comme le rapport entre la valeur crête de la charge et la charge moyenne appliquée au transformateur. En effet, à toute augmentation de 6 K de la température de point chaud du transformateur par rapport à la température découlant du dimensionnement recommandé par les normes en vigueur pour une charge assignée, correspond en fait une diminution d'un facteur 2 de la durée de vie de ce transformateur.
  • L'utilisation du couple de matériaux isolants conformément à l'objet de la présente invention, permet de remédier à l'inconvénient précité. En conséquence, il est possible d'obtenir grâce à cette utilisation d'une part une température de point chaud plus élevée, ce qui perment de diminuer la dimension et la masse de l'appareil, et d'autre part une forte augmentation des possibilités de surchage des transformateurs conformes à l'objet de la présente invention. L'utilisation du couple de matériaux isolants précitée permet d'obtenir des températures de fonctionnement élevées, et surtout, autorise les surchages permanentes de fortes amplitudes. Ainsi, à titre de comparaison, pour une surchage de 20% au-dessus du régime assigné, le transformateur de l'art antérieur vieillit 25 fois plus vite par rapport à son régime de fonctionnement assigné, alors que dans des conditions identiques, un transformateur réalisé conformément à l'objet de la présente invention vieillira seulement huit fois plus vite, une valeur moyenne ayant été retenue pour ce dernier.
  • Selon un autre aspect particulièrement avantageux du transformateur haute tension / basse tension objet de la présente invention, celui-ci autorise la possibilité d'un régime de fonctionnement à haute température, et permet par exemple d'utiliser la partie active d'un transformateur de 100 kVA pour réaliser un transformateur de 160 kVA.
  • Ainsi, pour réaliser un transformateur de puissance P kVA, le transformateur objet de la présente invention comporte comme partie active, la partie active d'un transformateur de puissance p kVA avec p < P. Le transformateur objet de la présente invention est ainsi amené en fonctionnement en régime de surchage permanente dans le rapport des puissances.
  • Une conséquence particulièrement avantageuse de la caractéristique technique du transformateur objet del'invention précédemment citée, apparaît immédiatement selon laquelle pour une puissance nominale égale à P, le transformateur selon la présente invention présente une réduction de volume de l'ordre de 50% par rapport au transformateur de l'art antérieur.
  • Afin d'améliorer la durée de vie des transformateurs haute tension / basse tension objet de l'invention, et conformément à une caractéristique avantageuse non limitative de celui-ci, afin de diminuer les risques d'explosion de ces transformateurs, la cuve 1 du transformateur est constituée par un alliage d'aluminium en lieu et place des matériaux classiques tels que les tôles d'acier. En effet, ces matériaux classiques ne permettent pas de dépasser une pression de 1 bar à l'intérieur des cuves actuelles, et bien que la quantité de gaz formée en cas d'existence d'un arc électrique à l'intérieur de la cuve soit diminuée par un facteur 10 du fait de l'utilisation du couple de matériaux isolants précédemment mentionnée, les pressions atteintes pour un courant de défaut de 1000 ampères, dans le cas d'un défaut de durée 0,5 seconde, sont généralement comprises entre 2 et 5 bars.
  • En conséquence, et conformément à un nouvel aspect avantageux du transformateur objet de la présente invention, la cuve de celui-ci peut être réalisée sous la forme de deux demi coquilles en alliage d'aliminium injecté sous pression. L'alliage d'aliminium utilisé pourra par exemple être l'alliage d'aliminium portant la référence (AS7G). De préférence, la cuve sera réalisée par deux demi-coquilles injectées, les coquilles étant assemblées par soudage à l'argon.
  • En outre, et selon un aspect particulièrement avantageux de l'objet de la présente invention, la géométrie de la cuve épouse parfaitement les contours de la partie active du transformateur, en réduisant les distances entre parties sous haute tension et parties au potentiel de terre au minimum nécessaire. Cette distance d est comprise entre 10 et 30 mm, 10 < d < 30 mm.
  • De ce fait, en cas de défaut diélectrique entre phase et terre, la longueur de l'arc et l'énergie que celui-ci développe sont réduites par rapport au cas d'un appareil conventionnel. En outre, une importante réduction de la quantité de liquide diélectrique est obtenue.
  • Les cuves ainsi réalisées permettent de résister à une pression interne de cuve d'au moins 5 bars. Ceci permet à l'appareil de supporter un défaut interne, avec un courant de court-circuit pouvant atteindre 1000 A , de durée correspondant au délai de réaction des protections habituellement installées sur les réseaux haute-tension, HTA, de distribution, ceci sans manifestation extérieure.
  • En outre, l'utilisation de l'aluminium permet de réaliser une cuve nécessitant un faible volume d'huile et, en conséquence, une réduction de la masse de diélectrique liquide synthétique et une économie correspondante, une réduction de la quantité de liquide susceptible d'engendrer des gaz de décomposition, de se répandre dans l'environnement naturel ou d'entretenir une combustion.
  • Afin de compenser les dilatations de l'huile silicone contenue dans la cuve lors de la création de défauts par arc électrique, conformément à un aspect avantageux du transformateur de la présente invention, la cuve elle-même est partiellement remplie en fluide diélectrique électriquement isolant, la partie supérieure à la surface libre du fluide précitée consituée par l'huile silicone étant remplie d'un gaz neutre tel que l'azote par exemple. Sur la figure 1 on a représenté la surface libre du niveau d'huile noté NH la partie supérieure au-dessus de la surface libre précitée étant remplie du gaz précité. Une telle huile est un produit nettement moins nocif pour l'environnement que les huiles minérales utilisées conventionnellement. Cette qualité, associée au fait que le volume de liquide nécessaire pour une puissance donnée est réduit par un facteur 2, confère au transformateur selon l'invention l'avantage d'un appareil peu dangereux pour l'environnement en cas de fuite du diélectrique.
  • Selon un mode de réalisation avantageux, l'huile silicone utilisée était une huile commercialisée par la Société RHONE-POULENC sous la dénomination Rhodorsil Huile 604 V 50, cette huile appartenant à la famille des diméthylpolysiloxanes.
  • Parmi les matériaux isolants 10 susceptibles d'être utilisés pour la mise en oeuvre du transformateur objet de la présente invention, on peut citer outre le papier aramide NOMEX précédemment mentionné, le papier aramide au mica, et le matériau isolant commercialisé par la même Société du Pont de Nemours International SA sous la marque Kapton®. Ces matériaux sont des matériaux de haute qualité susceptibles de travailler à des températures comprises entre 200 à 220° pendant 20 années sans changement notable de leurs caractéristiques diélectriques ou isolantes.
  • Sur la figure 3a, on a représenté une vue de face, une vue de côté et une vue de dessus du transformateur objet de la présente invention, dans lequel la cuve 1 a été réalisée en alliage d'aluminium ainsi que mentionné précédemment.
  • Bien que ce mode de réalisation donne entière satisfaction pour les courants de défauts inférieurs à 1000 ampères et de durée fréquemment rencontrée sur les réseaux aériens, compte tenu des temps de réponse des systèmes de protection actuels, les cuves précitées étant alors en mesure de résister à l'augmentation de pressions internes correspondante, afin de permettre une protection à l'explosion vis-à-vis des courants de défauts par arc électrique dont l'intensité est supérieure à 1000 ampères et pouvant atteindre 6000 ampères, une modification du transformateur objet de l'invention comporte en outre sur chaque arrivée haute tension, ainsi que représenté en figure 3b notamment, un fusible noté 30, ce fusible étant disposé à l'intérieur de la cuve et immergé ou non dans l'huile silicone.
  • De préférence, les fusibles 30 pourront être constitués par des fusibles à limitation de courant, lesquels permettent d'assurer une extinction de l'arc électrique de défaut. Selon un autre aspect particulièrement avantageux, on pourra utiliser des fusibles à expulsion. Dans ces deux cas, ces fusibles pourront avoir un pouvoir de coupure supérieur à la centaine d'ampères.
  • Selon une autre caractéristique avantageuse, et selon un mode de réalisation avantageux non limitatif, les fusibles 30 peuvent être disposés dans chacune des bornes d'arrivée haute tension.
  • On comprendra en fait que cette modification du transformateur objet de la présente invention réalise un effet de synergie entre la protection contre l'éclatement où explosion, due à l'utilisation d'une isolation entre enroulements primaire et secondaire réalisée par un couple de matériaux isolants synthétiques, couvrant les défauts d'intensité réduite, d'intensité inférieure à 1000 ampères par exemple, et la protection due aux fusibles couvrant les défauts d'intensité élevée.
  • Grâce à la combinaison ou synergie précitée, il est possible de réduire considérablement les exigences appliquées aux fusibles pour lesquels, ainsi qu'il est parfaitement connu de l'homme de métier, la principale difficulté posée est la coupure des courants de faible intensité, un tel pouvoir de coupure dans le cadre de l'objet de la présente invention n'étant plus nécessaire, ce qui rend ainsi possible l'utilisation de fusibles économiques.
  • En conséquence, une modification du transformateur selon l'invention comprend trois fusibles haute-tension situés entre les phases d'alimentation et la partie active du transformateur, de conception simplifiée car ne devant protéger le transformateur que pour des courants de défaut situés au-delà de 1000 A, venant en complément aux mesures évoquées précédemment pour former une combinaison de protections permettant de façon économique de couvrir toutes les intensités de court-circuit rencontrées sur un réseau HTA de distribution.
  • Sur la figure 3c on a représenté d'une part les bornes d'arrivée haute tension, et les fusibles 30 en leur schéma de cablâge électrique avec les enroulements haute tension, lesquels de manière classique sont connectés en triangle ou en étoile.
  • On notera également que le transformateur selon l'invention peut être réalisé de façon telle que les enroulements basse-tension sont dimensionnés pour un échauffement adiabatique à courant donné inférieur à celui des enroulements haute-tension, cette mesure garantissant en cas de court-circuit maintenu en aval du transformateur, l'apparition du défaut électrique côté haute-tension, d'où un courant de défaut important car non limité par l'inductance de fuite entre l'enroulement HTA et l'enroulement BT, et de ce fait une fusion mieux assurée et plus rapide des fusibles haute-tension.
  • On a ainsi décrit un transformateur haute / basse tension non explosif particulièrement avantageux dans la mesure où celui-ci permet en outre un fonctionnement en régime de surchage permanente.
  • Outre les caractéristiques précédemment mentionnées, le transformateur objet de l'invention présente des avantages ci-après par rapport au transformateur de l'art antérieur :
    • quasi absence de risque d'explosion,
    • diminution des pertes fer et des courants magnétisants pour une puissance P, cette diminution correspondant à celle d'un transformateur de puissance inférieure p,
    • réduction de poids de 30% environ par rapport au transformateur de l'art antérieur d'une part par utilisation d'une cuve en alliage d'aliminium de densité plus légère, et d'autre part par l'utilisation de la partie active de transformateur de puissance plus faible pour une puissance P supérieure, ce qui permet bien entendu, ainsi que représentée en figure 1b, la réalisation de transformateurs de haut de poteau particulièrement avantageux, une très forte réduction de volume d'environ 50% dans les conditions indiquées précédemment,
    • diminution du risque de corrosion,
    • diminution du risque de propagation d'incendie externe du fait de la limitation du risque d'explosion,
    • suppression de la protection basse tension.
    • diminution du risque de pollution froide en cas de fuite grâce au volume réduit de diélectrique et aux qualités intrinsèques de ce dernier.
  • En outre, le transformateur de la présente invention permet de prendre en compte de nouvelles exigences telle que la diminution des chutes de tension internes au transformateur, le raccordement des parafoudres ou le raccordement sous tension.
  • Il permet, de plus, grâce à l'ensemble des qualités précitées, la mise en oeuvre de fusibles très simplifiés en vue d'une protection globale couvrant tous les types de défauts envisageables. De même, l'utilisation d'une cuve d'aluminium de fonderie apportant les avantages d'un contenant résistant à la pression, et d'un faible volume d'huile, assure ainsi au système une protection supplémentaire contre le risque d'explosion et améliore les performances technico-économiques de l'ensemble.
  • On notera enfin que, bien qu'une augmentation des pertes électriques en charge puisse être mise en évidence, une telle augmentation a toutefois peu d'importance car d'une part la charge moyenne des transformateurs ruraux est très faible, environ 15 % de leur puissance nominale, et d'autre part ce surcoût est toutefois compensé par la diminution des pertes mentionnées.

Claims (7)

  1. Transformateur immergé haute-basse tension comprenant une cuve métallique (1) contenant un diélectrique liquide (20) dans lequel sont immergés les enroulements (2) primaire et secondaire, ces enroulements étant eux-même isolés par un isolant solide (10), caractérisé en ce que :
    a) le diélectrique liquide (20) et l'isolant solide (10) présentent un indice thermique au moins égal à 180°C, et assurent à cette température, d'une part, l'absence d'émission de gaz de décomposition, et, d'autre part, sensiblement l'absence d'émission de gaz sous l'effet d'arcs électriques, l'indice thermique étant défini par la classe de température de l'isolant définie par la publication 85 de la CEI: Recommandations relatives à la classification des matières destinées à l'isolement des machines et appareils électriques en fonction de leur stabilité thermique en service,
    b) la cuve supporte une pression interne d'au moins 5 bars,
    c) la distance entre les parties sous tension à l'intérieur de la cuve et la paroi de celle-ci est sensiblement constante et comprise entre 10 et 30 mm.
  2. Transformateur conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que le diélectrique liquide est de l'huile silicone.
  3. Transformateur conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que l'isolant solide est du papier en fibres de polyaramide.
  4. Transformateur conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que l'isolant solide qui recouvre les conducteurs des enroulements haute tension est en émail.
  5. Transformateur conforme à l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la cuve est en alliage d'aluminium moulé.
  6. Transformateur conforme à l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le volume situé au-dessus du niveau d'huile est constitué par un gaz neutre.
  7. Transformateur conforme à l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'entre les enroulements et les bornes d'arrivée de courant sont prévus des fusibles à expulsion ou à limitation de courant.
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