EP0431287B1 - Procédé d'opération optimal de deux ou plusieurs compresseurs travaillant en parallèle ou en série - Google Patents

Procédé d'opération optimal de deux ou plusieurs compresseurs travaillant en parallèle ou en série Download PDF

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EP0431287B1
EP0431287B1 EP90119960A EP90119960A EP0431287B1 EP 0431287 B1 EP0431287 B1 EP 0431287B1 EP 90119960 A EP90119960 A EP 90119960A EP 90119960 A EP90119960 A EP 90119960A EP 0431287 B1 EP0431287 B1 EP 0431287B1
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EP
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compressors
input parameter
compressor
pressure ratio
volume flow
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EP90119960A
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German (de)
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EP0431287A1 (fr
Inventor
Wilfried Dr.-Ing. Blotenberg
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MAN Turbo AG
Original Assignee
MAN Gutehoffnungshutte GmbH
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Publication date
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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B49/00—Control, e.g. of pump delivery, or pump pressure of, or safety measures for, machines, pumps, or pumping installations, not otherwise provided for, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B47/00
    • F04B49/007—Installations or systems with two or more pumps or pump cylinders, wherein the flow-path through the stages can be changed, e.g. from series to parallel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
    • F04D27/02—Surge control
    • F04D27/0269—Surge control by changing flow path between different stages or between a plurality of compressors; load distribution between compressors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/07—Details of compressors or related parts
    • F25B2400/075—Details of compressors or related parts with parallel compressors

Definitions

  • the invention relates to a method according to the preamble of patent claim 1.
  • a similar method is known from FR-A-2 108 039, which is used to control parallel, electromotive driven compressors of a cooling device.
  • the aim of this method is also to equalize the load or performance of the individual compressors.
  • the values for the Current consumption of the drive motors of the compressors is recorded and compared with one another, and control signals are derived therefrom which regulate the motors in such a way that their current consumption is or remains the same among one another.
  • the aforementioned disadvantages occur here in the same way.
  • a method for operating two compressors in series is known from US-A-4,255,089. This method distributes the load to the two compressors on the basis of fixed, predetermined storage data as a function of a control signal which represents the requirements placed by a downstream system or process.
  • the required storage data is shown here in the form of a series of sequences of linear functions.
  • the disadvantage of this method is that it requires very large data storage capacities and, because of the large number of required memory accesses, it is relatively slow and can therefore hardly be used for more than two compressors.
  • the method cannot react to changes in the compressors after the storage data have been determined, such as that which occurs, for. B. occur as a result of aging or pollution or conversions. To take this into account, a very complex generation and input of new storage data would be required.
  • EP 0 132 487 B1 discloses a method for operating at least two turbo compressors connected in parallel.
  • the essence of this method is to regulate the setting of the compressors among one another by means of load distribution regulators in such a way that the operating points of all compressors are each at the same distance from their blow-off line.
  • only one of the compressors is controlled by an assigned pressure regulator, while further compressors are tracked via load distribution regulators.
  • a disadvantage of this method is that it can only guarantee optimal operation for compressors that are identical to one another, but not for unequal compressors.
  • the optimization that can be achieved with this method is only an approximation and not the absolute optimum.
  • the compressors operated in parallel or in series can be moved during operation into an optimum working point combination with regard to the selected input parameter, it being irrelevant whether the same or different compressors can be operated together. Differences can arise from different sizes or types, but also from different operating times or construction tolerances. Since the process only takes a very short time for each of its cycles, the optimization is practically continuous and without delay. The data required for the method, here operating parameters, are usually continuously recorded anyway, so that no additional effort is required. The incremental change in the individual volume flows or individual pressure ratios can also be easily achieved by appropriate adjustment of the manipulated variables, the required amount of adjustment of the manipulated variables being evident from the technical data of the individual compressors.
  • manipulated variable means, in particular, a specific speed, guide vane position or throttle position of the compressor, the selection of the specific variable depending on the type of power control of the compressor, which is determined in a technical and constructive manner.
  • the manipulated variable is often understood to be the command from a controller for a subsequent actuator influencing the speed, vane position or throttle position; if no transmission errors occur here, the manipulated variable are in the sense defined above and the positioning command is also identical. If there are transmission errors, they can easily be determined and appropriate corrections can be applied to eliminate their influence.
  • the compressors can be turbo or screw compressors, for example, which are driven by a drive machine, e.g. B. electric motor or turbine.
  • the parameters that are essential in the respective application, eg. B. the power consumption or the operating costs of the compressors can be used.
  • the power consumption or operating costs of both the drive units of the compressors and additional auxiliary units, such as coolant pumps, condensate pumps when driven by turbines, transformers with electric drives, etc., can be taken into account without any problems, since the corresponding technical data are also known to the operator or can be easily determined .
  • a first development of the method is specified in claim 2, it being essential here that some of the method steps are not carried out on the compressors themselves but in a simulation. It is hereby achieved that the number of adjustment processes on the compressors themselves is significantly reduced and is limited to the adjustments which bring about the desired effect, while unnecessary adjustments, ie those with an undesirable effect, do not reach the compressors. In addition, the process of each individual process cycle is significantly accelerated because the consequences of manipulated variable changes can be determined more quickly in the simulation than on real compressors. The prerequisite for this is that the input parameter map is stored, which is technically and mathematically not a problem. A number of characteristic curves suffice here save constant manipulated variable; Intermediate values between the individual characteristics can then be determined with sufficient accuracy by interpolation.
  • Claim 3 specifies a specific embodiment of the method for the parallel operation of two compressors in the form of a sequence of individual method steps, from which a preferred method sequence for this application emerges in detail.
  • the present method can also take over parts of the tasks of conventional control methods or regulations, as a result of which the effort for regulation and optimization of the compressor operation is kept low overall.
  • the conventional control can be both a flow control and a pressure control, the latter generating the additional increments Y1 and Y2 with the same sign by comparing the total pressure setpoint and the current pressure.
  • Claim 8 specifies a specific embodiment of the method for the series operation of two compressors in the form of a sequence of individual method steps analogous to claim 3. These steps result in a preferred sequence of the method for the application mentioned, with further refinements of the method being specified specifically for series operation in claims 9 and 10.
  • the adjustment speed of the manipulated variable is often limited in practice to a speed that can be understood by the compressor or its actuators. It is therefore expedient to limit the speed of the changes in the manipulated variables that occur through the method. This is limited in the process the increments are reached to suitable values, which depend on the desired maximum adjustment speed and the time required for each process cycle.
  • the adjustment of the manipulated variables is limited to those compressor pairs which produce the relatively greatest effect in the desired direction. This suppresses manipulated variable adjustments that contribute only slightly or insignificantly to the optimization, but which took a relatively long time.
  • the method is based on the prerequisite that only one optimum exists in the working range of the compressors or the compressor combinations. However, it can also happen that several relative optima exist, which can lead to the method determining a relative optimum, which, however, is not the absolute optimum. One way to rule out this undesirable effect is specified in claim 16. In this design of the method, the entire working area is therefore checked to determine whether there are relative optima in order to select the absolute optimum from this, if necessary.
  • the new method can be used for the parallel and series operation of any compressor in many technical areas, for. B. in the chemical industry, in particular petrochemicals, for gas transport in pipelines, in the iron and steel industry, in particular for blast furnace operation and in other, especially industrial areas.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
  • Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)

Claims (16)

  1. Procédé pour exploiter, de façon optimale, deux ou plusieurs compresseurs en parallèle ou en série pour la compression et le refoulement de fluide sous forme de gaz ou de vapeur, procédé dans lequel pour chacun des compresseurs, les paramètres de fonctionnement définissant le point actuel de fonctionnement, tels que le débit volumique d'aspiration et le taux de compression, les grandeurs de réglage telles que la vitesse de rotation du compresseur ou bien la position des aubes directrices ou la position de l'étranglement, et les paramètres d'entrée, tels que la puissance absorbée ou les coûts de fonctionnement des compresseurs, sont détectés ou bien déterminés, et dans lequel il est prévu une commande prioritaire réglant les compresseurs selon les exigences d'un processus intercalé à la suite, de préférence incluant une régulation de limite de pompage, procédé caractérisé
    - en ce que lors du fonctionnement en parallèle, les points de fonctionnement de chacun des deux compresseurs sont décalés cycliquement sans influencer le débit volumique total actuel et le taux de compression total par modification incrémentelle additive en sens contraire des débits volumiques individuels, respectivement par un décalage approprié des grandeurs de réglage,
    - en ce que lors du fonctionnement en série, les points de fonctionnement de chacun des deux compresseurs, sont décalés cycliquement sans influencer le débit total actuel et le taux de compression total par modification incrémentelle multiplicative en sens contraire des taux de compression individuels, respectivement par décalage approprié des grandeurs de réglage,
    - en ce que lors du fonctionnement en parallèle, selon le sens de modification résultant de la somme des paramètres d'entrée lors de leur modification dans le sens d'une optimalisation, c'est-à-dire dans le sens d'une réduction de la puissance totale absorbée ou bien des coûts de fonctionnement, une autre modification incrémentelle des débits volumiques individuels a lieu dans les sens considérés jusque là, tandis que lors de leur modification, à l'opposé du sens d'optimalisation, c'est-à-dire dans le sens d'une augmentation de la puissance absorbée totale ou des coûts de fonctionnement, une modification incrémentelle des débits individuels, dans le sens respectivement opposé, est opérée par un nouveau décalage des grandeurs de réglage,
    - en ce que lors du fonctionnement en série, selon le sens de modification résultant de la somme des paramètres d'entrée lors de leur modification dans le sens d'une optimalisation, c'est-à-dire dans le sens d'une réduction de la puissance totale absorbée ou des coûts de fonctionnement, une autre modification incrémentelle des taux de compression individuels a lieu dans les sens considérés jusque là, tandis que lors de leur modification à l'opposé du sens d'optimalisation, c'est-à-dire dans le sens d'une augmentation de la puissance totale absorbée ou des coûts de fonctionnement, une modification incrémentelle des taux de compression individuels est opérée dans le sens respectivement opposé par un nouveau décalage approprié des grandeurs de réglage,
    - et en ce que, lors du fonctionnement en parallèle ou bien du fonctionnement en série dans le cas de plus de deux compresseurs en exploitation, toutes les possibilités de combinaisons de paires de compresseurs alternantes sont formées par passes successives.
  2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
    - en ce que le décalage des points de fonctionnement des compresseurs résulte d'abord du calcul,
    - en ce que la somme des paramètres d'entrée est extraite des données mémorisées des champs caractéristiques de paramètres d'entrée existants des différents compresseurs, et le sens de modification résultant de la somme des paramètres d'entrée, est déterminé,
    - en ce qu'un décalage réel des grandeurs de réglage des compresseurs ne s'effectue que lorsque d'abord une modification de la somme des paramètres d'entrée dans le sens de l'optimalisation, c'est-à-dire dans le sens d'une puissance totale absorbée plus réduite ou de coût de fonctionnement plus réduit, est constatée ou bien seulement lorsque, en second lieu, un optimum de la somme des paramètres d'entrée est déterminé,
    - en ce que, dans le champ caractéristique des paramètres d'entrée, lors du fonctionnement en parallèle, le paramètre d'entrée est respectivement rapporté par l'intermédiaire du débit volumique d'aspiration ou bien lors du fonctionnement en série, par l'intermédiaire du taux de compression,
    - et en ce que des courbes caractéristiques sont enregistrées pour des grandeurs de réglage respective- ment constantes.
  3. Procédé selon au moins une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que, lors du fonctionnement en parallèle pour chacun des deux compresseurs exploités en parallèle,
    a) à partir de chaque champ caractéristique de grandeurs de réglage mémorisé séparément, tel que le champ caractéristique de vitesse de rotation, le champ caractéristique des aubes directrices, ou bien le champ caractéristique du clapet d'étranglement, est extraite la grandeur de réglage n1 ou bien n2 correspondant au point de fonctionnement actuel, telle que la vitesse de rotation du compresseur, la position des aubes directrices, ou bien la position du clapet d'étranglement, tandis que dans le champ caractéristique des grandeurs de réglage, est respectivement reporté le taux de compression en fonction du débit volumique d'aspiration et des courbes caractéristiques pour les grandeurs de réglage respectivement constantes sont enregistrées,
    b) pour le décalage calculé du point de fonctionnement, la valeur numérique déterminée pour le débit volumique d'aspiration V1 est augmentée d'un incrément V par addition et la valeur numérique déterminée pour l'autre débit volumique d'aspiration V1 est diminuée du même incrément V par soustraction,
    c) à partir des champs caractéristiques mémorisés des grandeurs de réglage des deux compresseurs, on extrait respectivement la grandeur de réglage n1* ou bien n2* appartenant au point de fonctionnement décalé,
    d) à partir du champ caractéristique mémorisé des paramètres d'entrée, les paramètres d'entrée appartenant au point de fonctionnement actuel et celles appartenant au point de fonctionnement décalé des deux compresseurs, soit les paramètres d'entrée N1 et N2, ainsi que N1* et N2*, sont extraits en fonction par exemple des puissances absorbées individuelles ou bien les coûts de fonctionnement, N1 correspondant aux paramètres d'entrée actuels du premier compresseur et N2 aux paramètres d'entrée actuels du second compresseur, tandis que N1* correspond aux paramètres de fonctionnement correspondant au point de fonctionnement décalé du premier compresseur et N2* aux paramètres d'entrée correspondant au point de fonctionnement décalé du second compresseur,
    e) les sommes des paramètres d'entrée N = N1 + N2 et N* = N1* + N2* correspondant par exemple à la puissance totale absorbée ou bien au coût de fonctionnement pour les deux combinaisons de points de fonctionnement, sont formées et comparées et en ce que
    f1) si N* est inférieur à N, le débit volumique d'aspiration V1 du premier compresseur est effectivement augmenté d'un incrément X par décalage approprié de sa grandeur de réglage, tandis que le débit volumique d'aspiration V2 du second compresseur est effectivement abaissé du même incrément X par décalage approprié de sa grandeur de réglage, et le procédé se poursuit avec l'étape a), ou bien lorsque N est plus petit que N* le débit volumique d'aspiration V1 est abaissé par le calcul d'un incrément X et le débit volumique d'aspiration V2 est augmenté par le calcul du même incrément X, et le procédé se poursuit avec l'étape b), ou bien
    f2) lorsque N* est plus petit que N, le débit volumique d'aspiration V1 est augmenté par le calcul du même incrément X et le débit volumique d'aspiration V2 est diminué par le calcul du même incrément X, et le procédé se poursuit avec l'étape b), ou bien si N est plus petit que N*, le débit volumique d'aspiration V1 est abaissé par le calcul de l'incrément X et le débit volumique d'aspiration V2 est augmenté par le calcul du même incrément X et le procédé se poursuit avec l'étape b), ou bien lorsqu'un optimum de la forme des paramètres d'entrée est constaté par comparaison continue des valeurs respectivement déterminées pour les sommes des paramètres d'entrée, les grandeurs de réglage des compresseurs sont décalées de façon correspondante et les compresseurs sont exploités sur les points de fonctionnement correspondant à l'optimum de la somme des paramètres d'entrée et le procédé se poursuit avec l'étape a).
  4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que lors de l'exploitation en parallèle, les incréments V et X sont modifiés d'un cycle de procédé à l'autre en fonction des différences N - N* des sommes des paramètres d'entrée qui ont été déterminées, auquel cas les incréments V et X sont diminués lorsque les différences N - N* diminuent, c'est-à-dire lorsqu'on s'approche de l'optimum de la somme des paramètres d'entrée, et inversement.
  5. Procédé selon au moins une des revendications 2 et 4, caractérisé en ce que lors du fonctionnement en parallèle, le taux de compression est déterminé séparément pour chaque compresseur en fonction de la longueur respective des canalisations entre la sortie du compresseur et un processus branché à la suite, du débit volumique respectif et du facteur respectif de perte de charge de la canalisation.
  6. Procédé selon au moins une des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que, lors du fonctionnement en parallèle, pendant le déroulement du procédé, le taux de compression actuel respectif est détecté sous forme de valeur de mesure par l'intermédiaire d'au moins un capteur de pression, ou bien est pris en charge par une unité de régulation du compresseur en tant que valeur de consigne du taux de compression.
  7. Procédé selon au moins une des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que lors du fonctionnement en parallèle, pendant le déroulement du procédé, le débit volumique total actuel respectif est introduit directement en tant que valeur de consigne du débit volumique total ou bien est pris en charge en tant que valeur de consigne de paramètres de fonctionnement par une unité de régulation de compresseurs branchée en amont et en ce que pour une modification désirée du débit volumique total, c'est-à-dire lors de la présence d'une différence entre la valeur de consigne du débit volumique total et la somme des débits volumiques individuels V1 et V2, en supplément de la modification incrémentelle en sens contraire des débits volumiques individuels V1 et V2, ceux-ci sont respectivement modifiés d'un incrément Y1 ou bien Y2 de même signe, tandis que la somme des incréments Y1 et Y2 correspond à la différence entre la valeur de consigne du débit volumique total et à la somme des débits volumiques individuels V1 et V2.
  8. Procédé selon au moins une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que lors du fonctionnement en série, pour chacun des deux compresseurs exploités en série
    a) à partir de chaque champ caractéristique de grandeurs de réglage mémorisé séparément, tel que le champ caractéristique de vitesse de rotation, le champ caractéristique d'aubes directrices, ou bien le champ caractéristique du clapet d'étranglement, sont extraites les grandeurs de réglage nl ou bien n2 correspondant au point de fonctionnement actuel, telles que la vitesse de rotation du compresseur, la position des aubes directrices ou la position du clapet d'étranglement, tandis que dans le champ caractéristique des grandeurs de réglage, la pression terminale des compresseurs ou bien le taux de compression est reporté en fonction du débit volumique d'aspiration et des courbes caractéristiques sont reportées pour des grandeurs de réglage respectivement constantes,
    b) pour le décalage par le calcul du point de fonctionnement, la valeur numérique déterminée pour un taux de compression π1 est augmentée par multiplication avec un facteur incrémentel π qui est supérieur à 1, et la valeur numérique déterminée pour l'autre taux de compression π2 est diminuée par division par le même facteur incrémentel, tandis qu'en supposant un débit constant pour les deux compresseurs, respectivement le débit volumique d'aspiration modifié de façon correspondante à la modification de densité résultant de la modification du taux de compression, est déterminé,
    c) à partir des champs caractéristiques de grandeurs de réglage mémorisés des deux compresseurs, on extrait respectivement les grandeurs de réglage n1* ou bien n2* correspondant au point de fonctionnement décalé,
    d) à partir des champs caractéristiques de paramètres d'entrée mémorisés, on extrait les paramètres d'entrée correspondants au point de fonctionnement actuel et au point de fonctionnement décalé des deux compresseurs, soit N1 et N2 ainsi que N1* et N2*, correspondants par exemple aux puissances individuelles absorbées ou bien au coût de fonctionnement,
    e) les sommes des paramètres d'entrée N = N1 + N2 et N* = N1* + N2* correspondant par exemple aux puissances totales absorbées ou bien au coût de fonctionnement, sont formées et comparées pour les deux combinaisons du point de fonctionnement, et en ce que
    f1) si N* est inférieur à N, le taux de compression π1 du premier compresseur, du fait du décalage correspondant de sa grandeur de réglage, est augmenté effectivement en le multipliant par un facteur incrémentel Z qui est supérieur à 1, et le taux de compression π2 du second compresseur, du fait du décalage correspondant de sa grandeur de réglage, est abaissé en le divisant par le même facteur incrémentel Z, et le procédé se poursuit avec l'étape a), ou bien si N est inférieur à N*, le taux de compression π1 est abaissé par le calcul en le divisant par un facteur incrémentel Z qui est supérieur à 1, et le taux de compression π2 est augmenté par le calcul en le multipliant par le même facteur incrémentel Z, et le procédé se poursuit avec l'étape b) ou bien
    f2) lorsque N* est inférieur à N, le taux de compression π1 est augmenté par le calcul en le multipliant par un facteur incrémentel Z qui est supérieur à 1 et le taux de compression π2 est abaissé par le calcul en le multipliant par le même facteur incrémentel Z, et le procédé se poursuit avec l'étape b), ou bien lorsque N est inférieur à N* le taux de compression π1 est abaissé par le calcul en le divisant par un facteur incrémentel Z qui est supérieur à 1 et le taux de compression π2 est augmenté par le calcul en le multipliant avec le même facteur incrémentel Z, et le procédé se poursuit avec l'étape b), et lors de la constatation d'un optimum de la somme des paramètres d'entrée par comparaison continue des valeurs respectivement déterminées pour ces sommes des paramètres d'entrée, les grandeurs de réglage des compresseurs sont décalées de façon correspondante et les compresseurs sont exploités sur les points de fonctionnement correspondants à l'optimum de la somme des paramètres d'entrée, et le procédé se poursuit avec l'étape a).
  9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que lors du fonctionnement en série, les facteurs incrémentel π et Z sont modifiés d'un cycle du procédé à l'autre en fonction des différences N - N* qui ont été déterminées des sommes des paramètres d'entrée, auquel cas les facteurs incrémentels π et Z sont diminués lorsque les différences N - N* deviennent plus petites, c'est-à-dire lorsqu'on s'approche de l'optimum de la somme des paramètres d'entrée, et inversement.
  10. Procédé selon au moins une des revendications 8 et 9, caractérisé en ce que lors du fonctionnement en série, pendant le déroulement du procédé, le taux de compression total respectivement actuel est directement introduit sous la forme de valeurs de consigne du taux de compression total ou bien il est pris en charge par une unité de régulation du compresseur, branchée en amont, en tant que valeur de consigne de paramètres de fonctionnement, et en ce que dans le cas d'une modification désirée de la valeur de consigne du taux de compression total, c'est-à-dire lorsqu'il existe une différence entre la valeur de consigne du taux de compression total et le produit des taux de compression individuels π1 et π2, en supplément de la modification multiplicative incrémentelle en sens inverse des taux de compression individuels π1 et π2, ceux-ci sont respectivement multipliés par un facteur identique Y' de même montant et de même signe, qui correspond au facteur d'augmentation désiré du taux de compression total.
  11. Procédé selon au moins une des revendications 1 à 7, ou bien 8 à 10, caractérisé en ce que les incréments Y1 et Y2 ou bien Y' sont limités à une valeur maximale Y1max et Y2max ou bien Y'max correspondants à une vitesse maximale désirée des grandeurs de réglage.
  12. Procédé selon au moins une des revendications 2 à 10, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre pour chaque compresseur, plusieurs champs caractéristiques de paramètres d'entrée avec des articles différentes en fonction de l'heure du jour, du jour de la semaine et/ou de la saison.
  13. Procédé selon au moins une des revendications 2 à 12, caractérisé en ce que, lorsqu'il y a plus de deux compresseurs en exploitation, après chaque parcours de toutes les possibilités de combinaisons pour la formation de paires de compresseurs alternantes, seules sont décalées les grandeurs de réglage des compresseurs de la paire de compresseurs qui a montré la plus grande modification de la somme des paramètres d'entrée dans le sens de l'optimalisation.
  14. Procédé selon au moins une des revendications 2 à 11, caractérisé en ce que, dans le cas de l'exploitation de plusieurs compresseurs, sous des exigences prédéfinies du processus en ce qui concerne le débit volumique et le taux de compression pour chaque compresseur individuel et chaque combinaison possible de deux ou plusieurs compresseurs, l'optimum des paramètres d'entrée ou bien de la somme des paramètres d'entrée, par rapport aux exigences respectives, est déterminé, en ce que les optima des sommes des paramètres d'entrée sont comparés et en ce que le compresseur ou bien la combinaison de compresseurs reste en exploitation ou bien y entre et est amené au point de fonctionnement ou bien sont amenés aux points de fonctionnement, pour lequel ou pour lesquels il y a l'optimum absolu des paramètres d'entrée ou bien des sommes de paramètres d'entrée.
  15. Procédé selon au moins une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que, lorsque survient une décharge d'un ou de plusieurs compresseurs, la valeur respectivement détectée pour le débit volumique d'aspiration est diminuée de la quantité partielle ainsi déchargée, ou bien le débit volumique arrivant au processus est directement détecté.
  16. Procédé selon au moins une des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que
    - après l'obtention d'un optimum de la somme des paramètres d'entrée des compresseurs, leurs points de fonctionnement correspondant sont maintenus,
    - plusieurs fois ensuite, un décalage brusque en sens inverse, réel ou calculé, des points de fonctionnement à l'intérieur des limites du champ caractéristique est effectué sans influencer l'ensemble des paramètres de fonctionnement, en ce que l'incrément pour les débits volumiques individuels ou bien les taux de compression individuels est augmenté d'un facteur qui est essentiellement supérieur à 1,
    - en ce qu'en partant de chacune de ces nouvelles paires de points de fonctionnement, il est effectué une nouvelle détermination d'un optimum des sommes des paramètres d'entrée et chacun de ces nouveaux optima trouvés est comparé avec l'optimum trouvé initialement pour déterminer l'optimum absolu,
    - et ensuite si c'est nécessaire, les compresseurs sont réellement amenés par une modification appropriée des grandeurs de réglage individuelles aux points de fonctionnement qui correspondent à l'optimum absolu éventuellement nouveau des sommes des paramètres d'entrée qui a été déterminé.
EP90119960A 1989-11-08 1990-10-18 Procédé d'opération optimal de deux ou plusieurs compresseurs travaillant en parallèle ou en série Expired - Lifetime EP0431287B1 (fr)

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DE3937152A DE3937152A1 (de) 1989-11-08 1989-11-08 Verfahren zum optimierten betreiben zweier oder mehrerer kompressoren im parallel- oder reihenbetrieb

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Publication Number Publication Date
EP0431287A1 EP0431287A1 (fr) 1991-06-12
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EP90119960A Expired - Lifetime EP0431287B1 (fr) 1989-11-08 1990-10-18 Procédé d'opération optimal de deux ou plusieurs compresseurs travaillant en parallèle ou en série

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EP (1) EP0431287B1 (fr)
DE (2) DE3937152A1 (fr)

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