EP0252779B1 - Elément d'antenne à microruban suspendu entre deux plans de masse autoporteurs percés de fentes rayonnantes superposées, et procédé de fabrication - Google Patents

Elément d'antenne à microruban suspendu entre deux plans de masse autoporteurs percés de fentes rayonnantes superposées, et procédé de fabrication Download PDF

Info

Publication number
EP0252779B1
EP0252779B1 EP19870401252 EP87401252A EP0252779B1 EP 0252779 B1 EP0252779 B1 EP 0252779B1 EP 19870401252 EP19870401252 EP 19870401252 EP 87401252 A EP87401252 A EP 87401252A EP 0252779 B1 EP0252779 B1 EP 0252779B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
planar antenna
antenna according
slots
plates
antenna
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP19870401252
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0252779A1 (fr
Inventor
Emmanuel Rammos
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Individual
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=26225288&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP0252779(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority claimed from FR8608106A external-priority patent/FR2599899B1/fr
Priority claimed from FR8700181A external-priority patent/FR2609577B2/fr
Application filed by Individual filed Critical Individual
Priority to AT87401252T priority Critical patent/ATE95635T1/de
Publication of EP0252779A1 publication Critical patent/EP0252779A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0252779B1 publication Critical patent/EP0252779B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q21/00—Antenna arrays or systems
    • H01Q21/24—Combinations of antenna units polarised in different directions for transmitting or receiving circularly and elliptically polarised waves or waves linearly polarised in any direction
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q21/00—Antenna arrays or systems
    • H01Q21/0006—Particular feeding systems
    • H01Q21/0075—Stripline fed arrays
    • H01Q21/0081—Stripline fed arrays using suspended striplines
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q21/00—Antenna arrays or systems
    • H01Q21/0087—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing antenna arrays
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q21/00—Antenna arrays or systems
    • H01Q21/06—Arrays of individually energised antenna units similarly polarised and spaced apart
    • H01Q21/061—Two dimensional planar arrays

Definitions

  • the invention relates to a flat microwave antenna as indicated in the introduction to the main claim.
  • Such an antenna is known from European patent application EP-A-0123350.
  • the antenna described in patent application EP-A-064313 relates to an antenna of the "stripline" type intended to operate in circular polarization, and has the drawback of involving the use of an expensive solid dielectric material.
  • the prior device described proposes to produce two separate supply lines located in the same plane.
  • a supply system is only possible when the planar network consists only of a small number of elements.
  • the planar network consists only of a small number of elements.
  • the planar network consists only of sixteen elements out of sixteen, owing to the fact that some of the lines must cross.
  • the system described is therefore relatively expensive and incapable of serving as a principle for the realization of a network for DBS satellite (direct telecommunications satellite for radio or television broadcasting), which commonly comprises systems of 200 to 1000 elements.
  • DBS satellite direct telecommunications satellite for radio or television broadcasting
  • the present invention proposes to produce a network antenna making it possible in particular to remedy the drawbacks mentioned above of the known devices.
  • a first object of the invention is to provide a network antenna of simple construction, thanks to the original arrangement. supply lines, and with low tolerance requirements.
  • a second object of the invention is to produce the radiating elements integrated into the structure of the supply lines, also for reasons of simplicity of construction.
  • Another object of the invention is to produce such a network antenna which operates over a wide band, by virtue of the grouping, in pairs (or in greater number), of radiating slits electromagnetically coupled to the supply leagues.
  • a complementary object of the invention is to provide a highly efficient antenna (thanks to a low-loss feed system), which can also operate in double circular polarization.
  • the present invention also discloses several variants of a simple and inexpensive method of manufacturing such antennas involving shaping and assembly processes with mild tolerance adapted to mass production.
  • Another object of the invention is to provide such manufacturing methods allowing maximum standardization of the constituent elements of each antenna.
  • An additional object of the invention is to provide methods of manufacturing and assembling several standardized antenna modules, with the aim of producing large radiating surfaces at low cost price.
  • a flat microwave antenna comprising a central conductor interposed between two ground planes, said central conductor being a microstrip conductor carried by a dielectric support sheet suspended between the upper and lower ground planes, and radiating elements which cooperate with terminations of the conductor in electromagnetic coupling, the spacing between the dielectric sheet supporting the central conductor and the metal plates being maintained by means of spaced positioning pads, characterized in that that the radiating elements are radiating slots formed in the ground planes and aligned in pairs and in that said ground planes are produced by thin self-supporting metallic plates forming a thin triple structure with said dielectric support sheet. These radiating slots can be circular.
  • This structure characterizing the antenna according to the invention then makes it possible to obtain operation over a wide band, in particular if the two recesses of the same pair do not have quite the same diameter, and if the triplate structure is overcome by '' an additional plate also hollowed out.
  • the support sheet for the microstrip can be produced in an inexpensive dielectric without drawbacks.
  • the positioning pads can be made of dielectric material.
  • the triplate structure A formed of said support sheet of the supply circuit and of the two metal plates is completed by a reflective lower plate, said reflective lower plate being separated from the triplate structure A by a distance equivalent to approximately a quarter. wavelength.
  • the antenna also comprises closed rear cavities and / or open front cavities, in alignment with at least some of the pairs of radiating slots, said cavities being produced by low tolerance shaping methods.
  • the adjacent input modules of a modular antenna assembly according to the invention cooperate with common inputs / outputs of the signal in the form of low loss waveguides.
  • the objectives of the invention are also achieved using a method of manufacturing the antennas characterized in that the shaping of each of said ground plates is carried out by a stamping / stamping operation on the one hand pierce said radiating slots and on the other hand push spacing stops on the face of the plates facing the dielectric sheet supporting the central conductor, in that said antenna is assembled by simply resting non-conductive areas of the support sheet dielectric of the conductor printed against the repellents facing the plates of lower and upper mass so as to protrude the terminations of the conductive circuit between pairs of aligned slots, and by overlapping said triplate thus produced above a plate metallic background located at the rear of the antenna, and in that one immobilizes with respect to the other and solidaris e the bottom metal plate and the elements of said triplate thus assembled by fixing means.
  • the method includes a step of manufacturing cavities, and a step of assembling each cavity to the rear of the antenna in correspondence with a pair of radiating slots.
  • said cavities are produced in particular by a stamping / stamping operation of a metal plate, or by construction of a grid formed by an interlacing of blades on the field defining between them rectangular cells closed by the bottom plate , or by mounting cylinder trunks on the bottom plate, or finally by fitting a metal lining against the walls of cells formed in a block of non-metallic material.
  • the means for fixing the elements of the antenna ensuring their relative immobilization and their joining consist of a set of tightening bolts of the assembly, or also of a housing reception of the superimposed elements of the antenna, the raised edges of which are integral with the base plate of the antenna.
  • the method includes a step of manufacturing an additional coupling ring consisting of bottomless cavities produced in particular in a similar manner to the closed cavities situated at the rear of the antenna, and a step assembly of said crown on the radiating face of the antenna, so as to align each bottomless cavity with a pair of radiating slots.
  • the method according to the invention also includes a step of assembling several antenna modules manufactured according to one of the preceding methods, in which several elements of plate plates are juxtaposed mass, and possibly several elements of rear cavities and / or front crowns in coupling with a single conductive circuit.
  • This manufacturing process by reducing the size of the metal elements to be shaped, and allowing their standardization, makes it possible to further reduce the cost price of the antenna.
  • the modularity of the antenna is particularly advantageous for applications for reception of television broadcasts by satellite, for which the receiving surface is for example around 0.3 m2 (individual antenna), as presented below.
  • each module consists of an independent conductive circuit cooperating with ground plates, rear cavities and specific front rings.
  • the method of coupling the modules is then for example characterized in that the input / output of the antenna is carried out by waveguide, either by coupling the conductive circuits of at least two modules by "T" link with single termination on common waveguide, either by separately performing the input / output of each module on independent waveguides coupled by power divider (s) in waveguide (s).
  • Standardization of manufacturing of modular conductive circuits is advantageously obtained when the antenna manufacturing process consists in using support plates of the identical conductive circuit for each module, the support plates being alternately turned front and back when they are inserted between the plates. stamped mass from adjacent modules.
  • the relative positioning of the planes 11, 12, 13, 14, the dimensioning of the recesses 20a, 20b, and the length 1 of the projecting termination 30 of the conductor 22 are chosen so that the recesses 20a, 20b play the role of coupled radiating slots electromagnetically, for a relatively wide operating frequency band.
  • the recesses 20a, 20b of the same pair have their centers aligned on a vertical axis, and may have an equal diameter. However, it is preferable that the diameters of the recesses of the same pair are slightly different to improve the bandwidth.
  • each recess depends essentially on its dimensions, and if the two recesses of the same pair have a slightly different central operating frequency, the total bandwidth is increased.
  • the diameter of the recesses is of the order of 0.3 to 0.7 wavelength.
  • the spacing between two consecutive recesses on a row or a column can be equal to 0.7 to 0.9 wavelength.
  • the bottom reflecting plate 14 makes it possible to give a direction to the radiated energy, and is located at a distance from the triplate structure A of the order of a quarter wavelength.
  • the distance between this bottom reflecting plate and the structure of the triplate is very important since it gives the possibility of optimizing the operation in conjunction with the dimensions of the supply line 22.
  • FIG. 10 represents another embodiment of an antenna mode according to the present invention, consisting of the successive stacking of a stamped bottom plate 14 forming closed cavities 26, of a bottom ground plate 13 stamped , of a support plate 12 of the conductive circuit 22 and of a stamped upper ground sheet 11 and of a stamped upper crown 25 forming open cavities 27.
  • this embodiment of the antenna exclusively involves a metal sheet stamping technology for the manufacture of the four plates 11, 13, 14, 25.
  • the stamping operation makes it possible on the one hand to release the recesses 20a, 20b forming each radiating pair, and forming bulges or stops 31 forming positioning pads. These bulges 31 come to bear on the dielectric intermediate plate 12, and define the spacing between the three plates of the structure A.
  • a supply circuit of the "suspended" type is thus obtained, while producing the radiating elements themselves .
  • This type of antenna is therefore particularly suitable for mass production, at reduced cost price.
  • stamped sheet 25 can also be placed upside down (upside down), relative to its position in fig.10).
  • Figure 10 does not in any way account for the proportion of spacings and thicknesses of the plates. Indeed the distances Hu and Hl in particular have been considerably oversized for reasons of clarity.
  • the adaptation of this element is a function of the length 1 of penetration of the termination 30 between the slots 20a, 20b, of the distance d f between the triplate 11, 12, 13 and the bottom of the cavity 26, of the diameter D C of the cavity, of the diameter D e of the slots 20a, 20b, and the impedance Z O of the supply conductor.
  • Z O depends on the width w of the central conductor, on the thickness H of the dielectric plate 12, and on the distances H U and H L separating the electrical support plate 12 and the upper mass plate 11 and lower 13 respectively, as well as the dielectric constant ⁇ R of the support plate 12.
  • FIG. 5 represents the calculations carried out on a line of the antenna (by the CAD program "Supercompact"), in which the central conductor has been moved between the two ground plates, keeping constant the distance b separating the ground plates.
  • the distance b between the ground planes 11 and 13 is not very critical either for the resulting impedance of the system, whether for the S band or the X band.
  • the second important parameter is the efficiency of the antenna, that is to say its gain per unit area.
  • the antenna claimed has an almost constant gain over a very large bandwidth (12.5% on the 4x4 element prototype).
  • satellite reception antennas usable in Europe will only be asked for a bandwidth of around 7% (from 11.7 to 12.5 GHz). Consequently, there is a comfortable margin for adaptation of the antenna, which easily tolerates inaccuracies in shaping and mounting due to the rusticity of the manufacturing technologies employed for the invention.
  • the efficiency of the antenna is further increased by limiting the losses in each radiating element.
  • the claimed technology lends itself perfectly to optimization in this area. Indeed, the fact of using air as a dielectric between the support plate 12 and the two ground planes 11, 13 makes it possible to reduce the losses in comparison with an equivalent antenna of the "stripline” or "microstrip” type, where the central conductor is separated from two ground planes or from a single ground plane respectively, by an expensive dielectric solid material.
  • the dielectric of the support plate 12 can be as thin as possible without affecting its mechanical stability. For example, it has been found that a thickness of 25 to 75 microns is perfectly suitable. The losses as presented in FIGS.
  • pairs of radiating slits 20a, 20b has the effect of concentrating the radiant energy in a zone lower than for example that obtained in embodiments where each conductive termination 30 is only coupled to cavities forming waveguide .
  • the width of a waveguide D L is greater than the width D e of the radiating slits. Due to the location of the radiating effect caused by the radiating slits, the distance between two adjacent elements (for example element A and element B of the antenna module of FIG. 10) can be reduced for a value tolerable minimum decoupling between lines.
  • FIG. 3 An exemplary embodiment of the supply circuit 22 is shown in FIG. 3.
  • the impedance of the supply circuit 22 depends on the width that it has in each of its conductive portions, for a distance b given between the plates 11 and 13.
  • the power dividers of circuit 22, as shown in FIG. 3, can be easily produced so as to obtain that the two decoupled outputs 41, 43 are adapted. This is achieved if the power ratio released by the two outputs 41, 43 is equal to or close to unity. It is therefore not necessary to provide a fourth output (for example in the form of a Wilkinson resistor bridged between the two decoupled outputs).
  • the power divider of FIG. 3 is for example of the type with two adapted output sections 44, 45, of a quarter wavelength, with a width W of the doors producing an impedance Zo and a width W 'of said sections having a characteristic impedance equal to 2 1/2 Z O.
  • FIGS 16, 17, 18 show optimized embodiments for modules of 16 x 16 elements (two adjacent modules are shown in each figure).
  • Each of the embodiments shown is particularly advantageous insofar as each of the 512 elements of the antenna is located at exactly the same electrical distance from the input / output of the antenna, and the resulting drawing emerges, on the support plate of the conductor, non-conductive areas 90 where the pushed-in positioning studs 31 of the ground planes can rest without inconvenience.
  • the polarization of the antenna according to the invention depends on the polarization of each of the radiating elements.
  • the polarization is linear with an electric field E parallel to the excitation lines.
  • Circular polarization can be obtained by using a printed plane polarizer (for example a meandering line polarizer) placed above the triplate.
  • a printed plane polarizer for example a meandering line polarizer
  • Another method of obtaining a circular polarization consists in exciting two perpendicular linear polarizations in each of the radiating elements.
  • FIG. 6 represents an embodiment of the invention, in which the two independent supply lines serving to excite each of the radiating elements of the network are at two different levels 51, 52.
  • the structure A of the antenna therefore consists of five superimposed plates, namely three metallized plates 53, 54, 55 pierced with aligned recesses 20A, 20B, 20C, between which the two dielectric sheets 51, 52 carrying the supply circuits 56, 57.
  • the middle ground plate 54 is used by the two circuits 56, 57.
  • the two external recesses 20a, 20c have the same diameter.
  • each excitation line is obtained by adjusting the length of their termination advancing opposite said recesses, and the distance to the reflective bottom plate 58.
  • a phase shift at + 90 ° or -90 ° at the excitation lines, one can obtain a right or left circular polarization. If a hybrid - 3dB is used to combine the signals from the two outputs linear polarization, we can obtain a double circular polarization.
  • FIGS. 7 and 8 present variants of the antenna shown in FIG. 1.
  • the suspended triplate A in FIG. 7, is surmounted by an additional coupling element 60.
  • the triplate A is surmounted by an additional plate 70 provided with a recess 71 substantially in alignment with the recesses 20a, 20b.
  • the additional plate 70 can also be stamped, and separated from the triplate A by dielectric spacers 72 or stops formed by stamping.
  • FIGS. 7 and 8 make it possible to increase the bandwidth, that of FIG. 8 being probably better from an electrical point of view.
  • the dielectric plate 12 carrying the supply circuit 22 is not located between the two metallized plates 11, 13.
  • This embodiment is produced in FIG. 9.
  • the array antenna then consists of a succession of plates in a different order from that of FIG. 1, the upper plate 11 and the lower plate 13 being separated by a spacer 80.
  • the dielectric plate 12 carrying the circuit 22 is next to the outside of the double plate thus formed, on the side of the plate bottom 14.
  • the supply circuit 22 is in the form of an inverted printed circuit. In any event, the dielectric plate 12 prevents any contact between the circuit 22 and the metallized plate 13.
  • Figures 11, 12, 13, 14 illustrate four technologies for manufacturing the front and rear cavities, for a ground plane antenna module 11, 13.
  • FIG. 11 is an exploded view of a module with 4 x 4 elements of an antenna of the type shown in FIG. 10.
  • the module simply consists of the stack of stamped sheets 14, 13, 11, 25, in the middle of which is placed the support plate 12 of the conductive circuit 22.
  • the plates 11 and 13 can be eliminated.
  • the stack thus produced can be held in place either by means of bolts 26 passing through all the plates (FIG. 2), or by producing the bottom plate 14 in the form of a housing.
  • the stack can either be placed on the housing, or introduced at least partially inside the housing. In all cases, a predetermined spacing d f must be obtained between the triplate and the bottom of the housing.
  • the housing can be stamped, or machined by any other means, or even produced by metallization of a non-metallic housing.
  • the assembly and the locking of the assembly are carried out by screwing, gluing, welding or other.
  • FIG. 11 can, if necessary, be produced with a flat bottom plate 14, possibly forming a support housing, and kept at a distance from the triplate 11, 12, 13.
  • the crown 25 with open cavities 27 is optional.
  • a non-metallic support box B for example: plastic
  • the closed rear cavities 26 can also be in the form of individual stamped cabochons 72 (FIG. 11a) and attached by soldering, bonding or other points to the lower mass plate 13, facing the pairs of radiating slots.
  • FIG. 12 represents another embodiment of an antenna module according to the invention in which the rear closed cavities 26, and the front cavities 27 are produced by metal rings 150, mounted by any means on the bottom plate full 14, and an added plate 151 respectively.
  • the fixing of the rings 150 on the metal bottom plate 14 is carried out by welding, gluing or the like.
  • the added plate 151 may be metallic or non-metallic, and the rings 150 may also be glued or the like on the plates 14,151.
  • the housing B serves as a housing for a set of cylindrical metal rings 150 on which the triplate 11, 12, 13 will come to rest. 14 and 25 have become useless.
  • the rings 150 are mounted by any means on the bottom plate of the housing and / or on the lower ground plate 13.
  • the fixing of the rings 150 on the metal or metallized plate of the bottom of the housing and / or on the ground plate 13 is carried out by welding, gluing or the like.
  • the housing B serves as a housing for a set of intercrossed blades 160 placed on the field, and forming a grid on which the triplate 11, 12 will come to rest, 13.
  • the grid is formed of blades provided with notches 161, and intended to fit into one another as shown in FIG. 13b.
  • the intersection of the blades defines cavities 162 each corresponding to one of the radiating elements of the triplate.
  • shape of the cavities of the antenna module is not a limiting characteristic of the invention, as is the shape of the radiating slots 20a, 20b.
  • Circular, square, elliptical, rectangular, polygonal sections as required may be suitable.
  • the rectangular openings are advantageous for freeing up more space for the passage of the conductor 22.
  • FIG. 14 illustrates a fourth embodiment of the invention, according to which the closed rear cavities 26 are produced by placing a metal covering on the non-opening recess walls 170 formed in a non-metallic bottom block 171.
  • the bottom block can be made of plastic, and the metallization of the cavities can be performed using aluminum foil.
  • the support box B of FIG. 14 can be omitted.
  • the bottom block can also be replaced by a juxtaposition of elementary blocks, each having one or more cavities. In the case where the recesses are through, the metal bottom plate closes the cavities.
  • FIGS. 11 to 14 can be combined and in particular that the antenna modules of FIGS. 13 and 14 can be provided with a front crown of the type with stamped plates, or with rings 150.
  • the adding open front cavities 27 increases the gain of the antenna.
  • the cavity height is preferably greater than 0.1 times the emission wavelength. For example, a height of the open cavities of 5 mm to 10 mm would give an increase in gain of the order of 2 dB depending on the geometry, for an operating frequency of 12 GHz.
  • the modules can then be coated with an electromagnetically neutral material of the type of an expanded or molded plastic, for example expanded polyurethane.
  • This coating has the particular advantage of protecting the module against bad weather when the antenna is to be used outside.
  • an antenna can be produced by combining several modules.
  • this technique has the advantage of reducing the manufacturing cost, by reducing the size of the tools used.
  • the savings made can be significant; furthermore, the reduction in the size of the tools makes it possible to better control the precision of shaping of the stamped plates.
  • FIG. 15 shows a first embodiment of a modular antenna, in which the single conductor circuit 80 covers two modules 81, 82 produced according to any one of the embodiments described above. More specifically, the left part of the support plate 80 is inserted for example between an upper mass plate 11a, and a mass plate lower 13a mounted in a housing Ba as regards the first module 81, and between corresponding components 11b, 13b, B b as regards the second module 82.
  • the conductive circuit 80 is for example of the type shown in FIG. 16.
  • This embodiment is relatively satisfactory, but has the drawback that the input / output section 83 of the antenna conductor runs along the intersection of the modules.
  • the junction gap can be closed with a thin sheet of metal, for example copper self-adhesive or others.
  • the conductor 83 is therefore produced in the form of two decoupled parallel lines, on either side of the junction plane of two adjacent antenna modules.
  • each antenna element is at an identical electrical distance from the entry / exit point of the conductive circuit.
  • the two modules have identical conductive circuits oriented in the same direction (without having symmetry with respect to the junction line).
  • the supply sections 110 run along the entire edge concerned support plates 22a, 22b, in order to standardize their manufacture; in this case, the parasitic half-sections are disconnected by notch over their entire width, preferably at 45 °, at their connection with the vertical lines.
  • the input / output of the adjacent modules is preferably carried out in waveguides as shown in FIG. 19 or 20.
  • the use of an output directly in waveguide is advantageous compared to the use of a coaxial which constitutes a more expensive solution.
  • FIG. 19 illustrates an input / output waveguide in the case where the two adjacent conductive circuits are electrically connected by T-divider to present a single termination 120.
  • openings 121a, 121b, 122a, 122b are made on the joining edges of the upper plates 11a and 11b and lower 13a, 13b of the adjacent modules.
  • the pair of openings thus produced after joining the modules is completed by an upper cover 123 forming a closed waveguide element, and returning to an input / output waveguide 124 located on the other side of the triplate .
  • the upper reflective cover 123 is made for example of metallized plastic, or of a stamped metal sheet. Its height is for example of the order of a quarter wavelength.
  • the input / output waveguide 124 can for example be screwed, glued or the like onto the lower metal ground plates 13a, 13b.
  • This embodiment is suitable both for a single printed circuit cooperating with two modules (case of FIG. 15) as for two separate modules, the respective conductive circuits of which are only subsequently electrically connected to a termination. unique.
  • the electrical connection of the two conductors can for example be carried out as shown in FIG. 21, or the two support plates 12a, 12b of the adjacent modules overlap at their junction, so as to overlap the input / output termination of their respective conducting circuit 22a, 22b.
  • the conductive circuits 22a, 22b of two adjacent modules are produced from two identical printed support plates, one of which is used on the front, and the other on the back.
  • the printed circuit of one of the support plates is on the upper face, while the other printed circuit is on the lower face.
  • the slight offset which results therefrom does not, however, present any drawback, since the low sensitivity of the impedance Z O of the antenna according to the invention has been noted above, and therefore of its adaptation to small variations in the position of the printed circuit. between the two ground planes.
  • the dielectric material support plate which carries the printed conductive circuit 22a, 22b can be very thin, for example of the order of 50 microns.
  • the electrical connection of FIG. 21 can be carried out by drilling right through the support plates 12 a , 12 b at the terminations of input / output 140a, 140b of circuits corresponding conductors, then soldering of the circuits through said holes.
  • FIG. 20 shows another embodiment of the combined input / output device of the conductive circuits of two adjacent modules. In this case, no electrical connection is made, and the combination is made through a power divider 130, in an angled waveguide, so as to return the signal along the bottom of the antenna.
  • Each adjacent triplate is then provided with a pair of outlet slots (131a, 131b), to which is attached a double closed cover 132.
  • the double cover 132, as well as the single cover 123 in FIG. 19 can be produced at least partially by stamping the upper plates 11a, 11b of the adjacent modules of the antenna.
  • Parasitic coupling of the two adjacent modules can also be effectively avoided by providing between the modules an interval greater than the wavelength between the radiating elements (84, 85) adjacent to each other (81, 82) .
  • This free interval advantageously allows the passage of the central supply conductors, eliminating the risks of coupling and without affecting the radiation pattern too much.
  • Tests were carried out on an antenna module formed from a single element as shown in FIG. 22 in order to determine the bandwidth obtained with the implementation of the invention.
  • the excitation termination 30 of the conductor penetrates 5.0 mm between the slots 20a, 20b. Finally, a closed cylindrical cavity 21 with a diameter of 20 mm and a height of 9.2 mm has been aligned under the pair of radiating slots 20a, 20b.
  • This demonstration element is optimized to operate around frequencies around 11 GHz.
  • the TOS was measured on the band 10.4 GHz-12.4 GHz for a standard conductor produced by lithography.
  • FIG. 23a reproduces the measurements obtained, which demonstrate a remarkable behavior of the element having a TOS less than 1.4 over a bandwidth greater than 20%.
  • Figure 23b shows that the measured cross polarization is very low (less than -30 dB) in the direction perpendicular to the plane of the elementary antenna.
  • the useful radiation of the element takes place in linear polarization with an electric field parallel to the excitation line.
  • the second test carried out on the element consisted in replacing the excitation conductor 22 manufactured by lithography, by a conductor cut by hand (with a scalpel) for an impedance of 75 ohms from a line of 50 ohms.
  • the TOS measurement did not show any difference compared to the standard line produced by lithography.
  • a second series of tests was carried out on an antenna module with 16 elements, with a drawing of the conducting circuits as shown in FIG. 24.
  • trunks of glued cylinders were used to form the closed rear cavities.
  • the spacing pads 10, 31 were not formed by stamping, but by bonding sheet metal pads to the ground plates 11, 13.
  • test measurements were also carried out in the anechoic chamber of the CHL laboratory. These measurements confirm the good results already observed during the test of the single antenna element, and are moreover more reliable than the previous tests of the fact that a module of 16 elements is less sensitive to measurement conditions than a single item.
  • Graph 25a indicates that the maximum gain obtained is 20 dB, and that the gain is greater than 19 dB on a frequency band greater than 10% (from 10.25 to 11.5 GHz).
  • the measured TOS is less than 2 on a frequency band wider than 2 GHz ( Figure 25b).
  • the 11 GHz radiation diagram in Figure 25c confirms the absence of cross polarization in the main direction of radiation.
  • the first cross polarization lobes are approximately -25 dB from the maximum main radiation.
  • the antenna modules according to the invention make it possible to obtain excellent performance with low tolerance manufacturing methods corresponding to mass production at low cost price.
  • the invention can be used to manufacture antennas for receiving television broadcasts by satellite, in the X band.
  • these antennas consist of two adjacent modules each formed from 16 x 16 elements .
  • This preferential application corresponds to the drawings of the conductive circuit shown in FIGS. 16, 17, 18.
  • the operating frequency band can for example be the X band (3 cm), the S band (1500 to 5200 MHz), or the L band (390 to 1550 MHz).
  • the antenna according to the invention can also in principle operate in higher frequency bands, its structure makes it more advantageous for use at frequencies of the X band and lower, due to the even less demanding tolerance constraints which make it even easier manufacturing.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Waveguide Aerials (AREA)

Description

  • L'invention se rapporte à une antenne plane hyperfréquences comme indiquée dans l'introduction de la revendication principale. Une telle antenne est connue de la demande de brevet Européen EP-A-0123350.
  • On sait que le marché des antennes hyperfréquences, notamment fonctionnant en bande S ou X, est appelé à se développer de façon importante, du fait entre autre des nombreux projets d'émission de programmes de télévision par satellites. Or, jusqu'à présent, les antennes à réseau susceptibles d'être utilisées pour la réception de telles émissions ont été conçues sur des critères d'efficacité maximale, en utilisant des réalisations sophistiquées peu compatibles avec une production de masse à coût réduit.
  • Ainsi, l'antenne décrite dans la demande de brevet EP-A-064313 concerne une antenne de type "stripline" destinée à fonctionner en polarisation circulaire, et présente l'inconvénient d'impliquer l'utilisation d'un matériau diélectrique solide onéreux.
  • D'autre part, dans le cas où l'on souhaite fonctionner en double polarisation, le dispositif antérieur décrit propose de réaliser deux lignes d'alimentation séparées situées dans le même plan. Or, un tel système d'alimentation n'est possible que lorsque le réseau planaire n'est constitué que d'un petit nombre d'éléments. Il existe en effet une incomptabilité géométrique à réaliser un tel réseau lorsque par exemple it doit être constitué de seize éléments sur seize, du fait que certaines des lignes doivent se croiser.
  • Le système décrit est donc relativement onéreux et incapable de servir de principe à la réalisation d'un réseau pour satellite DBS (satellite de télécommunication directe pour la radiodiffusion ou la télédiffusion), qui comporte couramment des systèmes de 200 à 1000 éléments.
  • En outre, pour un certain nombre de raisons, liées notamment à la multiplicité des paramètres et à la complexité des phénomènes intervenant lors de la mise au point des antennes réseau, les spécialistes de ces antennes se sont jusqu'à présent systématiquement imposé des conditions très strictes de tolérance pour la mise en forme et le montage des différents éléments des antennes réseau (circuits conducteurs, plaques de masse, matériaux diélectriques, guides d'ondes, etc.). Cette prudence ou plus précisément ce préjugé, étaient particulièrement répandus en ce qui concerne la réalisation d'antenne à conducteur microruban suspendu, comme l'atteste l'article "guides multiconducteurs" de l'ouvrage "les Techniques de l' Ingenieur" (E621-10). Une tentative récente de s'affranchir des contraintes de tolérance est exposée dans la demande de brevet Européen EP-A-0123350 qui décrit un microruban suspendu par plots de positionnement entre deux plaques métalliques. Ces plaques métalliques sont usinées de façon à former des guides d'onde couplés à des terminaisons du conducteur central. Toutefois, les modes de réalisation décrits dans cette demande de brevet antèrieure impliquent toujours une opération d'usinage dans une plaque métallique de forte épaisseur (de l'ordre de 7 à 10 mm, à 12 GHz).
  • Une autre tentative récente semblabe est exposée dans la demande de brevet Européen EP-A-0228742. Ce document se rapporte à l'état de la technique visée à l'article 54(3) CBE et propose l'utilisation de tôles minces comme support de fabrication de plots serigraphiés associés à des guides d'ondes externes jouant le rôle d'élements rayonnants. Ces éléments sont des guides d'ondes carrés.
  • Pour résumer l'état d'esprit de l'homme de l'Art en matière d'antennes hyperfréquence, il apparaissait impensable jusqu'à ce jour de réaliser une antenne réseau hyperfréquence en suspendant un circuit conducteur entre deux tôles embouties comme décrit ci-après. Pourtant, contre toute attente, l'efficacité et le rendement d'une antenne apparemment aussi rudimentaire sont non seulement surprenants, mais encore peu sensibles aux imprécisions de mise en forme et de montage inhérents à un procédé de fabrication en masse.
  • En conséquence, la présente invention se propose de réaliser une antenne à réseau permettant notamment de remédier aux inconvénients mentionnés ci-dessus des dispositifs connus.
  • A cet effet, un premier object de l'invention est de réaliser une antenne réseau de construction simple, grâce à la disposition originale des lignes d'alimentation, et avec de faibles exigences de tolérance.
  • Un deuxième objet de l'invention est de réaliser les éléments rayonnants intégrés à la structure des lignes d'alimentation, également pour des raisons de simplicité de construction.
  • Un autre objet de l'invention est de réaliser une telle antenne à réseau qui fonctionne sur une large bande, grâce au groupement, par paires (ou en nombre plus grand), de fentes rayonnants couplées électromagnétiquement aux ligues d'alimentation.
  • Un objet complémentaire de l'invention est de réaliser une antenne de grande efficacité (grâce à un système d'alimentation à faible perte), qui puisse aussi fonctionner en double polarisation circulaire.
  • La présente invention expose également plusieurs variantes d'un procédé de fabrication simple et bon marché de telles antennes faisant intervenir des processus de mise en forme et d'assemblage à tolérance peu sévère adaptés à une production de masse.
  • Un autre objet de l'invention est de fournir de tels procédés de fabrication permettant une standardisation maximale des éléments constitutifs de chaque antenne.
  • Un objet complémentaire de l'invention est de fournir des procédés de fabrication et d'assemblage de plusieurs modules d'antenne standardisés, dans le but de réaliser des surfaces rayonnantes importantes à faible prix de revient.
  • Ces objectifs, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite sont atteints au moyen d'une antenne plane hyperfréquences comprenant un conducteur central interposé entre deux plans de masse, ledit conducteur central étant un conducteur microruban porté par une feuille support diélectrique suspendue entre les plans de masse superieur et inférieur, et des éléments rayonnantes qui coopèrent avec des terminaisons du conducteur en couplage électromagnétique, l'espacement entre la feuille diélectrique support du conducteur central et les plaques métalliques étant maintenu au moyen de plots de positionnement espacés, caractérisée en ce que les éléments rayonnants sont des fentes rayonnantes ménagées dans les plans de masse et alignées par paires et en ce que lesdits plans de masse sont réalisés par des plaques minces métalliques autoportantes formant une structure triple mince avec ladite feuille support diélectrique. Ces fentes rayonnantes peuvent être circulaires.
  • Cette structure caractérisant l'antenne selon l'invention permet alors d'obtenir un fonctionnement sur une large bande, notamment si les deux évidements d'une même paire ne présentent pas tout à fait le même diamètre, et si la structure triplaque est surmontée d'une plaque supplémentaire également évidée.
  • En tout état de cause, du fait de l'utilisation de l'air comme diélectrique et de l'espacement des plots de positionnement, la feuille support du microruban peut être réalisée dans un diélectrique bon marché sans inconvénient. Les plots de positionnement peuvent être en matériau diélectrique.
  • Avantageusement, la structure triplaque A, formée de ladite feuille support du circuit d'alimentation et des deux plaques métalliques est complétée par une plaque inférieure réfléchissante, ladite plaque inférieure réfléchissante étant séparée de la structure triplaque A d'une distance équivalant approximativement à un quart de longueur d'onde.
  • De façon avantageuse, l'antenne comprend également des cavités arrière fermées et/ou des cavités avant ouvertes, en alignement avec au moins certaines des paires de fentes rayonnantes, lesdites cavités étant réalisées par des procédés de mise en forme à faible tolérance.
  • Selon une autre caractéristique essentielle, les modules d'entrée adjacents d'un ensemble modulaire d'antenne suivant l'invention coopèrent avec des entrées/sorties communes du signal en forme de guides d'onde à faibles pertes.
  • Les objectifs de l'invention sont également atteints à l'aide d'un procédé de fabrication des antennes caractérisé en ce qu'on réalise la mise en forme de chacune desdites plaques de masse par une opération de matriçage/emboutissage pour d'une part percer lesdites fentes rayonnantes et d'autre part repousser des butées d'espacement sur la face des plaques tournée vers la feuille diélectrique supportant le conducteur central, en ce qu'on assemble ladite antenne en faisant simplement reposer des zones non conductrices de la feuille support diélectrique du conducteur imprimé contre les repoussements se faisant face des plaques de masse inférieure et supérieure de façon à faire saillir des terminaisons du circuit conducteur entre des paires de fentes alignées, et en superposant par entretoisement ledit triplaque ainsi réalisé au-dessus d'une plaque métallique de fond située à l'arrière de l'antenne, et en ce qu'on immobilise l'un par rapport à l'autre et solidarise la plaque métallique de fond et les éléments dudit triplaque ainsi assemblés par des moyens de fixation.
  • Selon une caractéristique importante de l'invention, le procédé inclut une étape de fabrication de cavités, et une étape d'assemblage de chaque cavité à l'arrière de l'antenne en correspondance avec une paire de fentes rayonnantes.
  • De façon avantageuse, on réalise lesdites cavités notamment par une opération de matriçage/emboutissage d'une plaque métallique, ou par construction d'une grille formée d'un entrecroisement de lames sur champ définissant entre elles des alvéoles rectangulaires fermées par la plaque de fond, ou encore par montage de troncs de cylindre sur la plaque de fond, ou enfin par pose d'une garniture métallique contre les parois d'alvéoles formées dans un bloc de matériau non métallique.
  • Ces différents procédés de fabrication constituent autant de variantes aisées à mettre en oeuvre, peu onéreuses, et conférant de façon surprenante une précision de mise en forme et de montage acceptable.
  • Selon un mode de réalisation avantageux du procédé suivant l'invention, les moyens de fixation des éléments de l'antenne assurant leur immobilisation relative et leur solidarisation sont constitués par un jeu de boulons de serrage de l'ensemble, ou encore par un boîtier de réception des éléments superposés de l'antenne, dont les bords relevés font corps avec la plaque de fond de l'antenne.
  • Selon une autre caractéristique avantageuse de l'invention, le procédé inclut une étape de fabrication d'une couronne supplémentaire de couplage constituée de cavités sans fond réalisées notamment de façon analogue aux cavités fermées situées à l'arrière de l'antenne, et une étape d'assemblage de ladite couronne sur la face rayonnante de l'antenne, de façon à aligner chaque cavité sans fond avec une paire de fentes rayonnantes.
  • Le procédé suivant l'invention inclut également une étape d'assemblage de plusieurs modules d'antenne fabriqués selon l'une des méthodes précédentes, dans laquelle on juxtapose plusieurs éléments de plaques de masse, et éventuellement plusieurs éléments de cavités arrière et/ou couronnes avant en couplage avec un circuit conducteur unique. Ce procédé de fabrication, en diminuant la dimension des éléments métalliques à mettre en forme, et en permettant leur standardisation, permet de réduire encore le prix de revient de l'antenne. A cet égard, la modularité de l'antenne est particulièrement avantageuse pour les applications de réception d'émissions télévisées par satellites, pour lesquelles la surface réceptrice avoisine par exemple 0,3 m² (antenne individuelle), comme présenté ci-après.
  • Selon un autre principe d'antenne modulaire selon l'invention, chaque module est constitué d'un circuit conducteur indépendant coopérant avec des plaques de masse, des cavités arrière et des couronnes avant spécifiques. Le procédé de couplage des modules est alors par exemple caractérisé en ce qu'on réalise l'entrée/sortie de l'antenne par guide d'onde, soit en couplant les circuits conducteurs d'au moins deux modules par liaison en "T" avec terminaison unique sur guide d'onde commun, soit en réalisant de manière séparée les entrée/sortie de chaque module sur des guides d'onde indépendants couplés par diviseur(s) de puissance en guide(s) d'onde.
  • La standardisation de fabrication des circuits conducteurs modulaires est avantageusement obtenue lorsque le procédé de fabrication des antennes consiste à utiliser des plaques support du circuit conducteur identiques pour chaque module, les plaques support étant alternativement tournées au recto et au verso lors de leur insertion entre les plaques de masse embouties de modules adjacents.
  • D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante de modes de réalisation préférentiels de l'invention, donnés à titre illustratif et non limitatifs, et des dessins annexés dans lesquels:
    • la Fig.1 représente une vue éclatée de la version de base de l'antenne suivant l'invention ;
    • la Fig.2 représente une vue détaillée en coupe et en perspective de deux éléments rayonnants de l'antenne ;
    • la Fig.3 représente un diviseur en T de la ligne d'alimentation de l'antenne suivant l'invention ;
    • les Figs.4a, 4b et 5 représentent le tracé théorique de l'impédance et des pertes de l'antenne suivant l'invention en fonction de la distance entre les plaques contenant les fentes rayonnantes et qui forment les plans de masse de la ligne d'alimentation, et en fonction du centrage du circuit d'alimentation dans le cas d'un fonctionnement typique en bande S et/ou en bande X du prototype de la Fig.22.
    • la Fig.6 représente un second mode de réalisation de l'antenne suivant l'invention permettant une double polarisation linéaire.
    • les Figs. 7 et 8 schématisent deux versions de l'antenne suivant l'invention comportant respectivement un patch additionnel de couplage électromagnétique, et une fente additionnelle de couplage électromagnétique ;
    • la Fig. 9 représente un mode de réalisation de l'antenne suivant l'invention dont le circuit d'alimentation est formé d'un circuit imprimé inversé.
    • La figure 10 est une section schématique transversale d'une portion d'un module d'antenne suivant l'invention, avec plaques de masse, cavités arrière et couronnes avant embouties;
    • La figure 11 représente une vue éclatée d'un module d'antenne suivant l'invention dont toutes les plaques sont réalisées par emboutissage;
    • La figure 11 bis illustre une variante de réalisation des cavités sous forme de cabochons emboutis;
    • La figure 12 représente un module d'antenne suivant l'invention avec cavités à anneaux;
    • Les figures 13a et 13b représentent un module d'antenne suivant l'invention, à cavités définies par une grille d'entrecroisement de lames sur champ;
    • La figure 14 schématise un module d'antenne selon l'invention avec blocs non métalliques percés de cavités intérieurement métallisées;
    • La figure 15 représente un assemblage de plusieurs modules de plaques de couplage suivant l'invention avec un circuit conducteur unique;
    • Les figures 16, 17 et 18 représentent des exemples de réalisation du circuit conducteur dans le cas du circuit unique de la figure 15 (figure 16) et dans le cas de la juxtaposition de deux circuits conducteurs de deux modules adjacents (figures 17 et 18);
    • Les figures 19, 20, 21 représentent trois procédés de recombinaison du signal de sortie (ou encore de division du signal d'entrée), dans des guides d'onde, pour deux modules d'antennes adjacents;
    • La figure 22 représente un élément d'antenne suivant l'invention réalisé pour en tester les conditions de fonctionnement;
    • Les figures 23a, et 23b représentent les résultats de mesure effectués sur les éléments d'antenne de la figure 22, et correspondent respectivement à la mesure du TOS, et du diagramme de rayonnement à 10 GHz dans le plan H, en polarisation nominale et en polarisation croisée;
    • La figure 24 représente la géométrie typique du circuit conducteur d'un module d'antenne à 16 éléments suivant l'invention réalisé pour effectuer les tests de fonctionnement;
    • Les figures 25a, 25b et 25c représentent les résultats de mesure de tests effectués sur le module d'antenne à 16 éléments correspondant au dessin du conducteur central de la figure 24, et correspondent respectivement aux mesures de gains, de TOS et à la détermination du diagramme de rayonnement en polarisation nominale et en polarisation croisée dans le plan H à 11 GHz;
         Comme représenté en figures 1, 2 et 10, l'antenne selon l'invention est du type à ligne à microruban suspendu, constituée d'un conducteur central 22 porté par une feuille support diélectrique 12 suspendue entre deux plaques métalliques supérieure 11 et inférieure 13. Les plaques 11, 13 sont chacune munies d'évidements 20a, 20b alignés par paires au niveau de terminaisons saillantes 30 du conducteur 22. La structure d'antenne est également complétée par une plaque de fond métallique 14 réfléchissante.
  • Le positionnement relatif des plans 11, 12, 13, 14, le dimensionnement des évidements 20a, 20b, et la longueur 1 de la terminaison saillante 30 du conducteur 22 sont choisis de façon que les évidements 20a, 20b jouent le rôle de fentes rayonnantes couplées électromagnétiquement, pour une bande de fréquence de fonctionnement relativement large.
  • Les évidements 20a, 20b d'une même paire ont leurs centres alignés sur un axe vertical, et peuvent présenter un diamètre égal. Toutefois, il est préférable que les diamètres des évidements d'une même paire soient légèrement différents pour améliorer la largeur de bande.
  • En fait, la fréquence de fonctionnement de chaque évidement dépend essentiellement de ses dimensions, et si les deux évidements d'une même paire ont une fréquence centrale de fonctionnement légèrement différente, la largeur de bande totale est augmentée. Le diamètre des évidements est de l'ordre de 0,3 à 0,7 longueur d'onde.
  • Avantageusement, l'espacement entre deux évidements consécutifs sur une ligne ou une colonne peut être égal à 0,7 à 0,9 longueur d'onde.
  • La plaque réfléchissante de fond 14 permet de donner une direction à l'énergie rayonnée, et se trouve à une distance de la structure triplaque A de l'ordre d'un quart de longueur d'onde. La distance entre cette plaque réfléchissante de fond et la structure du triplaque est très importante car elle donne la possibilité d'optimiser le fonctionnement conjointement aux dimensions de la ligne d'alimentation 22.
  • La figure 10 représente un autre mode de réalisation d'un mode d'antenne suivant la présente invention, constitué de l'empilement successif d'une plaque de fond emboutie 14 formant des cavités fermées 26, d'une plaque inférieure de masse 13 emboutie, d'une plaque support 12 du circuit conducteur 22 et d'une feuille supérieure de masse 11 emboutie et d'une couronne supérieure 25 emboutie formant des cavités ouvertes 27.
  • On notera que ce mode de réalisation de l'antenne fait exclusivement intervenir une technologie d'emboutissage de tôle métallique pour la fabrication des quatre plaques 11, 13, 14, 25. L'opération d'emboutissage permet d'une part de dégager les évidements 20a, 20b formant chaque paire rayonnante, et de former des renflements ou butées 31 formant plots de positionnement. Ces renflements 31 viennent prendre appui sur la plaque intermédiaire diélectrique 12, et définissent l'espacement entre les trois plaques de la structure A. On obtient ainsi un circuit d'alimentation du type "suspendu", tout en réalisant les éléments rayonnants eux-mêmes. Ce type d'antenne est donc particulièrement approprié à une fabrication de masse, à coût de revient réduit.
  • On notera également que la tôle emboutie 25 peut aussi être placée à l'envers (sens dessus dessous), par rapport à sa position en fig.10).
  • La figure 10 ne rend compte en aucune façon de la proportion des espacements et des épaisseurs des plaques. En effet les distances Hu et Hl notamment ont été considérablement surdimensionnées pour des raisons de clarté.
  • Bien entendu, les deux problèmes qui se posent à propos d'une antenne à circuit imprimé intégralement suspendu de ce type, sont d'une part les conditions permettant d'avoir une bonne adaptation de chaque élément aux fréquences de travail et d'autre part les conditions garantissant une bonne efficacité de l'antenne, c'est-à-dire une valeur acceptable du gain par unité de surface.
  • De façon surprenante, la technologie utilisée permet d'obtenir sans difficultés des valeurs satisfaisantes pour ces deux paramètres.
  • Si l'on considère un élément rayonnant de l'antenne, constitué et une terminaison conductrice 30 lié à une paire de fentes 20a, 20b et à une cavité inférieure fermée 26, l'adaptation de cet élément est fonction de la longueur 1 de pénétration de la terminaison 30 entre les fentes 20a, 20b, de la distance df entre le triplaque 11, 12, 13 et le fond de la cavité 26, du diamètre DC de la cavité, du diamètre De des fentes 20a, 20b, et de l'impédance ZO du conducteur d'alimentation. A son tour ZO dépend de la largeur w du conducteur central, de l'épaisseur H de la plaque diélectrique 12, et des distances HU et HL séparant la plaque de support électrique 12 et la plaque de masse supérieure 11 et inférieure 13 respectivement, ainsi que de la constante diélectrique εR de la plaque support 12.
  • Ces différents facteurs influençant l'adaptation de l'antenne ont une importance relative inégale. Notamment, la distance df séparant le triplaque de la plaque de fond (ou du fond de la cavité fermée 26), ainsi que le positionnement relatif du conducteur 22 entre les plaques de masse 11, 13, ont une certaine plage de variations à l'intérieur de laquelle l'adaptation est peu affectée. Ainsi, la figure 5 représente les calculs effectués sur une ligne de l'antenne (par le programme de C.A.O. "Supercompact"), dans lequel on a déplacé le conducteur central entre les deux plaques de masse, en maintenant constante la distance b séparant les plaques de masse. Les caractéristiques dimensionnelles de l'élément rayonnant étudié sont les suivantes (en référence aux notations de la figure 10) :
       w = 1,2 mm
       HU + HL + 1,6 mm
       H = 0,075 mm
       εR = 2,2
       f = 12,1 GHz.
  • On s'aperçoit que la variation de l'impédance ZO obtenue ne varie qu'à l'intérieur d'une fourchette de 10% environ lorsqu'on déplace le circuit conducteur dans un intervalle centré entre les plans de masse 11, 13 et correspondant au tiers de l'espacement b entre les deux plans de masse. Cette courbe est l'un des éléments démontrant la faible sensibilité de l'antenne revendiquée aux imprécisions de fabrication et de montage, et donc la parfaite faisabilité de l'invention.
  • Ces résultats théoriques sont corroborés par les mesures expérimentales effectuées sur prototype.
  • Comme on le voit en figures 4a et 4b, la distance b séparant les plans de masse 11 et 13 n'est pas très critique non plus pour l'impédance résultante du système, que ce soit pour la bande S ou la bande X.
  • Le deuxième paramètre important est l'efficacité de l'antenne, c'est-à-dire son gain par unité de surface. De façon surprenante, et comme confirmé par les mesures effectuées sur un prototype et présentées ci-après, l'antenne revendiquée présente un gain à peu près constant sur une largeur de bande très importante (12,5% sur le prototype à 4x4 éléments). Or, on ne demandera aux antennes de réception par satellite utilisables en Europe qu'une largeur de bande de 7% environ (de 11,7 à 12,5 GHz). En conséquence, il existe une marge confortable d'adaptation de l'antenne, qui tolère aisément les imprécisions de mise en forme et de montage dues à la rusticité des technologies de fabrication employées pour l'invention.
  • L'efficacité de l'antenne est en outre accrue en limitant les pertes dans chaque élément rayonnant.
  • La technologie revendiquée se prête parfaitement à une optimisation dans ce domaine. En effet, le fait d'utiliser de l'air comme diélectrique entre la plaque support 12 et les deux plans de masse 11, 13 permet de réduire les pertes en comparaison d'une antenne équivalente du type "stripline" ou "microstrip", où le conducteur central est séparé de deux plans de masse ou d'un plan de masse unique respectivement, par un matériau solide diélectrique onéreux. Selon l'invention, le diélectrique de la plaque support 12 peut être aussi peu épais que possible sans nuire à sa stabilité mécanique. A titre d'exemple, on a constaté qu'une épaisseur de 25 à 75 microns convient parfaitement. Les pertes telles qu'elles sont présentées en figures 4a et 4b pour un fonctionnement en bande S (2,0 GHz) et en bande X (12,1 GHz) sont tout à fait réduites du fait qu'il n'existe aucun rayonnement parasite grâce à l'isolement du circuit 22. (Les graphes de perte sur les figures 4a, 4b correspondent à l'utilisation d'un diélectrique à faible tangente de pertes (tan d = 0,0009)).
  • La concentration de plusieurs éléments sur une même surface, dans le but d'augmenter le gain de l'antenne, est réalisable dans la limite où le couplage intervenant entre chaque ligne adjacente ne dépasse pas une certaine limite préjudiciable. Or, l'utilisation de fentes rayonnantes d'une part, et le soin apporté aux dessins géométriques du conducteur d'autre part, confèrent à l'invention de bonnes performances de ce point de vue.
  • L'utilisation de paires de fentes rayonnantes 20a, 20b a pour effet de concentrer l'énergie rayonnante dans une zone inférieure par exemple à celle obtenue dans des modes de réalisation où chaque terminaison conductrice 30 est seulement couplée à des cavités formant guide d'onde.
  • En effet, la largeur d'un guide d'onde DL est supérieure à la largeur De des fentes rayonnantes. Du fait de la localisation de l'effet rayonnant provoqué par les fentes rayonnantes, la distance entre deux éléments adjacents (par exemple l'élément A et l'élément B du module d'antenne de la figure 10) peut être réduite pour une valeur de découplage minimale entre lignes tolérable.
  • De plus, pour limiter l'influence des plots de positionnement 10, 31 sur les éléments ou lignes adjacents, on peut réduire leur nombre au minimum et les placer dans des plans décalés par rapport aux fentes comme représenté en figure 1.
  • La géométrie des lignes revêt également une importance capitale. Un exemple de réalisation du circuit d'alimentation 22 est représenté en figure 3.
  • L'impédance du circuit d'alimentation 22 dépend de la largeur qu'il présente en chacune de ses portions conductrices, pour une distance b donnée entre les plaques 11 et 13.
  • Les diviseurs de puissance du circuit 22, comme représenté en figure 3, peuvent être facilement réalisés de façon à obtenir que les deux sorties découplées 41, 43 soient adaptées. Ceci est réalisé si le ratio de puissance dégagée par les deux sorties 41, 43 est égal à ou proche de l'unité. Il n'est alors pas nécessaire de prévoir une quatrième sortie (par exemple sous la forme d'une résistance Wilkinson pontée entre les deux sorties découplées).
  • Le diviseur de puissance de la figure 3 est par exemple du type à deux sections de sortie 44, 45 adaptées, d'un quart de longueur d'onde, avec une largeur W des portes produisant une impédance Zo et une largeur W' desdites sections présentant une impédance caractéristique égale à 21/2 ZO.
  • Les figures 16, 17, 18 présentent des modes de réalisation optimisés pour des modules de 16 x 16 éléments (deux modules adjacents sont représentés sur chaque figure). Chacun des modes de réalisation représentés est particulièrement avantageux dans la mesure où chacun des 512 éléments de l'antenne se trouve exactement à la même distance électrique de l'entrée/sortie de l'antenne, et le dessin obtenu dégage, sur la plaque support du conducteur, des zones non conductrices 90 où peuvent reposer sans inconvénient les plots de positionnement repoussés 31 des plans de masse.
  • L'adjonction d'une cavité arrière fermée 26, et éventuellement d'une cavité avant ouverte 27, à un élément de l'antenne permet de récupérer le maximum d'énergie rayonnée dans la direction d'émission/réception de l'antenne.
  • La polarisation de l'antenne selon l'invention dépend de la polarisation de chacun des éléments rayonnants.
  • Dans le cas où une seule ligne d'excitation est utilisée, la polarisation est linéaire avec un champ électrique E parallèle aux lignes d'excitation.
  • Une polarisation circulaire peut être obtenue en utilisant un polariseur plan imprimé (par exemple un polariseur à lignes en méandres) placé au-dessus du triplaque.
  • Une autre méthode d'obtention d'une polarisation circulaire consiste à exciter deux polarisations linéaires perpendiculaires dans chacun des éléments rayonnants.
  • La figure 6 représente un mode de réalisation de l'invention, dans lequel les deux lignes d'alimentation indépendantes servant à l'excitation de chacun des éléments rayonnants du réseau se trouvent à deux niveaux différents 51, 52.
  • La structure A de l'antenne est en conséquence constituée de cinq plaques superposées, à savoir trois plaques métallisées 53, 54, 55 percées d'évidements alignés 20A, 20B, 20C, entre lesquelles sont insérées les deux feuilles diélectriques 51, 52 porteuses des circuits d'alimentation 56, 57.
  • L'excitation en polarisation "verticale" est par exemple fournie par le circuit 56, et la polarisation "horizontale" est fournie par le circuit 57.
  • Toutefois, bien que cette structure à cinq plaques se justifie dans le cas d'un réseau à nombreux éléments rayonnants, il est également possible de former les deux circuits 56, 57 sur une même plaque diélectrique, entre seulement deux plaques métallisées à évidements.
  • Dans le mode de réalisation de la figure 6, la plaque de masse 54 médiane est utilisée par les deux circuits 56, 57. De préférence, les deux évidements 20a, 20c externes présentent le même diamètre.
  • L'adaptation de chaque ligne d'excitation est obtenue en ajustant la longueur de leur terminaison s'avançant en regard desdits évidements, et de la distance à la plaque de fond réfléchissante 58. En conférant un déphasage à +90° ou -90°, aux lignes d'excitation, on peut obtenir une polarisation circulaire droite ou gauche. Si l'on utilise un hybride - 3dB pour combiner les signaux provenant des deux sorties de polarisation linéaire, on peut obtenir une double polarisation circulaire.
  • Les modes de réalisation représentés en figures 7 et 8 présentent des variantes de l'antenne représentée en figure 1.
  • Le triplaque suspendu A, en figure 7, est surmonté d'un élément additionnel de couplage 60. Dans le cas de la figure 8, le triplaque A est surmonté d'une plaque supplémentaire 70 pourvue d'un évidement 71 sensiblement en alignement avec les évidements 20a, 20b.
  • Dans ce dernier cas, la plaque supplémentaire 70 peut également être matricée, et séparée du triplaque A par des entretoises diélectriques 72 ou des butées formées par matriçage.
  • Ces deux modes de réalisations des figures 7 et 8 permettent d'augmenter la largeur de bande, celui de la figure 8 étant probablement meilleur d'un point de vue électrique.
  • Il est à noter que pour tous les modes de réalisation représentés, il est possible d'augmenter la rigidité mécanique de l'ensemble de l'antenne par exemple en remplaçant le diélectrique formé par l'air entre les plaques de la structure A, ou entre cette structure A et la plaque de fond B, au moyen d'un diélectrique en nid d'abeilles inséré entre les plaques.
  • Pour des raisons de compacité et de simplicité de structure, il est également envisageable que la plaque diélectrique 12 portant le circuit d'alimentation 22 ne se trouve pas entre les deux plaques métallisées 11, 13. Ce mode de réalisation est réalisé en figure 9. L'antenne à réseau est alors constituée d'une succession des plaques dans un ordre différent de celui de la figure 1, la plaque supérieure 11 et la plaque inférieure 13 étant séparées par une entretoise 80. La plaque diélectrique 12 portant le circuit 22 est ensuite accolée à l'extérieur de la double plaque ainsi formée, du côté de la plaque de fond 14. De façon avantageuse, le circuit d'alimentation 22 est sous forme de circuit imprimé inversé. En tout état de cause, la plaque 12 diélectrique empêche tout contact entre le circuit 22 et la plaque métallisée 13.
  • Les figures 11, 12, 13, 14 illustrent quatre technologies de fabrication des cavités avant et arrière, pour un module d'antenne à plans de masse 11, 13 emboutis.
  • Plus précisément, la figure 11 est une vue éclatée d'un module à 4 x 4 éléments d'une antenne du type représenté en figure 10. Le module est simplement constitué de l'empilement de tôles embouties 14, 13, 11, 25, au milieu desquelles est placée la plaque support 12 du circuit conducteur 22.
  • De façon avantageuse, en rajoutant par emboutissage des plots de positionnement dans la plaque 14 et dans la plaque 25, positionnées à l'envers, les plaques 11 et 13 peuvent être supprimées.
  • La pile ainsi réalisée peut être maintenue en place soit à l'aide de boulons 26 traversant toutes les plaques (figure 2), soit en réalisant la plaque de fond 14 sous forme d'un boîtier. L'empilement peut être soit posé sur le boîtier, soit introduit au moins partiellement à l'intérieur du boîtier. Dans tous les cas, il faut obtenir un espacement df prédéterminé entre le triplaque et le fond du boîtier. Le boîtier peut être embouti, ou usiné par tout autre moyen, voire réalisé par métallisation d'un boîtier non métallique. La fixation et le verouillage de l'ensemble sont réalisés par vissage, collage, soudage ou autre.
  • Bien entendu, le mode de réalisation de l'invention représenté à la figure 11 peut, le cas échéant, être réalisé avec une plaque de fond 14 plane, formant éventuellement boîtier support , et maintenue à distance du triplaque 11, 12, 13. La couronne 25 à cavités ouvertes 27 est optionnelle. Dans le cas où l'on utilise des cavités arrière fermées, un boîtier support B non métallique (par exemple : en matière plastique) peut être utilisé.
  • Les cavités arrière fermées 26 peuvent également être sous forme de cabochons individuels emboutis 72 (figure 11bis) et rapportées par points de soudure, collage ou autres à la plaque de masse inférieure 13, en regard des paires de fentes rayonnantes.
  • La figure 12 représente un autre mode de réalisation d'un module d'antenne selon l'invention dans lequel les cavités fermées arrière 26, et les cavités avant 27 sont réalisées par des anneaux métalliques 150, montés par tout moyen sur la plaque de fond pleine 14, et une plaque ajoutée 151 respectivement. De façon avantageuse, la fixation des anneaux 150 sur la plaque métallique de fond 14 est réalisée par soudure, collage ou équivalent. La plaque ajoutée 151 peut être métallique ou non métallique, et les anneaux 150 peuvent être également collés ou autres sur les plaques 14,151.
  • Dans un mode de réalisation légèrement différent de celui de la figure 12, mais utilisant toujours des anneaux métalliques, le boîtier B sert de logement à un ensemble d'anneaux métalliques cylindriques 150 sur lesquels viendra reposer le triplaque 11, 12, 13. Les plaques 14 et 25 sont devenues inutiles. Les anneaux 150 sont montés par tout moyen sur la plaque de fond du boîtier et/ou sur la plaque de masse inférieure 13.
  • De façon avantageuse, la fixation des anneaux 150 sur la plaque métallique ou métallisée du fond du boîtier-et/ou sur la plaque de masse 13 est réalisée par soudure, collage ou équivalent.
  • Dans le mode de réalisation des figures 13a, 13b, le boîtier B sert de logement à un jeu de lames entre-croisées 160 posées sur champ, et formant une grille sur laquelle viendra reposer le triplaque 11, 12, 13. De façon avantageuse, la grille est formée de lames munies d'encoches 161, et destinées à s'emboîter les unes dans les autres comme représenté en figure 13b.
  • L'entrecroisement des lames définit des cavités 162 correspondant chacune à un des éléments rayonnants du triplaque. On peut noter à cet égard que la forme des cavités du module d'antenne n'est pas une caractéristique limitative de l'invention, de même que la forme des fentes rayonnantes 20a, 20b. Des sections circulaires, carrées, elliptiques, rectangulaires, polygonales suivant le besoin peuvent convenir. A cet égard, on pourra noter que dans certains cas, les ouvertures rectangulaires sont intéressantes pour dégager davantage de place au passage du conducteur 22.
  • La figure 14 illustre un quatrième mode de réalisation de l'invention, selon lequel les cavités arrière fermées 26 sont réalisées en plaçant un revêtement métallique sur les parois d'évidement non débouchant 170 pratiquées dans un bloc de fond non métallique 171. A titre d'exemple non limitatif, le bloc de fond peut être réalisé en matière plastique, et la métallisation des cavités peut être effectuée au moyen de feuilles d'aluminium. Dans le cas d'un bloc de fond non débouchant, le boîtier support B de la figure 14 peut être supprimé. Le bloc de fond peut également être remplacé par une juxtaposition de blocs élémentaires, présentant chacun une ou plusieurs cavités. Dans le cas où les évidements sont débouchants, la plaque métallique de fond ferme les cavités.
  • Il est entendu que les modes de réalisation des figures 11 à 14 peuvent être combinés et notamment que les modules d'antenne des figures 13 et 14 peuvent être munis d'une couronne avant du type à plaques embouties, ou à anneaux 150. L'adjonction de cavités avant ouvertes 27 permet d'augmenter le gain de l'antenne. La hauteur de cavité est de préférence supérieure à 0,1 fois la longueur d'onde d'émission. A titre d'exemple, une hauteur des cavités ouvertes de 5 mm à 10 mm donnerait une augmentation de gain de l'ordre de 2 dB suivant la géométrie, pour une fréquence de fonctionnement de 12 GHz.
  • Quels que soient les moyens utilisés pour l'immobilisation relative et la solidarisation des plaques des différents modes de réalisation, du module d'antenne suivant l'invention (boulons de serrage, boîtier B ou autres), les modules peuvent être ensuite enrobés d'un matériau électromagnétiquement neutre du type d'une matière plastique expansée ou moulée, par exemple du polyuréthanne expansé. Cet enrobage présente notamment l'avantage de protéger le module contre les intempéries lorsque l'antenne doit être utilisée à l'extérieur.
  • De façon avantageuse, une antenne peut être réalisée par combinaison de plusieurs modules. Dans le cas d'antennes de dimensions relativement grandes, cette technique présente l'avantage de diminuer le coût de fabrication, en diminuant la taille des outils utilisés. Dans le mode de réalisation à plaques embouties, les économies réalisées peuvent être importantes; en outre la diminution de la taille des outils permet de mieux maîtriser la précision de mise en forme des plaques embouties.
  • De plus, l'avantage est encore plus considérable si chaque antenne est réalisée par addition de plusieurs modules identiques, comme présenté ci-après.
  • La figure 15 présente un premier mode de réalisation d'une antenne modulaire, dans laquelle le circuit conducteur unique 80 couvre deux modules 81, 82 réalisés selon l'un quelconque des modes de réalisation décrits précédemment. Plus précisément, la partie gauche de la plaque support 80 est insérée par exemple entre une plaque de masse supérieure 11a, et une plaque de masse inférieure 13a montée dans un boîtier Ba pour ce qui est du premier module 81, et entre des composants correspondants 11b, 13b, Bb pour ce qui est du second module 82.
  • Le circuit conducteur 80 est par exemple du type représenté en figure 16.
  • Ce mode de réalisation est relativement satisfaisant, mais présente l'inconvénient que la section 83 d'entrée/sortie du conducteur de l'antenne court le long de l'intersection des modules. Pour éviter d'éventuels effets défavorables provoqués par l'effet de fente provoqué par une jonction approximative des plaques des modules, du fait de la technologie choisie, on peut fermer l'intervalle de jonction par une mince feuille de métal, par exemple du cuivre auto-collant ou autres.
  • Toutefois, il est plus satisfaisant, pour pallier cet éventuel inconvénient, de réaliser le circuit conducteur lui-même en deux parties. Des modes de réalisation avantageux du circuit conducteur en deux parties sont représentés en figure 17 (polarisation verticale) et 18 (polarisation horizontale). On notera que, dans les deux modes de réalisation, les deux circuits adjacents sont identiques et permettent une standardisation de leur production.
  • Dans ces figures 17 et 18, le conducteur 83 est donc réalisé sous la forme de deux lignes parallèles découplées, de part et d'autre du plan de jonction de deux modules d'antennes adjacents. Dans ces modes de réalisation, chaque élément d'antenne se trouve à une distance électrique identique du point d'entrée/sortie du circuit conducteur.
  • Dans la figure 18, les deux modules comportent des circuits conducteurs identiques orientés dans le même sens (sans présenter de symétrie par rapport à la ligne de jonction). De façon avantageuse (non représentée), les tronçons d'alimentation 110 longent la totalité du bord concerné des plaques-support 22a, 22b, afin de standardiser leur fabrication; dans ce cas, les demi-tronçons parasites sont déconnectés par entaille sur toute leur largeur, de préférence à 45°, au niveau de leur connection avec les lignes verticales.
  • L'entrée/sortie des modules adjacents s'effectue préférentiellement dans des guides d'onde tels que représenté en figure 19 ou 20. L'utilisation d'une sortie directement en guide d'onde est avantageuse par rapport à l'utilisation d'un coaxial qui constitue une solution plus onéreuse.
  • La figure 19 illustre un guide d'onde d'entrée/sortie dans le cas où les deux circuits conducteurs adjacents sont électriquement reliés par diviseur en T pour présenter une terminaison 120 unique. A cet effet, des ouvertures 121a, 121b, 122a, 122b sont réalisées sur les bords de jonction des plaques supérieures 11a et 11b et inférieures 13a, 13b des modules adjacents. La paire d'ouvertures ainsi réalisée après jonction des modules est complétée par un couvercle supérieur 123 formant un élément de guide d'onde fermé, et renvoyant vers un guide d'onde d'entrée/sortie 124 situé de l'autre côté du triplaque.
  • Le couvercle supérieur réfléchissant 123 est réalisé par exemple en plastique métallisé, ou en feuille métallique emboutie. Sa hauteur est par exemple de l'ordre d'un quart de longueur d'onde.
  • De façon à limiter l'effet de la fente de jonction, et améliorer la jonction électrique des plaques adjacentes 11a, 11b et 13a, 13b respectivement, il est possible de placer une feuille mince de métal 125, 126 autour de chaque ouverture 121a, 121b, 122a, 122b, par collage ou autre.
  • Le guide d'onde 124 d'entrée/sortie peut par exemple être vissé, collé ou autre sur les plaques de masse métalliques inférieures 13a, 13b.
  • Ce mode de réalisation convient aussi bien au cas d'un circuit imprimé unique coopérant avec deux modules (cas de la figure 15) qu'au cas de deux modules distincts, dont les circuits conducteurs respectifs ne sont qu'ultérieurement connectés électriquement sur une terminaison unique.
  • La connexion électrique des deux conducteurs peut par exemple être réalisée comme représenté en figure 21, ou les deux plaques support 12a, 12b des modules adjacents se chevauchent au niveau de leur jonction, de façon à faire se chevaucher la terminaison d'entrée/sortie de leur circuit conducteur respectif 22a, 22b.
  • Dans un mode de réalisation avantageux de l'invention, et comme représenté en figure 17, les circuits conducteurs 22a, 22b de deux modules adjacents sont réalisés à partir de deux plaques supports imprimées identiques, dont l'une est employée au recto, et l'autre au verso. Dans ce cas, le circuit imprimé d'une des plaques support se trouve sur la face supérieure, alors que l'autre circuit imprimé est sur la face inférieure. Le léger décalage qui en résulte ne présente toutefois aucun inconvénient, puisqu'on a noté plus haut la faible sensibilité de l'impédance ZO de l'antenne suivant l'invention, et donc de son adaptation aux faibles variations de position du circuit imprimé entre les deux plans de masse. Or, la plaque support en matériau diélectrique qui porte le circuit conducteur imprimé 22a, 22b peut être très fine, par exemple de l'ordre de 50 microns.
  • Dans le cas où les deux circuits adjacents sont inversés l'un par rapport à l'autre, la connexion électrique de la figure 21 peut être réalisée par perçage de part en part des plaques support 12a, 12b au niveau des terminaisons d'entrée/sortie 140a, 140b des circuits conducteurs correspondant, puis soudure des circuits à travers lesdits perçages.
  • La figure 20 représente un autre mode de réalisation du dispositif d'entrée/sortie combiné des circuits conducteurs de deux modules adjacents. Dans ce cas, aucune connexion électrique n'est effectuée, et la combinaison s'effectue à travers un diviseur de puissance 130, en guide d'onde coudé, de façon à renvoyer le signal le long du fond de l'antenne.
  • Chaque triplaque adjacent est alors pourvu d'une paire de fentes de sortie (131a, 131b), sur lesquelles est rapporté un couvercle fermé double 132.
  • De façon avantageuse, le couvercle double 132, ainsi que le couvercle simple 123 de la figure 19 peuvent être réalisés au moins partiellement par emboutissage des plaques supérieures 11a, 11b des modules adjacents de l'antenne.
  • Enfin, il est toujours possible de stabiliser les plaques supports 12a, 12b des deux modules adjacents en appliquant un ruban adhésif, de préférence non métallique, sur les bords des plaques supports qui se jouxtent, notamment le long de leur demi-profondeur libre de conducteur central.
  • Le couplage parasite des deux modules adjacents peut également être efficacement évité en ménageant entre les modules un intervalle supérieur à la longueur d'onde entre les éléments rayonnants (84, 85) voisins de l'un et l'autre modules (81, 82). Cet intervalle libre permet avantageusement le passage des conducteurs centraux d'alimentation, en éliminant les risques de couplage et sans affecter le diagramme de rayonnement de façon trop importante.
    • EXEMPLE DE REALISATION
  • Des tests ont été effectués sur un module d'antenne formé d'un seul élément tel que représenté en figure 22 dans le but de déterminer la largeur de bande obtenue avec la mise en oeuvre de l'invention.
  • L'élément de test est formé de deux plaques en aluminium de 0,8 millimètre d'épaisseur, formant les plaques de masse 11, 13. Chacune des plaques présente une ouverture rayonnante de 16,5 mm. La distance entre les plaques de masse 11, 13 est de 1,7 mm. Une feuille mince de "Kapton" de 75 microns d'épaisseur soutient le conducteur central imprimé 22. La largeur du conducteur central correspond à une impédance de lignes de ZO = 50 ohms pour l'écartement des plaques de masses 11, 13 de 1,7 mm.
  • La terminaison d'excitation 30 du conducteur pénètre de 5,0 mm entre les fentes 20a, 20b. Enfin, une cavité cylindrique fermée 21 de diamètre 20 mm et de hauteur 9,2 mm a été alignée sous la paire de fentes rayonnantes 20a, 20b.
  • Cet élément de démonstration est optimisé pour fonctionner autour des fréquences voisines de 11 GHz.
  • Les tolérances de fabrication de cet élément ont été volontairement maintenues très grossières. A cet effet, trois tests successifs ont été réalisés.
  • Pour le premier test, d'une part, le TOS a été mesuré sur la bande 10,4 GHz-12,4 GHz pour un conducteur standard fabriqué par lithographie. La figure 23a restitue les mesures obtenues, qui démontrent un comportement remarquable de l'élément présentant un TOS inférieur à 1,4 sur une largeur de bande supérieure à 20%.
  • D'autre part, la figure 23b démontre que la polarisation croisée mesurée est très faible (inférieure à -30 dB) dans la direction perpendiculaire au plan de l'antenne élémentaire. Le rayonnement utile de l'élément s'effectue en polarisation linéaire avec un champ électrique parallèle à la ligne d'excitation.
  • Le second test effectué sur l'élément a consisté à remplacer le conducteur d'excitation 22 fabriqué par lithographie, par un conducteur découpé à la main (au scalpel) pour une impédance de 75 ohms à partir d'une ligne de 50 ohms. La mesure du TOS n'a pas montré de différence par rapport à la ligne standard réalisée par lithographie.
  • Dans le troisième test effectué sur l'élément rayonnant de la figure 22, les cavités cylindriques 26 ont été remplacées par une cavité réalisée à la main en papier d'aluminium de cuisine. Les tests effectués n'ont pas montré une augmentation notable du TOS .
  • Les spécialistes des antennes du laboratoire néerlandais C.H.L. qui ont effectué ces mesures ont exprimé leur surprise devant la qualité des résultats de tests obtenus, alors qu'ils étaient habitués à travailler avec des précisions de l'ordre du micron.
  • Une deuxième série de tests a été réalisée sur un module d'antenne à 16 éléments, avec un dessin des circuits conducteurs tel que représenté en figure 24.
  • Comme il n'était pas économique de réaliser le modèle de test par emboutissage, on a utilisé des troncs de cylindres collés pour former les cavités arrière fermées. Les plots d'espacement 10, 31 n'ont pas été formés par emboutissage, mais par collage de plots de tôle sur les plaques de masse 11, 13.
  • Les mesures de test ont été réalisées également dans la chambre anéchoïde du laboratoire C.H.L. Ces mesures viennent confirmer les bons résultats déjà constatés lors du test de l'élément d'antenne unique, et revêtent d'ailleurs un caractère plus fiable que les tests précédents du fait qu'un module de 16 éléments est moins sensible aux conditions de mesure qu'un élément unique.
  • Le graphe 25a indique que le gain maximal obtenu est de 20 dB, et que le gain est supérieur à 19 dB sur une bande de fréquence supérieure à 10% (de 10,25 à 11,5 GHz).
  • Le TOS mesuré est inférieur à 2 sur une bande de fréquence de largeur supérieure à 2 GHz (figure 25b).
  • Enfin, le diagramme de rayonnement à 11 GHz de la figure 25c confirme l'absence de polarisation croisée dans la direction principale de rayonnement. Les premiers lobes de polarisation croisée sont à -25 dB environ par rapport au rayonnement principal maximal.
  • En conséquence, les modules d'antenne selon l'invention permettent d'obtenir d'excellentes performances avec des procédés de fabrication à faible tolérance correspondant à une production de masse à faible coût de revient.
  • A titre d'application préférentielle, l'invention peut être utilisée pour fabriquer des antennes de réception d'émissions télévisées par satellite, dans la bande X. De façon avantageuse, ces antennes sont constituées de deux modules adjacents formés chacun de 16 x 16 éléments. Cette application préférentielle correspond aux dessins du circuit conducteur représentés en figures 16, 17, 18. Dans le cas le plus fréquent où la polarisation de l'émission est circulaire, il est possible soit de lacer un polariseur plan imprimé adéquat au-dessus de l'antenne, soit de superposer à l'antenne un étage supplémentaire à terminaisons d'excitation perpendiculaires aux terminaisons 30 de l'étage de base, comme illustré en figure 6.
  • La bande de fréquence de fonctionnement peut par exemple être la bande X (3 cm), la bande S (1500 à 5200 MHz), ou la bande L (390 à 1550 MHz). Bien que l'antenne selon l'invention puisse également en principe fonctionner dans des bandes de fréquences supérieures, sa structure la rend plus avantageuse pour une utilisation aux fréquences de la bande X et inférieures, du fait des contraintes de tolérance encore moins exigentes qui en rendent la fabrication encore plus aisée.

Claims (25)

  1. Antenne plane hyperfréquences comprenant un conducteur central (22) interposé entre deux plans de masse (11, 13), ledit conducteur central étant un conducteur microruban porté par une feuille support diélectrique (12) suspendue entre les plans de masse superieur (11) et inférieur (13), et des éléments rayonnantes qui coopèrent avec des terminaisons du conducteur en couplage électromagnétique, l'espacement entre la feuille diélectrique (12) support du conducteur central et les plaques métalliques (11, 13) étant maintenu au moyen de plots de positionnement (31, 10) espacés, caracterisée en ce que les éléments rayonnants sont des fentes rayonnantes ménagées dans les plans de masse (11, 13) et alignées par paires (20a, 20b), et en ce que lesdits plans de masse (11, 13) sont réalisés par des plaques minces métalliques autoportantes formant une structure triple mince (A) avec ladite feuille support diélectrique (12).
  2. Antenne plane selon la revendication 1, caractérisée en ce que les fentes rayonnantes sont circulaires.
  3. Antenne plane selon la revendication 1, caractérisée en ce que lesdits plots de positionnement sont réalisés par des repoussements (31) formés par emboutissage dans lesdites plaques métalliques (11, 13).
  4. Antenne plane selon la revendication 1, caractérisée en ce que lesdits plots de positionnement (10) sont en matériau diélectrique.
  5. Antenne plane selon la revendication 1, caractérisée en ce que la structure triple (A) est complétée par une plaque inférieure réfléchissante (14), ladite plaque inférieure réfléchissante (14) étant séparée de la structure triple (A) d'une distance équivalente approximativement à un quart de longueur d'onde.
  6. Antenne plane selon la revendication 1, caractérisée en ce que lesdites fentes (20a, 20b) d'une même paire sont de dimensions identiques ou légèrement différents.
  7. Antenne plane selon la revendication 2, caractérisée en ce que lesdites fentes (20) pratiquées dans chaque plaque métallique (11, 13) sont alignées en lignes et colonnes, le diamètre desdites fentes étant de l'ordre de 0,3 à 0,7 longueur d'onde environ, et la distance de séparation de deux fentes adjacentes d'une même ligne ou colonne étant environ de 0,7 à 0,9 longueur d'onde.
  8. Antenne plane selon la revendication 1, caractérisée en ce que, pour réaliser une excitation de l'antenne en polarisation linéaire double, ladite feuille support (12) porte deux circuits d'alimentation indépendants.
  9. Antenne plane selon la revendication 1, caractérisée en ce que, pour réaliser une excitation de l'antenne en polarisation linéaire double, deux structures triples (A) sont superposées de façon à former une structure à cinq plaques (51, 52, 53, 54, 55), formée de trois plaques métalliques (53, 54, 55) percées de fentes (20a, 20b, 20c) en alignement, entre lesquelles sont insérées deux feuilles support (51, 52) diélectriques portant chacune une ligne d'alimentation (56, 57) indépendante, lesdites lignes (56, 57) assurant une excitation de l'antenne rayonnante selon deux polarisations perpendiculaires.
  10. Antenne plane selon la revendication 1, caractérisée en ce que ladite structure triple (A) est surmontée d'une plaque additionelle (60) de couplage électromagnétique.
  11. Antenne plane selon la revendication 1, caractérisée en ce que ladite structure triple (A) est surmontée d'une plaque additionelle (70) munie d'évidements (71) en alignement avec chacune des paires de fentes (20a, 20b).
  12. Antenne plane selon la revendication 1, caractérisée en ce que la structure triple (A) est complétée par une plaque inférieure réfléchissante (14), et en ce que ladite feuille support (12) est accolée à la face externe de l'une des deux plaques métalliques (11, 13), le circuit d'alimentation (22) étant situé sur la face de ladite feuille support (12) en regard de ladite plaque de fond (14).
  13. Antenne plane selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend également des cavités fermées (26) alignées en arrière d'au moins certaines desdites paires de fentes rayonnantes (20a, 20b).
  14. Antenne plane selon la revendication 13, caractérisée en ce que lesdites cavités (26) sont constituées par une tôle (14, 25) emboutie.
  15. Antenne plane selon la revendication 13, caractérisée en ce que lesdites cavités (26) sont constituées par une grille formée d'un entrecroisement de lames sur champ (160) définissant entre elles des alvéoles rectangulaires fermées par une plaque de fond (14).
  16. Antenne plane selon la revendication 13, caractérisée en ce que lesdites cavités (26) sont constituées par des troncs de cylindre métalliques (150) rapportés sur la plaque de masse (13) ou sur une plaque de fond métallique pleine, respectivement.
  17. Antenne plane selon la revendication 13, caractérisée en ce que lesdites cavités (26) sont constituées par des alvéoles (170) creusées dans au moins un bloc de matériau non métallique (171), les parois desdites alvéoles (170) étant revêtues d'une garniture métallique.
  18. Antenne plane selon l'une quelconque des revendications précédentes, et destinée à coopérer avec au moins une seconde antenne plane, caractérisée en ce que les bords jointifs des plaques de masse (11a, 13a; 11b, 13b) et des modules adjacents sont munis chacun d'une ouverture rayonnante (121a, 122a; 121b, 122b) destinées à coopérer pour former une paire de fentes d'entrée/sortie au niveau d'une terminaison commune (120) des conducteurs des modules, et en ce que ladite paire de fentes (121a, 122a; 121b, 122b) ainsi constituée coopère également avec un couvercle réfléchissant (123) et un guide d'onde d'entree/sortie (124).
  19. Antenne plane selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, destinée à coopérer avec au moins une autre antenne plane, caractérisée en ce qu'une fente de sortie (131a, 132a; 131b, 132b) est réalisée à proximité du bord de jonction de chacune des plaques de masse des modules de façon à former deux paires de fentes d'entrée/sortie adjacentes coopérant chacune avec l'extrémité (133a, 133b) d'entrée/sortie des circuits conducteurs respectifs des modules, lesdites paires de fentes des modules adjacents coopérant d'une part avec un double couvercle réfléchissant commun (132) à l'une de leurs extrémités, et d'autre part avec un diviseur de puissance (130) à guides d'onde à l'extrémité opposée.
  20. Antenne plane selon l'une quelconque des revendications 18 ou 19, caractérisée en ce que lesdits couvercles (123, 132) sont réalisés par emboutissage de la plaque de masse supérieure (11a, 11b) des modules d'antenne adjacents.
  21. Antenne plane selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, destinée à coopérer avec au moins une autre antenne plane, caractérisée en ce qu'une feuille support (12) à conducteur d'excitation (22) unique est couplée à plusieurs jeux de plaques de masse (11, 13), chaque jeu correspondant à un élément d'antenne distincte.
  22. Antenne plane selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, destinée à coopérer avec au moins une seconde antenne plane, caractérisée en ce que les circuits conducteurs (22) de deux antennes adjacentes sont identiques et retournés l'un par rapport à l'autre de façon que le circuit imprimé (22a) d'une première antenne se trouve au recto de la feuille support (12a) correspondante, et le circuit conducteur (22b) de la seconde antenne se trouve au verso de la feuille support (12b).
  23. Antenne plane selon l'une quelconque des revendications 13 à 17, caractérisée en ce que l'empilement de la structure triple (11, 12, 13) est logé dans un boîtier (B) dont le fond comporte des cavités arrière fermées (26).
  24. Antenne plane selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisée en ce que les espacements entre chacune des plaques (11, 12, 13, 14; 51, 52, 53, 54, 55; A, 60; A, 70) sont partiellement ou totalement remplis d'un matériau diélectrique solide de rigidification.
  25. Procédé de fabrication d'un module d'antenne réseau à large bande selon l'une quelconque des revendications 1 à 24, caractérisé en ce qu'on réalise la mise en forme de chacune desdites plaques de masse (11, 13) des antennes par une opération de matriçage/emboutissage, pour, d'une part percer lesdites fentes rayonnantes (20a, 20b) et d'autre part repousser des butées d'espacement (31) sur la face des plaques (11, 13) tournée vers la feuille support diélectrique supportant le conducteur central,
    en ce qu'on assemble ladite antenne en faisant simplement reposer des zones non conductrices de la feuille support diélectrique (12) du conducteur d'excitation (22) contre les repoussements (31) se faisant face des plaques de masse inférieure (13) et superiéure (11) de façon à faire pénétrer des terminaisons (30) du circuit conducteur (22) entre les paires de fentes (20a, 20b) alignées,
    et en ce qu'on superpose ladite structure triple (11, 12, 13) ainsi réalisée à des cavités fermées arrière (26).
EP19870401252 1986-06-05 1987-06-04 Elément d'antenne à microruban suspendu entre deux plans de masse autoporteurs percés de fentes rayonnantes superposées, et procédé de fabrication Expired - Lifetime EP0252779B1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT87401252T ATE95635T1 (de) 1986-06-05 1987-06-04 Antennenelement mit einem streifen, der zwischen zwei selbsttragenden und mit untereinanderliegenden strahlenden schlitzen vorgesehenen grundplatten haengt und verfahren zur herstellung desselben.

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8608106A FR2599899B1 (fr) 1986-06-05 1986-06-05 Antenne plane a reseau avec conducteurs d'alimentation imprimes a faible perte et paires incorporees de fentes superposees rayonnantes a large bande
FR8608106 1986-06-05
FR8700181A FR2609577B2 (fr) 1987-01-09 1987-01-09 Antenne plane a reseau avec conducteurs d'alimentation imprimes a faible perte et paires incorporees de fentes superposees rayonnantes a large bande
FR8700181 1987-01-09

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0252779A1 EP0252779A1 (fr) 1988-01-13
EP0252779B1 true EP0252779B1 (fr) 1993-10-06

Family

ID=26225288

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP19870401252 Expired - Lifetime EP0252779B1 (fr) 1986-06-05 1987-06-04 Elément d'antenne à microruban suspendu entre deux plans de masse autoporteurs percés de fentes rayonnantes superposées, et procédé de fabrication

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP0252779B1 (fr)
DE (1) DE3787681T2 (fr)
ES (1) ES2046211T3 (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7034765B2 (en) 2003-09-30 2006-04-25 Lucent Technologies Inc. Compact multiple-band antenna arrangement

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU624342B2 (en) * 1987-10-19 1992-06-11 Sony Corporation Microwave antenna structure
ES2072266T3 (es) * 1987-11-13 1995-07-16 Emmanuel Rammos Antena plana con microcinta suspendida y planos de masa autoportantes de ranuras radiantes espesas sin plots de posicionado.
GB2224603A (en) * 1988-08-30 1990-05-09 British Satellite Broadcasting Flat plate array antenna
JPH02214303A (ja) * 1989-02-15 1990-08-27 Sharp Corp 平面アンテナ
GB8904302D0 (en) * 1989-02-24 1989-04-12 Marconi Co Ltd Microwave antenna array
GB2241831B (en) * 1990-03-07 1994-05-25 Stc Plc Antenna
EP0445453A1 (fr) * 1990-03-07 1991-09-11 Stc Plc Antenne
US5128689A (en) * 1990-09-20 1992-07-07 Hughes Aircraft Company Ehf array antenna backplate including radiating modules, cavities, and distributor supported thereon
DE4139245A1 (de) * 1991-11-26 1993-05-27 Ekkehard Dr Ing Richter Mikrowellenschlitzantennen
GB9408006D0 (en) * 1994-04-22 1994-06-15 Continental Microwave Technolo Microwave planar antenna
GB2296385A (en) * 1994-12-20 1996-06-26 Northern Telecom Ltd Antenna
FR2743199B1 (fr) 1996-01-03 1998-02-27 Europ Agence Spatiale Antenne reseau plane hyperfrequence receptrice et/ou emettrice, et son application a la reception de satellites de television geostationnaires
DE19712510A1 (de) * 1997-03-25 1999-01-07 Pates Tech Patentverwertung Zweilagiger Breitband-Planarstrahler
ES2180425B2 (es) * 2001-04-16 2006-08-01 Universidad Politecnica De Madrid Agrupamiento de antenas impresas de banda ancha situadas sobre cavidades y excitadas mediante sonda coaxial capacitiva.
BG107973A (en) * 2003-07-07 2005-01-31 Raysat Cyprus Limited Flat microwave antenna
RU2449435C1 (ru) * 2011-02-07 2012-04-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Новгородский государственный университет имени Ярослава Мудрого Плоская решетка антенн дифракционного излучения и делитель мощности, используемый в ней
DE102016014385A1 (de) 2016-12-02 2018-06-07 Kathrein-Werke Kg Dual polarisierter Hornstrahler
US10686254B2 (en) * 2017-05-31 2020-06-16 The Boeing Company Wideband antenna system

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4189691A (en) * 1977-11-11 1980-02-19 Raytheon Company Microwave terminating structure
FR2505097A1 (fr) * 1981-05-04 1982-11-05 Labo Electronique Physique Element rayonnant ou recepteur de signaux hyperfrequences a polarisations circulaires et antenne plane hyperfrequence comprenant un reseau de tels elements
FR2523376A1 (fr) * 1982-03-12 1983-09-16 Labo Electronique Physique Element rayonnant ou recepteur de signaux hyperfrequences a polarisations circulaires gauche et droite et antenne plane comprenant un reseau de tels elements juxtaposes
FR2544920B1 (fr) * 1983-04-22 1985-06-14 Labo Electronique Physique Antenne plane hyperfrequences a reseau de lignes a substrat completement suspendu
FR2592232B1 (fr) * 1985-12-20 1988-02-12 Radiotechnique Compelec Antenne plane hyperfrequences a reseau de lignes a substrat suspendu et methode pour en fabriquer un constituant.

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7034765B2 (en) 2003-09-30 2006-04-25 Lucent Technologies Inc. Compact multiple-band antenna arrangement

Also Published As

Publication number Publication date
DE3787681D1 (de) 1993-11-11
ES2046211T3 (es) 1994-02-01
DE3787681T2 (de) 1994-05-05
EP0252779A1 (fr) 1988-01-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0252779B1 (fr) Elément d'antenne à microruban suspendu entre deux plans de masse autoporteurs percés de fentes rayonnantes superposées, et procédé de fabrication
EP0205212B1 (fr) Modules unitaires d'antenne hyperfréquences et antenne hyperfréquences comprenant de tels modules
EP0783189A1 (fr) Antenne réseau plane hyperfréquence pour communiquer avec des satellites de télévision géostationnaires
CA2793126C (fr) Antenne reseau reflecteur a compensation de polarisation croisee et procede de realisation d'une telle antenne
CA2681548C (fr) Reseau reflecteur et antenne comportant un tel reseau reflecteur
EP0575211B1 (fr) Motif élémentaire d'antenne à large bande passante et antenne-réseau le comportant
EP0598656B1 (fr) Source élémentaire rayonnante pour antenne réseau et sous-ensemble rayonnant comportant de telles sources
EP0667984B1 (fr) Antenne fil-plaque monopolaire
EP4012834B1 (fr) Source d'antenne pour une antenne réseau à rayonnement direct, panneau rayonnant et antenne comprenant plusieurs sources d'antenne
EP3073569A1 (fr) Matrice de butler compacte, formateur de faisceaux bidimensionnel planaire et antenne plane comportant une telle matrice de butler
CA2869648A1 (fr) Repartiteur de puissance compact bipolarisation, reseau de plusieurs repartiteurs, element rayonnant compact et antenne plane comportant un tel repartiteur
EP2664030A1 (fr) Antenne directive imprimee de type fente et systeme mettant en reseau plusieurs antennes directives imprimees de type fente
EP0317414B1 (fr) Antenne plane à microruban suspendu, et plans de masse autoporteurs à fentes rayonnantes épaisses, sans plots de positionnement
FR2751471A1 (fr) Dispositif rayonnant a large bande susceptible de plusieurs polarisations
EP3664214B1 (fr) Eléments rayonnants à accès multiples
EP0520908B1 (fr) Antenne réseau linéaire
EP2432072B1 (fr) Symétriseur large bande sur circuit multicouche pour antenne réseau
EP4046241B1 (fr) Antenne-reseau
EP0477102B1 (fr) Réseau directif pour radiocommunications, à éléments rayonnants adjacents et ensemble de tels réseaux directifs
FR2609577A2 (fr) Antenne plane a reseau avec conducteurs d'alimentation imprimes a faible perte et paires incorporees de fentes superposees rayonnantes a large bande
FR2599899A1 (fr) Antenne plane a reseau avec conducteurs d'alimentation imprimes a faible perte et paires incorporees de fentes superposees rayonnantes a large bande
FR2623336A2 (fr) Antenne plane a microruban suspendu, et plans de masse autoporteurs a fentes rayonnantes epaisses, sans plots de positionnement
EP4092831A1 (fr) Antenne à réseau de distribution lacunaire
FR2538960A1 (fr) Antenne reseau bi-fonction pour radar
FR2677493A1 (fr) Reseau d'elements rayonnants a topologie autocomplementaire, et antenne utilisant un tel reseau.

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH DE ES FR GB IT LI LU NL SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19880705

17Q First examination report despatched

Effective date: 19901116

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH DE ES FR GB IT LI LU NL SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 95635

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19931015

Kind code of ref document: T

REF Corresponds to:

Ref document number: 3787681

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19931111

ITF It: translation for a ep patent filed

Owner name: JACOBACCI CASETTA & PERANI S.P.A.

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2046211

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 19940113

EPTA Lu: last paid annual fee
PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
EAL Se: european patent in force in sweden

Ref document number: 87401252.9

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20000628

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Payment date: 20000629

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 20000630

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 20000704

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Payment date: 20000705

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 20000706

Year of fee payment: 14

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20010604

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20010604

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20010605

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20010630

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20010630

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20010630

BERE Be: lapsed

Owner name: RAMMOS EMMANUEL

Effective date: 20010630

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20020101

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

NLV4 Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee

Effective date: 20020101

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20020527

Year of fee payment: 16

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20020619

Year of fee payment: 16

Ref country code: FR

Payment date: 20020619

Year of fee payment: 16

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: THE PATENT HAS BEEN ANNULLED BY A DECISION OF A NATIONAL AUTHORITY

Effective date: 20030506

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20020203

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030604

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030605

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20030704

Year of fee payment: 17

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20030604

EUG Se: european patent has lapsed
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040227

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED.

Effective date: 20050604