EP0132252A1 - Method of manufacturing rolled wire having a good cold workability - Google Patents

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EP0132252A1
EP0132252A1 EP19840890127 EP84890127A EP0132252A1 EP 0132252 A1 EP0132252 A1 EP 0132252A1 EP 19840890127 EP19840890127 EP 19840890127 EP 84890127 A EP84890127 A EP 84890127A EP 0132252 A1 EP0132252 A1 EP 0132252A1
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temperature
wire
wire rod
steel
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Harald Dipl.-Ing. Brandl
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Abstract

1. Method for producing rolled wire having a good coldworkability in which for obtaining soft drawing qualities a wire rod of a steel of the composition : 0.003 to 0.20 % by weight C 0.001 to 0.40 % by weight Si 0.15 to 0.65 % by weight Mn 0.001 to 0.10 % by weight Al 0.001 to 0.035 % by weight P 0.001 to 0.035 % by weight S 0.001 to 1.5 % by weight Cr 0.001 to 2.0 % by weight Ni 0.001 to 2.5 % by weight Mo 0.001 to 0.5 % by weight V 0.001 to 0.5 % by weight Ti 0.000 1 to 0.03 % by weight B 0.001 to 0.5 % by weight Zr remainder iron and usual contaminations, is, starting from a final rolling temperature of 950 to 1 100 degrees C first subjected to cooling with water and air down to a temperature of above 900 to 1 050 degrees C and is then, in the form of spread-out or overlapping flat rings, slowly cooled at a speed of less than 4 degrees C/s down to temperature within the range of 200 to 350 degrees C.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Herstellung von Walzdraht mit guter Kaltverformbarkeit. Aus der DE-AS 27 17 780 ist bereits ein Verfahren zur Herstellung von Walzdraht bekannt geworden, bei welchem der Draht das letzte Walzengerüst mit einer mittleren Endwalztemperatur von 870 bis 970 °C verläßt, worauf anschließend mit Wasser rasch auf 700 bis 850 C gekühlt wird und danach der Draht mit ausgefächerten Zustand mit einer mittleren Abkühlungsgeschwindigkeit von weniger als 8 °C/s weiter abgekühlt wird. Dieses bekannte Verfahren wird auf eine Reihe von Stählen angewendet, wobei über den Querschnitt des Walzdrahtes ein homogenes Gefüge erzielt werden soll, das die gewünschten mechanischen Eigenschaften aufweist. Insbesondere soll durch die bekannte Verfahrensweise die Ausbildung von Bainit oder Martensit in der Drahtoberfläche vermieden werden, wobei die Maßnahmen nach dem Stand der Technik darauf abzielen, ein starkes Kornwachstum zu bremsen und die Umwandlungstemperaturen mit einer wesentlich geringeren Austenitkorngröße zu erreichen. Diese feinkörnige Gefügeausbildung ergibt eine höhere Walzdrahtfestigkeit, wobei allerdings auch eine geringere Kaltverfombarkeit des Walzdrahtes resultiert. Die bekannte Verfahrensweise führt weiters auf Grund der raschen Abkühlung auf eine relativ niedrige Ausfächertemperatur eine dünne, fest haftende Zunderschicht und eine glatte Walzdrahtoberfläche herbei. Die dünne, fest haftende Zunderschicht ist in der Folge relativ schwer mechanisch zu entfernen, und die glatte Walzdrahtoberfläche führt zu einer relativ geringen Schmiermittelaufnahme an der Oberfläche für nachfolgende Ziehvorgänge.The invention relates to a method for producing wire rod with good cold formability. From DE-AS 27 17 780 a method for the production of wire rod is already known, in which the wire leaves the last roll stand with an average final rolling temperature of 870 to 970 ° C, whereupon it is rapidly cooled to 700 to 850 C with water and thereafter the fanned-out wire is further cooled at an average cooling rate of less than 8 ° C / s. This known method is applied to a number of steels, the aim being to achieve a homogeneous structure over the cross section of the wire rod, which structure has the desired mechanical properties. In particular, the known procedure is intended to avoid the formation of bainite or martensite in the wire surface, the measures according to the prior art aiming to brake strong grain growth and to achieve the transition temperatures with a much smaller austenite grain size. This fine-grained microstructure results in a higher wire rod strength, which, however, also results in less cold deformability of the wire rod. The known procedure also leads to a thin, firmly adhering scale layer and a smooth wire rod surface due to the rapid cooling to a relatively low fan temperature. As a result, the thin, firmly adhering scale layer is relatively difficult to remove mechanically, and the smooth wire rod surface leads to a relatively low absorption of lubricant on the surface for subsequent drawing operations.

Die Erfindung zielt nun darauf ab, die Kaltverformbarkeit bestimmter Stahlsorten weiter zu verbessern und insbesondere bei einer Kaltverformung eine geringere Verfestigung, eine Erleichterung der mechanischen Entzunderung und eine Verbesserung der Aufnahme von Schmiermitteln an der Oberfläche zu erzielen. Zur Lösung dieser Aufgabe besteht die Erfindung im wesentlichen darin, daß ein Draht aus einem Stahl der nachfolgenden Zusammensetzung

Figure imgb0001
und gegebenenfalls
Figure imgb0002
Rest Eisen und übliche Verunreinigungen ausgehend von einer Endwalztemperatur von 950 bis 1100°C, insbesondere 970 bis 1100°C, zunächst einer Wasser- und Luftkühlung bis zur Erzielung einer Temperatur von 850 bis 1050 C, insbesondere 870 bis 1000°C unterworfen wird und anschließend ausgefächert und langsam mit einer Geschwindigkeit von weniger als 5°C/s, vorzugsweise 1,0 bis 3,5°C/s, auf Temperaturen von 200 bis 350°C, insbesondere 250 bis 300°C, abgekühlt wird.The invention now aims to further improve the cold formability of certain types of steel and, in particular in the case of cold forming, less solidification, one To facilitate mechanical descaling and improve the absorption of lubricants on the surface. To achieve this object, the invention consists essentially in the fact that a wire made of a steel of the following composition
Figure imgb0001
 and if necessary
Figure imgb0002
 Remaining iron and usual impurities, starting from a final rolling temperature of 950 to 1100 ° C, in particular 970 to 1100 ° C, is first subjected to water and air cooling until a temperature of 850 to 1050 C, in particular 870 to 1000 ° C is reached, and then fanned out and slowly cooled at a rate of less than 5 ° C / s, preferably 1.0 to 3.5 ° C / s, to temperatures of 200 to 350 ° C, in particular 250 to 300 ° C.

Durch die höheren Ausgangstemperaturen sowohl was die Endwalztemperatur als auch was die Ausfächertemperatur betrifft, wird eine relativ gröbere Gefügeausbildung mit größerer sekundärer Korngröße gegenüber dem Stand der Technik erzielt.Due to the higher starting temperatures, both in terms of the final rolling temperature and in terms of the fan-out temperature, a relatively coarser structure with a larger secondary grain size is achieved compared to the prior art.

Das Gefüge wird durch die langsame Abkühlung der ausgefächerten Drahtwindung an ruhender Luft nahe dem Gleichgewichtszustand gehalten und es ergeben sich somit niedrigere Walzdrahtfestigkeiten.The structure is kept close to equilibrium due to the slow cooling of the fanned wire winding in still air, which results in lower wire rod strengths.

Dies wiederum bringt aber auch eine niedrigere Verfestigung bei der Kaltverformung dieses Walzdrahtes mit sich, wodurch höhere Kalttverformungsgrade erreichbar sind. Durch die erfindungsgemäße Verfahrensweise wird eine relativ grobe Zunderausbildung mit entsprechend dickerer Zunderschicht erzielt, welche zu einer wesentlichen Verbesserung bei der mechanischen Entzunderung führt. Schließlich wird ein Walzdraht mit größerer Oberflächenrauhigkeit erzielt, was eine bessere Haftung von Schmiermitteln für die Kaltverformung mit sich bringt, so daß wiederum der Kaltverformungsvorgang begünstigt wird.However, this in turn also results in a lower hardening during the cold forming of this wire rod, as a result of which higher degrees of cold deformation can be achieved. The procedure according to the invention results in a relatively coarse scale formation with a correspondingly thicker scale layer, which leads to a significant improvement in mechanical descaling. Finally, a wire rod with a greater surface roughness is obtained, which brings about better adhesion of lubricants for the cold forming, so that the cold forming process is in turn promoted.

Das erfindungsgemäße Verfahren eignet sich im besonderen für die Anwendung auf einen Walzdraht mit einem Durchmesser von 5,5 - 14 mm.The method according to the invention is particularly suitable for use on a wire rod with a diameter of 5.5-14 mm.

Zur Erzielung besonders weicher Ziehgüten wird erfindungsgemäß so vorgegangen, daß ein . Draht der Zusammensetzung

Figure imgb0003
Rest Eisen und übliche Verunreinigungen bei Legetemperaturen von über 900 0C im ausgefächerten Zustand mit einer Geschwindigkeit von weniger als 4 °C/s abgekühlt wird. Auf diese Weise lassen sich Korngrößen nach ASTM zwischen 5 und 7 erzielen, wohingegen nach dem bekannten Stand der Technik wesentlich feinkörnigere Korngrößen zwischen ASTM 7 und 8 erzielt werden. Derartiger Walzdraht kann ohne Zwischenglühen einer sehr hohen Kaltverformung unterworfen werden.To achieve particularly soft drawing grades, the procedure according to the invention is such that a. Wire of composition
Figure imgb0003
 Remaining iron and usual impurities at laying temperatures of over 900 0 C in the fanned out state is cooled at a rate of less than 4 ° C / s. In this way, grain sizes according to ASTM between 5 and 7 can be achieved, whereas, according to the known prior art, much finer grain sizes between ASTM 7 and 8 can be achieved. Such wire rod can be subjected to very high cold deformation without intermediate annealing.

Für die Herstellung von Draht mit guten Kaltstaucheigenschaften wird im Rahmen der Erfindung vorzugsweise so vorgegangen, daß ein Draht der Zusammensetzung

Figure imgb0004
Rest Eisen mit üblichen Verunreinigungen ausgehend von einer Legetemperatur von 850 - 950 °C mit einer Geschwindigkeit von etwa 5 °C/s auf 300 °C abgekühlt wird. Bei dieser Verfahrensweise hat es sich gezeigt, daß beispielsweise Walzdraht mit einem Durchmesser von 8 mm ohne zusätzliche Wärmebehandlung zu Schraubenbolzen verarbeitet werden kann. Es wurde sogar gefunden, daß ohne Wärmebehandlung die Herstellung von Imbusschrauben auf Automaten möglich ist.For the production of wire with good cold upsetting properties, the invention preferably proceeds in such a way that a wire of the composition
Figure imgb0004
 Remainder iron with usual impurities is cooled from a laying temperature of 850 - 950 ° C at a rate of about 5 ° C / s to 300 ° C. This procedure has shown that, for example, wire rod with a diameter of 8 mm can be processed into bolts without additional heat treatment. It has even been found that the production of Allen screws on machines is possible without heat treatment.

Schließlich wird für die Herstellung eines Vormaterials für Schweißdrähte vorzugsweise so vorgegangen, daß ein Walzdraht mit einer Zusammensetzung von

Figure imgb0005
Rest wie in Anspruch 1, ausgehend von einer Legetemperatur von 850 - 1050 °C mit einer Geschwindigkeit von weniger als 2,5 °C/s, vorzugsweise 1 °C/s, abgekühlt wird. Bei derartigen Schweißdrähten wird in der Folge eine sehr starke Querschnittsabnahme angestrebt und es hat sich gezeigt, daß durch eine derartige Behandlung beispielsweise ein Walzdraht, der innerhalb dieser Zusammensetzung liegt, mit einem Durchmesser von 5,5 mm ohne Wärmebehandlung in 16 Zügen direkt auf einen Enddurchmesser von 0,8 mm gebracht werden kann.Finally, for the production of a starting material for welding wires, the procedure is preferably such that a wire rod with a composition of
Figure imgb0005
 Rest as in claim 1, starting from a laying temperature of 850-1050 ° C at a rate of less than 2.5 ° C / s, preferably 1 ° C / s, is cooled. In the case of such welding wires, a very strong reduction in cross-section is subsequently sought, and it has been shown that by such a treatment, for example, a wire rod, which is within this composition, with a diameter of 5.5 mm without heat treatment in 16 passes directly to a final diameter of 0.8 mm can be brought.

Die Erfindung wird nachfolgend an Hand von Ausführungsbeispielen und an Hand der Zeichnungsfiguren näher erläutert. In der Zeichnung zeigt Fig. 1 ein ZTU-Schaubild für einen Schutzgasschweißdraht, Fig. 2 ein Rauheitsprofil bei Anwendung des Verfahrens nach dem Stand der Technik, Fig. 3 ein Rauheitsprofil bei Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens auf eine weiche Ziehgüte entsprechend dem Ausführungsbeispiel 1, Fig. 4 ein Schliffbild, wie es entsprechend einem Verfahren nach dem Stand der Technik erzielt wird und aus welchem die Zunderschichtdicke und die Korngröße in 500facher Vergrößerung ersichtlich ist, und Fig. 5 eine analoge Darstellung wie Fig. 4 nach Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens.The invention is explained in more detail below on the basis of exemplary embodiments and on the basis of the drawing figures. 1 shows a ZTU diagram for an inert gas welding wire, FIG. 2 shows a roughness profile when using the method according to the prior art, FIG. 3 shows a roughness profile when applying the method according to the invention to a soft drawing quality according to embodiment 1, FIG 4 shows a micrograph as it is achieved according to a method according to the prior art and from which the scale layer thickness and the grain size can be seen in a 500-fold enlargement, and FIG. 5 shows an illustration similar to FIG. 4 after the method according to the invention has been used.

Beispiel 1: Zur Erzielung einer weichen Ziehgüte wurde ein Stahl mit nachfolgender Zusammensetzung eingesetzt: 0,02 Gew.-% C, 0,003 Gew.-% Si, 0,25 Gew.-% Mn, 0,022 Gew.% P, 0,018 Gew.-% S, 0,004 Gew.-% Al. Ausgehend von einer Endwalztemperatur von 1030 C wurde zunächst auf eine Ausfächerungstemperatur von 950 °C abgekühlt und anschließend an Luft im ausgefächerten Zustand mit einer Geschwindigkeit von ca. 2,5 °C/s weitergekühlt. Der auf diese Weise erzielte Walzdraht wies eine Zugfestigkeit Rm von 330 N/mm2 und eine Streckgrenze R eh von 220 N/mm2 auf. Der auf diese Weise erzielte Walzdraht konnte ausgehend von einem Walzdrahtdurchmesser von 5,5 mm ohne Zwischenglühen auf einen Durchmesser von 0,5 mm gezogen werden, wobei eine Endfestigkeit von 1200 N/mm2 nicht überschritten wurde.Example 1: A steel with the following composition was used to achieve a soft drawing quality: 0.02% by weight of C, 0.003% by weight of Si, 0.25% by weight of Mn, 0.022% by weight of P, 0.018% by weight. % S, 0.004% by weight Al. Starting from a final rolling temperature of 1030 C, cooling was first carried out to a fan-out temperature of 950 ° C and then further cooled in air in the fanned out state at a speed of approx. 2.5 ° C / s. The wire rod obtained in this way had a tensile strength R m of 330 N / mm 2 and a yield strength R eh of 220 N / mm 2 . The wire rod obtained in this way could be drawn from a wire rod diameter of 5.5 mm without intermediate annealing to a diameter of 0.5 mm, whereby a final strength of 1200 N / mm2 was not exceeded.

Zu Vergleichszwecken wurde ein dem Stahl nach Anspruch 1 im wesentlichen entsprechender Stahl mit einem Mn-Gehalt von 0,35 Gew.-% bei gleichem Walzdrahtdurchmesser von 5,5 mm und einem Windungsabstand am Transportband von f = 10 mm verschiedenen Behandlungsweisen nach dem Stand der Technik und entsprechend den Angaben in Beispiel 1 unterworfen. Die hiebei erzielten Korngrößen nach ASTM werden in der nachfolgenden Tabelle 1 einander gegenübergestellt, wobei lediglich der Versuch 3 in Übereinstimmung mit dem erfindungsgemäßen Verfahren nach Beispiel 1 und die Versuche 1 und 2 entsprechend dem bekannten Stand der Technik durchgeführt wurden.

Figure imgb0006
Aus der vorstehenden Tabelle ist ersichtlich, daß bei der erfindungsgemäß höheren Ausfächerungstemperatur von 950 °C unter Einhaltung einer mittleren Abkühlgeschwindigkeit von 2,5 °C/s wesentlich größeres Korn sowohl am Rand als auch im Kern erzielt wird als dies nach dem Stand der Technik erzielt wurde. Aus dieser größeren Korngröße resultiert die geringere Festigkeitszunahme bei der Kaltverformung und damit der bedeutend höhere erzielbare Kaltverformungsgrad.For comparison purposes, a steel substantially corresponding to the steel according to claim 1 with a Mn content of 0.35% by weight with the same wire rod diameter of 5.5 mm and a winding distance on the conveyor belt of f = 10 mm was used in different treatment methods according to the prior art Technology and subjected to the information in Example 1. The grain sizes achieved according to ASTM are in the The following table 1 is compared with each other, only experiment 3 being carried out in accordance with the inventive method according to example 1 and experiments 1 and 2 being carried out in accordance with the known prior art.
Figure imgb0006
 From the above table that / s substantially larger grain is achieved both at the edge and in the core in accordance with the invention higher Ausfächerungstemperatur of 950 ° C while maintaining an average cooling rate of 2, 5 ° C can be seen, as obtained according to the state of the art has been. From this larger grain size, the smaller F results estigkeitszunahme in cold working and thus the significantly higher recoverable deformation ratio.

Die erzielbare Rauheit nach dem Stand der Technik sowie nach der Verfahrensweise entsprechend dem Beispiel 1 ist in den Figuren 2 und 3 einander gegenübergestellt. Während das in Fig. 2 wiedergegebene Rauheitsprofil entsprechend dem Stand der Technik eine maximale Rauhtiefe Rmax von 4,01 µm ergibt, läßt sich, wie aus Fig. 3 ersichtlich, durch Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens nach Beispiel 1 eine maximale Rauhtiefc Rmax 8,77 µm erzielen. Aus dieser größeren Rauheit des nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten Walzdrahtes ergibt sich die bessere Aufnahme von Schmiermitteln an der Oberfläche und damit eine Begünstigung des Kaltverformungsprozesses. Mit Rz ist in den Figuren 2 und 3 die gemittelte Rauhtiefe nach DIN 4768 in um bezeichnet. Mit R p ist die Glättungstiefe in um und mit R a der Mittenrauhwert in um angegeben. Das Oberflächenkurvenbild ergibt klar das unterschiedliche Rauheitsprofil beim Vergleich des Verfahrens nach dem Stand der Technik mit dem Verfahren nach Beispiel 1.The roughness that can be achieved according to the prior art and according to the procedure according to Example 1 is compared with one another in FIGS. 2 and 3. While the roughness profile shown in FIG. 2 gives a maximum roughness depth R max of 4.01 μm according to the prior art, as can be seen from FIG. 3, a maximum roughness i efc Rmax 8 can be achieved by using the method according to the invention according to Example 1 , Achieve 77 µm. From this greater roughness The wire rod produced by the method according to the invention results in better absorption of lubricants on the surface and thus a benefit in the cold-forming process. R z in FIGS. 2 and 3 denotes the average roughness depth in accordance with DIN 4768. R p indicates the smoothing depth in um and R a the mean roughness value in um. The surface curve image clearly shows the different roughness profile when the method according to the prior art is compared with the method according to example 1.

Beispiel 2: Zur Erzielung eines Drahtes mit guten Kaltstaucheigenschaften wurde von einem Stahl mit der nachfolgenden Zusammensetzung ausgegangen: 0,35 Gew.-% C, 0,25 Gew.-% Si, 0,70 Gew.-% Mn, 0,024 Gew.-% P, 0,022 Gew.-% S, 0,032 Gew.-% Al, 0,002 Gew.-% B. Es wurde eine Endwalztemperatur von 1050 C und eine Ausfächerungstemperatur von 870 °C gewählt. Im aufgefächerten Zustand wurde anschließend die Abkühlgeschwindigkeit an Luft auf dem Transportsystem mit ungefähr 4 °C/s gewählt. Durch diese Behandlung wurde eine Zugfestigkeit Rm von 570 N/mm2 und eine Streckgrenze Reh von 300 N/mm2 erzielt. Dieser Walzdraht konnte, ausgehend von einem Durchmesser von 8 mm, ohne zusätzliche Wärmebehandlung einwandfrei zu Schraubenbolzen verarbeitet werden. Durch die niederen Walzdrahtfestigkeiten wurde auch ein sehr niedriger Werkzeugverschleiß erreicht.Example 2: To achieve a wire with good cold upsetting properties, a steel with the following composition was used: 0.35% by weight C, 0.25% by weight Si, 0.70% by weight Mn, 0.024% by weight. % P, 0.022% by weight S, 0.032% by weight Al, 0.002% by weight B. A final rolling temperature of 1050 ° C. and a fan-out temperature of 870 ° C. were selected. In the fanned-out state, the cooling rate in air on the transport system was then selected to be approximately 4 ° C./s. A tensile strength R m of 570 N / mm 2 and a yield strength R eh of 300 N / mm 2 were achieved by this treatment. Starting from a diameter of 8 mm, this wire rod could be processed perfectly into bolts without additional heat treatment. Due to the low wire rod strength, very low tool wear was achieved.

Beispiel 3: Zur Herstellung eines Schutzgasschweißdrahtes wurde von einem Stahl der nachfolgenden Zusammensetzung ausgegangen: 0,06 Gew.-% C, 0,9 Gew.-% Si, 1,5 Gew.-% Mn, 0,017 Gew.-% P, 0,020 Gew.-% S, 0,003 Gew.-% Al. Es wurde eine Endwalztemperatur von 1050 °C und eine Ausfächerungstemperatur von 950 °C eingestellt. Die Abkühlgeschwindigkeit wurde mit etwa 1,0 °C/s im aufgefächerten Zustand gewählt, und die sich bei dieser Verfahrensweise ergebenden Verhältnisse werden für einen Walzdraht mit einem Durchmesser von 5,5 mm durch den schraffierten Bereich in Fig. 1 erläutert. Das ZTU-Schaubild nach Fig. 1 geht von einer Ausfächerungstemperatur von 950 °C und einer mittleren Abkühlgeschwindigkeit von 0,5 - 1,3 °C/s in ausgefSchertem Zustand aus, wofür ein Windungsabstand am Transportband von f = 5,2 mm eingehalten wurde. Die Art der Umwandlung für den in Fig. 1 angeführten und von der Zusammensetzung nach Beispiel 3 geringfügig abweichenden Stahl wird durch den schraffierten Bereich erläutert.Example 3: A steel with the following composition was used to produce an inert gas welding wire: 0.06% by weight C, 0.9% by weight Si, 1.5% by weight Mn, 0.017% by weight P, 0.020 wt% S, 0.003 wt% Al. A finish rolling temperature of 1050 ° C and a fan temperature of 950 ° C were set. The cooling rate was chosen to be about 1.0 ° C./s in the fanned-out state, and the conditions resulting from this procedure are shown for a wire rod with a diameter of 5.5 mm through the hatched area in FIG. 1 explained. The ZTU diagram according to Fig. 1 assumes a fanning out temperature of 950 ° C and an average cooling rate of 0.5 - 1.3 ° C / s in the deflected state, for which purpose a winding distance of f = 5.2 mm is observed has been. The type of conversion for the steel shown in FIG. 1 and slightly different from the composition according to Example 3 is explained by the hatched area.

Mit dem Verfahren entsprechend dem Beispiel 3 konnte eine Zugfestigkeit Rm von 500 N/mm2 und eine Streckgrenze Reh von 310 N/mm2 erzielt werden. Der Walzdraht konnte ausgehend von einem Durchmesser von 5,5 mm ohne Wärmebehandlung in 16 Zügen direkt auf einen Enddurchmesser von 0,8 mm verarbeitet werden.With the method according to Example 3, a tensile strength R m of 500 N / mm2 and a yield strength R eh of 310 N / mm2 could be achieved. Starting from a diameter of 5.5 mm, the wire rod could be processed in 16 passes directly to a final diameter of 0.8 mm without heat treatment.

In den Figuren 4 und 5 wird die Vorgangsweise nach Beispiel 3 dem Stand der Technik gegenübergestellt, wobei in Fig. 5 die Korngröße und die Zunderschichtdicke der Ausbildung von Walzdraht des Durchmessers von 5,5 mm für einen Schutzgasschweißdraht der Zusammensetzung nach Beispiel 3 unter Anwendung eines Verfahrens nach dem Stand der Technik gezeigt wird, wohingegen Fig. 4 die Anwendung des Verfahrens nach Beispiel 3 illustriert.4 and 5, the procedure according to Example 3 is compared with the prior art, in FIG. 5 the grain size and the scale layer thickness of the formation of wire rod with a diameter of 5.5 mm for an inert gas welding wire of the composition according to Example 3 using a The method according to the prior art is shown, whereas FIG. 4 illustrates the application of the method according to Example 3.

Bei der Darstellung nach Fig. 5, welche das Schliffbild ebenso wie Fig. 4 in 500facher Vergrößerung zeigt, wurde eine Ausfächerungstemperatur von etwa 800°C und eine mittlere Abkühlungsgeschwindigkeit am Transportband von der Ausfächerungstemperatur bis auf ca. 450 °C von ca. 2,5 °C/s gewählt. Bei dieser Verfahrensweise ist eine relativ dünne festhaftende Zunderschicht und eine sehr feinkörnige Gefügeausbildung zu beobachten.5, which shows the micrograph as well as FIG. 4 in 500 times magnification, a fanning out temperature of approximately 800 ° C. and an average cooling rate on the conveyor belt from the fanning out temperature to approximately 450 ° C. of approximately 2. 5 ° C / s selected. A relatively thin, firmly adhering scale layer and a very fine-grained microstructure can be observed with this procedure.

Demgegenüber zeigt Fig. 4 die Ausbildung des Gefüges, ausgehend von einer Ausfächerungstemperatur von etwa 950 °C unter Einhaltung einer mittleren Abkühlgeschwindigkeit am Transportband von der Ausfächerungstemperatur bis auf 300 °C von etwa 1 °C/s. Aus Fig. 4 ist die wesentlich dickere Zunderschicht zu erkennen, welche mechanisch leichter entfernt werden kann. Gleichzeitig läßt sich die gröbere Gefügeausbildung ersehen.In contrast, FIG. 4 shows the structure of the structure, starting from a fanning out temperature of approximately 950 ° C. while maintaining an average cooling speed on the conveyor belt from the fanning out temperature to 300 ° C of about 1 ° C / s. 4 shows the much thicker scale layer, which can be removed mechanically more easily. At the same time, the coarser structure can be seen.

Claims (5)

1. Verfahren zur Herstellung von Walzdraht mit guter Kaltverformbarkeit, dadurch gekennzeichnet, daß ein Draht aus einem Stahl der nachfolgenden Zusammensetzung
Figure imgb0007
und gegebenenfalls
Figure imgb0008
Rest Eisen und übliche Verunreinigungen ausgehend von einer Endwalztemperatur von 950 bis 1100°C, insbesondere 970 bis 1100°C, zunächst einer Wasser- und Luftkühlung bis zur Erzielung einer Temperatur von 850 bis 1050°C, insbesondere 870 bis 1000°C unterworfen wird und anschließend ausgefächert und langsam mit einer Geschwindigkeit von weniger als 5°C/s, vorzugsweise 1,0 bis 3,5 C/s, auf Temperaturen von 200 bis 350°C, insbesondere 250 bis 300°C, abgekühlt wird.1. A method for producing wire rod with good cold formability, characterized in that a wire made of a steel of the following composition
Figure imgb0007
 and if necessary
Figure imgb0008
 Rest of iron and usual impurities, starting from a final rolling temperature of 950 to 1100 ° C, in particular 970 to 1100 ° C, is initially subjected to water and air cooling until a temperature of 850 to 1050 ° C, in particular 870 to 1000 ° C is reached, and then fanned out and slowly cooled at a rate of less than 5 ° C / s, preferably 1.0 to 3.5 C / s, to temperatures of 200 to 350 ° C, in particular 250 to 300 ° C. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Walzdraht mit einem Durchmesser von 5,5 bis 14 mm dem Verfahren unterworfen wird.2. The method according to claim 1, characterized in that the wire rod with a diameter of 5.5 to 14 mm is subjected to the method. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß für weiche Ziehgüten ein Draht aus einem Stahl der Zusammensetzung
Figure imgb0009
Figure imgb0010
Fest Eisen und übliche Verunreinigungen bei Legetemperaturen von über 900°C im ausgefächerten Zustand mit einer Geschwindigkeit von weniger als 4°C/s abgekühlt wird.3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that a wire made of a steel of the composition for soft drawing grades
Figure imgb0009
Figure imgb0010
 Solid iron and common impurities are cooled at a temperature of less than 4 ° C / s at laying temperatures of over 900 ° C in the fanned out state. 4. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß zur Erzielung von Draht mit guten Kaltstaucheigenschaften ein Draht aus einem Stahl der Zusammensetzung
Figure imgb0011
Rest Eisen mit üblichen Verunreinigungen ausgehend von einer Legetemperatur von 850 bis 950°C mit einer Geschwindigkeit von etwa 4°C/s auf ≤ 300°C abgekühlt wird.4. The method according to claim 1 or 2, characterized in that a wire made of a steel of the composition to achieve wire with good cold upsetting properties
Figure imgb0011
 Remainder iron with usual impurities is cooled from a laying temperature of 850 to 950 ° C at a rate of about 4 ° C / s to ≤ 300 ° C. 5. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß zur Herstellung eines Vormaterials für Schweißdrähte ein Walzdraht aus einem Stahl mit einer Zusammensetzung von
Figure imgb0012
Rest wie Anspruch 1, ausgehend von einer Legetemperatur von 850°C bis 1050°C mit einer Geschwindigkeit von weniger als 2,5°C/s, vorzugsweise 1°C/s, in ausgefächertem Zustand abgekühlt wird.5. The method according to claim 1 or 2, characterized in that for the production of a starting material for welding wires, a wire rod made of steel with a composition of
Figure imgb0012
 Rest as claimed in claim 1, starting from a laying temperature of 850 ° C to 1050 ° C at a rate of less than 2.5 ° C / s, preferably 1 ° C / s, in the fan-out state.
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