EP0073024A2 - Mehrschichtige Wand eines hohlen Körpers und Verfahren zur Herstellung derselben - Google Patents
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Definitions
- the invention relates to a multi-layer wall according to the preamble of claim 1.
- the invention further relates to methods for producing the multi-layer wall according to the invention.
- the object of the invention is to provide a multi-layered wall, which is thermally and mechanically highly resilient and, if desired, has good thermal insulation.
- the invention consists in that the multilayer hollow body wall is constructed as indicated in the characterizing part of claim 1.
- the ceramic inner layer mentioned there or its ceramic material is of the type that it can withstand high temperatures and / or large wear or large friction.
- the holding layer or its fiber-reinforced material is of the type that it gives the wall great strength or strengths of a type other than wear resistance, in particular great tensile strength, preferably for absorbing a pressure of a fluid located in the interior of the hollow body.
- the relevant tensile forces (they point in the circumferential direction in the case of the hollow body of revolution) are absorbed by reinforcing fibers of this holding layer, which are then under longitudinal fiber tension due to these tensile forces.
- Such reinforcing fibers are in particular circumferential fibers, ie reinforcing fibers wound or running in the circumferential direction.
- Reinforcing fibers which cross at an angle to the circumferential direction can also be provided. It is the ceramic inner layer through this holding layer under pressure preload (the relevant compressive forces point in the hollow revolution body in the circumferential direction), so that much higher internal pressures are tolerated than with a hollow body whose wall consists only of ceramic material. The ceramic inner layer is then not subjected to too much tension under internal pressure, which it might not be able to withstand.
- the compressive stress mentioned can also be made so large that the ceramic inner layer is only under compressive stress at lower internal pressures; It can withstand compressive stress better than tensile stress.
- this holding layer can have a high modulus of elasticity, an extremely low thermal expansion and a relatively high temperature resistance.
- the strength of the metal holding layer is often smaller and the thermal expansion there is often greater than in the case of fiber-reinforced materials, which also applies to high-temperature steel as the preferred holding layer metal - see claim 4 can.
- the insulating ceramic intermediate layer is provided.
- the ceramic materials of the ceramic inner layer mentioned in claim 3 have high temperature resistance and high wear or abrasion resistance, and - see claim 5 - carbon fiber reinforced graphite for the holding layer has high tensile strength.
- the materials specified in claim 6 for the intermediate layer are good heat insulation.
- the fiber-reinforced material (embedding material, matrix) of the holding layer is in particular organic material or metal.
- the invention is particularly in a diesel engine pre-combustion chamber, an internal combustion engine cylinder liner, a housing or housing part in contact with hot gas, a rolling bearing ring and a plain bearing, for. B. applied to bearing shells of the same, as a hollow body.
- These devices or parts are thermally and mechanically stressed (in particular by the internal pressure and / or friction mentioned). Furthermore, good thermal insulation is usually desired with them, especially in the case of the above-mentioned pre-combustion chamber and the cylinder liner mentioned to keep the losses of the engine small.
- the pre-combustion chamber 22 and the cylinder liner 23 are hollow revolution bodies.
- the pre-combustion chamber 22 is located in a bore of a cylinder head 13 made of steel. It or its waird consists of a heat-resistant, ceramic inner layer 10 made of silicon carbide (SiC), an insulating ceramic layer 11 made of magnesium aluminum silicate (MAS) and a holding layer 12 made of carbon fiber reinforced graphite.
- SiC silicon carbide
- MAS magnesium aluminum silicate
- the ceramic inner layer 10 extends, as seen towards the cylinder liner 23, so that the interior of the pre-combustion chamber 22 first narrows in the shape of a truncated cone, then, in order to form a bulbous combustion chamber 19, widens in the shape of a truncated cone and then contracts like a basin in order to subsequently run cylindrically.
- the holding layer 12 or thus the pre-combustion chamber 22 is cylindrical on the outside along the two truncated cones, in order then also to contract like a basin and then to run cylindrical.
- the cylinder head bore mentioned has the same shape and the same dimensions.
- the pre-combustion chamber 22 is composed of three axially successive parts so that the holding layer 12 can be applied, the part planes being at the collision of the two truncated cones and with the large basin diameter.
- the ceramic inner layer 10 is produced as a solid part
- the insulating ceramic intermediate layer 11 is produced by applying a layer of sinterable insulating ceramic powder made of magnesium aluminum silicate (rIAS) to the ceramic inner body 10 by isostatic pressing or by overmolding (injection molding) and sintering this powder layer, and the holding layer 12 produced as a solid part and shrunk onto the insulating ceramic intermediate layer 11.
- rIAS magnesium aluminum silicate
- the cylinder liner 23 is a hollow cylinder body and is seated in an engine block 21, to which, not shown, the cylinder head 13 is screwed.
- the cylinder liner 23 or its wall consists of a heat and wear or abrasion resistant, ceramic inner layer 16 made of silicon carbide (SiC), an insulating ceramic layer 17 made of aluminum titanate (A1Ti0 3 ) and a holding layer 18 made of high-temperature steel.
- the layers 16 and 17 are manufactured individually as solid parts, and the part 17 is shrunk onto the part 16.
- the holding layer 18 is then produced by applying a sinterable powder made of high-temperature steel to the part 17 by isostatic pressing or by overmolding (injection molding) and sintering this powder layer.
- the finished MAS layer is machined so that a SiC tube with a
- the outer layer is approximately 5 mm thick and is made of MAS
- This composite body made of ceramic inner and MAS intermediate layer is now wrapped with a 5 mm thick layer of carbon fibers in the circumferential direction and impregnated with resin (phenols, polyimides, polyphenylenes) suitable for residue coking.
- the resin is coked with the exclusion of oxygen (usually under a protective gas) at temperatures up to 1000 ° C.
- the impregnation and coking are repeated two to five times, followed by graphitization by heating under protective gas at 2000 ° C.
- Carbon fiber can also be used with boron carbide coated boron fibers in a matrix of aluminum, with preference as aluminum 6061 F or aluminum 2024 F is used. In this case, heat treatment is carried out at a temperature of 560 ° C under a working pressure of 15 bar.
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Abstract
Description
- Die Erfindung bezieht sich auf eine mehrschichtige Wand gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Die Erfindung bezieht sich ferner auf Verfahren zur Herstellung der erfindungsgemäßen mehrschichtigen Wand.
- Aufgabe der Erfindung ist es, eine anfanqs genannte mehrschichtige Wand zu schaffen, die thermisch und mechanisch hoch belastbar und, wenn erwünscht, gut wärmeisolierend ist.
- Zur Lösung dieser Aufgabe besteht die Erfindung darin, daß die mehrschichtige Hohlkörperwand wie im Kennzeichen des Anspruchs 1 angegeben aufgebaut ist.
- Die dort genannte keramische Innenschicht bzw. deren keramischer Werkstoff ist also von der Art, daß sie bzw. er große Temperaturen und/oder großen Verschleiß bzw. große Reibung ertragen kann. Die dort genannte Halteschicht bzw. deren faserverstärkter Werkstoff ist von der Art, daß sie bzw. er der Wand große Festigkeit oder Festigkeiten anderer Art als die Verschleißfestigkeit verleiht, insbesondere große Zugfestigkeit, vorzugsweise zur Aufnahme eines Drucks eines im Innenraum des hohlen Körpers befindlichen Fluids. Die betreffenden Zugkräfte (sie weisen beim hohlen Umdrehungskörper in Umfangsrichtung) werden von Verstärkungsfasern dieser Halteschicht aufgenommen, die dann durch diese Zugkräfte unter Faserlängszugspannung stehen. Solche Verstärkungsfasern sind insbesondere Umfangsfasern, d. h. in Umfangsrichtung gewickelte bzw. verlaufende Verstärkungsfasern. Auch schräg zur Umfangsrichtung verlaufende, sich kreuzende Verstärkungsfasern können vorgesehen werden. Es soll die keramische Innenschicht durch diese Halteschicht unter Druckvorspannung (die betreffenden Druckkräfte weisen beim hohlen Umdrehungskörper in Umfangsrichtung) gesetzt sein, so daß wesentlich höhere Innendrücke ertragen werden als bei einem hohlen Körper, dessen Wand nur aus keramischem Werkstoff besteht. Die keramische Innenschicht ist dann also bei Innendruck nicht zu sehr auf Zug belastet, was sie evtl. nicht aushalten würde. Die genannte Druckvorspannung kann auch so groß gemacht werden, daß die keramische Innenschicht bei kleineren Innendrücken nur unter Druckspannung steht; Druckspannung kann sie besser ertragen als Zugspannung. Ferner kann diese Halteschicht einen hohen Elastizitätsmodul, eine äußerst geringe Wärmedehnung und eine relativ große Temperaturbeständigkeit aufweisen. Zur Wärmeisolierung ist die genannte Isolierkeramik-Zwischenschicht zwischen den beiden anderen genannten Schichten vorgesehen. Durch diese Zwischenschicht kann die Wärmeleitung nach außen vermindert werden und somit die Wärme innen gehalten und auch eine überhitzung der Halteschicht und eine Abnahme der Festigkeit der Halteschicht verhindert werden. Dank dieser Zwischenschicht läßt sich die Wand bei thermischer Belastung mit geringer Kühlleistung auf einer für den Werkstoff der Halteschicht erträglichen Temperatur halten.
- Ausbildungen und Weiterentwicklungen der erfindungsgemäßen Wand sind insbesondere in den Unteransprüchen 2 bis 6 aufgeführt.
- Für den Anspruch 2 gilt ebenfalls all das, was über die Wand bzw. ihre drei Schichten im Anschluß an die Angabe der Erfindung, d. h. an den diesbezüglichen Hinweis auf das Kennzeichen des Anspruchs 1 ausführlich ausgeführt ist, nur daß jetzt die metallische Halteschicht bzw. deren Metall von der Art ist, daß sie bzw. das Metall nun der Wand große Festigkeit oder Festigkeiten anderer Art als die Verschleißfestigkeit verleiht, insbesondere große Zugfestigkeit, und nur daß jetzt die genannten Zugkräfte von dieser metallischen Halteschicht aufgenommen werden können und die keramische Innenschicht durch diese metallische Halteschicht unter eine genannte Druckvorspannung gesetzt werden kann. Ferner sind bei der Halteschicht aus Metall die Festigkeit, z.B. die Zugfestigkeit, der Elastizitätsmodul und die Temperaturbeständigkeit öfter kleiner und ist dort die Wärmedehnung öfter größer als bei faserverstärkten Werkstoffen, was auch für hochwarmfesten Stahl als bevorzugtes Halteschicht-Metall- siehe den Anspruch 4 - gelten kann. Insbesondere wegen dieser öfter kleineren Temperaturbeständigkeit und größeren Wärmedehnung ist die Isolierkeramik-Zwischenschicht vorgesehen. Die im Anspruch 3 genannten keramischen Werkstoffe der keramischen Innenschicht weisen hohe Temperaturfestigkeit und hohe Verschleiß- bzw. Abriebfestigkeit auf, und - siehe den Anspruch 5 - kohlenstoffaserverstärkter Graphit, für die Halteschicht, weist große Zugfestigkeit auf. Die im Anspruch 6 angegebenen Werkstoffe für die Zwischenschicht sind gut wärmeisolierend. Der faserverstärkte Werkstoff (Einbettungswerkstoff, Matrix) der Halteschicht ist insbesondere organischer Werkstoff oder Metall.
- Die keramische Innenschicht kann insbesondere dadurch unter eine genannte Druckvorspannung gesetzt werden, daß gemäß dem Anspruch 7 vorgegangen wird. Z.B. werden also die drei Schichten als feste Hohlkörper hergestellt und der Zwischenschicht-Hohlkörper auf den Innenschicht-Hohlkörper und der Halteschicht-Hohlkörper auf den Zwischenschicht-Hohlkörper aufgeschrumpft. Dieses Verfahren ist z.B. zur Herstellung des Rohrs (siehe den Oberbegriff des Anspruchs 1) geeignet. Das Verfahren ist relativ einfach durchzuführen.
- Insbesondere bei einem komplizierter geformten hohlen Körper, aber auch z. B. bei einem Rohr, kann bezüglich der Isolierkeramik-Zwischenschicht und der Halteschicht aus Metall wie in den Ansprüchen 8, 10 und 11 angegeben vorgegangen werden. Das im Anspruch 8 genannte Aufbringen der Pulverschicht geschieht insbesondere wie im Anspruch 9 angegeben. Durch Aufsintern des Metalls (Anspruch 10), insbesondere des hochwarmfesten Stahls, auf die Isolierkeramik-Zwischenschicht ergibt sich von selbst eine genannte Druckvorspannung der keramischen Innenschicht, da bei der Abkühlung nach dem Sintern die Schrumpfung des Metalls größer ist als die Schrumpfung der keramischen Innenschicht bzw. des keramischen Innenteils.
- Die Erfindung wird insbesondere bei einer Dieselmotor-Vorbrennkammer, einer Verbrennungsmotor-Zylinderlaufbuchse, einem heißgasberührten Gehäuse oder Gehäuseteil, einem Wälzlagerring und einem Gleitlager, z. B. bei Lagerschalen desselben, als genanntem hohlem Körper angewendet. Diese Einrichtungen bzw. Teile sind thermisch und mechanisch (insbesondere durch genannten Innendruck und/ oder Reibung) erheblich belastet. Ferner ist bei ihnen meist eine gute Wärmeisolation erwünscht, insbesondere bei der genannten Vorbrennkammer und der genannten Zylinderlaufbuchse zur Kleinhaltung der Verluste des Motors.
- In der Zeichnung sind zwei Ausführungsbeispiele der erfindungsgemäßen mehrschichtigen Wand bei einer Vorbrennkammer und einer Zylinderlaufbuchse eines Dieselmotors in einem Längsschnitt dargestellt.
- Die Vorbrennkammer 22 und die Zylinderlaufbuchse 23 sind hohle Umdrehungskörper. Die Vorbrennkammer 22 befindet sich in einer Bohrung eines Zylinderkopfs 13 aus Stahl. Sie bzw. ihre Waird besteht aus einer wärmefesten, keramischen Innenschicht 10 aus Siliziumkarbid (SiC), einer Isolierkeramik-Schicht 11 aus Magnesiumaluminiumsilikat (MAS) und einer Halteschicht 12 aus kohlenstoffaserverstärktem Graphit. Die keramische Innenschicht 10 verläuft, zur Zylinderlaufbuchse 23 hin gesehen, so, daß der Innenraum der Vorbrennkammer 22 sich zuerst kegelstumpfförmig verengt, anschließend, zur Bildung eines bauchigen Brennraums 19 sich kegelstumpfförmig erweitert und dann beckenartig zusammenzieht, um daran anschließend zylindrisch zu verlaufen. Die Halteschicht 12 bzw. also die Vorbrennkammer 22 ist außen längs den beiden Kegelstümpfen zylindrisch, um sich dann ebenfalls beckenartig zusammenzuziehen und dann zylindrisch zu verlaufen. Die genannte Zylinderkopfbohrung hat die gleiche Form und die gleichen Abmessungen.
- Die Vorbrennkammer 22 ist, damit die Halteschicht 12 aufgebracht werden kann, aus drei axial aufeinanderfolgenden Teilen zusammengesetzt, wobei die Teilebenen beim Zusammenstoß der beiden Kegelstümpfe und beim großen Beckendurchmesser liegen. Jeweils wird die keramische Innenschicht 10 als festes Teil hergestellt, die Isolierkeramik-Zwischenschicht 11 durch Aufbringen einer Schicht sinterfähigen Isolierkeramikpulvers aus Magnesiumaluminiumsilikat (rIAS) auf den keramischen Innenkörper 10 durch isostatisches Pressen oder durch Umspritzen (Spritzguß) und Sintern dieser Pulverschicht hergestellt und die Halteschicht 12 als festes Teil hergestellt und auf die Isolierkeramik-Zwischenschicht 11 aufgeschrumpft.
- Ein Einsatzstück 14 drückt die drei Vorbrennkammer-Teile in der Zylinderkopfbohrung mittels nicht dargestellter, das Einsatzstück 14 mit dem Zylinderkopf 13 verbindender, achsparalleler Schrauben gegeneinander und gegen das Becken des Zylinderkopfs 13. Der Ausströmzylinder der Vorbrennkammer 22 ragt etwas in den Brennraum 20 des Motorzylinders hinein, weist dort auf dem Umfang gleichmäßig verteilt angeordnete, etwa radiale Ausströmkanäle 15 auf und geht mit seinen drei Schichten 10 bis 12 in eine also ebenfalls dreischichtige, ihn abschließende Stirnwand über.
- Die Zylinderlaufbuchse 23 ist ein Hohlzylinderkörper und sitzt in einem Motorblock 21, mit dem, was nicht dargestellt ist, der Zylinderkopf 13 verschraubt ist. Die Zylinderlaufbuchse 23 bzw. ihre Wand besteht aus einer wärme- und verschleiß- bzw. abriebfesten, keramischen Innenschicht 16 aus Siliziumkarbid (SiC), einer Isolierkeramik-Schicht 17 aus Aluminiumtitanat (A1Ti03) und einer Halteschicht 18 aus hochwarmfesten Stahl. Die Schichten 16 und 17 werden einzeln als feste Teile hergestellt, und das Teil 17 wird auf das Teil 16 aufgeschrumpft. Die Halteschicht 18 wird dann durch Aufbringen eines sinterfähigen Pulvers aus hochwarmfesten Stahl auf das Teil 17 durch isostatischen Pressen oder durch Umspritzen (Spritzguß) und Sintern dieser Pulverschicht hergestellt.
- Nachfolgend wird beispielhaft ein erfindungsgemäßes Verfahren zur Herstellung einer Zylinderlaufbuchse aus SiC/MAS und Nimonic 90R angegeben. Zunächst wird ein Keramikrohr aus drucklos gesintertem SiC mit den Maßen Innendurchmesser 70 mm, Außendurchmesser 80 mm und Länge 100 mm hergestellt. Dieses Rohr wird durch Kaltisostatpressen mit einer solchen Glaspulverschicht umgeben, die durch Wärmebehandlung in eine MAS-Schicht überführbar ist. Die Herstellung eines solchen Glaspulvers wird beschrieben in "Properties of Cordierit Glass-Ceramics Produced by Sintering and Crystallization of Glass Powder" by Claes I. Helgesson in Science of Ceramics Vol. 8 1979, Seiten 347 bis 361, veröffentlicht von The British Ceramic Society. Die fertige MAS-Schicht wird spanabhebend bearbeitet, so daß ein SiC-Rohr mit einer Außenschicht von ca. 5 mm Dicke aus MAS entsteht. Dieser Verbundkörper aus keramischer Innen- und MAS-Zwischenschicht wird nun mit einer 5 mm dicken Schicht aus Kohlenstoffasern in Umfangsrichtung gewickelt und mit zur rückstandsreichen Verkokung geeignetem Harz (Phenole, Polyimide, Polyphenylene) imprägniert. Das Harz wird unter Sauerstoffabschluß (üblicherweise unter Schutzgas) bei Temperaturen bis 1000 °C verkokt. Das Imprägnieren und Verkoken wird zwei bis fünf mal wiederholt. Anschließend erfolgt eine Graphitierung durch Erhitzen unter Schutzgas auf 2000 °C während einer Dauer von 10 Stunden. Anstelle der Kohlefaser können auch mit Borkarbid beschichtete Borfasern zur Anwendung kommen in einer Matrix von Aluminium, wobei vorzugsweise Aluminium 6061 F oder Aluminium 2024 F verwendet wird. In diesem Fall erfolgt eine Wärmebehandlung bei einer Temperatur von 560 °C unter einem Arbeitsdruck von 15 bar.
- Anstelle einer faserverstärkten Halteschicht kann eine solche aus Metall aufgebracht werden. Die äußere Halteschicht besteht aus wärmebeständigem Stahl wie z. B. X 10 CrNiTi 1810, Inconel 718Roder C 263 oder Nimonic 90R. Die Verbindung der äußeren Halteschicht mit dem aus Innenschicht und Zwischenschicht bestehenden Verbundkörper erfolgt vorzugsweise durch Schrumpfen, indem ein Rohr aus Nimonic 90 mit einem Außendurchmesser von 100 mm, Innendurchmesser 90,4 mm 1 50 µm, Länge 100 mm hergestellt wird, auf 600 °C erhitzt wird und auf den Verbundkörper aufgeschoben wird. Beim Abkühlen erfolgt dann die Schrumpfverbindung.
- Ein weiteres Beispiel für die Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens zur Herstellung einer Vorbrennkammer läuft wie folgt ab: Es wird ein Innenteil der Vorbrennkammer aus drucklos gesintertem Si3N4 hergestellt. Danach wird eine MAS-Schicht als Zwischenschicht aufgebracht wie in dem erst beschriebenen Verfahrensbeispiel. Zur Herstellung der äußeren Halteschicht wird eine Pulverschicht aus Udimet 700R-pulver (Korngröße ≤45 µm) durch kaltisostatisches Pressen bei 2000 bar auf die MAS-Schicht aufgebracht. Danach erfolgt eine mechanische Bearbeitung der noch grünen Schicht auf eine Wandstärke von 6 mm. Dieser mechanischen Bearbeitung schließt sich Sintern durch Erhitzen des gesamten Körpers auf 1200 °C unter Schutzgas während einer Dauer von 4 Stunden an. Dabei beträgt die Aufheizgeschwindigkeit 5 °C pro Minute.
Claims (11)
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Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
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EP0073024B1 EP0073024B1 (de) | 1987-05-20 |
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EP (1) | EP0073024B1 (de) |
DE (2) | DE3133209C2 (de) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2549823A1 (fr) * | 1983-07-28 | 1985-02-01 | Mtu Muenchen Gmbh | Procede de fabrication de ceramique refractaire, et pieces structurelles en ceramique, notamment obtenues par ce procede |
EP0219614A1 (de) * | 1985-10-04 | 1987-04-29 | Gesenkschmiede Schneider Gmbh | Verwendung von Hohlkörpern mit Schichtaufbau |
EP0430419A1 (de) * | 1989-10-31 | 1991-06-05 | Isuzu Motors Limited | Wärmeisolierte Brennkraftmaschine mit Wirbelkammer |
EP3617469A1 (de) * | 2018-08-28 | 2020-03-04 | ISOLITE GmbH | Sintermetall-blanket |
CN111960827A (zh) * | 2020-08-27 | 2020-11-20 | 哈尔滨工业大学 | 一种多元bcn系高熵陶瓷粉体及其制备方法 |
Families Citing this family (59)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3311865C1 (de) * | 1983-03-31 | 1984-11-08 | Seilstorfer GmbH & Co Metallurgische Verfahrenstechnik KG, 8012 Ottobrunn | Verfahren zur pulvermetallurgischen Herstellung einer Warmarbeits-Werkzeugform |
EP0239571B1 (de) * | 1984-04-04 | 1991-04-10 | Gesenkschmiede Schneider Gmbh | Mehrschichtiger hohlkörper, verfahren zu seiner herstellung und seine verwendung |
DE3412633A1 (de) * | 1984-04-04 | 1985-11-28 | Gesenkschmiede Schneider Gmbh, 7080 Aalen | Hohlkoerper zum einsatz bei unterschiedlichen bedingungen |
JPS60212614A (ja) * | 1984-04-06 | 1985-10-24 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 内燃機関の副室 |
US4616611A (en) * | 1984-10-16 | 1986-10-14 | Ngk Insulators, Ltd. | Precombustion chamber construction of internal combustion engine |
DE3444406A1 (de) * | 1984-12-05 | 1986-06-05 | Kolbenschmidt AG, 7107 Neckarsulm | Gegossene bauteile fuer brennkraftmaschinen mit eingegossenen bewehrungskoerpern sowie verfahren zur herstellung der verbindung zwischen den bauteilen und den bewehrungskoerpern |
US4738227A (en) * | 1986-02-21 | 1988-04-19 | Adiabatics, Inc. | Thermal ignition combustion system |
JPS62289385A (ja) * | 1986-06-09 | 1987-12-16 | Ngk Insulators Ltd | セラミツクス・金属結合体 |
US4742805A (en) * | 1986-08-14 | 1988-05-10 | Sanshin Kogyo Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine |
FR2614321A1 (fr) * | 1987-04-27 | 1988-10-28 | Europ Propulsion | Cartouche en materiaux composites pour dispositif d'elaboration de monocristaux. |
JP2718071B2 (ja) * | 1988-07-21 | 1998-02-25 | いすゞ自動車株式会社 | 副室式断熱エンジン |
JPH0299718A (ja) * | 1988-10-07 | 1990-04-11 | Mitsubishi Motors Corp | 直接噴射式ディーゼル機関の燃焼室構造 |
DE3837293A1 (de) * | 1988-11-03 | 1990-05-17 | Emitec Emissionstechnologie | Verbundhohlkoerper |
US5664327A (en) * | 1988-11-03 | 1997-09-09 | Emitec Gesellschaft Fur Emissionstechnologie Gmbh | Method for producing a hollow composite members |
US4993382A (en) * | 1989-02-22 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Riken | Insert for an indirect injection diesel engine |
US5025765A (en) * | 1989-04-26 | 1991-06-25 | Isuzu Ceramics Research Institute Co. Ltd. | Heat-insulated four-cycle engine with prechamber |
JPH0357818A (ja) * | 1989-07-27 | 1991-03-13 | Isuzu Motors Ltd | 副室の断熱構造 |
JP2628919B2 (ja) * | 1989-10-31 | 1997-07-09 | 川崎重工業株式会社 | アブレーシブタイプウオータージェット用ノズル及びその製造法 |
JPH0467947A (ja) * | 1990-07-09 | 1992-03-03 | Nissan Motor Co Ltd | 積層型複合部材 |
US5306565A (en) * | 1990-09-18 | 1994-04-26 | Norton Company | High temperature ceramic composite |
DE4332971A1 (de) * | 1993-09-28 | 1995-03-30 | Fischer Artur Werke Gmbh | Verfahren zur Herstellung von ineinandergreifenden Teilen |
US5687787A (en) * | 1995-08-16 | 1997-11-18 | Northrop Grumman Corporation | Fiber reinforced ceramic matrix composite internal combustion engine exhaust manifold |
DE19635971C2 (de) * | 1996-09-05 | 2003-08-21 | Porextherm Daemmstoffe Gmbh | Wärmedämmformkörper und Verfahren zu dessen Herstellung |
US5915351A (en) * | 1997-02-24 | 1999-06-29 | Chrysler Corporation | Insulated precombustion chamber |
US6960741B2 (en) * | 2002-08-26 | 2005-11-01 | Lexmark International, Inc. | Large area alumina ceramic heater |
US8225768B2 (en) * | 2008-01-07 | 2012-07-24 | Mcalister Technologies, Llc | Integrated fuel injector igniters suitable for large engine applications and associated methods of use and manufacture |
US8074625B2 (en) * | 2008-01-07 | 2011-12-13 | Mcalister Technologies, Llc | Fuel injector actuator assemblies and associated methods of use and manufacture |
US8365700B2 (en) * | 2008-01-07 | 2013-02-05 | Mcalister Technologies, Llc | Shaping a fuel charge in a combustion chamber with multiple drivers and/or ionization control |
US8387599B2 (en) | 2008-01-07 | 2013-03-05 | Mcalister Technologies, Llc | Methods and systems for reducing the formation of oxides of nitrogen during combustion in engines |
US8561598B2 (en) * | 2008-01-07 | 2013-10-22 | Mcalister Technologies, Llc | Method and system of thermochemical regeneration to provide oxygenated fuel, for example, with fuel-cooled fuel injectors |
US8635985B2 (en) * | 2008-01-07 | 2014-01-28 | Mcalister Technologies, Llc | Integrated fuel injectors and igniters and associated methods of use and manufacture |
US7628137B1 (en) * | 2008-01-07 | 2009-12-08 | Mcalister Roy E | Multifuel storage, metering and ignition system |
US8413634B2 (en) * | 2008-01-07 | 2013-04-09 | Mcalister Technologies, Llc | Integrated fuel injector igniters with conductive cable assemblies |
DE102008057160A1 (de) * | 2008-11-13 | 2010-05-20 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verfahren zum Austausch eines inneren Scheibenelements einer integral beschaufelten Scheibe |
CA2772043C (en) * | 2009-08-27 | 2014-01-07 | Mcalister Technologies, Llc | Ceramic insulator and methods of use and manufacture thereof |
CN102713244A (zh) | 2009-08-27 | 2012-10-03 | 麦卡利斯特技术有限责任公司 | 在具有多个驱动器和/或电离控制的燃烧室中成形供应燃料 |
KR101364416B1 (ko) | 2009-12-07 | 2014-02-17 | 맥알리스터 테크놀로지즈 엘엘씨 | 대형 엔진 적용에 적합한 일체식 연료 인젝터 점화기 및 연관된 이용 및 제조방법 |
CA2783185C (en) | 2009-12-07 | 2014-09-23 | Mcalister Technologies, Llc | Adaptive control system for fuel injectors and igniters |
EP2534347B1 (de) | 2010-02-13 | 2016-05-04 | McAlister, Roy Edward | Verfahren und systeme zur adaptiven kühlung von verbrennungskammern in motoren |
US20110297753A1 (en) | 2010-12-06 | 2011-12-08 | Mcalister Roy E | Integrated fuel injector igniters configured to inject multiple fuels and/or coolants and associated methods of use and manufacture |
CN102906413B (zh) | 2010-02-13 | 2014-09-10 | 麦卡利斯特技术有限责任公司 | 具有声学力调节器的燃料喷射器组件以及相关的使用和制造方法 |
US8528519B2 (en) | 2010-10-27 | 2013-09-10 | Mcalister Technologies, Llc | Integrated fuel injector igniters suitable for large engine applications and associated methods of use and manufacture |
US8091528B2 (en) | 2010-12-06 | 2012-01-10 | Mcalister Technologies, Llc | Integrated fuel injector igniters having force generating assemblies for injecting and igniting fuel and associated methods of use and manufacture |
US8820275B2 (en) | 2011-02-14 | 2014-09-02 | Mcalister Technologies, Llc | Torque multiplier engines |
US8683988B2 (en) | 2011-08-12 | 2014-04-01 | Mcalister Technologies, Llc | Systems and methods for improved engine cooling and energy generation |
US8919377B2 (en) | 2011-08-12 | 2014-12-30 | Mcalister Technologies, Llc | Acoustically actuated flow valve assembly including a plurality of reed valves |
GB2505871A (en) * | 2012-07-20 | 2014-03-19 | Williams Grand Prix Eng | Flame or heat resistant material comprising ceramic and carbon layers |
US8851047B2 (en) | 2012-08-13 | 2014-10-07 | Mcallister Technologies, Llc | Injector-igniters with variable gap electrode |
US8752524B2 (en) | 2012-11-02 | 2014-06-17 | Mcalister Technologies, Llc | Fuel injection systems with enhanced thrust |
US9169814B2 (en) | 2012-11-02 | 2015-10-27 | Mcalister Technologies, Llc | Systems, methods, and devices with enhanced lorentz thrust |
US9169821B2 (en) | 2012-11-02 | 2015-10-27 | Mcalister Technologies, Llc | Fuel injection systems with enhanced corona burst |
US9200561B2 (en) | 2012-11-12 | 2015-12-01 | Mcalister Technologies, Llc | Chemical fuel conditioning and activation |
US9115325B2 (en) | 2012-11-12 | 2015-08-25 | Mcalister Technologies, Llc | Systems and methods for utilizing alcohol fuels |
US9091238B2 (en) | 2012-11-12 | 2015-07-28 | Advanced Green Technologies, Llc | Systems and methods for providing motion amplification and compensation by fluid displacement |
US9309846B2 (en) | 2012-11-12 | 2016-04-12 | Mcalister Technologies, Llc | Motion modifiers for fuel injection systems |
US8800527B2 (en) | 2012-11-19 | 2014-08-12 | Mcalister Technologies, Llc | Method and apparatus for providing adaptive swirl injection and ignition |
US9194337B2 (en) | 2013-03-14 | 2015-11-24 | Advanced Green Innovations, LLC | High pressure direct injected gaseous fuel system and retrofit kit incorporating the same |
US8820293B1 (en) | 2013-03-15 | 2014-09-02 | Mcalister Technologies, Llc | Injector-igniter with thermochemical regeneration |
US9562500B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-02-07 | Mcalister Technologies, Llc | Injector-igniter with fuel characterization |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5416012A (en) * | 1977-07-07 | 1979-02-06 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Cyclinder head for internal combustion engine with precombustion chamber |
JPS5557615A (en) * | 1978-10-24 | 1980-04-28 | Toyota Motor Corp | Structure of vortex chamber of internal combustion engine |
JPS5564116A (en) * | 1978-11-06 | 1980-05-14 | Toyota Motor Corp | Structure of swirl chamber of internal combustion engine |
GB2055965A (en) * | 1979-08-02 | 1981-03-11 | Tokyo Shibaura Electric Co | I c engine pre-combustion chamber cup |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE864173C (de) * | 1950-03-06 | 1953-01-22 | Porsche Konstruktionen G M B H | Einspritzbrennkraftmaschine mit einer als besonderer Bauteil in den Zylinderkopf eingegossenen Brennkammer und Verfahren zur Herstellung derselben |
US3960995A (en) * | 1970-05-13 | 1976-06-01 | Kourkene Jacques P | Method for prestressing a body of ceramic material |
BE789580A (fr) * | 1971-10-02 | 1973-02-01 | Lucas Industries Ltd | Paliers en matiere ceramique |
US3931438A (en) * | 1971-11-08 | 1976-01-06 | Corning Glass Works | Differential densification strengthening of glass-ceramics |
JPS56150190A (en) * | 1980-01-16 | 1981-11-20 | Agency Of Ind Science & Technol | Preparation of composite material by thermite reaction |
US4324843A (en) * | 1980-02-13 | 1982-04-13 | United Technologies Corporation | Continuous length silicon carbide fiber reinforced ceramic composites |
US4341826A (en) * | 1980-02-13 | 1982-07-27 | United Technologies Corporation | Internal combustion engine and composite parts formed from silicon carbide fiber-reinforced ceramic or glass matrices |
US4346556A (en) * | 1980-05-12 | 1982-08-31 | General Motors Corporation | Insulating engine exhaust port liner |
-
1981
- 1981-08-21 DE DE3133209A patent/DE3133209C2/de not_active Expired
-
1982
- 1982-08-19 DE DE8282107582T patent/DE3276360D1/de not_active Expired
- 1982-08-19 EP EP82107582A patent/EP0073024B1/de not_active Expired
- 1982-08-20 US US06/410,059 patent/US4511612A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5416012A (en) * | 1977-07-07 | 1979-02-06 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Cyclinder head for internal combustion engine with precombustion chamber |
JPS5557615A (en) * | 1978-10-24 | 1980-04-28 | Toyota Motor Corp | Structure of vortex chamber of internal combustion engine |
JPS5564116A (en) * | 1978-11-06 | 1980-05-14 | Toyota Motor Corp | Structure of swirl chamber of internal combustion engine |
GB2055965A (en) * | 1979-08-02 | 1981-03-11 | Tokyo Shibaura Electric Co | I c engine pre-combustion chamber cup |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
PATENTS ABSTRACTS OF JAPAN, Band 3, Nr. 39 (M-54), 31. März 1979; & JP-A-54 016 012 (NIPPON TOKUSHU TOKYO K.K.) 06.02.1979 * |
PATENTS ABSTRACTS OF JAPAN, Band 4, Nr. 105 (M-23)[587], 26. Juli 1980, Seite 92 M 23; & JP-A-55 064 116 (TOYOTA JIDOSHA KOGYO K.K.) 14.05.1980 * |
PATENTS ABSTRACTS OF JAPAN, Band 4, Nr. 99 (M-21)[581], 16. Juli 1980, Seite M 21; & JP-A-55 057 615 (TOYOTA JIDOSHA KOGYO K.K.) 28.04.1980 * |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2549823A1 (fr) * | 1983-07-28 | 1985-02-01 | Mtu Muenchen Gmbh | Procede de fabrication de ceramique refractaire, et pieces structurelles en ceramique, notamment obtenues par ce procede |
GB2143812A (en) * | 1983-07-28 | 1985-02-20 | Mtu Muenchen Gmbh | Manufacture of ceramics |
EP0219614A1 (de) * | 1985-10-04 | 1987-04-29 | Gesenkschmiede Schneider Gmbh | Verwendung von Hohlkörpern mit Schichtaufbau |
EP0430419A1 (de) * | 1989-10-31 | 1991-06-05 | Isuzu Motors Limited | Wärmeisolierte Brennkraftmaschine mit Wirbelkammer |
EP3617469A1 (de) * | 2018-08-28 | 2020-03-04 | ISOLITE GmbH | Sintermetall-blanket |
WO2020043422A1 (de) * | 2018-08-28 | 2020-03-05 | Isolite Gmbh | Sintermetall-blanket |
CN111960827A (zh) * | 2020-08-27 | 2020-11-20 | 哈尔滨工业大学 | 一种多元bcn系高熵陶瓷粉体及其制备方法 |
CN111960827B (zh) * | 2020-08-27 | 2022-08-02 | 哈尔滨工业大学 | 一种多元bcn系高熵陶瓷粉体及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3276360D1 (en) | 1987-06-25 |
DE3133209A1 (de) | 1983-03-10 |
US4511612A (en) | 1985-04-16 |
EP0073024B1 (de) | 1987-05-20 |
DE3133209C2 (de) | 1985-04-25 |
EP0073024A3 (en) | 1985-10-16 |
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