EP0047246B1 - Procede et dispositif pour la suppression des perturbations magnetiques dans les cuves d'electrolyse - Google Patents

Procede et dispositif pour la suppression des perturbations magnetiques dans les cuves d'electrolyse Download PDF

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EP0047246B1
EP0047246B1 EP80902175A EP80902175A EP0047246B1 EP 0047246 B1 EP0047246 B1 EP 0047246B1 EP 80902175 A EP80902175 A EP 80902175A EP 80902175 A EP80902175 A EP 80902175A EP 0047246 B1 EP0047246 B1 EP 0047246B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
series
cathodic
tank
current
conductors
Prior art date
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Expired
Application number
EP80902175A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0047246A1 (fr
Inventor
Pierre Homsi
Maurice Keinborg
Bernard Langon
Paul Morel
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Rio Tinto France SAS
Original Assignee
Aluminium Pechiney SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Aluminium Pechiney SA filed Critical Aluminium Pechiney SA
Publication of EP0047246A1 publication Critical patent/EP0047246A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0047246B1 publication Critical patent/EP0047246B1/fr
Expired legal-status Critical Current

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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
    • C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
    • C25C3/16—Electric current supply devices, e.g. bus bars

Definitions

  • the present invention relates to a new device and a new method for eliminating magnetic disturbances harmful to the proper functioning of very high intensity electrolysis cells placed across.
  • These tanks are intended for the production of aluminum by electrolysis of the alumina dissolved in the aluminum and sodium fluoride baths.
  • the invention applies to the reduction of the magnetic forces applied to the liquid metal contained in these tanks. These forces are due to the combined action of the horizontal currents appearing in the metal and the magnetic field created by the conductors of a tank and its neighbors in the same line, as well as by the conductors of the tanks of adjacent lines.
  • the tanks are, in fact, arranged in series according to a certain number of adjacent rows, so as to ensure the return of the current to its source.
  • the invention only applies to the balancing of the magnetic field created by the conductors of the tank and of its neighbors in the same line.
  • the influence of one or more adjacent lines, when these are at a distance relatively close to the line in question, is the subject of separate patents: French patent 2,333,060 and its certificate of addition 2,343,826 and French patent application filed on May 11, 1978 and published under number 2425482.
  • the sides of the tank are called “short sides” and “long sides”, the latter being, in the case of series of tanks across, perpendicular to the axis of the series; the expression “head” is used to designate the ends, on the short sides, of both the tank and the anode system.
  • the direction of the current will go from the bottom to the top of each drawing and will be indicated by an arrow.
  • the object of the invention is a device for the suppression of magnetic disturbances in the series of igneous electrolysis cells intended for the production of aluminum, from alumina dissolved in the molten cryolite, operating at a very high intensity. , being able to reach from 200,000 to 300,000 amperes, said tanks comprising a parallelepipedic box supporting cathode blocks in which the cathode current outputs, called “cathode outputs", are sealed, and an anode system (which may be of the self-cooking Soderberg type, or of the prebaked multiple anode type) - suspended from a spider, the tanks being electrically connected in series by connecting conductors and arranged transversely with respect to the axis Ox of the series, so that the short side of the box and of the anode system are parallel to the axis of the series, the cathode outputs being constituted by a plurality conductive elements sealed in the cathode blocks and emerging vertically from the bottom of the box, device in which
  • Another object of the invention is a method for the suppression of magnetic disturbances in the series of igneous electrolysis cells intended for the production of aluminum from alumina dissolved in the molten cryolite, operating at an intensity of up to 200 000 to 300,000 amperes, said tanks comprising a parallelepipedic box supporting cathode carbon blocks in which the cathode current outputs are sealed, and an anode system suspended from a cross, the tanks being electrically connected in series by conductors connecting the outputs cathodics of a tank at the cross of the next tank, and being arranged transversely with respect to the axis Ox of the series, so that the short side of the box and of the anode system are parallel to the axis of the series , the cathode current being extracted by a plurality of conductive elements sealed in the cathode blocks and exiting vertically through the bottom of the caisso n, method according to which a fraction of the total current of between 30 and 54%, flowing in the connecting conductors
  • the current is extracted from the carbon cathode by vertical outlets (2) which we will designate hereinafter by the term of bottom outlets.
  • vertical outlets (2) which we will designate hereinafter by the term of bottom outlets.
  • This process makes it possible to considerably reduce the horizontal currents in the metal while obtaining a gain of the order of 0.1 V on the. cathodic fall.
  • This improvement in cathodic drop results in a reduction of 300 kMh / t in the specific energy consumed by the tank.
  • bottom exits has been described in several old patents; three of them only use bottom outlets, excluding any description of the connecting conductors: FR 953 374, IT 451 183 and FR 1,125,949.
  • the first relates only to tanks with relatively low intensity, close to 100,000 A.
  • the paths of the connecting conductors are long, leading to a significant investment in conductors and drops high line voltage.
  • the invention makes it possible to eliminate magnetic disturbances on these tanks by eliminating horizontal currents and by balancing the magnetic field.
  • the components Bx and Bz are, by construction, asymmetrical with respect to the plane x o z.
  • the invention consists, for tanks across an intensity between 200,000 A and 300,000 A, in a combination of the outputs from the bottom and a bypass of part of the current in conductors arranged outside the two vertical planes passing through the ends of the anode system.
  • the branch conductors are therefore placed in the hatched area ABCDEF of FIG. 4.
  • This area is delimited on the box side, by the vertical walls AB on the short side of the box, and, below the box, by the bottom up to 'plumb with the end of the anode system (BC).
  • BC anode system
  • the conductor will be slightly moved away from the wall of the box, at a distance compatible with the requirements of electrical safety.
  • On the side opposite to the wall of the box there is no theoretical limit of the area.
  • we will not deviate beyond an EF plane located about one meter from the wall of the box.
  • the height of the zone is theoretically unlimited, but, for reasons of economy of journey and so that the bypass conductor does not interfere with operations on the tank, the height of the zone will be delimited, in its upper part, by the top of the box (FA) and, in its lower part, by a border ED located about one meter below the bottom of the box.
  • Figures 5, 6 and 7 provide a better definition of the term "branch conductor”.
  • the cathodic current collected under the tank considered circulates in the conductor (10) and is derived by the heads of the tank considered (outside the vertical plane passing through the end of the anode system (4) by the bypass conductor (11) which bypasses the two upstream and downstream angles of the end (12) of the anode plane).
  • the bypass conductor (11) passes under the box (3) of the tank in question and is connected to the crosspiece of the next tank by the rise (13).
  • the cathodic current collected under the tank in question circulates in the conductor (14) and is derived by the heads of the next tank by the bypass conductor (15) which bypasses the two angles upstream and downstream of the end (12) of the anodic plane of the next tank (outside the vertical plane passing through the end of said anodic system).
  • the bypass conductor (15) runs along its side of the next tank on its short side.
  • part of the cathode current collected under the tank in question circulates in the conductor (16) and is derived by the heads of the tank considered by the bypass conductor (17) which bypasses the two angles upstream and downstream of the end (12) of the anode plane of the tank considered.
  • the bypass conductor (17) runs along the box (3) of the tank considered on its short side.
  • Another part of the cathode current, collected under the tank in question circulates in the conductor (18) and is derived by the heads of the next tank by the same conductor.
  • bypass (19) which bypasses the two upstream and downstream angles of the end (12) of the anode plane of the next tank.
  • the bypass conductor (19) runs along the box (3) of the next tank on its short side.
  • the number of positive rises will generally be greater than or equal to four. However, in the case where the invention is applied to tanks with an intensity of less than 200,000 A, it will be possible to settle for less than four positive rises.
  • This circuit although having the advantage of the shortest electrical path, does not allow the magnetic field of a tank with outlets from the bottom to be balanced.
  • FIGS. 9 and 13 we only very schematically represent the conductors connecting the cathode outputs (2) of the tank in question to the spider (9) supplying the anodes of the next tank.
  • the connecting conductors pass below the level of the work surface, and then join the cross braces by vertical or slightly oblique climbs.
  • each cathode block arranged parallel to the axis Ox has three vertical outlets. But, well heard, the actual number of outputs can be different without departing from the scope of the invention.
  • the current drawn at the two ends of the cathode is derived by the heads of the next tank to feed its cross-bar downstream by two positive rises located at 1/4 and 3/4.
  • the fraction of current flowing through each of the two branch conductors is 3/16, or 18.75%, of the total current.
  • the rest of the current feeds the spider of the next tank upstream, in three positive ascents, one located along the axis Ox of the tank and the other two at the heads of the spider.
  • the latter climbs can be placed either on the large or on the small side of the tank.
  • the maximum horizontal field Bx is 60.1 0 - 4.
  • the current drawn at the two ends of the cathode is collected on either side of the tank considered in the inter-tank space. Part of this current is derived from the heads of the tank in question.
  • the bypass conductor then goes along the heads of the next tank and feeds its spider, downstream at 1/4 and 3/4 of the long side. Each of the bypass conductors by the heads of the next tank is crossed by 1/5 of the total current.
  • the rest of the cathode current feeds upstream the cross of the next tank by four positive ascents located at 1/8, 3/8, 5/8 and 7/8.
  • the maximum horizontal field Bx is 25.10- 4 T.
  • the current drawn at 1/4 and 3/4 of the cathode joins along the large upstream side of the tank considered the bypass conductor circulating on the heads of the tank considered before supplying upstream the heads of the spider of the next tank by a positive rise on both sides of the tank.
  • the climbs can be indifferently placed on the long side or on the short side of the tank.
  • Each of the bypass conductors through the heads of the tank in question is traversed by 3/16, or 18.75%, of the total intensity.
  • the rest of the cathode current feeds directly upstream, as shown in Figure 11, the cross of the next tank by three positive rises located 1/4, 1/2 and 3/4 of the large. side.
  • the average vertical field per quadrant of this tank at 250,000 A, and taking into account the effect of the ferromagnetic parts is:
  • the maximum horizontal field Bx is 40.10- 4 T.
  • the current drawn at the two ends of the cathode joins along the large upstream side of the tank considered the bypass conductor circulating on the heads of the tank considered before supplying the upstream end of the crosspiece of the next tank by a positive rise on either side of the tank.
  • the climbs can be placed either on the long side or on the short side.
  • Each of the bypass conductors by the heads of the tank in question is traversed by 1/4 of the total intensity.
  • the rest of the cathode current feeds directly upstream the cross of the next tank by three positive rises located at 1/4, 1/2 and 3/4 of the long side.
  • the maximum horizontal field Bx is 48.10- 4 T.
  • This collector supplies the bypass conductor through the heads of the tank in question.
  • the bypass current then feeds the upstream crosspiece of the next tank by two positive ascents located 1/8 and 7/8 of the long side.
  • Each of the bypass conductors by the heads of the tank in question is traversed by 1/4 of the total intensity.
  • the rest of the cathode current feeds upstream the cross of the next tank by two positive ascents located 3/8 and 5/8 of the long side.
  • the maximum horizontal field Bx is 22.10- 4 T.
  • Figure 14 schematically gives the arrangement of all the connecting conductors between the tank considered and the next tank.
  • Figure 15 is a cross section along an axis parallel to Ox of the tank considered and the next tank. The numbering of the elements is common to the two figures.
  • the alumina supply device, the superstructure, the anodes and their suspension system have either been omitted, or shown very schematically for clarity of the drawing. They are, in reality, in accordance with the prior art.
  • the cathodic outputs through the bottoms (20) are connected to several negative collectors (21).
  • the current collected at the two ends of the cathode is connected by the conductors (22) to the bypass conductors (8) by the heads of the next tank and then feeds the crosspiece (9) of this tank by the risers (23) located ' on the downstream side at 1/4 and 3/4.
  • Each of the bypass conductors through the heads is crossed by 3/16, or 18.75%, of the total intensity.
  • the Oz dimension of these conductors is determined so as to ensure the balance of the magnetic field.
  • the location area of these conductors was previously defined ( Figure 4).
  • the current collected at the center of the cathode is connected by the conductors (24) to three vertical risers, connected to the heads and in the middle of the spider, on the upstream side.
  • Each of the conductors supplying the heads of the cross is crossed by 1/4 of the total intensity and the conductor feeding the center of the cross is crossed by 1/8 of the total intensity.
  • the tanks of the series built according to the invention have the following characteristics: inner dimension 13.68x4.15 (in meters) of the box
  • the corresponding specific energy consumption is 12,690 kMh / tonne AI, which is a record value with tanks operating at such a high intensity. This gain was obtained inter alia by a lowering of the cathodic drop which was on average at 0.25 V.

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Abstract

Procede et dispositif pour la suppression des perturbations magnetiques dans les series de cuves d'electrolyse ignee, pour la production d'aluminium, disposees en travers par rapport a l'axe de la serie, fonctionnant sous des intensites allant de 200.000 a 300.000 Amperes. Elle consiste a extraire le courant cathodique par une pluralite d'elements conducteurs (20) scelles dans les blocs cathodiques et sortant verticalement par le fond du caisson, et a deriver de 30 a 54% du courant cathodique total dans des conducteurs de liaison (8) disposes, sur au moins une partie de leur trajet, a l'exterieur des deux plans verticaux passant par les extremites du systeme anodique.

Description

  • La présente invention concerne un nouveau dispositif et un nouveau procédé pour la suppression des perturbations magnétiques néfastes au bon fonctionnement des cuves d'électrolyse à très haute intensité placées en travers. Ces cuves sont destinées à la production d'aluminium par électrolyse de l'alumine dissoute dans les bains de fluorures d'aluminium et de sodium. L'invention s'applique à la réduction des forces magnétiques appliquées au métal liquide contenu dans ces cuves. Ces forces sont dues à l'action conjuguée des courants horizontaux apparaissant dans le métal et du champ magnétique créé par les conducteurs d'une cuve et de ses voisines d'une même file, ainsi que par les conducteurs des cuves des files adjacentes. Les cuves sont, en effet, disposées en série selon un certain nombre de files adjacentes, de façon à assurer le retour du courant à sa source.
  • L'invention ne s'applique qu'à l'équilibrage du champ magnétique créé par les conducteurs de la cuve et de ses voisines de la même file. L'influence d'une ou plusieurs files adjacentes, lorsque celles-ci se trouvent à une distance relativement proche de la file considérée, fait l'objet de brevets séparés: brevet français 2 333 060 et son certificat d'addition 2 343 826 et demande de brevet français déposée le 11 Mai 1978 et publiée sous le numéro 2425482.
    • Expose du probleme
  • On sait que pour réduire les investissements et diminuer les coûts d'exploitation, la tendance est d'augmenter la taille des unités de production, ce qui entraîne un accroissement de l'intensité traversant chaque cuve. La gamme d'intensité des nouvelles cuves, qui se situait récemment en-dessous de 200 000 A, est actuellement comprise dans la fourchette 200.000 à 300.000 A.
  • A ces intensités, les effets magnétiques prennent une telle amplitude que, si l'on ne prenait pas de dispositions particulières pour en atténuer les effets, le rendement des cellules d'électrolyse s'en trouverait fortement diminué et, à la limite, tout fonctionnement normal pourrait devenir impossible.
  • Ces perturbations se manifestent par plusieurs effets:
    • - déformation permanente de la nappe de métal avec, d'une part, une dénivellation globale, pente pouvant atteindre, dans certains cas, une valeur supérieure à la distance anode-métal et, d'autre part, une déformation en dôme symétrique;
    • - existence de mouvements permanents du bain et du métal dont la configuration peut être plus ou moins favorable au bon déroulement de l'électrolyse;
    • - existence de mouvements périodiques de l'interface bain/métal, néfastes au rendement de l'électrolyse (instabilités), et pouvant aller, dans certains cas, jusqu'à l'expulsion de métal liquide hors de la cuve.
  • Pour supprimer les perturbations magnétiques, on peut soit agir sur les courants horizontaux, soit agir sur le champ magnétique, soit sur les deux; la présente invention est basée sur ce dernier cas.
    • Expose de l'invention
  • Par convention, dans tout ce qui suit, on désigne par Bx, By et Bz les composantes du champ magnétique selon les axes Ox, Oy et Oz, dans un trièdre direct dont l'origine 0 est le centre du plan cathodique de la cuve, Ox étant l'axe transversal de la cuve dirigé dans le sens de la circulation du courant dans la file des cuves, Oy l'axe longitudinal de la cuve et Oz l'axe vertical dirigé vers le haut.
  • Les côtés de la cuve sont appelés "petits côtés" et "grands côtés", ces derniers étant, dans le cas de séries de cuves en travers, perpendiculaires à l'axe de la série; l'expression "tête" est utilisée pour désigner les extrémités, sur les petits côtés, aussi bien de la cuve que du système anodique. De la façon habituelle, on parlera pour chaque cuve de côté amont et de côté aval par référence au sens conventionnel du courant dans la série. Sur les figures qui suivront, le sens du courant ira du bas vers le haut de chaque dessin et sera indiqué par une flèche.
  • Enfin, on conviendra d'appeler "cuve considérée" celle dont on extrait le courant par la cathode, "cuve précédente" celle qui alimente, à partir de ses sorties cathodiques, le système anodique de la cuve considérée, et "cuve suivante" celle dont le croisillon anodique est alimenté en courant à partir des sorties cathodiques de la cuve considérée.
  • Toutes les valeurs des champs magnétiques sont données en 'Tesla" (T) (1 T=104 Gauss).
  • L'objet de l'invention est un dispositif pour la suppression des perturbations magnétiques dans les séries de cuves d'électrolyse ignée destinées à la production d'aluminium, à partir d'alumine dissoute dans la cryolithe fondue, fonctionnant sous une intensité très élevée, pouvant atteindre de 200000 à 300000 ampères, lesdites cuves comportant un caisson parallélépipédique supportant des blocs cathodiques dans lesquels sont scellées les sorties de courant cathodique, dites "sorties cathodiques", et un système anodique (qui peut être du type Sôderberg à autocuisson, ou du type à anodes multiples précuites) - suspendu à un croisillon, les cuves étant connectées électriquement en série par des conducteurs de liaison et disposées en travers par rapport à l'axe Ox de la série, de telle sorte que le petit côté du caisson et du système anodique soient parallèles à l'axe de la série, les sorties cathodiques étant constituées par une pluralité d'éléments conducteurs scellés dans les blocs cathodiques et sortant verticalement par le fond du caisson, dispositif dans lequel une partie des conducteurs de liaison reliant les sorties cathodiques d'une cuve au croisillon de la cuve suivante sont disposés, sur au moins une partie de leur trajet à l'extérieur des deux plans verticaux passant par les extrémités du système anodique sur le petit côté.
  • Un autre objet de l'invention est un procédé pour la suppression des perturbations magnétiques dans les séries de cuves d'électrolyse ignée destinées à la production d'aluminium à partir d'alumine dissoute dans la cryolithe fondue, fonctionnant sous une intensité pouvant atteindre 200 000 à 300 000 ampères, lesdites cuves comportant un caisson parallélépipédique supportant des blocs cathodiques en carbone dans lesquels sont scellées les sorties du courant cathodique, et un système anodique suspendu à un croisillon, les cuves étant connectées électriquement en série par des conducteurs reliant les sorties cathodiques d'une cuve au croisillon de la cuve suivante, et étant disposées en travers par rapport à l'axe Ox de la série, de telle sorte que le petit côté du caisson et du système anodique soient parallèles à l'axe de la série, le courant cathodique étant extrait par une pluralité d'éléments conducteurs scellés dans les blocs cathodiques et sortant verticalement par le fond du caisson, procédé selon lequel une fraction du courant total comprise entre 30 et 54%, circulant dans les conducteurs de liaison entre les cuves, est dérivée dans des conducteurs disposés, sur au moins une partie de leur trajet, à l'extérieur des deux plans verticaux passant par les extrémités du système anodique sur le petit côté. La répartition de ce courant dérivé peut être symétrique par rapport à l'axe de la série, et se répartir également sur chaque côté des cuves, ou être dissymétrique, et se répartir inégalement sur chaque côté des cuves.
  • Le croisillon d'une cuve considérée est alimenté en courant à partir des sorties cathodiques de la cuve précédente par une pluralité de montées verticales qui peuvent se raccorder soit en totalité sur le côté amont dudit croisillon, soit à la fois sur le côté amont et sur le côté aval une partie du courant pouvant, en outre, être amenée à l'une et/ou à l'autre des têtes dudit croisillon.
    • La figure 1 représente les deux systèmes de sorties cathodiques dessinées, par simplification, sur la même cuve: sorties latérales et sorties par le fond.
    • La figure 2 représente schématiquement la coupe d'une cuve, sur laquelle apparaissent les trois axes de coordonnées utilisés pour définir la direction des composantes du champ magnétique.
    • La figure 3 représente la répartition de la moyenne de la composante verticale Bz du champ magnétique sur les quatre quadrants de la cuve.
    • La figure 4 schématise la position des conducteurs de liaison, selon l'invention, par rapport au plan vertical zz' passant par l'extrémité du système anodique.
    • Les figures 5, 6, 7 indiquent, de façon schématique, les diverses variantes des trajets que peuvent suivre les conducteurs de liaison, dans le cadre de l'invention.
    • La figure 8 indique comment seraient constituées les liaisons entre cuve, en mettant en oeuvre les connaissances de l'art antérieur.
    • Les figures 9 à 13 représentent la mise en oeuvre de l'invention sous cinq variantes différences, qui font chacune l'objet d'exemple de mise en oeuvre.
    • La figure 14 est le schéma d'une réalisation pratique et la figure 15, une coupe, dans le sens de l'axe de la série, de cette même réalisation, indiquant la position réelle des conducteurs.
  • Sur ces différentes figures, les mêmes éléments sont désignés par les mêmes repères numériques. (1) désigne les sorties cathodiques latérales selon l'art antérieur, (2) les sorties cathodiques par le fond du caisson, (3) le caisson, (4) le contour des blocs anodiques, (5) le système anodique, (6) le bain d'électrolyse, (7) la nappe d'aluminium liquide formée sur la cathode, (8) le conducteur (ou groupe de conducteurs) de dérivation, (9) le croisillon.
  • Dans les cuves classiques, les courants horizontaux sont principalement générés par le mode de collecte du courant cathodique. Le courant est extrait par des barres cathodiques (1) latérales qui ont l'inconvénient de concentrer le courant sur les deux grands côtés de la cathode. Quand on augmente la taille de la cuve, on est amené à élargir la cathode, ce qui a pour effet d'accroître les courants horizontaux dans le métal liquide.
  • Dans la présente invention, le courant est extrait de la cathode de carbone par des sorties verticales (2) que nous désignerons dans la suite de l'exposé par le terme de sorties par le fond. Ce procédé permet de réduire considérablement les courants horizontaux dans le métal tout en obtenant un gain de l'ordre de 0,1 V sur la. chute cathodique. Cette amélioration de la chute cathodique se traduit par une réduction de 300 kMh/t de l'énergie spécifique consommée par la cuve.
  • Du fait des sorties par le fond, nous ne distinguerons plus le courant cathodique extrait par l'amont de celui extrait par l'aval, comme il était d'usage de la faire dans le cas des cuves à sorties cathodiques latérales, puisque l'ensemble du courant sort par le dessous de la cuve. La définition du nombre, de la position et du dispositif d'ancrage dans la cathode de carbone des sorties verticales par le fond, sera considérée comme connue de l'homme de l'art.
  • L'idée des sorties par le fond a été décrite dans plusieurs brevets anciens; trois d'entre eux ne font appel qu'aux sorties par le fond, à l'exclusion de toute description des conducteurs de liaison: FR 953 374, IT 451 183 et FR 1 125 949. Le premier ne concerne que les cuves à intensité relativement faible, voisine de 100.000 A. Deux autres brevets, ne s'appliquant également qu'aux cuves d'intensité voisine de 100.000 A, décrivent des. dispositions coûteuses des conducteurs conduisant à un équilibrage sommaire sur le plan du champ magnétique: NO 83 883 et FR 1 079 131 et son additif n° 65 320. Les trajets des conducteurs de liaison sont longs, entraînant un investissement important en conducteurs et des chutes de tension en ligne élevées. L'invention permet de supprimer les perturbations magnétiques sur ces cuves par la suppression des courants horizontaux et par l'équilibrage du champ magnétique.
  • En ce qui concerne le champ magnétique, on conviendra d'appeler "antisymétrique" par rapport à un plan donné, une composante, lorsqu'à tout couple de points symétriques par rapport à ce plan correspondent deux valeurs opposées de la composante.
  • Dans les cuves en travers, en l'absence de l'effet de files voisines, les composantes Bx et Bz sont, par construction, antisymétriques par rapport au plan x o z.
  • En ce qui concerne l'équilibrage du champ magnétique, qui préside au choix de la disposition des conducteurs de liaisons, nous avons adopté les deux critères suivants:
    • - Un critère principal appliqué à la composante verticale consistant en l'égalité des moyennes de Bz par quart de cuve. La numérotation des quadrants de cuve est définie sur la figure 3. Légalité des moyennes s'écrit:
      Figure imgb0001
      Cette égalité, compte tenu de l'antisymétrie, entraînera, en l'absence de files voisines:
      Figure imgb0002
      De plus, les valeurs ponctuelles de Bz devont être faibles. Le champ sera calculé en prenant en compte l'effet des pièces ferromagnétiques de la cuve et de son environnement.
    • - Un critère secondaire consistant en la réduction de la valeur maximale de la composante horizontale Bx. La valeur maximale sera généralement située à l'extrémité du plan anodique, sur les petits côté de la cuve.
  • L'invention consiste, pour les cuves en travers d'intensité comprise entre 200.000 A et 300.000 A, en une combinaison des sorties par le fond et d'une dérivation d'une partie du courant dans des conducteurs disposés à l'extérieur des deux plans verticaux passant par les extrémités du système anodique.
  • En réalité, cette définition de l'emplacement des conducteurs de dérivation doit être précisée, car elle englobe une partie du caisson, et il est évident que les conducteurs de liaison ne peuvent pas passer à l'intérieur du caisson.
  • En pratique, les conducteurs de dérivation sont donc placés dans la zone hachurée ABCDEF de la figure 4. Cette zone est délimitée côté caisson, par la parois verticale AB du petit côté du caisson, et, au-dessous du caisson, par le fond jusqu'à l'aplomb de l'extrémité du système anodique (BC). Néanmoins, le conducteur sera légèrement écarté de la paroi du caisson, à une distance compatible avec les exigences de la sécurité électrique. Côté opposé à la paroi du caisson, il n'y a pas de limite théorique de la zone. Cependant, afin de ne pas allonger inconsidérément le trajet des conducteurs, on ne s'écartera pas au-delà d'un plan EF situé à un mètre environ de la paroi du caisson. La hauteur de la zone est théoriquement illimitée, mais, pour des raisons d'économie de trajet et afin que le conducteur de dérivation ne gêne pas les opérations sur la cuve, la hauteur de la zone se ra délimitée, en sa partie supérieure, par le haut du caisson (FA) et, en sa partie inférieure, par une frontière ED située à un mètre environ en-dessous du fond du caisson.
  • Les figures 5, 6 et 7 permettent de mieux préciser le terme de "conducteur de dérivation".
  • Sur la figure 5, le courant cathodique collecté sous la cuve considérée, circule dans le conducteur (10) et est dérivé par les têtes de la cuve considérée (à l'extérieur du plan vertical passant par l'extrémité du système anodique (4) par le conducteur de dérivation (11) qui contourne les deux angles amont et aval de l'extrémité (12) du plan anodique). Le conducteur de dérivation (11) passe sous le caisson (3) de la cuve considérée et se raccorde au croisillon de la cuve suivante par la montée (13).
  • Sur la figure 6, le courant cathodique collecté sous la cuve considérée circule dans le conducteur (14) et est dérivé par les têtes de la cuve suivante par le conducteur de dérivation (15) qui contourne les deux angles amont et aval de l'extrémité (12) du plan anodique de la cuve suivante (à l'extérieur du plan vertical passant par l'extrémité dudit système anodique). Le conducteur de dérivation (15) longe le caisson de la cuve suivante sur son petit côté.
  • Sur la figure 7, une partie du courant cathodique collecté sous la cuve considérée, circule dans le conducteur (16) et est dérivée par les têtes de la cuve considérée par le conducteur de dérivation (17) qui contourne les deux angles amont et aval de l'extrémité (12) du plan anodique de la cuve considérée. Le conducteur de dérivation (17) longe le caisson (3) de la cuve considérée sur son petit côté. Une autre partie du courant cathodique, collecté sous la cuve considérée, circule dans le conducteur (18) et est dérivée par les têtes de la cuve suivante par le même conducteur de dérivation (19) qui contourne les deux angles amont et aval de l'extrémité (12) du plan anodique de la cuve suivante. Le conducteur de dérivation (19) longe le caisson (3) de la cuve suivante sur son petit côté.
  • La partie du courant qui est dérivée par chacune des têtes de la cuve est comprise entre 15% et 27% de la totalité du courant de la cuve. Plus précisément:
    • - dans le cas où le conducteur de dérivation alimente le croisillon de la cuve suivante par une montée positive située sur le grand côté amont de la cuve suivante, la fraction de courant dérivé par chacune des têtes de la cuve considérée sera comprise entre 15% et 27% de l'intensité totale;
    • - dans le cas où le conducteur de dérivation alimente le croisillon de la cuve suivante par une montée positive située sur le grand côté aval de la cuve suivante, la fraction de courant dérivé par chacune des têtes de la cuve suivante sera comprise entre 15% et 27% de l'intensité totale.
  • Dans ces fourchettes, on ne prend pas en compte la compensation de l'effet d'une ou plusieurs files voisines adjacentes à la file considérée.
  • Pour les cuves à haute intensité, le nombre de montées positives sera généralement supérieur ou égal à quatre. Néanmoins, dans le cas où l'invention est appliquée à des cuves d'intensité inférieure à 200.000 A, on pourra se contenter de moins de quatre montées positives.
  • Illustrons sur un exemple l'importance d'un choix judicieux des conducteurs de liaisons pour une cuve à sorties par le fond:
    • En reliant directement les sorties par le fond au plan anodique de la cuve suivante à l'aide de cinq montées positives d'égale intensité, réparties sur le grand côté d'une cuve 250.000 ampères (figure 8), comme on le ferait en appliquant les connaissances de l'art antérieur, on obtient un champ magnétique vertical croissant du centre de la cuve vers les têtes, avec des valeurs moyennes par quadrant, déduction faite de l'effet des pièces ferromagnétiques:
      Figure imgb0003
      la condition:
      Figure imgb0004
      n'est absolument pas vérifiée puisque l'on a au contraire:
      Figure imgb0005
  • Ce circuit, bien que présentant l'avantage du trajet électrique le plus court, ne permet par l'équilibrage du champ magnétique d'une cuve à sorties par le fond.
  • Nous fournissons ci-après des exemples d'application de l'invention qui montrent l'amélioration obtenue sur l'équilibrage du champ magnétique. Sur les figures 9 et 13, par souci de clarté, nous ne représentons très schématiquement que les conducteurs reliant les sorties cathodiques (2) de la cuve considérée au croisillon (9) alimentant les anodes de la cuve suivante. En pratique, les conducteurs de liaison passent au-dessous du niveau du plan de travail, et rejoignent ensuite les croisillons par des montées verticales ou légèrement obliques.
  • Dans tous les exemples présentés, chaque bloc cathodique disposé parallèlement à l'axe Ox, présente trois sorties verticales. Mais, bein entendue, le nombre réel de sorties peut être différent sans sortir du cadre de l'invention.
    • Exemple 1 Cuves à sorties par le fond, à cinq montées positives, dont le courant dérivé par les têtes de la cuve suivante alimente cette dernière par le grand côté aval (figure 9)
  • Le courant prélevé aux deux extrémités de la cathode est dérivé par les têtes de la cuve suivante pour aller alimenter son croisillon par l'aval par deux montées positives situées aux 1/4 et 3/4. La fraction de courant parcourant chacun des deux conducteurs de dérivation est égale aux 3/16, soit 18,75%, de l'intensité totale. Le reste du courant alimente le croisillon de la cuve suivante à l'amont, selon trois montées positives, l'une située selon l'axe Ox de la cuve et les deux autres aux têtes du croisillon. Ces dernières montées peuvent être indifféremment placées sur le grand ou sur le petit côté de la cuve.
  • Le champ vertical moyen par quadrant de cette cuve à 250.000 A, et compte tenu de l'effet des pièces ferromagnétiques, est:
    Figure imgb0006
  • Le champ horizontal Bx maximum est de 60.10-4.
    • Exemple 2 Cuves à sorties par le fond, à six montées positives, dont le courant dérivé par les têtes de la cuve suivante est collecté dans l'espace intercuve et est envoyé à l'aval du croisillon de la cuve suivante (figure 10)
  • Le courant prélevé aux deux extrémités de la cathode est collecté de part et d'autre de la cuve considérée dans l'espace intercuve. Une partie de ce courant est dérivée sur les têtes de la cuve considérée. Le conducteur de dérivation longe ensuite les têtes de la cuve suivante et alimente son croisillon, par l'aval aux 1/4 et 3/4 du grand côté. Chacun des conducteurs de dérivation par les têtes de la cuve suivante est traversé par 1/5 du courant total. Le reste du courant cathodique alimente par l'amont le croisillon de la cuve suivante par quatre montées positives situées aux 1/8, 3/8, 5/8 et 7/8.
  • Le champ vertical moyen par quadrant de cette cuve à 250.000 A, et compte tenu de l'effet des pièces ferromagnétiques, est:
    Figure imgb0007
  • Le champ horizontal Bx maximum est de 25.10-4 T.
    • Exemple 3 Cuve à sorties par le fond, à cinq montées positives dont le courant dérivé par les têtes de la cuve considérée est prélevé aux 1/4 et 3/4 de la cathode (figure 11)
  • Le courant prélevé aux 1/4 et 3/4 de la cathode rejoint le long du grand côté amont de la cuve considérée le conducteur de dérivation circulant sur les têtes de la cuve considérée avant d'alimenter par l'amont les têtes du croisillon de la cuve suivante par une montée positive de part et d'autre de la cuve. Les montées peuvent être indifféremment placées sur le grand côté on sur le petit côté de la cuve.
  • Chacun des conducteurs de dérivation par les têtes de la cuve considérée est parcouru par 3/16, soit 18,75%, de l'intensité totale. Le reste du courant cathodique alimente directement par l'amont, comme indiqué sur la figure 11, le croisillon de la cuve suivante par trois montées positives situées aux 1/4, 1/2 et 3/4 du grand. côté.
  • Le champ vertical moyen par quadrant de cette cuve à 250.000 A, et compte tenu de l'effet des pièces ferromagnétiques est:
    Figure imgb0008
    Le champ horizontal Bx maximum est de 40.10-4 T.
    • Exemple 4 Cuve à sorties par le fond, à cinq montées positives, dont le courant dérivé par les têtes de la cuve considérée est prélevé aux deux extrémités de la cathode (figure 12)
  • Le courant prélevé aux deux extrémités de la cathode rejoint le long du grand côté amont de la cuve considérée le conducteur de dérivation circulant sur les têtes de la cuve considérée avant d'alimenter l'extrémité amont du croisillon de la cuve suivante par une montée positive de part et d'autre de la cuve. Les montées peuvent être indifféremment placées sur le grand côté ou sur le petit côté. Chacun des conducteurs de dérivation par les têtes de la cuve considérée est parcouru par 1/4 de l'intensité totale. Le reste du courant cathodique alimente directement par l'amont le croisillon de la cuve suivante par trois montées positives situées aux 1/4, 1/2 et 3/4 du grand côté.
  • Le champ vertical moyen par quadrant de cette cuve à 250.000 A et compte tenu de l'effet des pièces ferromagnétiques est:
    Figure imgb0009
  • Le champ horizontal Bx maximum est de 48.10-4 T.
    • Exemple 5 Cuve à sorties par le fond, à quatre montées positives dont le courant dérivé par les têtes de la cuve considérée est collecté dans l'espace intercuve amont de la cuve considérée (figure 13)
  • Ce collecteur alimente le conducteur de dérivation par les têtes de la cuve considérée. Le courant dérivé alimente ensuite le croisillon amont de la cuve suivante par deux montées positives situées aux 1/8 et 7/8 du grand côté. Chacun des conducteurs de dérivation par les têtes de la cuve considérée est parcouru par 1/4 de l'intensité totale. Le reste du courant cathodique alimente par l'amont le croisillon de la cuve suivante par deux montées positives situées aux 3/8 et 5/8 du grand côté.
  • Le champ vertical moyen par quadrant de cette cuve 250.000 A, et compte tenu de l'effet des pièces ferromagnétiques est:
    Figure imgb0010
  • Le champ horizontal Bx maximum est de 22.10-4 T.
    • Mise en oeuvre de l'invention
  • Nous avons réalisé une série de cuves suivant l'invention dont l'intensité de fonctionnement a été fixée à 250.000 A.
  • La figure 14 donne schématiquement la disposition de l'ensemble des conducteurs de liaison entre la cuve considérée et la cuve suivante.
  • La figure 15 est une coupe transversale selon un axe parallèle à Ox de la cuve considérée et de la cuve suivante. La numérotation des éléments est commune aux deux figures. Sur la figure 15, le dispositif d'alimentation en alumine, la superstructure, les anodes et leur système de suspension ont été soit supprimés, soit représentés très schématiquement pour la clarté du dessin. Ils sont, dans la réalité, conformes à l'art antérieur.
  • Les sorties cathodiques par les fonds (20) sont reliées à plusieurs collecteurs négatifs (21 ). Le courant collecté aux deux extrémités de la cathode est raccordé par les conducteurs (22) aux conducteurs de dérivation (8) par les têtes de la cuve suivante et alimente ensuite le croisillon (9) de cette cuve par les montées (23) situées 'sur le côté aval au 1/4 et 3/4.
  • Chacun des conducteurs de dérivation par les têtes est traversé par 3/16, soit 18,75%, de l'intensité totale. La cote selon Oz de ces conducteurs est déterminée de façon à assurer l'équilibrage du champ magnétique. La zone de localisation de ces conducteurs a été définie précédemment (figure 4).
  • Le courant collecté au centre de la cathode est raccordé par les conducteurs (24) à trois montées verticales, reliées aux têtes et au milieu du croisillon, du côté amont. Chacun des conducteurs alimentant les têtes du croisillon est traversé par 1/4 de l'intensité totale et le conducteur alimentant le centre du croisillon est traversé par 1/8 de l'intensité totale.
  • Les cuves de la série construite selon l'invention ont les caractéristiques suivantes:
    Figure imgb0011
    dimension intérieure 13,68x4,15 (en mêtres) du caisson
  • Au cours de leur fonctionnement, les résultats suivants ont été obtenus:
    Figure imgb0012
  • La consommation spécifique d'énergie correspondante est de 12.690 kMh/tonne AI, ce qui constitue une valeur record avec des cuves fonctionnant à une intensité aussi élevée. Ce gain a été obtenu entre autres par un abaissement de la chute cathodique qui s'est située en moyenne à 0,25 V.

Claims (7)

1. Dispositif pour la suppression des perturbations magnétiques dans les séries de cuves d'électrolyse ignée destinées à la production d'aluminium, à partir d'alumine dissoute dans de la cryolithe fondue, fonctionnant sous une intensité très élevée, pouvant atteindre de 200000 à 300000 ampères, lesdites cuves comportant un caisson parallélépipédique supportant des blocs cathodiques (4) dans lesquels sont scellées les sorties de courant cathodique (2) et un système anodique (5) suspendu à un croisillon (9), les cuves étant connectées électriquement en série par des conducteurs de liaison et disposées en travers par rapport à l'axe Ox de la série, de telle sorte que le petit côté du caisson et du système anodique soient parallèles à l'axe de la série, les sorties cathodiques étant constituées par une pluralité d'éléments conducteurs scellés dans les blocs cathodiques et sortant verticalement par le fond du caisson, caractérisé en ce qu'une partie des conducteurs de liaison (8) reliant les sorties cathodiques (2) d'une cuve au croisillon (5) de la cuve suivante sont disposés, sur au moins une partie de leur trajet à l'extérieur des deux plans verticaux passant par les extrémités (12) du système anodique (5) sur le petit côté.
2. Procédé pour la suppression des perturbations magnétiques dans les séries de cuves d'électrolyse ignée destinées à la production d'aluminium à partir d'alumine dissoute dans de la cryolithe fondue, fonctionnant sous une intensité pouvant attendre 200.000 à 300.000 ampères, lesdites cuves comportant un caisson parallélépipédique supportant des blocs cathodiques en carbone dans lesquels sont scellées les sorties du courant cathodique, et un système anodique suspendu à un croisillon, les cuves étant connectées électriquement en série par des conducteurs reliant les sorties cathodiques d'une cuve au croisillon de la cuve suivante, et étant disposées en travers par rapport à l'axe Ox de la rérie, de telle sorte que le petit côté du caisson et du système anodique soient parallèles à l'axe de la série, le courant cathodique étant extrait par une pluralité d'éléments conducteurs scellés dans les blocs cathodiques et sortant verticalement par le fond du caisson, caractérisé en ce qu'une fraction du courant total comprise entre 30 et 54%, circulant dans les conducteurs de liaison entre les cuves, est dérivée dans des conducteurs disposés, sur au moins une partie de leur trajet, à l'extérieur des deux plans verticaux passant par les extrémités du système anodique sur le petit côté.
3. Procédé pour la suppression des perturbations magnétiques dans les séries de cuves d'électrolyse ignée, selon revendication 2, caractérisé en ce que le courant dérivé est réparti dans les conducteurs de dérivation symétriquement par rapport à l'axe de la série.
4. Procédé pour la suppression des perturbations magnétiques dans les séries de cuves d'électrolyse ignée, selon revendication 2, caractérisé en ce que le courant dérivé est réparti dans les conducteurs de dérivation de façon dissymétrique par rapport à l'axe de la série.
5. Procédé pour la suppression des perturbations magnétiques dans les séries de cuves d'électrolyse ignée, selon l'une quelconque des revendications 3 ou 4, caractérisé en ce que le croisillon de chaque cuve est alimenté en courant à partir des sorties cathodiques de la cuve précédente, par une pluralité de montées verticales raccordées sur son côté amont.
6. Procédé pour la suppression des perturbations magnétiques dans les séries de cuves d'électrolyse ignée, selon l'une quelconque des revendications 3 ou 4, caractérisé en ce que le croisillon de chaque cuve est alimenté en courant à partir des sorties cathodiques de la cuve précédente, partiellement par une pluralité de montées verticales raccordées sur son côté amont, et partiellement par une pluralité de montées verticales raccordées sur son côté aval.
7. Procédé pour la suppression des perturbations magnétiques dans les séries de cuves d'électrolyse ignée, selon l'une quelconque des revendications 3 ou 4, caractérisé en ce que le croisillon de chaque cuve est partiellement alimenté en courant, à partir des sorties cathodiques de la cuve précédente par des montées verticales reliées à l'une ou à l'autre ou à ses deux extrémités, sur le petit côté du système anodique.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU2008233392B2 (en) * 2007-04-02 2012-04-26 Norsk Hydro Asa Improvements relating to electrolysis cells connected in series and a method for operation of same
CN105452536A (zh) * 2013-08-09 2016-03-30 力拓艾尔坎国际有限公司 包括补偿电路的铝厂

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH648605A5 (de) * 1980-06-23 1985-03-29 Alusuisse Schienenanordnung einer elektrolysezelle.
FR2505368B1 (fr) * 1981-05-05 1985-09-27 Pechiney Aluminium Dispositif pour la production d'aluminium par electrolyse ignee sous tres haute densite
FR2552782B1 (fr) * 1983-10-04 1989-08-18 Pechiney Aluminium Cuve d'electrolyse a intensite superieure a 250 000 amperes pour la production d'aluminium par le procede hall-heroult
FR2583068B1 (fr) * 1985-06-05 1987-09-11 Pechiney Aluminium Circuit de connexion electrique de series de cuves d'electrolyse pour la production d'aluminium sous tres haute intensite
AUPO053496A0 (en) * 1996-06-18 1996-07-11 Comalco Aluminium Limited Cathode construction
AU713342B2 (en) * 1996-06-18 1999-12-02 Comalco Aluminium Limited Cathode construction
EP2732076A2 (fr) 2011-07-12 2014-05-21 Rio Tinto Alcan International Limited Aluminerie comprenant des conducteurs electriques en materiau supraconducteur
FR2977898A1 (fr) * 2011-07-12 2013-01-18 Rio Tinto Alcan Int Ltd Aluminerie comprenant des cuves a sortie cathodique par le fond du caisson et des moyens de stabilisation des cuves
MY183698A (en) 2015-02-09 2021-03-08 Rio Tinto Alcan Int Ltd Aluminium smelter and method to compensate for a magnetic field created by the circulation of the electrolysis current of said aluminium smelter

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1187809B (de) * 1963-11-22 1965-02-25 Vaw Ver Aluminium Werke Ag Elektrolysezelle zur schmelzflusselektrolytischen Herstellung von Aluminium
US3640800A (en) * 1970-07-14 1972-02-08 Arthur F Johnson Electrolytic cell
GB2008617B (en) * 1977-11-23 1982-03-31 Alcan Res & Dev Electrolytic reduction cells
US4194959A (en) * 1977-11-23 1980-03-25 Alcan Research And Development Limited Electrolytic reduction cells
SU863719A1 (ru) * 1978-02-06 1981-09-15 Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Алюминиевой,Магниевой И Электродной Промышленности Ошиновка электролизеров дл получени алюмини

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU2008233392B2 (en) * 2007-04-02 2012-04-26 Norsk Hydro Asa Improvements relating to electrolysis cells connected in series and a method for operation of same
CN105452536A (zh) * 2013-08-09 2016-03-30 力拓艾尔坎国际有限公司 包括补偿电路的铝厂
CN105452536B (zh) * 2013-08-09 2017-09-19 力拓艾尔坎国际有限公司 包括补偿电路的铝厂

Also Published As

Publication number Publication date
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NZ195424A (en) 1984-12-14
PL227652A1 (fr) 1981-08-21
DE3070034D1 (en) 1985-03-07
YU42988B (en) 1989-02-28
IN152568B (fr) 1984-02-11
FR2469475A1 (fr) 1981-05-22
FR2469475B1 (fr) 1982-12-17
HU191178B (en) 1987-01-28
RO82538A (fr) 1984-02-21
WO1981001299A1 (fr) 1981-05-14
JPS56501247A (fr) 1981-09-03
GR70348B (fr) 1982-09-23
ES496595A0 (es) 1981-10-16

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