EA043522B1 - Способ электрохимического извлечения меди - Google Patents
Способ электрохимического извлечения меди Download PDFInfo
- Publication number
- EA043522B1 EA043522B1 EA202192448 EA043522B1 EA 043522 B1 EA043522 B1 EA 043522B1 EA 202192448 EA202192448 EA 202192448 EA 043522 B1 EA043522 B1 EA 043522B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- copper
- ppm
- cathodes
- bubbling
- solution
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
- 238000000605 extraction Methods 0.000 title claims description 13
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 45
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 41
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 28
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 claims description 25
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 claims description 22
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 22
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910000365 copper sulfate Inorganic materials 0.000 claims description 14
- ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L copper(II) sulfate Chemical compound [Cu+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 14
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 13
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 claims description 12
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 4
- 235000011149 sulphuric acid Nutrition 0.000 claims description 3
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 claims description 2
- 239000003929 acidic solution Substances 0.000 claims 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 claims 1
- 238000000368 spark atomic emission spectrometry Methods 0.000 claims 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 14
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- MKOYQDCOZXHZSO-UHFFFAOYSA-N [Cu].[Cu].[Cu].[As] Chemical compound [Cu].[Cu].[Cu].[As] MKOYQDCOZXHZSO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 description 3
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 2
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 2
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 2
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- JPVYNHNXODAKFH-UHFFFAOYSA-N Cu2+ Chemical compound [Cu+2] JPVYNHNXODAKFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 238000000975 co-precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 229910001431 copper ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005538 encapsulation Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 238000002161 passivation Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 description 1
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Description
Настоящее изобретение касается способа электрохимического извлечения меди, пригодной для производства катодов улучшенного качества, из сильно загрязненных электролитов.
Процессы плавки, применяемые к первичным или вторичным материалам, содержащим медь, обычно приводят к получению металлического сплава на основе меди. Это сплав, чаще всего имеющий сульфидную природу, который при этом называют штейном. В зависимости от материалов, подаваемых в плавильную печь, на этом этапе также могут быть собраны значительные количества других элементов, таких, как драгоценные металлы, и ряд примесей, таких как мышьяк, сурьма, висмут, свинец, теллур и селен.
Затем фаза на основе меди подвергается дальнейшим стадиям процесса для извлечения драгоценных металлов быстро и с высоким выходом. Важно также извлечь медь. В соответствии с известными способами, сплавы или штейны на основе меди тонко измельчают, а затем выщелачивают в серной кислоте в окислительных условиях. Драгоценные металлы остаются в осадке, который отделяют декантированием и/или фильтрованием. Продукт выщелачивания содержит сульфат меди и называется электролитом ввиду следующего этапа процесса - электрохимического извлечения, на котором медь извлекается в виде катодов. Электролит также будет содержать много примесей, содержащихся в сплаве или штейне.
Во время электрохимического извлечения серная кислота регенерируется на аноде. Сильнокислый и обедненный медью отработанный электролит рециркулируют на стадию выщелачивания. Благодаря этому замкнутому контуру в электролите постепенно накапливаются примеси. Это накопление должно быть уменьшено, что обычно достигается путем отведения части общего потока электролита и проведения специальных этапов его очистки. Отводимый поток, также известный как слив, компенсируется добавлением свежего раствора кислоты.
Обычно желательно ограничить количество слива, поскольку специальные этапы очистки сложны и дороги. С этой целью в электролите допускают относительно высокие концентрации примесей.
Однако присутствие примесей в электролите напрямую влияет на чистоту медных катодов. Примеси действительно могут попадать в катоды в соответствии с разными механизмами. Они могут осаждаться совместно с медью вследствие образования электролитического покрытия (например, серебро и висмут) или встраиваться в катоды в виде осадков (мышьяк, сурьма, висмут) или в виде частиц (свинец). Эти примеси напрямую влияют на коммерческую ценность этих катодов. Эта проблема еще больше усугубляется при применении плотности тока выше 250 А/м2.
Уровень примесей в катодах зависит от примесей в обрабатываемых медьсодержащих первичных или вторичных материалах. Мышьяк часто является наиболее критичным элементом, за ним следует висмут. ASTM B115-10 (2016) определяет предельные количества примесей в электролитических медных катодах Grade 1. Согласно этому стандарту, допускается содержание мышьяка до 5 млн-1, а висмута до 1 млн-1. Производство катодов Grade 1, конечно, желательно, но не обязательно.
Проблема катодной чистоты при работе с сильно загрязненными электролитами, что означает, что они содержат высокие концентрации примесей, часто решается путем наращивания процесса извлечения меди растворителем в контуре электролита. Затем выполняется этап электрохимического извлечения из почти чистого раствора сульфата меди, что гарантирует высочайшее качество катода. Однако добавление экстракции растворителем влечет за собой значительные недостатки, такие как капитальные затраты на установку и эксплуатационные проблемы при работе с легковоспламеняющимися растворителями.
Целью настоящего изобретения является предоставление альтернативного решения проблемы качества катода при работе с сильно загрязненными электролитами, в частности тогда, когда они содержат высокие концентрации мышьяка или висмута. Используется барботирование газа в нижней части электролизеров.
Системы барботирования воздуха в электролизерах меди известны, например, из патента США № 3,959,112 (А). Было признано, что эти системы улучшают гладкость поверхности катодов. Это может быть важно для подавления образования дендритов, что может привести к короткому замыканию между анодами и катодами. Однако использование барботирования в сочетании с сильно загрязненными электролитами не раскрывается.
Предпринималось мало усилий для того, чтобы избежать включения мышьяка или висмута, поскольку большинство установок для электрохимического извлечения для удаления примесей работают с экстракцией растворителем между операциями выщелачивания и электрохимическим извлечением, или же в сырье эти элементы перед выщелачиванием не содержатся.
Настоящее изобретение относится к способу электрохимического извлечения меди из кислого раствора сульфата меди, причем упомянутый способ осуществляется в содержащих множество анодов и катодов электролизерах, оборудованных элементами для барботирования газа, включает стадию барботирования газа, предпочтительно, равномерно по всей поверхности катодов, и отличается тем, что упомянутый раствор содержит более чем 100 мг/л мышьяка. Влияние барботирования особенно благоприятно, когда раствор содержит более 500 мг/л мышьяка, и еще более, когда раствор содержит более 2 г/л мышьяка. Подходящие растворы могут содержать от 20 г/л до 60 г/л меди и от 80 г/л до 220 г/л свободной кислоты; это те концентрации, которые обычно встречаются при электрохимическом извлечении меди.
- 1 043522
Следует отметить, что при электрохимическом извлечении аноды представляют собой инертные аноды, другими словами, аноды, которые в используемых условиях обработки не растворяются в электролите в значительной степени.
При электрохимическом извлечении меди сами аноды не содержат меди.
Элементы для барботирования газа предпочтительно размещаются ниже самого нижнего края катодов.
Элементы для барботирования газа предпочтительно размещаются в донной части электролизеров.
Барботирование может осуществляться путем вдувания газа в нижнюю часть электролизеров через трубки, установленные по длине электролизера. Они могут быть расположены перпендикулярно катодам. Трубки могут быть либо микропористыми, либо иметь отверстия миллиметрового размера по всей своей длине, благодаря чему достигается равномерное распределение газа по всей поверхности катодов. Концентрация мышьяка значительно ниже 100 мг/л представляет меньшую проблему, поскольку количества, попадающие в катоды, остаются допустимыми даже при использовании плотности тока 250 А/м2 или более.
Настоящий способ также эффективен для уменьшения загрязнения катодов висмутом, в частности, когда раствор содержит более чем 1 мг/л висмута. Барботирование остается полезным при работе с раствором, содержащим больше Bi, например 10 мг/л или более.
Технология барботирования в соответствии с настоящим изобретением действительно обеспечивает значительное снижение содержания мышьяка, висмута и других примесей в катодах.
Качество катодов остается приемлемым или даже совместимым с Grade 1 для растворов, содержащих до 5 г/л мышьяка и/или до 200 мг/л висмута. Растворы, содержащие еще большее количество примесей, могут успешно обрабатываться в соответствии с настоящим изобретением, даже если в этом случае можно ожидать катодов более низкого качества. Вышеуказанные максимумы для мышьяка или висмута редко достигаются на практике, поскольку другие примеси, такие как серебро, будут определять уровень слива, обеспечивающий более низкие концентрации.
В предпочтительном варианте осуществления настоящий способ представляет собой процесс электрохимического извлечения меди, содержащей не более 15 млн-1 As.
В предпочтительном варианте осуществления настоящий способ представляет собой процесс электрохимического извлечения меди, содержащей не более 3 млн-1 Bi.
Оба эти предела соответствуют верхнему пределу, разрешенному для меди Grade 2 согласно ASTMB115-10 (2016).
Газ для барботирования может быть любым нереакционноспособным газом, например азотом, но может также содержать кислород. Воздух является предпочтительным. Предпочтительный расход газа от 0,02 нормальных м3/ч до 0,5 нормальных м3/ч на м3 раствора. Более низкие расходы могут быть недостаточными, чтобы гарантировать явное влияние на качество катода, в то время как более высокие расходы могут привести к чрезмерному образованию кислотного тумана при барботировании через электролит.
Определение обозначения нормальный м3 приведено в ISO 2533:1975 и указывает объем газа, выраженный при давлении 1013 мбар (1,013-105 Па) и температуре 15°С. В технике для этого используется символ Нм3.
С экономической точки зрения процесс электрохимического извлечения выгодно проводить при плотности тока более 250 А/м2.
Настоящее изобретение также касается использования содержащих множество анодов и катодов электролизеров, оборудованных элементами для барботирования газа, предназначенными для барботирования газа предпочтительно равномерно по всей поверхности катодов, для извлечения меди из кислого раствора сульфата меди, также содержащего от 100 мг/л до 5 г/л мышьяка.
Предпочтительно элементы для барботирования газа размещаются в донной части электролизеров.
Это вышеупомянутое применение предпочтительно для растворов, также содержащих от 1 мг/л до 200 мг/л висмута.
Настоящее изобретение также относится к способу производства меди, в котором кислый раствор сульфата меди получают растворением одного или нескольких исходных сырьевых материалов в водной серной кислоте, причем кислый раствор сульфата меди затем подвергают обработке в процессе электрохимического извлечения меди согласно настоящему изобретению. Предпочтительно кислый раствор сульфата меди получают путем неэлектролитического растворения и/или в реакторе, отдельном от электролизеров.
Считается, что к включению примесей, таких как мышьяк и висмут, могут привести различные механизмы: (i) включение твердых частиц, содержащих мышьяк и висмут, (ii) восстановление мышьяка и последующее совместное осаждение арсенидов меди, (iii) электроосаждение висмута и (iv) включение электролита. Эти механизмы более очевидны при работе с более высокими плотностями тока и в момент начала зародышеобразования меди. При работе с более высокими плотностями тока на стартовых листах получаются смешанные потенциалы, что приводит к локально очень высоким плотностям тока. Следствием последнего является образование очень пористых отложений меди, что приводит к включению электролита и частиц, а также к обеднению меди на поверхности, что приводит к восстановлению висмута и мышьяка с электроосаждением, как следствие, металлического висмута и арсенида меди. Поэтому
- 2 043522 работа с вышеупомянутыми электролитами обычно ограничивается относительно низкой и неэкономичной плотностью тока менее 200 А/м2.
Согласно настоящему изобретению вышеописанное инкапсулирование примесей можно уменьшить или избежать путем барботирования. Предполагается, что барботирование обеспечивает лучшее перемешивание на поверхности катода, что приводит к уменьшению толщины граничного слоя. Таким образом можно избежать истощения запасов меди, которое происходит особенно при локальном увеличении тока. Например, плотность тока значительно увеличивается при снятии катодов и повторном введении заготовок. Другой причиной локально более высоких плотностей тока, до 1000 А/м2, является разница в толщине пассивирующего слоя заготовок из нержавеющей стали. Совместное электроосаждение серебра и висмута и образование арсенида меди происходит главным образом в этих случаях более высоких плотностей тока. Подача достаточного количества ионов меди на катод благодаря улучшенному смешиванию приводит к уменьшению электроосаждения других элементов. Уменьшение толщины границы также приводит к лучшему зарождению центров кристаллизации меди на стальной поверхности и более плотной структуре меди. Это позволяет избежать включения осадков мышьяка и висмута.
Пример 1 и пример 2 иллюстрируют настоящее изобретение на синтетических растворах, содержащих, соответственно, As и Bi.
Пример 3 выполнен с использованием реальных растворов из цеха. Содержание висмута в этих растворах значительно варьируется в зависимости от материалов, перерабатываемых в плавильной печи. В этих трех примерах электрохимическое извлечение осуществляют с использованием лабораторного оборудования.
Пример 4 выполнялся в реальном цеху. Сравниваются результаты, полученные с барботированием и без него.
Во всех примерах использовался анод на основе свинца.
Пример 1.
Кристаллы сульфата меди, серную кислоту и As (в виде H3As2O5) добавляли в воду с образованием водного раствора, содержащего 40 г/л Cu, 2,5 г/л As и 180 г/л H2SC4. Приблизительно 0,270 литра этого электролита переносили в две отдельных ячейки Хулла, каждая из которых имела анодную поверхность 30 см2 и катодную поверхность 46 см2. На выпрямитель подавали ток 2А, в результате чего катодная плотность тока составляла от 75 А/м2 до 2070 А/м2. В одной из ячеек Хулла электролит барботировался с использованием микропористых трубок, тогда как в другую ячейку воздух не подавался. Выделение кислорода являлось основной реакцией на аноде, восстановление меди представляло собой основную реакцию на катоде. Через 3 часа эксперимент останавливали и определяли химическое качество осажденной меди для различных зон с различной плотностью тока. При плотности тока, характерной для большинства установок электрохимического извлечения (от 250 А/м2 до 500 А/м2), концентрация мышьяка в катоде из эксперимента с барботированием воздуха составляла 1-2 млн-1, тогда как концентрация мышьяка в эксперименте без барботирования составляла от 1700 млн-1 до 5800 млн-1. Это хорошо видно по внешнему виду катодов, поскольку черные отложения предполагают образование арсенида меди и, следовательно, присутствие As.
Таким образом, извлечение As при концентрации 2,5 г/л сильно подавлялось барботированием, вплоть до уровня, который может быть совместим с катодами Grade 1.
Пример 2.
Кристаллы сульфата меди, серную кислоту и Bi (в виде BiSO4) добавляли в воду с образованием водного раствора, содержащего 40 г/л Cu, 200 мг/л Bi и 180 г/л H2SO4. Приблизительно 0,270 литра этого электролита переносили в две отдельных ячейки Хулла, каждая из которых имела анодную поверхность 30 см2 и катодную поверхность 46 см2. На выпрямитель подавали ток 2А, в результате чего катодная плотность тока составляла от 75 А/м2 до 2070 А/м2. В одной из ячеек Хулла электролит барботировался с использованием микропористых трубок, тогда как в другую ячейку воздух не подавался. Через 3 часа эксперимент останавливали, и определяли химическое качество осажденной меди для различных зон с различной плотностью тока. При плотности тока, характерной для большинства установок электрохимического извлечения (от 250 А/м2 до 500 А/м2), концентрация висмута в катоде из эксперимента с барботированием воздуха составляла от 50 млн-1 до 1100 млн-1, тогда как концентрация Bi в эксперименте без барботирования составляла от 3000 млн-1 до 5000 млн-1.
Таким образом, извлечение Bi при концентрации 200 мг/л значительно подавлялось барботированием, хотя желаемая совместимость с критериями Grade 1 не всегда достигалась.
Пример 3.
В этом эксперименте использовался электролит из цеха электрохимического извлечения меди, содержащий от 37 г/л до 50 г/л Cu, от 1,5 г/л до 3 г/л As, от 10 мг/л до 200 мг/л Bi и от 160 г/л до 200 г/л H2SO4. Приблизительно 0,270 литра этого электролита переносили в две отдельных ячейки Хулла, каждая из которых имела анодную поверхность 30 см2 и катодную поверхность 46 см2. На выпрямитель подавали ток 2А, в результате чего катодная плотность тока составляла от 75 А/м2 до 2070 А/м2. В одной из ячеек Хулла электролит барботировался с использованием микропористых трубок, тогда как в другую ячейку воздух не подавался. Через 3 часа эксперимент останавливали и определяли химическое качество
-
Claims (8)
- осажденной меди для различных зон с различной плотностью тока. При плотности тока, характерной для большинства установок электрохимического извлечения (от 250 А/м2 до 500 А/м2), концентрация примесей в катоде из эксперимента с барботированием воздуха составляла от 1 млн'1 до 2 млн1 As и от 1 млн1 до 10 млн1 Bi, тогда как концентрация примесей в эксперименте без барботирования составляла от 20 млн1 до 1000 млн1 As и от 180 млн1 до 650 млн1 Bi.Извлечение As и Bi при концентрациях до 3 г/л и 200 мг/л, соответственно, хорошо подавлялось барботированием до уровня, который для As может быть совместим с катодами Grade 1.Пример 4.В этом эксперименте использовались два промышленных электролизера, каждый из которых имел отдельный рециркуляционный резервуар, но общий выпрямитель. Каждый электролизер содержал 40 анодов и 39 катодов площадью 0,84 м2 каждый. Один электролизер работал с трубками для барботирования воздуха в донной части электролизера, тогда как в другом электролизере воздух для барботирования не подавался. В ходе экспериментов плотность тока варьировалась от 275 А/м2 до 425 А/м2. Типичный состав электролита составлял от 37 г/л до 50 г/л Си, от 1,5 г/л до 5 г/л As, от 10 мг/л до 20 мг/л Bi и от 160 г/л до 200 г/л H2SO4. Катоды выращивали в течение приблизительно 7 дней и собирали при толщине от 6 мм до 10 мм. После сбора и зачистки, 50 кг образца было отобрано путем высечки меди по диагонали катода. Образец плавили в индукционной печи, и концентрацию примесей определяли с помощью искровой оптико-эмиссионной спектроскопии. Концентрация примесей приведена в таблице.Концентрация (млн1) примесей в катодахБарботирование Плотность тока (А/м2) As (млн'1) Bi (млн'1)Нет 310 5 2Да 310 1 1Нет 370 4 3Да 370 1 1Извлечение As и Bi при концентрациях до 5 г/л и 20 мг/л, соответственно, заметно подавлялось барботированием до уровня, который соответствовал критериям катодов Grade 1 для As и Bi.ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ1. Способ электрохимического извлечения меди из кислого раствора сульфата меди, выполняемый в содержащих множество анодов и катодов электролизерах, оборудованных элементами для барботирования газа, который включает стадию барботирования газа по всей поверхности катодов, причем газ для барботирования представляет собой воздух, а упомянутый раствор содержит более чем 100 мг/л мышьяка.
- 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что упомянутый раствор также содержит более 1 мг/л Bi.
- 3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что упомянутый раствор содержит до 5 г/л As и/или до 200 мг/л Bi.
- 4. Способ по любому из пи. 1-3, отличающийся тем, что расход газа для барботирования составляет от 0,02 нормальных м3/ч до 0,5 нормальных м3/ч на м3 раствора.
- 5. Способ по любому из пи. 1-4, отличающийся тем, что способ электрохимического извлечения осуществляют при плотности тока более чем 250 А/м2.
- 6. Способ производства меди, в котором кислый раствор сульфата меди получают растворением одного или нескольких исходных материалов в водной серной кислоте, отличающийся тем, что упомянутый кислый раствор сульфата меди затем обрабатывают способом по любому из пи. 1-5.
- 7. Способ производства меди по п.6, отличающийся тем, что упомянутый кислый раствор сульфата меди получают неэлектролитическим растворением.
- 8. Способ производства меди по п.6 или 7, отличающийся тем, что упомянутый кислый раствор сульфата меди получают в реакторе, отдельном от электролизеров.Евразийская патентная организация, ЕАПВРоссия, 109012, Москва, Малый Черкасский пер., 2
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
BEBE2019/5145 | 2019-03-08 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EA043522B1 true EA043522B1 (ru) | 2023-05-30 |
Family
ID=
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9630844B2 (en) | Hydrometallurgical process for the recovery of tellurium from high lead bearing copper refinery anode slime | |
EP2268852B1 (en) | Electrochemical process for the recovery of metallic iron and sulfuric acid values from iron-rich sulfate wastes, mining residues and pickling liquors | |
KR102626511B1 (ko) | 구리 전해 정련의 개선 | |
EA005464B1 (ru) | Способ извлечения меди | |
WO2003010362A2 (en) | Process for direct electrowinning of copper | |
AU2002329630A1 (en) | Process for direct electrowinning of copper | |
JP2014501850A (ja) | チオ硫酸塩溶液からの金および銀の電気的回収 | |
JP2007231363A (ja) | 銅の電解精製方法 | |
NO772810L (no) | Fremgangsm}te for gjenvinning av sink og mangandioksyd | |
US4030990A (en) | Process for recovering electrolytic copper of high purity by means of reduction electrolysis | |
JP3882608B2 (ja) | 高純度錫の電解精製方法とその装置 | |
EA043522B1 (ru) | Способ электрохимического извлечения меди | |
CA3132599A1 (en) | Copper electrowinning process | |
US5837123A (en) | Prevention of cathode corrosion during electrowinning | |
RU2790423C2 (ru) | Улучшение электрорафинирования меди | |
RU2795912C1 (ru) | Способ переработки луженых отходов меди | |
JP2023066461A (ja) | 低マグネシウム濃度の塩化コバルト水溶液の製造方法 | |
Adhia | Effect and control of impurities in electrolytic zinc production | |
FR2463201A1 (fr) | Procede de production d'electrolytes au cobalt exempts de chlore | |
JP4952203B2 (ja) | 銅電解精製における浮遊スライムの生成防止方法 | |
JP3083079B2 (ja) | 銅電解精製法 | |
AU701209B2 (en) | Prevention of cathode corrosion during electrowinning | |
Gnoinski et al. | THE INFLUENCE AND BENEFITS OF AN UPSTREAM SOLVENT-EXTRACTION CIRCUIT ON THE ELECTROWINNING OF ZINC IN SULFATE MEDIA: THE SKORPION ZINC PROCESS | |
Brown et al. | The primary limitation of electrowinning technology for effluent recovery is that the traditional design does not lend itself to the treatment of low metal concentrations. Solution metal concentrations in conventional electrowinning operatiods are usually in the order of 30-50 g/L while most effluent streams contain less than 10 g/L and frequently less than 1 g/L. | |
López et al. | Recovery of Tin from Wave Solder Slags generated from PCB Manufacturing |