EA030273B1 - Способ разделения углеводородной смеси, сепарационная система, система парового крекинга и способ модернизации системы парового крекинга - Google Patents

Способ разделения углеводородной смеси, сепарационная система, система парового крекинга и способ модернизации системы парового крекинга Download PDF

Info

Publication number
EA030273B1
EA030273B1 EA201690860A EA201690860A EA030273B1 EA 030273 B1 EA030273 B1 EA 030273B1 EA 201690860 A EA201690860 A EA 201690860A EA 201690860 A EA201690860 A EA 201690860A EA 030273 B1 EA030273 B1 EA 030273B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
fraction
ethane
hydrocarbon mixture
separation
hydrocarbons
Prior art date
Application number
EA201690860A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201690860A1 (ru
Inventor
Хельмут Фриц
Тобиас Зинн
Original Assignee
Линде Акциенгезелльшафт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Линде Акциенгезелльшафт filed Critical Линде Акциенгезелльшафт
Publication of EA201690860A1 publication Critical patent/EA201690860A1/ru
Publication of EA030273B1 publication Critical patent/EA030273B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G70/00—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00
    • C10G70/04—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by physical processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B01D3/32—Other features of fractionating columns ; Constructional details of fractionating columns not provided for in groups B01D3/16 - B01D3/30
    • B01D3/324—Tray constructions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/005—Processes comprising at least two steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G70/00—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00
    • C10G70/02—Working-up undefined normally gaseous mixtures obtained by processes covered by groups C10G9/00, C10G11/00, C10G15/00, C10G47/00, C10G51/00 by hydrogenation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0252—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
    • C10G2300/301—Boiling range
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/60—Methane
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/62—Ethane or ethylene

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу разделения углеводородной смеси (C), по меньшей мере, частично полученной паровым крекингом (10), которая содержит, по меньшей мере, углеводороды, содержащие один, два и три атома углерода, включающие этан и этилен; первую фракцию (C2+, C2-) сначала получают из углеводородной смеси (C), по меньшей мере, частичным отделением других компонентов, где преобладающая часть указанной фракции состоит из углеводородов, включающих два или более атомов углерода, первоначально содержавшихся в углеводородной смеси (C), или преобладающая часть указанной фракции состоит из углеводородов, включающих два или менее атомов углерода, первоначально содержавшихся в углеводородной смеси (C), и дополнительные фракции (C1, C2, CH, C3+, CH) затем получают из первой фракции (C2+, C2-). Фракцию (R, S), содержащую этан, отделяют параллельно с или ниже по потоку относительно, по меньшей мере, частичного отделения других компонентов от углеводородной смеси (C) в количестве, которое снижает содержание этана в первой фракции (C2+, C2-) до уровня менее 25%, причем фракция (R, S), содержащая этан, включает малое количество или не включает других углеводородов, содержащих два атома углерода.

Description

Изобретение относится к способу разделения углеводородной смеси (С), по меньшей мере, частично полученной паровым крекингом (10), которая содержит, по меньшей мере, углеводороды, содержащие один, два и три атома углерода, включающие этан и этилен; первую фракцию (С2+, С2-) сначала получают из углеводородной смеси (С), по меньшей мере, частичным отделением других компонентов, где преобладающая часть указанной фракции состоит из углеводородов, включающих два или более атомов углерода, первоначально содержавшихся в углеводородной смеси (С), или преобладающая часть указанной фракции состоит из углеводородов, включающих два или менее атомов углерода, первоначально содержавшихся в углеводородной смеси (С), и дополнительные фракции (С1, С2, С2Н4, С3+, С2Н6) затем получают из первой фракции (С2+, С2-). Фракцию (К, 8), содержащую этан, отделяют параллельно с или ниже по потоку относительно, по меньшей мере, частичного отделения других компонентов от углеводородной смеси (С) в количестве, которое снижает содержание этана в первой фракции (С2+, С2-) до уровня менее 25%, причем фракция (К, 8), содержащая этан, включает малое количество или не включает других углеводородов, содержащих два атома углерода.
030273
Изобретение относится к способам разделения углеводородной смеси, как указано в преамбулах независимых пунктов формулы изобретения.
Уровень техники
Способы и устройства для проведения парового крекинга углеводородов известны и рассмотрены, например, в статье "Е1ку1спс (Этилен)" в иНтаии'к Епсус1ореФа о£ 1пйи51па1 СкстМгу. имеющейся с 15 апреля 2007 г. в свободном доступе онлайн: ΌΘΙ 10.1002/14356007.а10_045.риЬ2.
Способы парового крекинга осуществляют в коммерческом масштабе в трубчатых реакторах, в которые, в принципе, могут быть загружены разнообразные углеводороды и углеводородные смеси (также называемые загрузкой печи), содержащие вещества от этана до газойля, температуры кипения которых могут обычно достигать 600°С. Далее в тексте реакционные трубки или пучки реакционных трубок, работающих в идентичных или сравнимых условиях крекинга (см. ниже), или возможно даже трубчатые реакторы, в целом работающие в одинаковых условиях крекинга, называются "крекинг-печами". Таким образом, в соответствии с настоящим изобретением, крекинг-печью называется конструкционный блок, применяемый для парового крекинга, в котором загрузку печи подвергают действию идентичных или сравнимых условий крекинга. Система для парового крекинга может включать одну или более крекингпечей этого типа.
Соответствующая загрузка печи, по меньшей мере, частично подвергается реакции при проведении парового крекинга в крекинг-печи или печах с образованием неочищенного газа. Неочищенный газ из крекинг-печей может быть объединен и, как более подробно рассмотрено при описании фиг. 1А и 1В, подвергнут серии этапов последующей обработки. Изначально этапы последующей обработки этого типа включают обработку неочищенного газа, например, посредством быстрого охлаждения, охлаждения и сушки, в результате чего получают крекинг-газ. Иногда неочищенный газ также называют крекинг-газом и наоборот.
Крекинг-газ представляет собой углеводородную смесь, включающую углеводороды с различными длинами цепочки и структурами. То есть для получения из крекинг-газа требуемых продуктов газ нужно разделить. Для этой цели в данной области техники имеются различные способы, которые подробно рассмотрены, например, в цитируемой выше статье "Е1ку1епе" в публикации И11тапп'8 Епсус1ореШа о£ 1пки81па1 СНепиДгу. Способы обработки крекинг-газа также рассмотрены, например, в патентных документах И8 5372009 А и И8 5361589 А.
Как указано ниже, в системе парового крекинга загрузка печи, направляемая в одну или более крекинг-печей, обычно состоит из одной или более свежих загрузок, поступающих извне, и одного или более подаваемых рециклом потоков или подаваемых рециклом фракций, отделенных от крекинг-газа.
Состав крекинг-газа определяется, наряду с другими факторами, составом соответствующей используемой загрузки печи. Чем большее количество этана содержит свежая загрузка или загрузки, составляющие загрузку печи, тем большее количество этана также содержит крекинг-газ. Таким образом, при использовании обогащенных этаном углеводородных смесей получают крекинг-газ, содержащий более высокие пропорции этана, чем при использовании углеводородных смесей, обедненных этаном, таких как нафта.
Однако использование обогащенных этаном углеводородных смесей может быть желательно по экономическим причинам. Они образуются в больших количествах при добыче природного газа в виде жидкостей, получаемых из природного газа (англ. па!ига1 да§ йциШк, сокращенно ЫСЬ; также называемые ШФЛУ, т.е. широкая фракция легких углеводородов), а также других форм, и могут быть превращены в полезные продукты с помощью парового крекинга. То же самое верно для сравнительно обогащенного этаном сланцевого газа, получаемого при гидравлическом разрыве пласта.
Конструкция системы парового крекинга, предназначенной исключительно для обработки не содержащих этана свежих загрузок, таких как нафта, не может быть с легкостью адаптирована для работы с одной или более свежими загрузками, которые содержат количества этана, отличающиеся от пренебрежимо малых, поскольку сравнительно высокое содержание этана в крекинг-газе может быть обработано только после проведения последующего разделения, для аппаратурного воплощения которого требуются значительные дополнительные капиталовложения.
Например, в этом случае необходимо устанавливать серии сепарационных установок или значительно увеличивать мощность серии сепарационных установок, что требует значительных усилий.
Разумеется, проблемы этого типа встречаются не только в тех случаях, когда традиционные свежие загрузки, такие как нафта, полностью заменяют на содержащие большее количество этана свежие загрузки, но и при частичном использовании свежих загрузок, содержащих большее количество этана. Это препятствует получению каких-либо возможных экономических преимуществ. Задача изобретения состоит в устранении этой ситуации.
Сущность изобретения
Согласно настоящему изобретению поставленная задача может быть решена посредством применения способов разделения углеводородной смеси, признаки которых указаны в независимых пунктах формулы изобретения. Предпочтительные конфигурации составляют объект независимых пунктов формулы изобретения и последующего описания.
- 1 030273
Перед рассмотрением признаков и полезных эффектов настоящего изобретения следует разъяснить основные принципы и используемую терминологию.
Согласно изобретению уже упомянутый выше термин "загрузка печи" означает один или более жидкостных и/или газообразных потоков, которые подают в одну или более крекинг-печей. Потоки, получаемые способом парового крекинга этого типа, также могут быть, как показано ниже, возвращены в одну или более крекинг-печей и повторно использоваться в качестве загрузок печи. Как указано, в качестве загрузки печи подходит множество углеводородов и углеводородных смесей, от этана до газойля, обычно имеющих температуру кипения до 600°С. Как указано, настоящее изобретение в основном относится к применению загрузок печи, которые включают свежие загрузки, имеющие сравнительно высокое содержание этана.
Согласно изобретению "свежую загрузку" этого типа подают извне системы, получая ее, например, из одной или более нефтяных фракций, компонентов природного газа, содержащих от двух до четырех атомов углерода, включающих этан, и/или жидкостей, полученных из природного газа. Загрузка печи также может состоять из одного или более "подаваемых рециклом потоков", другими словами, потоков, которые образуются в самой системе и которые направляют обратно в соответствующую крекинг-печь. Загрузка печи также может состоять из смеси из одной или более свежих загрузок с одним или более подаваемыми рециклом потоками.
Используемый в настоящем описании термин "система парового крекинга" включает одну или более крекинг-печей, работающих в одинаковых или различных условиях крекинга, в которые могут быть поданы одинаковые или различные загрузки печи, а "сепарационная система", которая предназначена для разделения получаемого крекинг-газа, обычно включает серию перегонных колонн, которая предназначена для разделения крекинг-газа на множество фракций в соответствии с температурами кипения получаемых углеводородов.
В данной области техники фракции этого типа обозначают аббревиатурами, в которых указано количество атомов в углеводородах, которые в основном или исключительно содержатся в каждой фракции. Таким образом, "фракция С1" означает фракцию, которая в основном или исключительно содержит метан (и, как правило, иногда также водород; в этом случае она также может называться "фракцией С1-"). Напротив, "С2 фракция" в основном или исключительно содержит этан, этилен и/или ацетилен. "С3 фракция" в основном содержит пропан, пропилен, метилацетилен и/или пропадиен. "С4 фракция" в основном или исключительно содержит бутан, бутен, бутадиен и/или бутин, причем соответствующие изомеры потенциально содержатся в различных пропорциях, в зависимости от источника получения С4 фракции. То же самое относится к "С5 фракции" и более тяжелым фракциям. В соответствии со способом и/или терминологией, множество фракций этого типа также может быть скомбинировано. Например, "фракция С2+" в основном или исключительно содержит углеводороды, включающие два или более атомов углерода, и "фракция С2-" в основном или исключительно содержит углеводороды, включающие один или два атома углерода.
Согласно изобретению жидкостные и газообразные потоки могут иметь высокое содержание или малое содержание одного или более компонентов, причем "высокое содержание" может означать содержание, составляющее по меньшей мере 90%, 95%, 99%, 99,5%, 99,9%, 99,99% или 99,999%, и "малое содержание" может означать содержание, составляющее не более 10%, 5%, 1%, 0,1%, 0,01% или 0,001% молярных, массовых или объемных. Термин "в основном" означает содержание, составляющее по меньшей мере 50%, 60%, 70%, 80% или 90%, или соответствует термину "с высоким содержанием". Согласно настоящему изобретению жидкостные и газообразные потоки могут быть дополнительно обогащены или обеднены одним или более компонентами, и эти термины относятся к соответствующему содержанию в исходной смеси, из которой был получен жидкостной или газообразный поток. Жидкостной или газообразный поток "обогащен", если содержание соответствующего компонента в потоке по меньшей мере в 1,1 раза, 1,5 раза, 2 раза, 5 раз, 10 раз, 100 раз или 1000 раз превышает его содержание в исходной смеси, и "обеднен", если содержание соответствующего компонента не превышает 0,9 частей, 0,5 частей, 0,1 части, 0,01 части или 0,001 части от его содержания в исходной смеси.
Согласно изобретению, если свежая загрузка содержит "не пренебрежимо малое количество" этана, то содержание этана в ней составляет более, например, 5%, 10%, 20%, 30% или 40%. В принципе, в качестве свежей загрузки может быть использован даже чистый этан, например, вместе с более тяжелыми свежими загрузками, такими как нафта. Однако обычно верхний предел содержания этана в свежих загрузках этого типа составляет 90%, 80%, 70%, 60% или 50%. Например, сланцевый газ и жидкости, полученные из природного газа, представляют собой свежие загрузки, которые содержат не пренебрежимо малое количество этана.
Приводимые в настоящей заявке процентные содержания могут быть выражены в объемных, молярных или массовых процентах. Величины давления представляют собой абсолютное давление.
Поток может быть "получен" из другого потока, например, разбавлением, концентрацией, обогащением, обеднением, разделением или реакцией с любыми требуемыми компонентами, проведением этапов сепарации или посредством объединения по меньшей мере с одним дополнительным потоком. Получаемый поток также может быть образован разделением исходного потока по меньшей мере на два подпо- 2 030273
тока, и в этом случае каждый подпоток или даже поток, остающийся после отделения другого потока, представляет собой получаемый поток этого типа.
Основой для настоящего изобретения служит известный способ разделения углеводородной смеси, получаемой, по меньшей мере, частично с помощью парового крекинга. Как указано выше, углеводородную смесь этого типа называют крекинг-газом или неочищенным газом и вводят в один или более этапов обработки. Углеводородная смесь включает, по меньшей мере, углеводороды, содержащие один, два и три атома углерода, включающие этан и этилен. Согласно изобретению количества этана в крекинг-газе этого типа повышают посредством парового крекинга, если используемые свежие загрузки содержат не пренебрежимо малое количество этана.
Даже если в качестве загрузок печей для парового крекинга используют углеводородные смеси, в основном содержащие этан, крекинг-газ будет содержать углеводороды, включающие более трех атомов углерода. Как было показано, традиционные свежие загрузки, такие как нафта, также не обязательно полностью заменяют свежими загрузками с высоким содержанием этана, и по этой причине в крекинггазе обычно содержатся довольно значительные количества углеводородов, содержащих более трех атомов углерода.
Таким образом, если на паровой крекинг направляют свежие загрузки, которые содержат не пренебрежимо малые количества этана, то предполагаемое разделение не обязательно отличается качественно, но скорее может отличаться количественно (другими словами, смеси могут иметь другие соотношения соответствующих разделяемых фракций).
Сначала из углеводородной смеси, по меньшей мере, частичным отделением других компонентов получают фракцию, называемую в настоящем описании "первой фракцией". Как более подробно рассмотрено ниже, согласно предшествующему уровню техники различают способы с "первым деметанизатором" и с "первым деэтанизатором". Вообще говоря, эти способы включают первоначальное получение из углеводородной смеси, по меньшей мере, частичным отделением других компонентов "первой" фракции, основная часть которой согласно способу по п.2 содержит углеводороды, включающие два или более атомов углерода, ранее содержавшиеся в углеводородной смеси, или основная часть которой согласно способу по п.1 содержит углеводороды, включающие два или менее атомов углерода, ранее содержавшиеся в углеводородной смеси.
Эта первая фракция, если она была предварительно пропущена через деметанизатор, имеет преобладающее содержание углеводородов, включающих два или более атомов углерода, которые содержатся в углеводородной смеси; другими словами, из нее были удалены более легкие компоненты (метан и, если таковой имелся, водород). Напротив, если из углеводородной смеси этого типа сначала удаляют в деэтанизаторе углеводороды, включающие три или более атомов углерода, то остается первая фракция, которая в основном содержит углеводороды, включающие два или менее атомов углерода, первоначально содержавшиеся в углеводородной смеси.
Таким образом, способ по п.2 согласно изобретению подходит для осуществления способа с первым деметанизатором, а способ по п.1 изобретения подходит для осуществления способа с первым деэтанизатором и соответствующих вариантов этих способов, которые обычно известны, поскольку фракция, называемая в настоящем описании "первой фракцией", которая в данном контексте представляет собой поток, извлекаемый из операции разделения (из деметанизатора или деэтанизатора), в каждом случае полностью состоит или содержит преобладающее количество этана, который ранее содержался в первоначальной углеводородной смеси (в крекинг-газе или неочищенном газе). Как уже было неоднократно отмечено, это количество этана сильно возрастает, если используют свежие загрузки, которые содержат не пренебрежимо малое количество этана.
Как в способе с первым деметанизатором, так и в способе с первым деэтанизатором, из рассмотренной первой фракции впоследствии получают дополнительные фракции. Эти дополнительные фракции могут представлять собой фракции, включающие углеводороды с различной и/или одинаковой длиной цепочки и/или идентичной эмпирической формулой и/или структурной формулой. Например, типичным примером дополнительных фракций этого типа являются этилен и/или бутадиен и/или фракции, содержащие множество углеводородов с различной и/или одинаковой длиной цепочки, получаемые из системы этого типа и/или возвращаемые в способ парового крекинга (подаваемые рециклом фракции). Подаваемой рециклом фракцией этого типа, которую получают согласно изобретению, является этан, отделенный от крекинг-газа.
Как уже было неоднократно отмечено, сепарационные системы, которые представляют собой часть систем парового крекинга для обработки свежих загрузок с низким содержанием этана, не всегда могут справляться с относительно большими количествами этана в полученной углеводородной смеси (в крекинг-газе или в неочищенном газе), то есть не обладают достаточной мощностью или способностью к разделению при обработке более свежих загрузок с высоким содержанием этана.
Согласно изобретению фракцию, содержащую этан, также отделяют во время или после, по меньшей мере, частичного отделения других компонентов от исходной углеводородной смеси, другими словами, во время или после образования первой фракции, в частности, ниже по потоку относительно деметанизатора или параллельно или ниже по потоку относительно деэтанизатора, таким образом, что содер- 3 030273
жание этана в первой фракции снижается до величины менее 25%. Разделение производят до дальнейшего получения дополнительных фракций. Если разделение производят во время, по меньшей мере, частичного отделения других компонентов от исходной углеводородной смеси, например, параллельно с проведением этапа разделения этого типа, то образующаяся первая фракция уже имеет соответственно сниженное содержание этана; если разделение производят ниже по потоку относительно указанной операции, то снижается содержание этана в первой фракции. Таким образом, содержание этана в первой фракции может быть, например, приведено к содержанию этана, получаемому при использовании свежих загрузок с низким содержанием этана. При изменении состава свежих загрузок или загрузок это позволяет продолжать работу сепарационной системы в практически неизменном режиме, за исключением мер, осуществляемых в соответствии с изобретением.
Другими словами, отделение согласно изобретению фракции, содержащей этан, приводит к снижению содержания этана в первой фракции до такой степени, что даже существующие сепарационные системы могут обрабатывать указанную фракцию. Вместо повышения мощности расположенных ниже по потоку сепарационных установок, предназначенных для получения дополнительных фракций, которые в противном случае будут нужны для обработки высокого количества этана, способы согласно изобретению позволяют сравнительно просто и экономично снизить высокое содержание этана.
Наряду с этаном фракция, содержащая этан, может содержать дополнительные компоненты, тип которых зависит от способа, применяемого для получения первой фракции. Так, если применяют способ с первым деметанизатором, то фракция этого типа, содержащая этан, может, например, содержать углеводороды, включающие три или более атомов углерода. Фракция, содержащая этан, также может в основном (в значении, указанном выше) состоять из этана.
В любом случае фракция, в основном содержащая этан, имеет малое, в значении, рассмотренном выше, содержание других углеводородов, содержащих два атома углерода, т.е. содержит согласно изобретению максимум 10 мол. % соответствующих углеводородов, а предпочтительно не содержит таких углеводородов. Другие углеводородные фракции этого типа, содержащие два атома углерода, получают из первой фракции в выполняемых ниже по потоку этапах разделения. Например, максимальное содержание этилена составляет 1,5%, 1,0%, 5000 частей на миллион, 4000 частей на миллион или 3000 частей на миллион.
В частности, способ согласно изобретению включает достижение содержания этана, приемлемого для сепарационной системы, применяемой для осуществления способа. Величины, которые обычно встречаются при обработке свежих загрузок с низким содержанием этана, также могут быть использованы для задания значений этого типа. В соответствии с ними также адаптируют количество фракции, содержащей этан. Таким образом, как указано, количество этана в первой фракции снижают до такого уровня, который способствует поддержанию концентрации этана, приемлемой для находящихся ниже по потоку устройств или сепарационных установок. Это содержание этана составляет, например, менее 20%, 17%, 15%, 13% или 10%.
Содержание этана в первой фракции после отделения фракции, в основном содержащей этан, также определяет ее общее количество или объемный расход в том смысле, что "приемлемое" в этом случае количество этана также зависит, например, от соответствующих гидравлических ограничений существующих компонентов. Устройства гидрирования, такие, как показанные в сопроводительных графических материалах, также имеют ограниченную максимальную производительность, то есть максимальное приемлемое количество этана (которое определяет количество или объемный расход соответствующего потока) не должно превышать приемлемые значения.
Как указано, фракция, содержащая этан, в частности, также может содержать дополнительные углеводороды, в частности, следы этилена и ацетилена и возможно другие углеводороды, включающие три или более атомов углерода. Они могут быть отделены от фракции, содержащей этан, в результате чего получают фракцию чистого этана или фракцию с высоким содержанием этана.
Фракцию, содержащую этан, предпочтительно, по меньшей мере, частично обрабатывают с помощью парового крекинга, то есть этан соответственно пропускают через применяемую систему парового крекинга в виде подаваемого рециклом потока.
Как указано выше, способ по п.2 согласно изобретению подходит для проведения способа с первым деметанизатором, а способ по п.1 согласно изобретению подходит для проведения способа с первым деэтанизатором. Как указано выше, в способе с первым деметанизатором для получения первой фракции из углеводородной смеси отделяют ту фракцию, преобладающую часть которой составляет метан и водород, содержавшиеся в указанной смеси (другими словами, отделяют фракцию С1-). Таким образом, преобладающая часть первой фракции содержит углеводороды, включающие два или более атомов углерода, содержавшиеся в углеводородной смеси.
Способ по п.1 согласно изобретению подходит для проведения рассмотренного способа с первым деэтанизатором. В способах этого типа, после проведения выше по потоку сжатия неочищенного газа, углеводородную смесь охлаждают, например, до температуры от -15 до -30°С. Неконденсируемые компоненты и собранные конденсаты направляют в деэтанизатор, в котором фракцию С2- отделяют от остающейся С3+ фракции. В этом случае фракцию С2- обозначают как первую фракцию. Как указано, со- 4 030273
гласно изобретению от нее отделяют фракцию, содержащую этан. Однако ее отделение также может быть проведено параллельно деэтанизации. Получаемый поток С2- обычно подвергают С2 гидрированию, при осуществлении которого ацетилены реагируют с избытком водорода. Поскольку согласно изобретению к этому моменту некоторое количество этана уже было отделено, его наличие не особенно мешает проведению гидрирования, поскольку они имеется лишь в малых количествах.
Полученный в результате гидрирования поток С2-, не содержащий ацетилена, затем охлаждают и частично конденсируют до разделения, получая, с одной стороны, по существу водород, а с другой стороны - остальные углеводороды (метан, этан и этилен). Полученные конденсаты, которые в основном содержат метан, этан и этилен, затем подают в колонну деметанизации, в которой С2 углеводороды отделяют от метана. В результате предыдущего частичного отделения этана согласно изобретению, производимого выше по потоку относительно колонны деметанизации этого типа, обрабатываемые в этом этапе объемы также меньше.
В рассмотренной колонне деметанизации получают жидкостную смесь этана и этилена, которую направляют в С2 фракционную колонну, в которой этан по существу отделяют от этилена. Благодаря частичному удалению этана согласно изобретению в ней также происходит работа с меньшими объемами.
Сепарационная система этого типа включает первую сепарационную установку, в которой сначала из углеводородной смеси посредством, по меньшей мере, частичного отделения других компонентов получают первую фракцию; преобладающая часть указанной фракции состоит либо из углеводородов, включающих два или более атомов углерода, первоначально содержавшихся в углеводородной смеси, либо из углеводородов, включающих два или менее атомов углерода, первоначально содержавшихся в углеводородной смеси. Дополнительно имеются сепарационные установки, которые предназначены для получения затем дополнительных фракций из первой фракции. Сепарационная система включает добавочную сепарационную установку, которая предназначена для отделения фракции, содержащей этан, во время или после, по меньшей мере, частичного отделения других компонентов от углеводородной смеси в таких количествах, которые приводят к снижению содержания этана в первой фракции до уровня менее 25%. Свойства этой фракции, которая в основном содержит этан, подробно рассмотрены выше.
Добавочная сепарационная установка может быть предоставлена в виде перегонной колонны, которая предпочтительно включает от 60 до 120, например, от 70 до 100, в частности, от 80 до 90 тарелок. Такие размеры подходят, в частности, для осуществления способа с первым деметанизатором. Предпочтительно устанавливаемые рабочие давления и рабочие температуры выбирают на основании среды способа и точек ввода в соответствующую последовательность фракционирования.
Предпочтительно сепарационная система этого типа предназначена для осуществления способа, рассмотренного выше.
Системе парового крекинга включает по меньшей мере одну крекинг-печь, которая предназначена для получения углеводородной смеси, которая содержит, по меньшей мере, углеводороды, содержащие один, два и три атома углерода, включая этан и этилен. Предпочтительно включает по меньшей мере одну сепарационную систему, рассмотренную выше, которая обеспечивает системе наличие упомянутых преимуществ.
Например, настоящее изобретение позволяет осуществить способ модернизации системы парового крекинга, которая предназначена исключительно для обработки одной или более свежих загрузок с низким содержанием этана, для обработки одной или более свежих загрузок, которые содержат не пренебрежимо малое количество этана. Система парового крекинга снабжена сепарационной установкой, которая предназначена для получения в результате парового крекинга загрузки печи, полученной из свежей загрузки или загрузок, углеводородной смеси, которая содержит, по меньшей мере, углеводороды, содержащие один, два и три атома углерода, включая этан и этилен. Она дополнительно предназначена для получения, по меньшей мере, частичным отделением других компонентов от этой углеводородной смеси сначала первой фракции, где преобладающая часть указанной фракции состоит либо из углеводородов, включающих два или более атомов углерода, первоначально содержавшихся в углеводородной смеси, либо из углеводородов, включающих два или менее атомов углерода, содержавшихся в углеводородной смеси (другими словами, подходит для способа с первым деметанизатором или способа с первым деэтанизатором). Система парового крекинга дополнительно включает дополнительные сепарационные установки, которые предназначены для получения затем из первой фракции дополнительных фракций. Модернизация включает обеспечение наличия добавочной сепарационной установки, находящейся выше по потоку относительно дополнительных сепарационных установок, которая предназначена для отделения фракции, в основном содержащей этан, во время или после, по меньшей мере, частичного отделения других компонентов от углеводородной смеси в таких количествах, которые обеспечивают снижение содержания этана в первой фракции до уровня менее 25%. Особенности добавочной сепарационной установки этого типа были рассмотрены выше.
Ниже настоящее изобретение рассмотрено в сравнении с предшествующим уровнем техники с помощью сопроводительных графических материалов.
- 5 030273
Краткое описание графических материалов
На фиг. 1А представлена упрощенная блок-схема способа получения углеводородных продуктов согласно предшествующему уровню техники.
На фиг. 1В представлена упрощенная блок-схема способа получения углеводородных продуктов согласно предшествующему уровню техники.
На фиг. 2 представлена упрощенная блок-схема способа разделения углеводородной смеси согласно одному из воплощений изобретения.
На фиг. 3 представлена упрощенная блок-схема способа разделения углеводородной смеси согласно одному из воплощений изобретения.
На фиг. 4 представлена упрощенная блок-схема способа разделения углеводородной смеси согласно одному из воплощений изобретения.
На фиг. 5 представлена упрощенная блок-схема способа разделения углеводородной смеси согласно одному из воплощений изобретения.
В графических материалах соответствующие элементы имеют одинаковые обозначения и для краткости не описываются более одного раза.
Подробное описание графических материалов
На фиг. 1А в виде упрощенной блок-схемы представлена последовательность выполнения этапов способа получения углеводородных продуктов с помощью парового крекинга и затем разделение полученного крекинг-газа на фракции согласно предшествующему уровню техники.
Центральной частью способа является способ 10 парового крекинга, который может быть осуществлен в одной или более крекинг-печах 11-13. Ниже рассмотрена только работа крекинг-печи 11; остальные крекинг-печи 12 и 13 могут работать соответствующим образом.
В крекинг-печь 11 в качестве загрузки печи направляют поток А, который частично может представлять собой свежую загрузку, получаемую из источников, находящихся вне системы, и частично подаваемый рециклом поток, получаемый в способе. В другие крекинг-печи 12 и 13 также могут быть направлены соответствующие потоки. Также, в разные печи 11-13 могут быть направлены разные потоки, один поток может быть разделен между множеством крекинг-печей, или множество подпотоков может быть собрано в объединенный поток, который, например, подают в одну из крекинг-печей 11-13 как поток А.
В результате парового крекинга, осуществляемого в способе 10 парового крекинга, получают поток В неочищенного газа, иногда называемой на этой стадии потоком крекинг-газа. Поток В неочищенного газа обрабатывают в серии этапов обработки (не показаны) способа 20 обработки, например, подвергают охлаждению в масле, предварительному фракционированию, сжатию, дополнительному охлаждению и сушке.
Обработанный соответствующим образом поток В, настоящий крекинг-газ С и углеводородную смесь, отделенную согласно настоящему изобретению, затем вводят в способ 30 разделения. Способ 30 разделения выполняют в соответствующей сепарационной системе. В результате получают множество фракций, которые обозначают в соответствии с количеством атомов углерода или в основном содержащихся углеводородов, как указано выше. Способ 30 разделения, представленный на фиг. 1А, является способом с "первым деметанизатором"; другой способ разделения, т.е. с "первым деэтанизатором", представлен на фиг. 1 В.
В способе 30 разделения фракцию С1 или С1 - (обозначенную С1) сначала отделяют в газообразном виде от крекинг-газа С в первой сепарационной установке 31 (деметанизаторе); эта фракция также дополнительно может содержать водород, если он не был удален ранее. Эту фракцию обычно используют как топливный газ. При этом остается жидкостная фракция С2+ (обозначенная С2+), которую направляют во вторую сепарационную установку 32 (деэтанизатор). В настоящей заявке, если применяют способ с первым деметанизатором, фракция С2+ обозначена как "первая" фракция.
В этой второй сепарационной установке 32 С2 фракцию (обозначенную С2), находящуюся в газообразном виде, отделяют от фракции С2+. Фракция С2+ может быть, например, направлена в способ 41 гидрообработки для превращения содержащегося в ней ацетилена в этилен. Затем С2 фракцию разделяют на этилен (обозначенный С2Н4) и этан (обозначенный С2Н6) в С2 сепарационной установке 35 (также называемой С2 разделительной колонной). Полученный этан может быть вновь направлен в способ 10 парового крекинга, в одну или более крекинг-печи 11-13 в виде подаваемого рециклом потока Ό. В показанном примере подаваемые рециклом потоки Ό и Е добавляют в поток А. Подаваемые рециклом потоки Ό и Е и поток А также могут быть поданы в разные крекинг-печи 11-13.
Как указано, если используют свежие загрузки, которые содержат не пренебрежимо малое количество этана, то доля этана в крекинг-газе С особенно увеличивается. В существующих системах, которые предназначены исключительно для работы со свежими загрузками, содержащими малые количества этана, рассмотренные сепарационные установки не могут справляться с такими большими количествами этана.
Жидкостную фракцию С3+ (обозначенную С3+), остающуюся во второй сепарационной установке 32, направляют в третью сепарационную установку 33 (депропанизатор), в которой С3 фракцию (обозна- 6 030273
ченную С3) отделяют от С3+ фракции и, например, направляют в способ 42 дальнейшей гидрообработки для превращения метилацетилена, содержащегося в С3 фракции, в пропилен. Затем С3 фракцию разделяют на пропен (обозначенный С3Н6) и пропан (обозначенный С3Н3) в С3 сепарационной установке 36. Полученный пропан может быть вновь направлен в способ 10 парового крекинга, в одну или более крекинг-печи 11-13 в виде подаваемого рециклом потока Е, отдельно или вместе с другими потоками. Жидкостную фракцию С4+ (обозначенную С4+), остающуюся в третьей сепарационной установке 33, направляют в четвертую сепарационную установку 34 (дебутанизатор), где С4 фракцию (обозначенную С4) отделяют от С4плюс фракции. При этом остается жидкостная фракция С5плюс (обозначенная С5+).
Если используют исключительно газообразные загрузки печи, то имеется вероятность того, что фракции С3+, С4+ или С5 + углеводородов не образуются или образуются в гораздо меньших количествах, что позволяет не устанавливать последние сепарационные установки.
Очевидно, что все рассмотренные фракции также могут быть подвергнуты различным подходящим последующим обработкам. Например, если получен 1,3-бутадиен, то он может быть отделен от потока С4 углеводородов. Дополнительно могут быть использованы добавочные подаваемые рециклом потоки, которые могут быть введены в способ 10 парового крекинга аналогично подаваемым рециклом потокам Ό и Е.
На фиг. 1В в виде упрощенной блок-схемы представлена последовательность выполнения этапов альтернативного способа получения углеводородов с помощью парового крекинга согласно предшествующему уровню техники. В этом случае центральной частью способа также является способ 10 парового крекинга, который может быть осуществлен в одной или более крекинг-печах 11-13. В отличие от способа, представленного на фиг. 1А, в этом случае крекинг-газ С направляют в способ 30 разделения с "первым деэтанизатором".
В этом случае в способе 30 разделения сначала газообразную фракцию С2- (обозначенную С2-) отделяют от крекинг-газа С в первой сепарационной установке 37; эта фракция в основном содержит метан, этан, этилен и ацетилен, и также может дополнительно содержать водород, если он не был удален ранее. В настоящей заявке, если применяют способ с первым деэтанизатором, то фракцию С2- называют "первой" фракцией.
Фракция С2- может быть целиком направлена в способ 43 гидрообработки для превращения содержащегося в ней ацетилена в этилен. Затем С1 фракцию отделяют от фракции С2- в С2- сепарационной установке 38 и используют далее, как указано выше. При этом остается С2 фракция, которую разделяют на этилен и этан в С2 сепарационной установке 35, как указано выше. В этом случае также получаемый этан может быть вновь направлен в способ 10 парового крекинга, в одну или более крекинг-печей 11-13 в виде подаваемого рециклом потока Ό. В этом случае также жидкостную фракцию С3+, которая может оставаться в первой сепарационной установке 37, обрабатывают в сепарационных установках 33 до 36 и возможно в установке 42 гидрообработки, как указано выше при рассмотрении фиг. 1.
В этом случае также высокая доля этана в крекинг-газе представляет собой проблему, поскольку рассмотренные сепарационные установки систем адаптированы исключительно к свежим загрузкам с низким содержанием этана и не предназначены для обработки таких больших количеств этана.
Специалисту в данной области техники известно множество других альтернативных способов, отличающихся, в частности, способом получения крекинг-газа С и/или применяемым способом разделения, которые, например, рассмотрены в цитируемой выше статье "Е1йу1еие" в иПтаии'к Еисус1ореФа о£ 1иби81па1 Сйет181гу.
На фиг. 2 представлен подход, позволяющий устранить проблему присутствия высокого содержания этана в крекинг-газе при использовании свежих загрузок, которые содержат не пренебрежимо малое количество этана, согласно одному из воплощений изобретения.
Способ, упрощенная блок-схема которого представлена на фиг. 2, создан на основе способа с первым деметанизатором, представленного на фиг. 1А. Для иллюстрации универсальной применимости способа согласно представленному воплощению способы и устройства, применяемые для получения крекинг-газа С, не показаны на изображении.
Однако соответствующий крекинг-газ С может быть получен способом, аналогичным представленному в качестве примера на фиг. 1А. В частности, крекинг-газ С этого типа поступает из одной или более крекинг-печей 11-13, в которые, по меньшей мере, частично подают в качестве загрузки печи свежую загрузку, которая включает не пренебрежимо малое количество этана.
Как указано, если используют исключительно газообразные загрузки печи, то возможно, что С3+, С4+ или С5+ углеводороды не образуются или образуются в гораздо меньших количествах, и поэтому способы и устройства для разделения соответствующих фракций не показаны. Если же соответствующие углеводороды все-таки присутствуют, то способы и устройства этого типа также могут быть включены в способ, представленный на фиг. 2.
Вместо крекинг-газа С может быть использована фракция соответствующего крекинг-газа, получаемого при разделении, с одной стороны, на углеводороды, содержащие четыре или более атомов углерода, и, с другой стороны, на углеводороды, содержащие три или менее атома углерода.
Способ согласно одному из воплощений изобретения, представленный на фиг. 2, отличается от спо- 7 030273
соба, представленного на фиг. 1А, в частности, применением добавочной сепарационной установки 51 в способе 30 разделения.
В добавочной сепарационной установке 51, например в перегонной колонне, которая имеет признаки, перечисленные выше, отделяют жидкостную фракцию, содержащую этан, но в представленном в настоящем описании способе с первым деметанизатором она все еще содержит более высококипящие компоненты, в частности С3+ и более тяжелые углеводороды. Их содержание зависит от типа загрузки печи, как указано, и при исключительно газообразных загрузках печи оно относительно невысоко. Эта фракция, в основном содержащая этан, обозначена на фиг. 2 как К.
Эта фракция К, которая в основном содержит этан и более высококипящие компоненты, также содержит малые количества других углеводородов, содержащих два атома углерода. Ее затем направляют в дополнительную сепарационную установку 52, в которой более высококипящие С3+ компоненты и этан отделяют друг от друга. Часть этана или часть соответствующей фракции с высоким содержанием этана также может быть подана в сепарационную установку 52 из рассмотренной выше сепарационной установки 35 (показано пунктирными линиями). Это позволяет сэкономить энергию и воспользоваться разделяющей способностью сепарационной установки 52, которая в любом случае должна присутствовать. В сепарационную установку 52, которая обычно представляет собой перегонную колонну, эта содержащая этан фракция может быть подана из сепарационной установки 35, в частности, в головную ее часть. Кроме того, как показано штриховой стрелкой, в нее может быть направлено дополнительное количество этана.
Фракция этана, полученная в сепарационной установке 52, например, головной продукт соответствующей перегонной колонны, может быть отобрана, объединена с дополнительными потоками и вновь направлена в способ крекинга, как показано выше для потока Ό.
Дополнительный поток, полученный в сепарационной установке 51, обозначаемый в настоящем описании С2, представляет собой часть фракции С2+, оставшейся после отделения фракции К, в основном содержащей этан (и включающей С3+ углеводороды), причем содержание этана в ней можно регулировать разделением до получения любой требуемой концентрации. Таким образом, при переходе соответствующей крекинг-системы со свежих загрузок с низким содержанием этана до свежих загрузок с (более) высоким содержанием этана нет необходимости заменять сепарационные установки, расположенные ниже по потоку относительно сепарационной установки 51 (как показано на фиг. 1А).
Таким образом, функция добавочной сепарационной установки 51 частично соответствует функции сепарационной установки 32 в традиционном способе (см. фиг. 1А), но в сепарационной установке 51 вместо "чистой" фракции С3+ отделяют С3+ фракцию, включающую не пренебрежимо малое содержание этана (конкретно, постоянно упоминаемую фракцию, содержащую этан). Функция сепарационной установки 52 также частично соответствует функции сепарационной установки 32 в традиционном способе с тем отличием, что в сепарационной установке 52 сравнительно чистый этан 25 отделяют от С3+ углеводородов. С точки зрения функции, она представляет собой деэтанизатор, который применяют в любом случае.
На фиг. 3 представлена другая альтернативная схема способа, показанного на фиг. 2. Как видно из фиг. 3, сепарационные установки 31, 35, 51 и 52 соответствующих системах сконструированы в виде перегонных колонн.
На фиг. 4, также соответствующей фиг. 2, представлено одно из воплощений изобретения, в котором углеводородную смесь или крекинг-газ С разделяют способом с "первым деэтанизатором". Как было рассмотрено, это означает, что в имеющейся первой сепарационной установке 37 из крекинг-газа С образуется фракция, в которой преобладают углеводороды, включающие два или менее атомов углерода, содержавшихся в крекинг-газе С. Однако при введении в паровой крекинг свежих загрузок с (более) высоким содержанием этана, содержание этана в этой С2- фракции оказывается таким же высоким, как и до крекинга, что может быть неприемлемо для традиционных сепарационных систем, если они предназначены для разделения крекинг-газов, полученных паровым крекингом свежих загрузок с низким содержанием этана.
Сепарационная установка 33, предназначенная для обработки С3+ углеводородов, представлена на данном участке лишь для примера (схематически), но она также может быть установлена вместе с устройствами, находящимися ниже по потоку.
Таким образом, в добавочной сепарационной установке 53 фракцию 8, содержащую этан, сначала отделяют от первой фракции, которая в этом случае представляет собой первоначально присутствующую фракцию С2-, ниже по потоку относительно сепарационной установки 37, в частности, в количестве, которое позволяет снижать содержание этана в остальной фракции С2- ниже по потоку относительно сепарационной установки 53 до приемлемого уровня, например, до менее 25%. В отличие от ранее указанного, в этом случае эта содержащая этан фракция не содержит значительных количеств более тяжелых компонентов, другими словами, С3+ углеводородов.
Как уже было показано на фиг. 1, фракцию С2- направляют в сепарационную установку 38, работа которой была описана при рассмотрении фиг. 2В. Однако из-за наличия выше по потоку сепарационной установки 53 установка 38 должна обрабатывать гораздо меньшие количества этана.
- 8 030273
Установку 43 гидрирования предпочтительно располагают, как показано на фиг. 4 (см. другое расположение, представленное на фиг. 1), таким образом, что она должна обрабатывать только поток С2ниже по потоку относительно добавочной сепарационной установки 53.
В качестве альтернативы представленному на фиг. 4 расположению добавочной сепарационной установки 53 ниже по потоку относительно сепарационной установки 37, ее также можно расположить, например, параллельно сепарационной установке 37 или ниже по потоку относительно сепарационной установки 38 для обработки получаемого потока С2.
На фиг. 5 представлена первая из указанных альтернатив, а именно параллельное расположение относительно сепарационной установки 37. Сепарационная установка 37 подробно представлена вместе с добавочной сепарационной установкой 53.
В показанном примере сепарационная установка 37 включает первое сепарационное устройство 371 и второе сепарационное устройство 372 (также называемое сдвоенной колонной).
Крекинг-газ С направляют в первое сепарационное устройство 371. В первое сепарационное устройство 371 подают жидкостной подаваемый рециклом поток 371а. Кубовый продукт, которые все еще содержит по существу все компоненты крекинг-газа С, осаждается в нижней части первого сепарационного устройства 371. Его отводят в виде потока 371Ь и направляют во второе сепарационное устройство 372. Из головной части первого сепарационного устройства 371 отводят головной поток 371с, представляющий собой поток С2-, содержание этана в котором можно регулировать, изменяя количество подаваемого рециклом потока 371а, а также другие параметры.
Во втором сепарационном устройстве 372 получают кубовый продукт 372а в виде фракции С3+, содержащей малые количества или не содержащей других углеводородов. Из верхней части этого второго сепарационного устройства 372 отбирают поток 372Ь, который частично направляют (после конденсации в конденсаторе, который не показан) в первое сепарационное устройство 371 в виде жидкостного подаваемого рециклом потока 371а, а частично подают в сепарационную установку 53, которая, например, представляет собой перегонную колонну, как указано выше.
Как указано выше, сепарационная установка 53 предназначена для отделения фракции 8, содержащей этан. Фракция 8, содержащая этан (и возможно дополнительно содержащая остатки С3+ углеводородов), представляет собой кубовый продукт этой сепарационной установки 53. Напротив, поток 53а, который также содержит другие углеводороды, включающие три атома углерода, а также этан (который не осаждается в нижней части сепарационной установки 53), отбирают из головной части этой сепарационной установки. Таким образом, этот поток может быть объединен с головным потоком 371с, отбираемым из головной части первого сепарационного устройства 371.
Объединенные потоки 53а и 371с соответствуют потоку С2-, тому, который получают в сепарационной установке 53 согласно схеме, показанной на фиг. 4.

Claims (7)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ разделения углеводородной смеси (С), которую получают, по меньшей мере, частично с помощью парового крекинга (10) и которая содержит, по меньшей мере, углеводороды, содержащие один, два и три атома углерода, включая этан и этилен, где сначала получают первую фракцию (С2-) из углеводородной смеси (С), по меньшей мере, частичным отделением других компонентов, причем преобладающая часть указанной фракции состоит из углеводородов, включающих два или менее атомов углерода, первоначально содержавшихся в углеводородной смеси (С), и затем получают дополнительные фракции (С1, С2, С2Н4, С2Н6) из первой фракции (С2-),
    отличающийся тем, что
    дополнительные фракции (С1, С2, С2Н4, С2Н6) включают этан (С2Н6), который подают рециклом на паровой крекинг в качестве подаваемого рециклом потока, и фракцию (8), содержащую этан, дополнительно отделяют параллельно с или ниже по потоку относительно, по меньшей мере, частичного отделения других компонентов от углеводородной смеси (С) или первой фракции (С2-) и до получения дополнительных фракций (С1, С2, С2Н4, С2Н6) в количестве, которое снижает содержание этана в первой фракции (С2-) до уровня менее 25%, причем фракция (8), содержащая этан, содержит максимум 10 мол.% других углеводородов, содержащих два атома углерода.
  2. 2. Способ разделения углеводородной смеси (С), которую получают, по меньшей мере, частично с помощью парового крекинга (10) и которая содержит, по меньшей мере, углеводороды, содержащие один, два и три атома углерода, включая этан и этилен, где сначала получают первую фракцию (С2+) из углеводородной смеси (С), по меньшей мере, частичным отделением других компонентов, причем преобладающая часть указанной фракции состоит из углеводородов, включающих два или более атомов углерода, содержавшихся в углеводородной смеси (С), и затем получают дополнительные фракции (С2, С2Н4, С3+, С2Н6) из первой фракции (С2+),
    отличающийся тем, что
    дополнительные фракции (С2, С2Н4, С3+, С2Н6) включают этан (С2Н6), который подают рециклом на паровой крекинг в качестве подаваемого рециклом потока, и фракцию (К), содержащую этан, допол- 9 030273
    нительно отделяют параллельно с или ниже по потоку относительно, по меньшей мере, частичного отделения других компонентов от углеводородной смеси (С) и до получения дополнительных фракций (С2, С2Н4, С3+, С2Н6) в количестве, которое снижает содержание этана в первой фракции (С2+) до уровня менее 25%, причем фракция (К), содержащая этан, содержит максимум 10 мол.% других углеводородов, содержащих два атома углерода.
  3. 3. Способ по п.1 или 2, в котором содержание этана в первой фракции (С2+, С2-) понижают до содержания этана, составляющего менее 20%, менее 17%, менее 15%, менее 13% или менее 10%, посредством отделения фракции (К, δ), содержащей этан.
  4. 4. Способ по любому из предшествующих пп.1-3, в котором фракция, содержащая этан, содержит менее 1,5%, менее 1,0%, менее 5000 частей на миллион, менее 4000 частей на миллион или менее 3000 частей на миллион этилена.
  5. 5. Способ по п.2, в котором для получения первой фракции (С2+) от углеводородной смеси (С) отделяют фракцию (С1-), преобладающая часть которой состоит из метана и водорода, первоначально содержавшихся в углеводородной смеси (С), таким образом, что преобладающая часть первой фракции (С2+) состоит из углеводородов, включающих два или более атомов углерода, первоначально содержавшихся в углеводородной смеси (С).
  6. 6. Способ по п.1, в котором для получения первой фракции (С2-) от углеводородной смеси (С) отделяют фракцию (С3+), преобладающая часть которой состоит из углеводородов, включающих три или более атомов углерода, первоначально содержавшихся в углеводородной смеси (С), таким образом, что преобладающая часть первой фракции (С2-) состоит из углеводородов, включающих два или менее атомов углерода, первоначально содержавшихся в углеводородной смеси (С).
  7. 7. Способ по любому из предшествующих пп.1-6, в котором углеводородную смесь (С) или фракции (С2+, С2-) подвергают гидрированию.
    34
EA201690860A 2013-11-14 2014-10-30 Способ разделения углеводородной смеси, сепарационная система, система парового крекинга и способ модернизации системы парового крекинга EA030273B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP13005355 2013-11-14
PCT/EP2014/073284 WO2015071105A1 (de) 2013-11-14 2014-10-30 Verfahren zur auftrennung eines kohlenwasserstoffgemischs, trennanlage und dampfspaltanlage

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201690860A1 EA201690860A1 (ru) 2016-12-30
EA030273B1 true EA030273B1 (ru) 2018-07-31

Family

ID=49639692

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201690860A EA030273B1 (ru) 2013-11-14 2014-10-30 Способ разделения углеводородной смеси, сепарационная система, система парового крекинга и способ модернизации системы парового крекинга

Country Status (17)

Country Link
US (1) US10465132B2 (ru)
EP (2) EP3312261B1 (ru)
JP (1) JP6473749B2 (ru)
KR (1) KR102355362B1 (ru)
CN (1) CN105722956B (ru)
AU (1) AU2014350485B2 (ru)
BR (2) BR112016010937B1 (ru)
CA (1) CA2929066C (ru)
EA (1) EA030273B1 (ru)
ES (2) ES2662890T3 (ru)
HU (2) HUE037419T2 (ru)
MY (1) MY184815A (ru)
NO (1) NO3068849T3 (ru)
PH (1) PH12016500752A1 (ru)
TW (1) TWI639582B (ru)
WO (1) WO2015071105A1 (ru)
ZA (2) ZA201602851B (ru)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3282212A1 (de) * 2016-08-12 2018-02-14 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur gewinnung eines überwiegend kohlenwasserstoffe mit zwei kohlenstoffatomen enthaltenden trennprodukts
KR102162297B1 (ko) * 2017-06-08 2020-10-06 주식회사 엘지화학 에틸렌 분리공정 및 분리장치
EP3428143A1 (de) * 2017-07-12 2019-01-16 Linde Aktiengesellschaft Prozess und anlage zur herstellung von propylen durch kombination von propandehydrierung und dampfspaltverfahren mit vortrennschritten in beiden verfahren zur teilweise entfernung von wasserstoff und methan
US11473837B2 (en) 2018-08-31 2022-10-18 Uop Llc Gas subcooled process conversion to recycle split vapor for recovery of ethane and propane
KR102416636B1 (ko) * 2018-09-04 2022-07-01 주식회사 엘지화학 에틸렌 제조방법

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5361589A (en) * 1994-02-04 1994-11-08 Air Products And Chemicals, Inc. Precooling for ethylene recovery in dual demethanizer fractionation systems
US5372009A (en) * 1993-11-09 1994-12-13 Mobil Oil Corporation Cryogenic distillation
EP2336272A1 (en) * 2009-12-15 2011-06-22 Total Petrochemicals Research Feluy Debottlenecking of a steam cracker unit to enhance propylene production.

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3150199A (en) * 1960-10-27 1964-09-22 Pullman Inc Separation of hydrocarbons
US4720293A (en) * 1987-04-28 1988-01-19 Air Products And Chemicals, Inc. Process for the recovery and purification of ethylene
US5678424A (en) 1995-10-24 1997-10-21 Brown & Root, Inc. Rectified reflux deethanizer
US5960643A (en) * 1996-12-31 1999-10-05 Exxon Chemical Patents Inc. Production of ethylene using high temperature demethanization
US7437891B2 (en) * 2004-12-20 2008-10-21 Ineos Usa Llc Recovery and purification of ethylene
WO2007018517A1 (en) 2005-07-28 2007-02-15 Innovene Usa Llc Process for recovering ethylene from an autothermal cracking reactor effluent
WO2007018506A1 (en) * 2005-07-28 2007-02-15 Innovene Usa Llc Low cost expansion of capacity for ethylene recovery
CN101263215A (zh) 2005-07-28 2008-09-10 英诺文尼美国有限责任公司 从自热裂化反应器流出物回收乙烯的方法
US9369510B2 (en) * 2009-07-16 2016-06-14 International Business Machines Corporation Cost and resource utilization optimization in multiple data source transcoding
WO2011057982A2 (en) * 2009-11-10 2011-05-19 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for producing olefins
US9133079B2 (en) * 2012-01-13 2015-09-15 Siluria Technologies, Inc. Process for separating hydrocarbon compounds

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5372009A (en) * 1993-11-09 1994-12-13 Mobil Oil Corporation Cryogenic distillation
US5361589A (en) * 1994-02-04 1994-11-08 Air Products And Chemicals, Inc. Precooling for ethylene recovery in dual demethanizer fractionation systems
EP2336272A1 (en) * 2009-12-15 2011-06-22 Total Petrochemicals Research Feluy Debottlenecking of a steam cracker unit to enhance propylene production.

Also Published As

Publication number Publication date
WO2015071105A1 (de) 2015-05-21
ES2662890T3 (es) 2018-04-10
NO3068849T3 (ru) 2018-06-30
ES2887854T3 (es) 2021-12-28
US10465132B2 (en) 2019-11-05
EP3312261A1 (de) 2018-04-25
BR122020010806B1 (pt) 2021-10-13
US20160319206A1 (en) 2016-11-03
BR112016010937B1 (pt) 2021-05-25
EA201690860A1 (ru) 2016-12-30
AU2014350485B2 (en) 2018-07-05
JP2016538290A (ja) 2016-12-08
TWI639582B (zh) 2018-11-01
CN105722956B (zh) 2020-05-12
EP3068849B1 (de) 2018-01-31
JP6473749B2 (ja) 2019-02-20
EP3312261B1 (de) 2021-07-14
EP3068849A1 (de) 2016-09-21
KR102355362B1 (ko) 2022-01-25
ZA201805021B (en) 2022-04-28
CA2929066A1 (en) 2015-05-21
AU2014350485A1 (en) 2016-06-30
HUE055690T2 (hu) 2021-12-28
HUE037419T2 (hu) 2018-08-28
CN105722956A (zh) 2016-06-29
CA2929066C (en) 2021-11-16
PH12016500752A1 (en) 2016-05-30
MY184815A (en) 2021-04-23
TW201524950A (zh) 2015-07-01
ZA201602851B (en) 2019-10-30
KR20160085851A (ko) 2016-07-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3059759B2 (ja) 分解ガスからプロピレンを分離するための順序
JP3242109B2 (ja) エチレンおよび水素の回収のための吸収方法
AU2007253404B2 (en) Production of propylene and ethylene from butane and ethane
EA030273B1 (ru) Способ разделения углеводородной смеси, сепарационная система, система парового крекинга и способ модернизации системы парового крекинга
US20070112236A1 (en) Integrated cracking and metathesis process
RU2627663C2 (ru) Способ получения олефинов путем термического парового крекинга
RU2757864C2 (ru) Способ и система для получения бензола
CN111032599B (zh) 页岩气和冷凝物转化为化学品
RU2671975C2 (ru) Способ получения углеводородных продуктов
US20160347688A1 (en) Olefin Production Process
US20190152880A1 (en) Enhanced olefin recovery process
TWI661041B (zh) 用於製造烴類產物之方法
TWI668304B (zh) 用於製造烴類產物之方法
EA041952B1 (ru) Способ и система для получения этилена
EA041111B1 (ru) Способ получения углеводородов при помощи комбинированной установки конверсии метанола в пропилен

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KZ KG TJ TM

PD4A Registration of transfer of a eurasian patent in accordance with the succession in title