EA026551B1 - Способ и установка для получения мочевины с нулевыми выбросами - Google Patents

Способ и установка для получения мочевины с нулевыми выбросами Download PDF

Info

Publication number
EA026551B1
EA026551B1 EA201391430A EA201391430A EA026551B1 EA 026551 B1 EA026551 B1 EA 026551B1 EA 201391430 A EA201391430 A EA 201391430A EA 201391430 A EA201391430 A EA 201391430A EA 026551 B1 EA026551 B1 EA 026551B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
urea
incinerator
ammonia
gas
synthesis section
Prior art date
Application number
EA201391430A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201391430A1 (ru
Inventor
Йоханнес Хенрикус Меннен
Барбара Куккиелла
Original Assignee
Стамикарбон Б.В.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Стамикарбон Б.В. filed Critical Стамикарбон Б.В.
Publication of EA201391430A1 publication Critical patent/EA201391430A1/ru
Publication of EA026551B1 publication Critical patent/EA026551B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
    • C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
    • C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Abstract

Рассматривается способ получения мочевины, делающий возможным существенное уменьшение, даже до нуля, непрерывных выбросов аммиака, обычно возникающих в результате осуществления такого способа. В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления настоящего изобретения реакция образования мочевины из диоксида углерода и аммиака осуществляется в секции синтеза, которая не требует пассивирования с помощью кислорода. В результате отсутствия кислорода в секции синтеза получают обогащенный водородом газовый поток, его можно использовать в качестве топлива в инсинераторе. В инсинераторе содержащие аммиак газовые потоки из способа получения мочевины сгорают.

Description

Изобретение относится к области уменьшения непрерывных выбросов аммиака при получении мочевины, в частности в способе получения расплава мочевины. Настоящее изобретение также направлено на использование секции синтеза мочевины, которая не требует пассивирования с помощью кислорода при достижении уменьшения выбросов аммиака, и к оборудованию для получения мочевины, в котором водород в исходных материалах диоксида углерода не сжигается. Настоящее изобретение также относится к установке для получения мочевины, содержащей секцию синтеза мочевины и секцию концентрирования мочевины.
Уровень техники
Мочевина (ΝΗ2ί'ΌΝΗ2) может быть получена из аммиака и диоксида углерода при повышенной температуре (как правило, в пределах между 150 и 250°С) и давлении (как правило, в пределах между 12 и 40 МПа) в зоне синтеза установки для получения мочевины. В этом синтезе, как считается, имеют место две последовательные стадии реакции. На первой стадии образуется карбамат аммония, а на следующей стадии, этот карбамат аммония дегидратируется с получением мочевины. Первая стадия (ί) является экзотермической, а вторая стадия может быть представлена как эндотермическая равновесная реакция (ίί):
(ί) 2ΝΙΙ;·(Ό2 >112Ν-(Ό-ΟΝΙИ (ίί) η2ν-οο-ονη4>η2ν-οο-νη2+η2ο.
В типичной установке для получения мочевины упомянутые выше реакции осуществляют в секции синтеза мочевины с получением водного раствора, содержащего мочевину. В одной или нескольких последующих секциях концентрирования этот раствор концентрируется с получением, в конечном счете, мочевины скорее в форме расплава, чем раствора. Далее этот расплав подвергают воздействию одной или нескольких стадий переработки, таких как приллирование, гранулирование, пеллетизация или компактирование.
Часто используемый способ получения мочевины в соответствии со способом стриппинга представляет собой способ стриппинга с использованием диоксида углерода, например, как описано в И11тапп'8 Епсус1ореЙ1а οί 1пйи51па1 СНстМгу. νοί. А27, 1996, р. 333-350. В этом способе после секции синтеза следует одна или несколько секций извлечения. Секция синтеза содержит реактор, стриппингколонну, конденсатор и, но необязательно, скруббер, в котором рабочее давление находится в пределах между 12 и 18 МПа, а предпочтительно в пределах между 13 и 16 МПа. В секции синтеза раствор мочевины, покидающий реактор для получения мочевины, вводится в стриппинг-колонну, в которой большое количество непреобразованного аммиака и диоксида углерода отделяется от водного раствора мочевины. Такая стриппинг-колонна может представлять собой кожухотрубный теплообменник, в котором раствор мочевины вводится в верхнюю часть со стороны трубы, а диоксид углерода, поступающий для синтеза, добавляется в нижнюю часть стриппинг-колонны. На стороне оболочки добавляется водяной пар для нагрева раствора. Раствор мочевины покидает теплообменник в нижней части, в то время как паровая фаза покидает стриппинг-колонну в верхней части. Пары, покидающие указанную стриппинг-колонну, содержат аммиак, диоксид углерода, инертные газы и малое количество воды. Указанные пары конденсируются в теплообменнике типа падающей пленки или в конденсаторе погружного типа, который может принадлежать к горизонтальному типу или вертикальному типу. Погружной теплообменник горизонтального типа описан в И11тапп'8 Епсус1ореЙ1а οί 1пйи51па1 СЬет181ту, νοί. А27, 1996, р. 333-350. Тепло, высвобождаемое при экзотермической реакции конденсации карбамата в указанном конденсаторе, обычно используют для получения водяного пара, который используют в следующей далее секции обработки мочевины для нагрева и концентрирования раствора мочевины. Поскольку создается определенное время пребывания жидкости в конденсаторе погружного типа, некоторая часть реакции мочевины имеет место уже в указанном конденсаторе. Образовавшийся раствор, содержащий конденсированный аммиак, диоксид углерода, воду и мочевину, вместе с неконденсированным аммиаком, диоксидом углерода и инертными парами направляется в реактор. В реакторе, рассмотренная выше реакция от карбамата до мочевины достигает равновесия. Молярное отношение аммиака к диоксиду углерода в растворе мочевины, покидающем реактор, как правило, находится в пределах между 2,5 и 4 моль/моль. Также возможно, чтобы конденсатор и реактор объединялись в одной единице оборудования. Пример такой единицы оборудования, описан в иПтапп'к Епсус1ореЙ1а οί 1пйи51па1 СЬет181ту, νο1. А27, 1996, р. 333-350. Образовавшийся раствор мочевины, покидающий реактор для получения мочевины, подается в стриппингколонну, а инертные пары, содержащие неконденсированный аммиак и диоксид углерода, направляются в секцию скруббинга, работающую при давлении, близком к давлению реактора. В этой секции скруббинга аммиак и диоксид углерода удаляются посредством скруббинга из инертных паров. Образующийся раствор карбамата из следующей далее системы извлечения используют в качестве поглотителя в этой секции скруббинга. Раствор мочевины, покидающий стриппинг-колонну в этой секции синтеза, требует концентрации мочевины по меньшей мере 45 мас.%, а предпочтительно по меньшей мере 50 мас.%, для обработки в единой системе извлечения после стриппинг-колонны. Секция извлечения содержит нагреватель, сепаратор жидкость/газ и конденсатор. Давление в этой секции извлечения находится в пределах
- 1 026551 между 0,2 и 0,5 МПа. В нагревателе секции извлечения объем аммиака и диоксида углерода извлекается из мочевины и водной фазы с помощью нагрева раствора мочевины. Обычно, в качестве нагревающего агента используют водяной пар. Фаза мочевины и воды содержит малое количество растворенного аммиака и диоксида углерода, которое покидает секцию извлечения и направляется в следующую далее секцию обработки мочевины, где раствор мочевины концентрируют посредством выпаривания воды из указанного раствора. Пары, высвобождаемые в нагревателе системы извлечения, содержат аммиак, диоксид углерода и воду. Указанные пары конденсируются в конденсаторе. Теплота конденсации рассеивается в охлаждающей воде. Образующийся карбамат используют в качестве поглотителя в указанном скруббере в секции синтеза. Некоторое количество неконденсированных паров, содержащих аммиак, диоксид углерода и инертный газ, покидающих этот скруббер, направляется в конденсатор или абсорбер для очистки инертных газов перед высвобождением их в атмосферу. Давление в указанном конденсаторе и/или поглотителе, как правило, ниже, чем давление в секции синтеза.
Неизбежным последствием получения мочевины, являются нежелательные выбросы аммиака, в частности, из-за непрореагировавшего аммиака, покидающего зону синтеза. Также и в большинстве современных установок, для получения мочевины, этих выбросов нельзя избежать, как и сэкономить на дополнительном расходе энергии и соответствующих затратах на работу для отделения и улавливания всего аммиака.
Например, в типичной установке для получения расплава мочевины в соответствии со способом стриппинга СО2, непрерывные выбросы аммиака имеют место в следующих точках выброса из способа:
абсорбер низкого давления; абсорбер атмосферного давления;
система с плавающей крышей для хранения раствора мочевины; система с плавающей крышей для хранения технологического конденсата.
Таким образом, в нескольких случаях получения расплава мочевины, происходят выбросы аммиака. Хотя некоторые из них могут быть периодическими, авторы сосредотачиваются на дополнительном понижении, а предпочтительно, устранении непрерывных выбросов аммиака.
Современный уровень технологии для сведения к минимуму выбросов аммиака из установок для получения расплава мочевины основывается на технологии очистки в конце производственного цикла или улавливания потерь.
В особенности, для уменьшения непрерывных выбросов аммиака, улавливание потерь является дорогостоящим решением, поскольку улавливание потерь от этих источников, непрерывных выбросов требует относительно больших количеств вспомогательного газа и азота для предотвращения образования взрывоопасных смесей паров, образующихся в результате поступления кислорода через факельные наконечники. Кроме того, улавливание потерь дает вторичные выбросы, например, посредством образования оксидов азота (ΝΟΧ).
Сущность изобретения
Для лучшего достижения одной или нескольких из поставленных выше целей, настоящее изобретение в одном из аспектов предлагает способ получения мочевины, включающий воздействие на аммиак и диоксид углерода реакции при условиях образования мочевины, с образованием водного раствора мочевины, воздействие на указанный раствор концентрирования с образованием концентрированной мочевины, способ включает обеспечение доступности газового потока, содержащего газообразный водород, и воздействие на указанный газ, содержащий водород, горения под действием кислорода, вместе с газом, содержащим аммиак, возникающим в результате получения мочевины.
В другом аспекте настоящее изобретение предлагает использование, при получении мочевины, секции синтеза, где водород не сгорает в исходных материалах диоксида углерода для синтеза, для цели уменьшения непрерывных выбросов аммиака из установки для получения расплава мочевины, где мочевину получают посредством воздействия, при указанной секции синтеза, на аммиак и диоксид углерода, реакции при условиях образования мочевины, таким образом, чтобы получить водный раствор мочевины, и воздействие на указанный раствор концентрирования, таким образом, чтобы получить концентрированную мочевину, где газ, содержащий водород, газ, содержащий аммиак, и кислород подвергаются воздействию горения.
Еще в одном аспекте настоящее изобретение относится к установке для получения мочевины, указанная установка содержит секцию синтеза мочевины и инсинератор, указанная секция синтеза содержит выход для жидкости и выход для газа, указанный выход для газ является непосредственно или опосредованно соединенным с входом для топлива инсинератора.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1 представляет собой схематическое изображение обычной установки для получения мочевины типа со стриппингом СО2.
Фиг. 2 представляет собой схематическое изображение установки получения мочевины типа со стриппингом СО2, в соответствии с настоящим изобретением.
- 2 026551
Подробное описание изобретения
В промышленных исходных химикалиях для синтеза мочевины, а именно, в диоксиде углерода, присутствует водород (Н2) в качестве примеси. Обычно количество водорода в исходных материалах диоксида углерода для секции синтеза установки для получения мочевины находится в пределах между 0,05 и 1,2 об.%. Во многих способах получения мочевины, этот водород сжигают в присутствии кислорода, при образовании воды. До той степени, до которой водород может по-прежнему удерживаться в способе получения мочевины, он обычно будет выпускаться в атмосферу, предпочтительно, на ранней стадии способа.
Настоящее изобретение, в широком смысле, основывается на том наблюдении, что в способе получения мочевины, водород может стать полезным в качестве топлива для горения газа, содержащего аммиак, для целей уменьшения непрерывных выбросов аммиака.
Для реализации этого, как будет понятно специалисту в данной области, газ, содержащий водород, должен удерживаться вместо того, чтобы выпускаться, и он должен оставаться доступным в качестве топлива.
Настоящее изобретение будет далее описываться в связи с конкретными вариантами осуществления и со ссылками на определенные чертежи, но настоящее изобретение ограничивается не ими, но только формулой изобретения. Любые ссылочные обозначения в формуле изобретения не должны рассматриваться как ограничивающие его рамки. Описанные чертежи являются только схематическими и не являются ограничивающими. На чертежах размер некоторых элементов может быть увеличен и изображен не в масштабе для иллюстративных целей. Когда термин включающий используется в настоящем описании и формуле изобретения, он не исключает других элементов или стадий. Когда используется существительное в единственном числе, оно включает и множественное число этого существительного, если конкретно не указано иного.
В предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения, условия отсутствия горения относятся к уменьшению количества, а предпочтительно, к отсутствию кислорода в секции синтеза установки для получения мочевины. Для этого в соответствии с настоящим изобретением предпочтительно использовать секцию синтеза, изготовленную из материала, не требующего обязательного пассивирования с помощью кислорода. Соответственно, присутствие кислорода в реакторе может по существу исключаться, например, до 0,05 об.% от исходных материалов СО2, используемых при синтезе мочевины, и даже может быть равно нулю.
В присутствии пассивирующего кислорода, водород будет, как правило, склонен к горению при образовании воды. В результате отсутствие по существу кислорода, водород в основном сохраняется, и таким образом, является по-прежнему доступным для дальнейшего использования. То же самое и с метаном (СН4), который иногда также присутствует в исходных материалах диоксида углерода, и который также представляет собой инертный газ по отношению к синтезу мочевины. Количество водорода и необязательно метана, которое делается доступным таким путем, является относительно высоким. Например, типичный поток инертных газов от синтеза мочевины после абсорберной обработки содержит 70 об.% Н2, 20 об.% СН4 и 10 об.% Ν2.
Настоящее изобретение основывается на обнаружении того факта, что такой доступный водород и необязательный метан можно использовать в качестве топлива в инсинераторе и что выигрыш от этого заключается в сжигании газовых потоков, содержащих ΝΗ3, в таком инсинераторе. Будет понятно, что в кислород также должен присутствовать в инсинераторе. Это может быть обеспечено с помощью кислорода, который изначально будет присутствовать в одном или нескольких выпускаемых газовых потоках, содержащих ΝΗ3, посредством отдельного добавления кислорода или воздуха в инсинератор, или как того, так и другого.
В одном из предпочтительных вариантов осуществления, на основе материала, который не требует пассивирования с помощью кислорода, если используется в секции синтеза установки для получения мочевины, указанная секция синтеза содержит дуплексную ферроаустенитную нержавеющую сталь, имеющую высокое содержание Сг и N и низкое содержание Νί. Ссылка в этом аспекте представляет собой \νϋ 95/00674, описание которого включается в настоящий документ в качестве ссылки. Будет понятно, что можно рассматривать и другие секции синтеза, которые могут использоваться без пассивирования с помощью кислорода. Будет также понятно, что выражение изготовленный из не предполагает, что каждая или любая деталь секции синтеза изготовлена из указанной стали.
В основном, из указанной выше стали будут изготавливаться детали, находящиеся в контакте с технологическими текучими средами, и таким образом, внутренние детали, которые экспонируются для исключительно коррозивных условий получения мочевины. Предпочтительно вся реакторная емкость состоит в основном из такой стали.
В другом предпочтительном варианте осуществления секция синтеза (и в частности, ее внутренние детали) изготавливается из дуплексной нержавеющей стали, состоящей из С: 0,03 мас.% или меньше, δί: 0,5 мас.% или меньше, Мп: 2 мас.% или меньше, Р: 0,04 мас.% или меньше, 8: 0,003 мас.% или меньше, Сг: 26 мас.% или больше, но меньше чем 28 мас.%, Νί: 7,3-10 мас.%, Мо: 0,2-1,7 мас.%, V: больше чем 2 мас.%, но не больше чем 3 мас.%, Ν: больше чем 0,3 мас.%, но не больше чем 0,4 мас.%, при этом ос- 3 026551 тальную часть составляет Ре и примеси, в которых содержание Си как примеси не больше чем 0,1%. Эта сталь описана в патенте США № 7347903, описание которого включается в качестве ссылки в настоящее описание.
Предпочтительная секция синтеза изготавливается из дуплексного сплава нержавеющей стали, содержащей:
С: максимально 0,05 мас.%, предпочтительно максимально 0,03 мас.%; δί максимально 0,8 мас.%, предпочтительно максимально 0,5;
Мп 0,3-4 мас.%, предпочтительно 0,3-1 мас.%;
Сг 28-35 мас.%, предпочтительно 29-33 мас.%;
Νί 3-10 мас.%;
Мо 1,0-4.0 мас.%, предпочтительно 1,0-1,3 мас.%;
N 0,2-0,6 мас.%, предпочтительно 0,36-0,55 мас.%;
Си максимально 1,0 мас.%; максимально 2,0 мас.%;
δ максимально 0,01 мас.%;
Се 0-0,2 мас.%;
остаток представляет собой Ре и обычно встречающиеся примеси и добавки, содержание феррита составляет 30-70 об.%, предпочтительно 33-35 об.%.
В зоне синтеза аммиак и диоксид углерода сводятся вместе при соответствующем давлении (например, 12-40 МПа) и соответствующей температуре (например 150-250°С), с тем, чтобы сделать возможным образование карбамата аммония, и его последующую дегидратацию с образованием мочевины. Мочевина образуется в водном растворе, и уходящий газ из зоны синтеза содержит малые количества непрореагировавшего аммиака и диоксида углерода и, в основном, содержит рассмотренные выше инертные газы, которые вводятся как компоненты в исходных материалах и которые продуваются из секции синтеза в абсорберную секцию, которая работает при давлении более низком, чем давление синтеза.
В связи с отсутствием горения водорода в исходных материалах диоксида углерода и/или полного отсутствия пассивирующего кислорода в реакторе, работающем в соответствии со способом по настоящему изобретению, уходящий газ из зоны синтеза удерживает доступный водород и может рассматриваться как относительно обогащенный Н2 газовый поток. Как правило, компоненты этого потока будут находиться в следующих диапазонах:
непрореагировавший ΝΗ3: от 0,1 до 10 об.%; непрореагировавший СО2: от 0,1 до 10 об.%; водород (Н2): от 10 до 90 об.%;
метан (СН4): от 0 до 20 об.%; азот (Ν2): от 0 до 20 об.%.
В обычных способах получения мочевины с полным рециклом и способах получения мочевины в соответствии со стриппингом мочевины, продувочный газ может по-прежнему содержать кислород в дополнение к водороду, таким образом, делая этот газовый поток потенциально воспламеняемым. Обычные способы получения мочевины с полным рециклом характеризуются условиями способа, где давление при синтезе находится в пределах между 19 и 22 МПа и температура синтеза находится в пределах между 185 и 210°С. Как правило, секция синтеза в обычных установках для получения мочевины с полным рециклом состоит из реактора и на определенных обычных секциях синтеза мочевины перед реактором может устанавливаться смесительная емкость.
В таких способах, инертный газ, содержащий образовавшийся кислород, перед этим обычно выпускается в атмосферу. В способе по настоящему изобретению, газовый поток, обогащенный водородом, получают таким образом, что он представляет собой топливо, но он сам по себе не будет воспламеняемым. Будет понятно, что для сжигания топливного газа в качестве топлива необходим дополнительный кислород.
В соответствии с настоящим изобретением, этот способ в основном используют для сжигания ΝΗ3 из самого источника и одного или нескольких источников в установке для получения мочевины, где непрерывно выпускаются другие инертные пары, содержащие аммиак, такие как газы из резервуаров с плавающей крышей и инертные газы, покидающие абсорберы и/или конденсаторы. Таким образом, один или несколько газовых потоков, содержащих ΝΗ3, вводятся в инсинератор и сжигаются в нем вместе с обогащенным водородом потоком, который становится доступным в качестве топлива, и кислородом и/или воздухом, который становится доступным, чтобы сделать возможным горение.
Источники воздуха и/или кислорода могут быть разнообразными. Например, он может подаваться отдельно (через вход для воздуха) в инсинератор, который используют для сжигания потока, обогащенного водородом. Предпочтительно, однако, по меньшей мере часть воздуха и/или кислорода будет собираться с одного или нескольких других источников газа в той же самой установке для получения мочевины и/или в любой установке, которая могла бы объединяться с установкой для получения мочевины. Эти источники воздуха и/или кислорода могут содержать малые количества аммиака.
- 4 026551
Таким образом, обогащенный водородом поток из зоны синтеза предпочтительно объединяют с одним или несколькими потоками обогащенными воздухом и/или кислородом в инсинератор.
Потоки, обогащенные воздухом и/или кислородом, могут представлять собой те же самые газовые потоки, как и потоки, содержащие аммиак, которые должны сжигаться, т.е. от систем резервуаров и абсорберов с плавающей крышей.
Кроме того, установка для получения мочевины может принадлежать к любому типу установок для получения мочевины. Обзор промышленных способов получения мочевины представлен, например, в и11тапп Еисус1ореб1а, 2005 \УПеу-УС.П Уег1ад, ХУстНспп. Оегтапу, сЬар!ег Игеа.
Настоящее изобретение добавляет, в качестве отдельного узла или в качестве встроенной части установки, инсинератор. Можно использовать любой инсинератор, способный принимать, удерживать и сжигать газы. Сжигание (горение) будет иметь место в камере сгорания. Горение потребляет в качестве топлива указанный выше обогащенный водородом поток из установки для получения мочевины. Предполагается подавать топливо из хранилища для использования в условиях, когда желательным является горение, в то время когда по любой причине, которая может возникнуть в ежедневной практике промышленной установки, извлечение или доступность водорода из зоны синтеза могли бы быть нарушены.
Инсинераторы, соответствующие горелки и камеры сгорания известны специалистам в данной области, и не требуют в данном документе конкретных пояснений. В камере сгорания инсинератора имеет место горение. Как это обычно делается, может присутствовать малая горелка, питаемая природным газом.
Пары, покидающие камеру инсинератора, предпочтительно охлаждаются посредством генерирования водяного пара и после этого направляются в атмосферу через катализатор для селективного восстановления (катализатор 8СР) с тем, чтобы уменьшить любые выбросы ΝΟΧ. Небольшую часть раствора аммиака и/или мочевины добавляют в катализатор 8СР для реакции восстановления ΝΟΧ в выхлопе инсинератора, которые образуются в результате воздействия высоких температур в камере инсинератора. Системы для контроля реакции восстановления являются обычными в данной области и коммерчески доступными.
Генерируемый водяной пар вводится в паровую систему установки для получения расплава мочевины и преимущественно уменьшает потребление водяного пара высокого давления установкой. Как правило, экономия водяного пара с помощью этого применения для установки для получения мочевины уменьшает, как правило, примерно 10-50 кг/тонна извлекаемого водяного пара, в зависимости от содержания водорода в исходных материалах СО2 и эффективности системы извлечения тепла инсинератора.
Альтернативно, пары покидающие камеру инсинератора, могут подвергаться воздействию селективного некаталитического восстановления (8ΝΟΡ) для термического восстановления образовавшихся ΝΟΧ, а затем селективного каталитического восстановления (8СР). Таким образом, можно удалить более 90% ΝΟΧ, присутствующих в газах, покидающих инсинератор, и остающийся аммиак не превышает нескольких частей на миллион. Термическая денитрификация или 8ΝΟΡ представляет собой способ восстановления после горения, который восстанавливает ΝΟΧ посредством контролируемого инжектирования восстанавливающего компонента в газы сгорания. Восстанавливающий компонент или восстановитель при 8ΝΟΡ, 8СР, или как при том, так и при другом, может представлять собой аммиак или мочевину, предпочтительно, подающуюся из установки для получения мочевины. Более предпочтительно, восстанавливающий компонент представляет собой аммиак. Рабочая температура составляет примерно 9501100°С, по этой причине, предпочтительно направляют охлаждающий воздух для понижения температуры топочного газа. Следовательно, в этом варианте осуществления, охлаждение газового потока имеет место после 8NСΡ и, необязательно, также после 8СР. В этом последнем случае, топочные газы от катализатора 8СР используют для предварительного нагрева воды, направляемой в бойлер, для образования водяного пара, который должен использоваться где-нибудь в системе, например, в качестве нагревательного агента. Для улучшения смешивания, инсинератор может быть снабжен колошниковым устройством.
Настоящее изобретение также добавляет к обычным установкам для получения мочевины с полным рециклом и со стриппинг-колоннами, где водород в исходных материалах диоксида углерода для секции синтеза не сгорает, необходимые проточные линии, чтобы иметь возможность для извлечения указанного выше обогащенного водородом потока из секции синтеза и для введения этого потока в инсинератор. Настоящее изобретение также добавляет к обычным установкам для получения мочевины с полным рециклом необходимые проточные линии для направления одного или нескольких содержащих ΝΗ3 потоков из способа получения мочевины в инсинератор, например, от систем и абсорберов с плавающей крышей.
Настоящее изобретение также относится к установке для получения мочевины, указанная установка содержит секцию синтеза мочевины и инсинератор, указанная секция синтеза содержит выход для жидкости и выход для газа, указанный выход для газа является непосредственно или опосредованно соединенным с входом для топлива инсинератора.
В своей самой простой форме установка по настоящему изобретению содержит реактор для осуществления реакции между аммиаком и диоксидом углерода при образовании мочевины, как указано выше. Реактор будет иметь, как обычно, выходы для образовавшегося раствора мочевины (т.е. выход для жид- 5 026551 кости) и для остального газа (аммиака, диоксида углерода и инертных газов). В качестве нового аспекта в соответствии с настоящим изобретением выход для газа является непосредственно или опосредованно (т.е. независимо от любых других стадий обработки) соединенным с горелками инсинератора.
Предпочтительно секция синтеза содержит, при добавлении в реактор, стриппинг-колонну, конденсатор и скруббер, как является обычным в установке со стриппинг-колонной для получения мочевины. В этом варианте осуществления, указанный выше выход для газа этой секции синтеза соединен, непосредственно или опосредованно, с инсинератором.
Предпочтительно предусматривается абсорбер между секцией синтеза и инсинератором.
Установка в соответствии с настоящим изобретением обеспечивает возможность использования газа, содержащего топливо, извлекаемого из секции синтеза мочевины, в качестве топлива в инсинераторе. При этом установка может настраиваться с получением в результате уменьшения непрерывных выбросов аммиака, посредством сгорания газа, содержащего аммиак, в указанном инсинераторе. Для этого, в предпочтительном варианте осуществления установка по настоящему изобретению содержит инсинератор, камера сгорания которого содержит вход для газа, который соединен с узлом, который служит в качестве источника газа, содержащего аммиак, такого как газы из резервуаров с плавающей крышей и остающиеся инертные газы из атмосферных абсорберов.
В другом аспекте настоящее изобретение основывается на обнаружении того факта, что выбор указанного выше типа секции синтеза, который по существу не требует пассивирования с помощью кислорода, делает возможным использование для цели уменьшения непрерывных выбросов аммиака из установки для получения расплава мочевины. Эта цель достигается, как описано выше. При этом мочевину получают посредством воздействия, в указанной секции синтеза, на аммиак и диоксид углерода реакции при условиях образования мочевины с тем, чтобы образовывался водный раствор мочевины, и воздействия на указанный раствор концентрирования с образованием концентрированной мочевины, где газ, содержащий водород, газ, содержащий аммиак, и кислород, подвергаются воздействию горения.
С помощью настоящего изобретения может быть достигнуто существенное уменьшение, даже до нуля, непрерывных выбросов аммиака, обычно возникающих при получении мочевины.
Настоящее изобретение будет далее дополнительно иллюстрироваться со ссылками на следующие далее неограничивающие примеры.
Пример 1.
В этом примере известная из литературы типичная секция синтеза мочевины с стриппинг-колонной описывается и иллюстрируется на фиг. 1.
Диоксид углерода добавляют в стриппинг-колонну (8ТР1Р) с помощью линии (а) в секции синтеза мочевины в способе получения мочевины со стриппинг-колонной. Диоксид углерода содержит инертные газы и водород, а иногда - метан, и может содержать воздух для поддержания материалов, из которых изготовлены оборудование и линии в этой секции синтеза, стойкими против избыточной коррозии. В некоторых секциях синтеза мочевины, водород в диоксиде углерода сгорает до того как он доходит до секции синтеза. Раствор мочевины из реактора (РЕА) подается в стриппинг-колонну (8ТР1Р) с помощью линии (Ь) и вступает в противоточный контакт с подаваемым диоксидом углерода. При этом парциальное давление аммиака в растворе мочевины уменьшается, и это заставляет непреобразованный карбамат разлагаться. В качестве нагревательного агента, водяной пар при типичном давлении от 1,5 до 2,5 МПа подается со стороны оболочки указанной стриппинг-колонны (8ТР1Р) с помощью линии (с) для получения концентрации мочевины в растворе мочевины, покидающем указанную стриппинг-колонну, равной приблизительно 45-56% масс, с помощью линии (1). Пары, покидающие стриппинг-колонну (8ТР1Р) с помощью линии (б), содержат аммиак, диоксид углерода, инертные газы и малое количество воды и поступают в конденсатор (НРСС). Аммиак подается в этот конденсатор (НРСС) также с помощью линии (е). В этом конденсаторе аммиак и диоксид углерода конденсируются в виде раствора карбамата.
Высвобождаемое тепло конденсации используют для получения водяного пара с помощью линии (Г), который используют для целей нагрева при последующей обработке в установке для получения мочевины. Если конденсатор (НРСС) принадлежит к погружному типу, создается время пребывания жидкой фазы, и это обеспечивает осуществление эндотермической реакции с образованием мочевины. Образующийся раствор вместе с неконденсированными инертными парами, покидающими конденсатор (НРСС), направляется в реактор (РЕА) с помощью линии (д) равновесия. В верхней части реактора (РЕА) раствор отделяется от неконденсированных инертных паров. Раствор направляется в указанную стриппинг-колонну (8ТР1Р) с помощью линии (Ь), и неконденсированные инертные пары направляются в скруббер (8СРИВ) с помощью линии (П). В скруббере (8СРИВ) неконденсированный аммиак и диоксид углерода отделяются от инертных паров с использованием образовавшегося карбамата в следующей далее секции извлечения как поглотителя в линии (ί). Инертные пары с помощью линии (]) направляются в атмосферу непосредственно или могут обрабатываться в одном или нескольких абсорберах работающих при давлении более низком, чем давление в секции синтеза. Как правило, аммиак, высвобождаемый этими выпускаемыми парами, составляет от 0,05 до 25 кг на 1 т получаемой мочевины. Образующийся в скруббере (8СРИВ) раствор карбамат возвращается в конденсатор (НРСС) с помощью линии (к).
При следующей далее обработке инертные пары из секции синтеза мочевины, которые содержат
- 6 026551 аммиак, высвобождаются в атмосферу. Источник этих выпускаемых паров происходит, например, от систем резервуаров с плавающими крышами с помощью линии (т) и/или вакуумных систем для концентрирования раствора мочевины с помощью линии (п). Эти пары могут, но необязательно должны, обрабатываться в одном или нескольких абсорберах (ΆΤΜΛΒδ) перед высвобождением в атмосферу. Как правило, аммиак, высвобождаемый этими выпускаемыми парами, составляет от 0,01 до 20 кг на 1 т получаемой мочевины.
Пример 2.
Этот пример, со ссылками на фиг. 2, иллюстрирует пример по настоящему изобретению. Секция синтеза изготовлена из дуплексной нержавеющей стали в соответствии с АО 95/00674.
Диоксид углерода добавляют в стриппинг-колонну (8ΤΚΙΡ) с помощью линии (а) в секции синтеза мочевины способа получения мочевины со стриппинг-колонной. Диоксид углерода содержит инертные газы и водород. Раствор мочевины из реактора (КЕА) подается в стриппинг-колонну (8ΤΚΙΡ) с помощью линии (Ь) и вступает в противоточный контакт с подаваемым диоксидом углерода. При этом парциальное давление аммиака в растворе мочевины уменьшается, и это заставляет непреобразованный карбамат разлагаться. В качестве нагревающего агента водяной пар при типичном давлении от 1,5 до 2,5 МПа подается со стороны оболочки указанной стриппинг-колонны (8ΤΚΙΡ) с помощью линии (с) для получения концентрации мочевины в растворе мочевины, покидающем эту стриппинг-колонну (1), равной приблизительно 45-56 мас.%. Пары, покидающие стриппинг-колонну (8ΤΚΙΡ) с помощью линии (ά), содержат аммиак, диоксид углерода, водород, необязательно, метан, инертные газы и малое количество воды и подаются в конденсатор (НРСС). Аммиак подают в этот конденсатор (НРСС) также с помощью линии (е). В этом конденсаторе аммиак и диоксид углерода конденсируются в виде раствора карбамата. Высвобождаемое тепло конденсации используют для получения водяного пара с помощью линии (ί), которую используют для целей нагрева при следующей далее обработке в установке для получения мочевины. Если конденсатор (НРСС) относится к погружному типу, создается время пребывания жидкой фазы, и это приводит к тому, что происходит эндотермическая реакция с образованием мочевины. Образующийся раствор вместе с неконденсированными инертными парами, покидающими конденсатор (НРСС), направляется в реактор (КЕА) с помощью линии (§), где эндотермическая реакция с образованием мочевины достигает равновесия. В верхней части реактора (КЕА) раствор отделяется от неконденсированных инертных паров. Раствор направляется в указанную стриппинг-колонну (8ΤΚΙΡ) с помощью линии (Ь), и неконденсированные инертные пары направляются в скруббер (8СКИВ) с помощью линии (П). В скруббере (8СКИВ) неконденсированный аммиак и диоксид углерода отделяются от инертных паров, которые содержат вместе с неконденсированным аммиаком и диоксидом углерода также и водород, с использованием образовавшегося карбамата в следующей далее секции извлечения в качестве поглотителя, с помощью линии (ί). Инертные пары, содержащие водород и, возможно (но необязательно), метан, с помощью линии (]) направляются в абсорбер (АВ8), который работает при более низком давлении, чем давление в секции синтеза. Образующийся раствор карбамата в скруббере (8СКИВ) возвращается в конденсатор (НРСС) с помощью линии (к). Инертные пары, содержащие водород, покидающие абсорбер (АВ8) с помощью линии (ц), подвергаются воздействию горелок инсинератора (ШС).
При последующей далее обработке после секции синтеза мочевины инертные пары, которые содержат аммиак, высвобождаются в камеру сгорания инсинератора (ШС). Источник этих выпускаемых паров происходит, например, от систем, резервуаров с плавающими крышами, с помощью линии (т) и/или от вакуумных систем для концентрирования раствора мочевины, с помощью линии (п). Эти пары могут обрабатываться, но не обязательно, в одном или нескольких абсорберах (А'ГМАВ8). Выпускаемые пары, содержащие воздух, собираются с помощью линии (р), и посредством добавления воздуха с помощью линии (о), эти газовые смеси подвергаются воздействию камеры сгорания инсинератора (ШС). В случае, когда включаются атмосферные резервуары или адсорберы, давление этих паров может быть повышено с помощью вентилятора (РАЛ) для преодоления неизбежного падения давления в инсинераторе (ШС) и в используемых линиях. Рабочее давление в инсинераторе как максимум составляет давление паров, содержащих водород, а как минимум равно атмосферному давлению. В инсинераторе (ШС) имеет место горение водорода и воздуха. Необходимые выпускаемые пары, содержащие воздух, находятся в избытке по сравнению с парами, содержащими водород, чтобы обеспечить полное сгорание водорода. С помощью имеющейся высокой температуры реакции горения этого водорода, весь аммиак, поступающий из любого источника в инсинератор (ШС), сгорает.
Горячие пары, покидающие инсинератор (г), содержат ΝΟΧ и охлаждаются в теплообменнике (НН) посредством образования водяного пара при давлении в пределах в между 0,4 и 2,5 МПа с помощью линии (δ). Количество производимого водяного пара, как правило, находится в пределах между 2 и 50 кг на 1 т полученной мочевины, в зависимости от количества водорода в исходных материалах диоксида углерода для секции синтеза, как показано с помощью линии (а). Полученный водяной пар может использоваться в качестве нагревающего агента в самой установке для получения мочевины или может транспортироваться в технологические установки вне установки для получения мочевины. Высвобождаемые охлажденные выпускаемые газы из теплообменника (НН) подвергаются с помощью линии (I) воздействию катализатора 8СК (8СК), где ΝΟΧ, присутствующие в этих парах, восстанавливаются до азота и воды. В
- 7 026551 качестве восстановителя можно использовать аммиак или мочевину, и их добавляют с помощью линии (и) к этому катализатору (8СК).
Количество аммиака и ΝΟΧ в выпускаемых парах, покидающих катализатор (8СК) с помощью линии (ν), является пренебрежимо малым (<0,01 кг на 1 т полученной мочевины), и оно выпускается в атмосферу.
В альтернативном варианте осуществления (не показанном в фиг. 2), горячие пары, покидающие инсинератор (ΙΝΟ), направляются далее в узел термической денитрификации, работающей при 1100°С, где ΝΟΧ восстанавливаются посредством контролируемого инжектирования восстанавливающего компонента в газ сгорания. Восстанавливающий компонент представляет собой аммиак, который подается из установки для получения мочевины. Для достижения рабочей температуры 350°С на входе узла каталитической денитрификации, перед ступенью термической денитрификации помещают охлаждающий бойлер, который охлаждает газ, покидающий узел термической денитрификации. Охлаждающий бойлер производит водяной пар, который можно использовать в качестве нагревающего агента в установке для получения мочевины. Охлажденный газовый поток затем направляется в узел каталитической денитрификации или 8СК (селективного каталитического восстановления). Во время 8СК ΝΟΧ, присутствующие в газовом потоке, взаимодействуют с газообразным аммиаком из установки для получения мочевины в присутствии катализатора для восстановления при соответствующих условиях с получением азота и воды. Необязательно, после ступени 8СК может включаться теплообменник для дополнительного извлечения тепла и для уменьшения температуры топочных газов. В конечном потоке, получаемом в этом варианте осуществления, до 90% ΝΟΧ, а предпочтительно еще больше, удаляют из газового потока, и содержание аммиака становится меньшим, чем несколько частей на миллион.

Claims (14)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ получения мочевины, включающий стадии, на которых в секции синтеза мочевины в отсутствие кислорода проводят взаимодействие исходного аммиака и исходного диоксида углерода, содержащего в качестве примеси водород;
    в результате указанного взаимодействия получают водный раствор мочевины, который затем концентрируют с получением концентрированной мочевины, и газовый поток, содержащий водород;
    указанный газовый поток, содержащий водород, отводят из секции синтеза и направляют в камеру сгорания инсинератора, где указанный газовый поток вместе с газовой смесью, содержащей аммиак, выпускаемой из технологических аппаратов установки для получения мочевины, сжигают в присутствии кислорода.
  2. 2. Способ по п.1, в котором одну или несколько газовых смесей, содержащих аммиак, выпускаемых из технологических аппаратов установки для получения мочевины, и воздух направляют в камеру сгорания инсинератора и вместе с указанным газовым потоком, содержащим водород, сжигают в присутствии кислорода.
  3. 3. Способ по п.2, в котором дополнительно добавляют воздух в камеру сгорания инсинератора.
  4. 4. Способ по п.2 или 3, в котором генерируемое тепло горения используют для получения водяного пара при давлении, предпочтительно находящемся в пределах между 0,3 и 3 МПа.
  5. 5. Способ по п.4, в котором полученную в инсинераторе газовую смесь подвергают селективному каталитическому восстановлению 8СК при помощи катализатора 8СК для восстановления образовавшихся ΝΟΧ.
  6. 6. Способ по п.5, в котором, перед 8СК, указанную полученную в инсинераторе газовую смесь подвергают воздействию селективного некаталитического восстановления (8ΝΟΚ).
  7. 7. Способ по любому из предыдущих пунктов, в котором реакцию между аммиаком и диоксидом углерода осуществляют в секции синтеза, изготовленной из дуплексной ферроаустенитной нержавеющей стали, имеющей высокое содержание Сг и Ν и низкое содержание Νί.
  8. 8. Способ по п.7, в котором секцию синтеза изготавливают из дуплексного сплава нержавеющей стали, содержащего, мас.%:
    С: максимально 0,05, предпочтительно максимально 0,03;
    8ί: максимально 0,8, предпочтительно максимально 0,5;
    Мп: 0,3-4, предпочтительно 0,3-1;
    Сг: 28-35, предпочтительно 29-33;
    Νί: 3-10;
    Мо: 1,0-4,0, предпочтительно 1,0-1,3;
    Ν: 0,2-0,6, предпочтительно 0,36-0,55;
    Си: максимально 1,0; максимально 2,0;
    8: максимально 0,01;
    Се: 0-0,2;
    остаток представляет собой Ре и обычно встречающиеся примеси и добавки, содержание феррита
    - 8 026551 составляет 30-70 об.%, предпочтительно 33-35 об.%.
  9. 9. Способ по любому из предыдущих пунктов, в котором полученный в результате взаимодействия исходного аммиака и исходного диоксида углерода газовый поток, содержащий газообразный водород, содержит также газообразный метан.
  10. 10. Установка для получения мочевины способом по любому из пп.1-9, указанная установка содержит секцию синтеза мочевины и инсинератор, причём указанная секция синтеза содержит линию вывода жидкости и линию вывода газа, указанная линия вывода газа непосредственно или опосредованно соединяется с линией ввода топлива в указанный инсинератор.
  11. 11. Установка по п.10, в которой секция синтеза содержит реактор, стриппинг-колонну, конденсатор и скруббер, при этом указанная линия вывода газа соединена со стриппинг-колонной и стриппингколонна снабжена проточной линией для газа, которая идет непосредственно или опосредованно к инсинератору.
  12. 12. Установка по п.10 или 11, содержащая абсорбер между стриппинг-колонной и инсинератором.
  13. 13. Установка по любому из пп.10-12, в которой камера сгорания инсинератора содержит линию ввода газа, соединенную с узлом, обеспечивающим газ, содержащий аммиак.
  14. 14. Установка по любому из пп.10-13, в которой камера сгорания инсинератора содержит колошниковое устройство.
EA201391430A 2011-03-31 2012-03-30 Способ и установка для получения мочевины с нулевыми выбросами EA026551B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP11160716A EP2505581A1 (en) 2011-03-31 2011-03-31 Zero emission urea process and plant
PCT/NL2012/050207 WO2012134288A1 (en) 2011-03-31 2012-03-30 Zero emission urea process and plant

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201391430A1 EA201391430A1 (ru) 2014-01-30
EA026551B1 true EA026551B1 (ru) 2017-04-28

Family

ID=44534877

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201391430A EA026551B1 (ru) 2011-03-31 2012-03-30 Способ и установка для получения мочевины с нулевыми выбросами

Country Status (10)

Country Link
US (2) US9776957B2 (ru)
EP (2) EP2505581A1 (ru)
CN (2) CN107417575A (ru)
AR (1) AR085827A1 (ru)
CA (1) CA2830648C (ru)
EA (1) EA026551B1 (ru)
LT (1) LT2691365T (ru)
PL (1) PL2691365T3 (ru)
UA (1) UA114789C2 (ru)
WO (1) WO2012134288A1 (ru)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2690089A1 (en) 2012-07-25 2014-01-29 Urea Casale SA Use of urea synthesis purge gas in an integrated ammonia-urea process and related plant.
DE102013000013A1 (de) * 2013-01-02 2014-07-03 Thyssenkrupp Industrial Solutions Gmbh Beseitigung von Ammoniak und niederen Alkanen und/oder Wasserstoff in Abgasströmen in Industrieanlagen
ITMI20130268A1 (it) * 2013-02-25 2014-08-26 Saipem Spa Metodo e sistema per l'abbattimento di ammoniaca da un flusso gassoso di scarico di un impianto urea
EP2801396A1 (en) * 2013-05-10 2014-11-12 Casale Sa Use of duplex stainless steel in an ammonia-stripping of urea plants
EP3656759A1 (en) * 2018-11-22 2020-05-27 Casale Sa A process for the synthesis of urea

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1995000674A1 (en) * 1993-06-21 1995-01-05 Sandvik Ab Ferritic-austenitic stainless steel and use of the steel

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2135058A (en) * 1932-12-15 1938-11-01 Standard Oil Dev Co Catalyst for hydrogen production from hydrocarbons
US2046827A (en) * 1933-08-09 1936-07-07 Atmospheric Nitrogen Corp Production of urea and nitrogen oxides
FR1072706A (fr) * 1953-01-21 1954-09-15 Pechiney Perfectionnement à la fabrication de l'urée
US3155722A (en) * 1960-01-29 1964-11-03 Chemical Construction Corp Recovery of residual ammonia and carbon dioxide in the synthesis of urea
US3838193A (en) * 1971-03-13 1974-09-24 Kawasaki Heavy Ind Ltd Method of treating nitrogen oxide generating substances by combustion
CA2141734C (en) * 1995-01-25 2000-06-06 Raj Narain Pandey Selective catalytic reduction of nitrogen oxides
TW359743B (en) * 1997-01-06 1999-06-01 Nippon Furnace Kogyo Kk Apparatus and method for heating a gaseous fluid flow, method for preheating a gaseous fluid flow
DE19902109A1 (de) * 1999-01-20 2000-07-27 Basf Ag Verfahren zur thermischen N¶2¶O-Zersetzung
US6632846B2 (en) * 1999-08-17 2003-10-14 Rentech, Inc. Integrated urea manufacturing plants and processes
JP4358428B2 (ja) * 2000-11-01 2009-11-04 東洋エンジニアリング株式会社 尿素製造方法
US6448441B1 (en) * 2001-05-07 2002-09-10 Texaco, Inc. Gasification process for ammonia/urea production
AR038192A1 (es) 2002-02-05 2005-01-05 Toyo Engineering Corp Acero inoxidable duplex para plantas de produccion de urea, planta de produccion de urea y material de soldadura fabricado con dicho acero inoxidable duplex.
NL1020388C2 (nl) * 2002-04-15 2003-10-17 Dsm Nv Werkwijze voor de bereiding van ureum.
US20030211024A1 (en) * 2002-05-10 2003-11-13 Wojichowski David Lee Methods of converting urea to ammonia for SCR, SNCR and flue gas conditioning
CA2615344A1 (en) * 2006-12-22 2008-06-22 Covanta Energy Corporation Tertiary air addition to solid waste-fired furnaces for nox control
GB2450484A (en) * 2007-06-25 2008-12-31 Johnson Matthey Plc Non-Zeolite base metal catalyst
CN101451711A (zh) 2007-12-06 2009-06-10 北京航天石化技术装备工程公司 处理含氨废气的焚烧工艺及其系统
CN101492398B (zh) * 2009-01-09 2012-05-30 中国五环工程有限公司 高效冷凝、低安装高度co2气提法尿素生产工艺及高压管式全冷凝反应器

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1995000674A1 (en) * 1993-06-21 1995-01-05 Sandvik Ab Ferritic-austenitic stainless steel and use of the steel

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
GEVERS B, LEMMEN W: "Can passivation air in urea plants be minimized through the use of Safurex and consequently improve plant safety?", IFA TECHNICAL CONFERENCE, CHENNAI, INDIA, 24 - 27 SEPTEMBER 2002, 24 September 2002 (2002-09-24) - 27 September 2002 (2002-09-27), pages 1 - 14, XP002658852 *
J MEESSEN: "The Stamicarbon NEXT generation urea plant", FAI SEMINAR, DECEMBER 5, 2009, 5 December 2009 (2009-12-05), pages 1 - 12, XP002658853 *

Also Published As

Publication number Publication date
US20170349542A1 (en) 2017-12-07
UA114789C2 (uk) 2017-08-10
CA2830648C (en) 2018-06-26
EP2505581A1 (en) 2012-10-03
PL2691365T3 (pl) 2017-10-31
AR085827A1 (es) 2013-10-30
US20140046094A1 (en) 2014-02-13
EA201391430A1 (ru) 2014-01-30
EP2691365A1 (en) 2014-02-05
US9776957B2 (en) 2017-10-03
LT2691365T (lt) 2017-07-10
CN103443070A (zh) 2013-12-11
US10364215B2 (en) 2019-07-30
CN107417575A (zh) 2017-12-01
CA2830648A1 (en) 2012-10-04
EP2691365B1 (en) 2017-04-19
CN103443070B (zh) 2016-12-14
WO2012134288A1 (en) 2012-10-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10364215B2 (en) Zero emission urea process and plant
RU2538598C2 (ru) Улавливание со2 в процессе синтеза метанола
JPH0617213B2 (ja) 硫化水素含有ガス流からの硫黄回収方法
RU2739768C2 (ru) Способ совмещенного производства мочевины и мочевино-аммониевого нитрата
EP3066046A1 (en) Sulfur recovery unit and process
CN108298505A (zh) 处理含h2s酸性气同时制取硫酸和硫磺的联合工艺
EA032087B1 (ru) Способ извлечения серы с одновременным получением водорода и нулевыми выбросами
CN107106961A (zh) 用于连续生产二硝基甲苯的方法中的废气净化
EP1899042A1 (en) Treatment of fuel gas
EA011376B1 (ru) Способ получения мочевины
US9687780B2 (en) Sulphur dioxide treatment
US20230211312A1 (en) Revamping of ammonia-urea plants
CN108290080B (zh) 利用高温汽提的尿素工艺
EP0214991A1 (en) Process for preparing ammonia
US8029750B2 (en) Process and device for removal of exhaust gases
WO2023153928A1 (en) Hybrid ammonia decomposition system
KR960004876B1 (ko) 불순한 메탄올의 개질 방법 및 그를 위한 장치
CN112320819B (zh) 制备碱金属氰化物的方法中的含氰化物的废气和废水的解毒的有效方法
EP3795237A1 (en) Formic acid formation from a carbon dioxide source
EP4212227A1 (en) Liquid/vapor separator
US20240132345A1 (en) Partial oxidation sulfur technology (post)
US20240228271A9 (en) Partial oxidation sulfur technology (post)
JP7300740B2 (ja) 硫化水素を介した水分解による水素ガスと二酸化硫黄の製造
RU2773193C2 (ru) Способ и система, предназначенные для поглощения аммиака из продувочного газа, образующегося в установке для получения мочевины
EA040989B1 (ru) Способ получения мочевины с контролируемым избытком co2 и/или nh3

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM KG MD TJ