EA025090B1 - Coal conversion method - Google Patents
Coal conversion method Download PDFInfo
- Publication number
- EA025090B1 EA025090B1 EA201300679A EA201300679A EA025090B1 EA 025090 B1 EA025090 B1 EA 025090B1 EA 201300679 A EA201300679 A EA 201300679A EA 201300679 A EA201300679 A EA 201300679A EA 025090 B1 EA025090 B1 EA 025090B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- coal
- coke
- reactor
- ash particles
- fluidized bed
- Prior art date
Links
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области переработки угля, в частности получения из угля полукокса, сорбентов и генераторного газа сжигаемого в котле для получения тепловой энергии.The invention relates to the field of coal processing, in particular the production of semi-coke, sorbents and generator gas burned in a boiler from coal to produce thermal energy.
Известно изобретение, осуществляемое переработку угля в кипящем слое (патент РФ С10В 49/10, № 2073061, 1997).Known invention, carried out the processing of coal in a fluidized bed (RF patent CB10 49/10, No. 2073061, 1997).
Однако данный способ имеет следующие недостатки:However, this method has the following disadvantages:
относительно низкая температура кипящего слоя (не более 750°С) и малое время пребывания в реакционном пространстве вынесенных угольных частиц из кипящего слоя и соответственно низкое качество получаемого конечного продукта - полукокса;the relatively low temperature of the fluidized bed (not more than 750 ° C) and the short residence time of the removed coal particles from the fluidized bed in the reaction space and, accordingly, the low quality of the resulting final product - semi-coke;
незначительный диапазон регулирования нагрузки топки в зоне минимальных нагрузок, из-за постоянного соотношения воздух/пар не позволяющий увеличить долю пара в воздухе для обеспечения режима псевдоожижения;insignificant range of regulation of the furnace load in the zone of minimum loads, due to the constant ratio of air / steam, which does not allow to increase the proportion of steam in the air to ensure the fluidization regime;
отсутствие горения в слое выделившихся летучих и мелкодисперсных частиц угля из-за низкой температуры слоя, приводящее к увеличению доли выгорания фиксированного углерода угля крупных частиц в кипящем слое и соответственно к увеличению его зольности;the absence of burning in the layer of released volatile and finely dispersed coal particles due to the low temperature of the layer, leading to an increase in the fraction of fixed carbon burnout of coal of large particles in the fluidized bed and, accordingly, to an increase in its ash content;
отсутствие функции получения дополнительной тепловой энергии для использования в самом способе переработки угля или нужд других потребителей;lack of the function of obtaining additional thermal energy for use in the method of coal processing itself or the needs of other consumers;
недостаточное качество получаемого конечного продукта - полукокса;insufficient quality of the final product - semi-coke;
значительный удельный расход угля на производство конечного продукта и соответственно высокая его себестоимость.significant specific consumption of coal for the production of the final product and, accordingly, its high cost.
Известно изобретение, наиболее близкое по технической сущности к заявляемому изобретению, осуществляемое переработку угля в кипящем слое (патент РФ, С10В 49/10, № 2339672,16.07.2007).Known invention is the closest in technical essence to the claimed invention, the processing of coal in a fluidized bed (RF patent, СВВ 49/10, No. 2339672,16.07.2007).
Однако данный способ имеет следующие недостатки:However, this method has the following disadvantages:
невозможность использования в качестве полукокса вынесенных из кипящего слоя мелких частиц угля ввиду высокого содержания летучих из-за малого времени их пребывания в реакционном пространстве;the impossibility of using fine coal particles removed from the fluidized bed as a semicoke due to the high content of volatiles due to their short residence time in the reaction space;
незначительный диапазон регулирования нагрузки топки в зоне минимальных нагрузок, что требует постоянного увеличения доли пара в воздухе для обеспечения режима псевдоожижения;insignificant range of regulation of the furnace load in the zone of minimum loads, which requires a constant increase in the proportion of steam in the air to ensure a fluidization regime;
незначительная доля сгорания выделившихся летучих в объеме слоя, что приводит к увеличению доли выгорания фиксированного углерода угля для поддержания требуемой температуры слоя и соответственно к увеличению зольности получаемого полукокса;an insignificant fraction of combustion of the released volatiles in the volume of the layer, which leads to an increase in the share of burning fixed carbon of coal to maintain the required temperature of the layer and, accordingly, to increase the ash content of the resulting semicoke
отсутствие функции получения дополнительной тепловой энергии для использования в самом способе переработки угля или нужд других потребителей;lack of the function of obtaining additional thermal energy for use in the method of coal processing itself or the needs of other consumers;
недостаточное качество получаемого конечного продукта - полукокса из-за образования значительного количества необработанных мелких частиц угля;insufficient quality of the final product obtained - semi-coke due to the formation of a significant amount of untreated small particles of coal;
значительный удельный расход угля на производство конечного продукта и соответственно высокая его себестоимость.significant specific consumption of coal for the production of the final product and, accordingly, its high cost.
Задачей изобретения является повышение эффективности переработки угля и качества производимого полукокса во всем диапазоне фракционного состава, включая мелкодисперсный полукокс, и получение дополнительной тепловой энергии для использования в самом способе переработки угля или нужд других потребителей.The objective of the invention is to increase the efficiency of coal processing and the quality of the produced semi-coke in the whole range of fractional composition, including finely divided semi-coke, and to obtain additional thermal energy for use in the coal processing method itself or the needs of other consumers.
Техническим результатом является повышение качества полукокса, увеличение выхода готового полукокса, сокращение удельного расхода угля на производство готового продукта и соответственно снижение его себестоимости за счет увеличения интенсивности воздействия на перерабатываемый уголь.The technical result is to improve the quality of the semi-coke, increase the yield of the finished semi-coke, reduce the specific consumption of coal for the production of the finished product and, accordingly, reduce its cost by increasing the intensity of the impact on the processed coal.
Это достигается за счет того, что в заявленном способе переработки угля дробленый уголь подвергают термообработке в объеме кипящего слоя, в надслоевое топочное пространство подают вторичный воздух в одном или более сечений по высоте топочной камеры, вынесенные из топочной камеры мелкие коксозольные частицы улавливают циклоном, уловленные циклоном мелкие коксозольные частицы подают системой рециркуляцией обратно в топочную камеру с образованием внешнего контура циркуляции мелких коксозольных частиц, а готовый мелкодисперсный продукт - полукокс выводят из реактора 3 и внешнего контура циркуляции по мере готовности.This is achieved due to the fact that in the inventive method of processing coal, crushed coal is subjected to heat treatment in the volume of a fluidized bed, secondary air is supplied to the superlayer furnace space in one or more sections along the height of the combustion chamber, fine coke particles removed from the combustion chamber are captured by a cyclone caught by a cyclone fine coke-ash particles are fed by the recirculation system back to the combustion chamber with the formation of an external circulation circuit of fine coke-ash particles, and the finished fine product t - semi-coke is removed from the reactor 3 and the external circulation circuit as it is ready.
Сущность изобретения поясняется принципиальной схемой способа переработки угля, показанной на фигуре.The invention is illustrated by the concept of a method of processing coal, shown in the figure.
Изобретение включает бункер 1, питатель 2, реактор 3 с кипящим слоем 4 и с газораспределительной решеткой 5, воздуходувку 6, воздухоподогреватель 7, первичный поток воздуха 8, устройства вывода полукокса 9, сопла острого дутья 10, циклон 11, пневмомеханический затвор 12 с газораспределительной решеткой, течки 13, циклон-уловитель 14, коксозольный остаток (продукт переработки) 15, коллектор 16, сопло дутья для подачи вторичного потока воздуха 17, воздушный короб 18, вентилятор рециркуляции газов 19 и сопло 20 для подачи пара в воздушный короб 18 и разбавленную зону кипящего слоя 21 (на схеме не указано).The invention includes a hopper 1, a feeder 2, a fluidized bed reactor 4 and a gas distribution grill 5, a blower 6, an air heater 7, a primary air stream 8, a semi-coke outlet device 9, sharp blast nozzles 10, a cyclone 11, a pneumomechanical shutter 12 with a gas distribution grill , estrus 13, cyclone trap 14, coke-ash residue (processed product) 15, manifold 16, blowing nozzle for supplying a secondary air stream 17, air box 18, gas recirculation fan 19 and nozzle 20 for supplying steam to air box 18 and diluted fluidized bed zone 21 (not shown in the diagram).
Процесс переработки угля осуществляется следующим образом.The process of coal processing is as follows.
Уголь из бункера 1 угольным питателем 2 подается в реактор 3 либо под слой, либо на поверхность кипящего слоя 4. В воздушный короб 18 реактора 3 под газораспределительную решетку 5 воздуходув- 1 025090 кой 6 подается нагретый в воздухоподогревателе 7 первичный поток воздух 8. Вторичный поток воздуха подается в объем реактора 3 на нескольких уровнях через сопла 17. Подаваемый в реактор 3 уголь быстро нагревается с выделением частиц (далее летучих), которые частично сгорают в объеме кипящего слоя 4. Большая скорость нагрева угольных частиц в слое, сопровождаемая скоростной возгонкой летучих и термическими напряжениями в угольной частице, выгорание перемычек между частями угольной частицы, столкновение с другими частицами приводят к растрескиванию и дроблению крупных частиц угля на ряд мелких. Все это приводит к повышенному выносу из слоя мелких частиц угля, степень завершения выхода летучих у которых низка, ввиду малого времени их пребывания в кипящем слое. Количество выносимых из слоя мелких частиц, содержащихся в подаваемом угле, а также образующихся в результате дробления и измельчения крупных частиц, зависит от многих факторов: скорости газов в слое, температуры слоя, содержания летучих и влаги в угле, содержания золы, физико-химических свойств угля и его минеральной части, фракционного состава угля и материала слоя и др. Количество выделившихся летучих в объеме слоя, доля сгоревших летучих в объеме слоя также зависят от многих факторов.Coal from the hopper 1 is fed by a coal feeder 2 to the reactor 3 either under the bed or on the surface of the fluidized bed 4. Into the air box 18 of the reactor 3 under the gas distribution grill 5 blower 1 025090 1 primary air heated in the air heater 7 is supplied 8. Secondary flow air is supplied to the volume of the reactor 3 at several levels through nozzles 17. The coal supplied to the reactor 3 is quickly heated to release particles (hereinafter volatile), which are partially burned in the volume of the fluidized bed 4. The high heating rate of coal particles in the layer, accompanied by expected by the rapid sublimation of volatile and thermal stresses in a coal particle, burnout of jumpers between parts of a coal particle, collision with other particles lead to cracking and crushing of large particles of coal into a number of small ones. All this leads to increased removal of small particles of coal from the layer, the degree of completion of the volatile yield of which is low, due to the short time they stay in the fluidized bed. The amount of small particles carried out from the layer contained in the supplied coal, as well as those resulting from the crushing and grinding of large particles, depends on many factors: gas velocity in the layer, layer temperature, volatile and moisture content in coal, ash content, physico-chemical properties coal and its mineral part, the fractional composition of coal and the material of the layer, etc. The amount of released volatiles in the volume of the layer, the proportion of burned volatiles in the volume of the layer also depends on many factors.
Оставшиеся в слое крупные частицы угля воспламеняются, и фиксированный углерод частично выгорает (газифицируется) с выделением тепловой энергией, расходуемой на нагрев кипящего слоя.The large particles of coal remaining in the layer ignite, and the fixed carbon partially burns out (gasifies) with the release of thermal energy spent on heating the fluidized bed.
Количество первичного воздуха 8 определяется минимальной достаточностью для выгорания выделившихся летучих в объеме слоя 4, а также частичного выгорания фиксированного углерода угольных частиц для поддержания требуемой температуры слоя 4 на уровне 800-950°С. Превышение необходимого минимума первичного воздуха 8 приводит к необоснованному увеличению выгорания фиксированного углерода и росту зольности готового продукта - полукокса, выводимого через устройства вывода 9 как с поверхности слоя, так и с поверхности решетки 5. Сжигание летучих веществ, выделившихся в слое 4 и не сгоревших в нем, осуществляется непосредственно над поверхностью кипящего слоя 4 в разбавленной зоне, путем подачи вторичного воздуха в эту зону через сопла острого дутья 10. При этом выделившееся тепло при сжигании летучих передается коксозольным остаткам, циркулирующим между разбавленной зоной 21 и кипящим слоем 4 и переносящим это тепло непосредственно в кипящий слой 4. Обеспечение сгорания летучих компонентов угля непосредственно над слоем 4 и использование полученного тепла для поддержания требуемой температуры слоя 4 позволяют существенно уменьшить подачу первичного воздуха 8 и повысить качество полукокса, выводимого из слоя 4, за счет уменьшения выгорания фиксированного углерода.The amount of primary air 8 is determined by the minimum sufficiency for burning out the released volatiles in the volume of layer 4, as well as partial burning of fixed carbon of coal particles to maintain the required temperature of layer 4 at the level of 800-950 ° С. Exceeding the required minimum of primary air 8 leads to an unreasonable increase in the burning of fixed carbon and an increase in the ash content of the finished product, a semi-coke, discharged through output devices 9 both from the surface of the layer and from the surface of the grate 5. Burning of volatile substances released in layer 4 and not burnt in it is carried out directly above the surface of the fluidized bed 4 in the diluted zone, by supplying secondary air to this zone through the nozzles of sharp blast 10. Moreover, the heat generated during the combustion of volatile is distributed to coke ash residues circulating between the diluted zone 21 and the fluidized bed 4 and transferring this heat directly to the fluidized bed 4. Providing the combustion of volatile coal components directly above the layer 4 and using the heat obtained to maintain the required temperature of the layer 4 can significantly reduce the supply of primary air 8 and to improve the quality of the semicoke removed from layer 4 by reducing the burning of fixed carbon.
Выносимый из кипящего слоя 4 двухфазный поток, содержащий газообразные продукты пиролиза и газификации угля и твердую фазу, представляющую собой мелкий коксозольный остаток, выносятся из реактора 3 и поступают в систему рециркуляции мелких частиц, состоящую из технологического циклона 11, пневмозатвора 12 и течки 13. В технологическом циклоне 11 твердая фаза выделяется из газового потока и поступает в пневмомеханический затвор 12 и далее по течке 13 возвращается вновь в реактор 3. Газы из циклона 11 направляются в воздухоподогреватель 7 и далее в циклон - коксоуловитель 14 для улавливания мелкодисперсного коксозольного остатка.The two-phase stream carried out from the fluidized bed 4, containing gaseous products of pyrolysis and coal gasification and a solid phase, which is a fine coke-ash residue, is removed from the reactor 3 and fed to the fine particles recirculation system, consisting of a process cyclone 11, an air trap 12, and estrus 13. B the process cyclone 11, the solid phase is separated from the gas stream and enters the pneumatic mechanical shutter 12 and then returns to the reactor 3 through the flow 13. Gases from the cyclone 11 are sent to the air heater 7 and then to cyclone - coke trap 14 for trapping fine coke residue.
Готовый продукт - коксозольный остаток выводится устройствами вывода 9 непосредственно с поверхности решетки 5 реактора 3, поверхности кипящего слоя 4 и надслоевого пространства реактора 3, пневмомеханического затвора 12, циклона-коксоуловителя 15 и подается в теплообменникикоксоохладители (на чертеже не показаны), где охлаждается до требуемой температуры.The finished product - coke ash residue is removed by the output devices 9 directly from the surface of the lattice 5 of the reactor 3, the surface of the fluidized bed 4 and the layered space of the reactor 3, the pneumomechanical shutter 12, the cyclone-coke trap 15 and is fed to the heat exchangers coke coolers (not shown), where it is cooled to the required temperature.
Очищенные генераторные газы, содержащие газообразные продукты высокотемпературного пиролиза и частичной газификации фиксированного углерода угля, а также мельчайшие частицы высокореакционного полукокса, не уловленные в циклоне-коксоуловителе 14, направляются по коллектору 16 в котел для сжигания (на фигуре не показан). Полученная в котле тепловая энергии может быть использована либо тепловым потребителем, либо для производства электроэнергии по паротурбинному циклу. Теплота сгорания генераторных газов составляет 600-900 ккал/нм3. С учетом физической теплоты генераторных газов адиабатическая температура горения генераторных газов составляет 1000-1500°С, что позволяет использовать их для сжигания в энергетических паровых котлах с получением пара высоких параметров.Purified generator gases containing gaseous products of high-temperature pyrolysis and partial gasification of fixed carbon coal, as well as the smallest particles of highly reactive semi-coke, not trapped in the cyclone-coke trap 14, are sent through the collector 16 to the boiler for combustion (not shown in the figure). The thermal energy obtained in the boiler can be used either by a thermal consumer or to generate electricity through a steam-turbine cycle. The heat of combustion of the generator gases is 600-900 kcal / nm 3 . Taking into account the physical heat of the generator gases, the adiabatic combustion temperature of the generator gases is 1000-1500 ° C, which allows them to be used for burning in energy steam boilers to produce high-quality steam.
Организация улавливания циклоном 11 вынесенных из реактора 3 мелкодисперсных коксозольных частиц и возвращение их обратно в реактор 3 образует два контура циркуляции:The organization of the capture of the cyclone 11 removed from the reactor 3 fine coke particles and returning them back to the reactor 3 forms two circuits:
первый - внутритопочный в реакторе 3 с восходящим центральным потоком и нисходящим по периферии потоком частиц;the first is an in-line reactor in reactor 3 with an upward central flow and a downward flow of particles along the periphery;
второй - внешний по контуру: реактор 3 - циклон 11 - пневмозатвор 12 - реактор 3.the second is external in circuit: reactor 3 - cyclone 11 - air lock 12 - reactor 3.
Кратность циркуляции частиц (отношение суммарного количества циркулирующих частиц к количеству подаваемого угля в реактор 3) достигает 100 и более, при этом температура двухфазного потока по всему контуру циркуляции постоянна и равна температуре кипящего слоя (800-950°С). Обеспечение многократной циркуляции вынесенных из слоя частиц и соответственно увеличение времени их пребывания в реакционной зоне реактора приводят к практически полной конверсии летучих, содержащихся в мелких частицах, вынесенных из слоя. Это позволяет существенно повысить качество мелкодисперсного полукокса, сократить удельный расход угля на производство готового продукта и соответственно снизить его себестоимость.The multiplicity of particle circulation (the ratio of the total number of circulating particles to the amount of coal supplied to reactor 3) reaches 100 or more, while the temperature of the two-phase flow along the entire circulation loop is constant and equal to the temperature of the fluidized bed (800-950 ° C). Ensuring multiple circulation of particles removed from the layer and, correspondingly, an increase in their residence time in the reaction zone of the reactor lead to an almost complete conversion of volatiles contained in small particles removed from the layer. This allows you to significantly improve the quality of finely divided semi-coke, reduce the specific consumption of coal for the production of the finished product and, accordingly, reduce its cost.
- 2 025090- 2 025090
Вывод готового продукта - полукокса из обоих контуров циркуляции осуществляется постоянно со скоростью, обеспечивающей требуемое качество получаемого продукта.The conclusion of the finished product - semi-coke from both circulation circuits is carried out constantly at a speed that ensures the required quality of the resulting product.
Для поддержания требуемой температуры кипящего слоя двухфазного потока, циркулирующего по внешнему контуру, в реактор 3 через сопла 17 на одном или нескольких уровнях подается вторичный воздух. Подача воздуха в надслоевое пространство реактора выше разбавленной зоны обеспечивает сгорание недогоревших в разбавленной зоне летучих, а также летучих, выделяющихся из рециркулируемых мелких частиц обрабатываемого угля, что приводит к более полной конверсии летучих из мелких частиц угля, а также к уменьшению выгорания в них фиксированного углерода.To maintain the required temperature of the fluidized bed of a two-phase stream circulating along the external circuit, secondary air is supplied to the reactor 3 through nozzles 17 at one or more levels. Air supply to the superlayer space of the reactor above the diluted zone ensures the combustion of volatile as well as volatiles released from the recirculated small particles of the processed coal that are not burnt in the diluted zone, which leads to a more complete conversion of volatiles from small particles of coal, as well as to a decrease in the burning of fixed carbon in them .
В целом, суммарное количество воздуха (первичный и вторичный) подается в реактор 3 в количестве, достаточном для поддержания требуемой температуры в объеме реактора, путем обеспечения неполного сжигания составляющих, выделившихся из угля летучих, и частичной газификации фиксированного углерода угля. В зависимости от режимных факторов и типа угля избыток воздуха, подаваемый в реактор, может изменяться в диапазоне 0,15-0,4.In general, the total amount of air (primary and secondary) is supplied to the reactor 3 in an amount sufficient to maintain the required temperature in the reactor volume by providing incomplete combustion of the components released from the volatile coal and partial gasification of the fixed carbon of the coal. Depending on the operating factors and the type of coal, the excess air supplied to the reactor can vary in the range of 0.15-0.4.
При снижении мощности установки необходимо сократить расход воздуха в реактор 3 для поддержания необходимого избытка воздуха. Уменьшение расхода первичного воздуха 8 и соответственно снижение скорости газов в кипящем слое ниже скорости минимального псевдоожижения приведет к прекращению кипения слоя и его шлакованию. Для предотвращения шлакования слоя и поддержания скорости газов в кипящем слое сверх скорости минимального псевдоожижения используется система оптимизации избытка первичного воздуха, заключающаяся в подаче воздушного короба 18 под газораспределительную решетку 5 вентилятором рециркуляции газов 19 очищенного и охлажденного генераторного газа, в котором отсутствует кислород. При отсутствии линии рециркуляции генераторного газа в воздушный короб 18 подается пар 20. При этом соотношение воздуха и генераторного газа (пара) не ограничивается, а определяется только необходимостью поддержания требуемой температуры слоя 4.When reducing the capacity of the installation, it is necessary to reduce the air flow into the reactor 3 to maintain the required excess air. A decrease in the flow rate of primary air 8 and, accordingly, a decrease in the gas velocity in the fluidized bed below the minimum fluidization velocity, will lead to the cessation of the boiling of the layer and its slagging. To prevent slagging of the bed and maintaining the gas velocity in the fluidized bed above the minimum fluidization speed, a system for optimizing the excess of primary air is used, which consists in supplying an air duct 18 under the gas distribution grill 5 with a gas recirculation fan 19 of purified and cooled generator gas, in which there is no oxygen. In the absence of a generator gas recirculation line, steam 20 is supplied to the air box 18. In this case, the ratio of air and generator gas (steam) is not limited, but is determined only by the need to maintain the required temperature of layer 4.
Таким образом, предложенный способ позволяет перерабатывать уголь в высококачественный твердый продукт - полукокс с минимальным содержанием летучих и золы во всем диапазоне фракционного состава, включая мелкодисперсный продукт, и получать генераторные газы, используемые для выработки тепловой энергии в широком диапазоне нагрузок. Вследствие чего удается сократить удельный расход угля на производство готового продукта и соответственно снизить его себестоимость за счет увеличения интенсивности воздействия на перерабатываемый уголь.Thus, the proposed method allows to process coal into a high-quality solid product - semi-coke with a minimum content of volatiles and ash in the entire range of fractional composition, including a finely divided product, and to obtain generator gases used to generate thermal energy in a wide range of loads. As a result, it is possible to reduce the specific consumption of coal for the production of the finished product and, accordingly, reduce its cost by increasing the intensity of the impact on the processed coal.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EA201300679A EA025090B1 (en) | 2013-04-23 | 2013-04-23 | Coal conversion method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EA201300679A EA025090B1 (en) | 2013-04-23 | 2013-04-23 | Coal conversion method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA201300679A1 EA201300679A1 (en) | 2014-10-30 |
| EA025090B1 true EA025090B1 (en) | 2016-11-30 |
Family
ID=51794653
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA201300679A EA025090B1 (en) | 2013-04-23 | 2013-04-23 | Coal conversion method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| EA (1) | EA025090B1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2709591C1 (en) * | 2018-08-22 | 2019-12-18 | Ооо "Тепломех" | Power plant with active boiler of high-temperature fluidised bed with improved characteristics of furnace processes |
| RU2709592C1 (en) * | 2018-08-22 | 2019-12-18 | Общество с ограниченной ответственностью "ТЕПЛОМЕХ" | Power plant with an active waste-heat boiler of a high-temperature fluidized bed, an exhaust gas cleaning device and a gas mixing unit |
| RU2742854C1 (en) * | 2020-05-12 | 2021-02-11 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский федеральный университет" | Method for ecologically clean kindling of boilers on generator gas with application of muffle furnace |
| RU2762202C1 (en) * | 2021-03-31 | 2021-12-16 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский федеральный университет" | Method for oil-free steaming of steam and water boilers |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1746129A1 (en) * | 1990-06-07 | 1992-07-07 | Уральский политехнический институт им.С.М.Кирова | Circulating fluidized-bed boiler |
| WO2002001047A1 (en) * | 2000-06-29 | 2002-01-03 | Foster Wheeler Energy Corporation | Combined cycle power generation plant and method of operating such a plant |
| RU2309328C1 (en) * | 2006-08-01 | 2007-10-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Политехэнерго" | Method of work of the swirling-type furnace and the swirling-type furnace |
| RU2364737C1 (en) * | 2007-11-13 | 2009-08-20 | Объединенный институт высоких температур Российской Академии Наук (ОИВТ РАН) | Method of multipurpose solid fuel use at combined cycle power plants with cogeneration of power and secondary end products in form of liquid and solid fuels with improved consumer properties |
-
2013
- 2013-04-23 EA EA201300679A patent/EA025090B1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1746129A1 (en) * | 1990-06-07 | 1992-07-07 | Уральский политехнический институт им.С.М.Кирова | Circulating fluidized-bed boiler |
| WO2002001047A1 (en) * | 2000-06-29 | 2002-01-03 | Foster Wheeler Energy Corporation | Combined cycle power generation plant and method of operating such a plant |
| RU2309328C1 (en) * | 2006-08-01 | 2007-10-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Политехэнерго" | Method of work of the swirling-type furnace and the swirling-type furnace |
| RU2364737C1 (en) * | 2007-11-13 | 2009-08-20 | Объединенный институт высоких температур Российской Академии Наук (ОИВТ РАН) | Method of multipurpose solid fuel use at combined cycle power plants with cogeneration of power and secondary end products in form of liquid and solid fuels with improved consumer properties |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2709591C1 (en) * | 2018-08-22 | 2019-12-18 | Ооо "Тепломех" | Power plant with active boiler of high-temperature fluidised bed with improved characteristics of furnace processes |
| RU2709592C1 (en) * | 2018-08-22 | 2019-12-18 | Общество с ограниченной ответственностью "ТЕПЛОМЕХ" | Power plant with an active waste-heat boiler of a high-temperature fluidized bed, an exhaust gas cleaning device and a gas mixing unit |
| RU2742854C1 (en) * | 2020-05-12 | 2021-02-11 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский федеральный университет" | Method for ecologically clean kindling of boilers on generator gas with application of muffle furnace |
| RU2762202C1 (en) * | 2021-03-31 | 2021-12-16 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский федеральный университет" | Method for oil-free steaming of steam and water boilers |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EA201300679A1 (en) | 2014-10-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6716179B2 (en) | Method and apparatus for gasification by combination of circulating fluidized bed and pyrolysis bed | |
| CN103740389B (en) | The multi-production process of low-rank coal cascade utilization | |
| EA022238B1 (en) | Method and system for production of a clean hot gas based on solid fuels | |
| US20100313442A1 (en) | Method of using syngas cooling to heat drying gas for a dry feed system | |
| US8349036B2 (en) | Systems and method for heating and drying solid feedstock in a gasification system | |
| EA025090B1 (en) | Coal conversion method | |
| CN109852429A (en) | A kind of hydrogen generating system and method for coal combustion coupling rubbish steam gasification | |
| US10138762B2 (en) | Power generation system | |
| Sivakumar et al. | Design and development of down draft wood gasifier | |
| JP5851884B2 (en) | Fluidized bed drying apparatus, gasification combined power generation facility, and drying method | |
| JP5748559B2 (en) | Fluidized bed dryer | |
| CN107573959B (en) | Device for producing biochar by using fluidized bed | |
| CN110791322A (en) | Biomass comprehensive utilization system and method | |
| RU2408820C1 (en) | Installation for multi-phase pyrolysis of organic raw material | |
| CN102099439B (en) | Coal processing method and a device for carrying out said method | |
| CN108504388A (en) | A kind of low-grade fuel gasification system and its operation method | |
| RU2577265C2 (en) | Method of vortex gas generation and/or combustion of solid fuels and device for its implementation | |
| CN208136183U (en) | A kind of low-grade fuel gasification system | |
| JP5812896B2 (en) | Fluidized bed drying apparatus, gasification combined power generation facility, and drying method | |
| JP5777402B2 (en) | Fluidized bed dryer | |
| RU2665409C2 (en) | Method of producing metallurgical medium-temperature coke in fluidized bed | |
| JP5822504B2 (en) | Fluidized bed drying equipment | |
| RU2285715C1 (en) | Metallurgical medium-temperature coke production process | |
| RU2339672C1 (en) | Method of processing of coal in boiling layer | |
| RU136800U1 (en) | SOLID FUEL GASIFIER |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KG TJ TM |