EA015209B1 - Способ деасфальтизации с помощью растворителей тяжелых видов углеводородного сырья - Google Patents
Способ деасфальтизации с помощью растворителей тяжелых видов углеводородного сырья Download PDFInfo
- Publication number
- EA015209B1 EA015209B1 EA200900565A EA200900565A EA015209B1 EA 015209 B1 EA015209 B1 EA 015209B1 EA 200900565 A EA200900565 A EA 200900565A EA 200900565 A EA200900565 A EA 200900565A EA 015209 B1 EA015209 B1 EA 015209B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- solvent
- adsorbent
- oil
- vessel
- asphaltenes
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G21/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by extraction with selective solvents
- C10G21/003—Solvent de-asphalting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G25/00—Refining of hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, with solid sorbents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G25/00—Refining of hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, with solid sorbents
- C10G25/003—Specific sorbent material, not covered by C10G25/02 or C10G25/03
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G25/00—Refining of hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, with solid sorbents
- C10G25/02—Refining of hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, with solid sorbents with ion-exchange material
- C10G25/03—Refining of hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, with solid sorbents with ion-exchange material with crystalline alumino-silicates, e.g. molecular sieves
- C10G25/05—Removal of non-hydrocarbon compounds, e.g. sulfur compounds
Abstract
Деасфальтизацию с помощью растворителей сырой нефти или нефтяных тяжелых фракций и остатков выполняют в присутствии твердого адсорбента, такого как глина, диоксид кремния, оксид алюминия и активированный уголь, который адсорбирует загрязнители и позволяет удалять растворитель и нефтяную фракцию как отдельный поток, из которого растворитель извлекают для рециркуляции; адсорбент с загрязнителями и отстоем асфальта смешивают с ароматическими и/или полярными растворителями, чтобы десорбировать загрязнители, и промывают по мере необходимости, например, бензолом, толуолом, ксилолами и тетрагидрофураном, чтобы очистить адсорбент, который извлекают и возвращают в цикл; смесь растворитель-асфальт направляют в ректификационную колонну для извлечения и рециркуляции ароматического или полярного растворителя. Кубовые остатки из ректификационной колонны включают сконцентрированные PNA и загрязнители и далее обрабатываются соответствующим образом.
Description
Область техники
Настоящее изобретение относится к деасфальтизации с помощью растворителей тяжелых нефтей в присутствии твердых адсорбентов.
Уровень техники
Сырые нефти содержат гетероатомные полиароматические молекулы, которые включают такие соединения, как сера, азот, никель, ванадий и другие, в количествах, которые могут неблагоприятно влиять на процесс очистки фракций сырых нефтей. Легкие сырые нефти или конденсаты имеют такие низкие концентрации серы, как 0,01 мас.% (ν%). Напротив, тяжелые сырые нефти и тяжелые нефтяные фракции такие высокие концентрации серы, как 5-6 мас.%. Подобным образом, содержание азота в сырых нефтях может быть в диапазоне 0,001-1,0 мас.%. Данные загрязнения должны быть удалены во время очистки, чтобы выполнить установленные экологические инструкции для конечных продуктов (например, бензина, дизельного топлива, топливного масла) или для промежуточных потоков очистки, которые должны быть переработаны для дальнейшего обогащения, такого как изомеризационный реформинг. Загрязнители, такие как азот, сера и тяжелые металлы, как известно, дезактивируют или отравляют катализаторы.
Асфальтены (акрйайеиек), которые, по природе, являются твердыми и включают полициклические ароматические соединения, присутствуют в растворе более мелких ароматических соединений и смолообразных молекул, также присутствуют в сырых нефтях и тяжелых фракциях в переменных количествах. Асфальтены совсем не присутствуют в конденсатах или легких сырых нефтях; однако они присутствуют в относительно больших количествах в тяжелых сырых нефтях и нефтяных фракциях. Асфальтены являются нерастворимыми компонентами или фракциями, и их концентрации определяют как количество асфальтенов, осажденных добавлением нормального парафинового растворителя к исходному сырью, как описано в Способе ΙΡ-143 Института Нефти (1и8Йи1е οί Ре1го1еиш).
Химическая структура асфальтенов является сложной и включает полициклические углеводороды молекулярной массы до 20000, соединенные алкильными цепями.
Асфальтены включают азот, серу и кислород. Асфальтен определяют как компонент тяжелой фракции сырой нефти, который осаждается добавлением низкокипящего парафинового растворителя или парафиновой нафты, такого как нормальный пентан, и растворяется в дисульфиде углерода и бензоле. Тяжелая фракция может содержать асфальтены, когда она получена из углеродсодержащих источников, таких как нефть, уголь или нефтяной сланец. Асфальтогенные соединения присутствуют в нефти в незначительных количествах. Существует тесная связь между асфальтенами, смолами и полициклическими углеводородами высокой молекулярной массы. Предполагают, что асфальтены образуются при окислении природных смол. Гидрирование асфальтовых соединений, содержащих нейтральные смолы и асфальтен, приводит к тяжелым углеводородным маслам, т. е. нейтральные смолы и асфальтены гидрируются в полициклические ароматические или гидроароматические углеводороды. Они отличаются от полициклических ароматических углеводородов присутствием кислорода и серы в различных количествах.
При нагревании выше 300-400°С асфальтены не плавятся, но разлагаются, образуя углерод и летучие продукты. Они реагируют с серной кислотой, образуя сульфоновые кислоты, как можно было бы ожидать на основе полиароматической структуры этих соединений. При добавлении неполярных растворителей, например парафиновых растворителей, к сырой нефти и другим видам сырья тяжелых углеводородных масел образуются флокулированные осадки и агрегаты асфальтена.
На типичном очистительном заводе сырую нефть сначала фракционируют в колонне дистилляции при атмосферном давлении, чтобы отделить сернистый газ, включающий метан, этан, пропаны, бутаны и сульфид водорода, нафту (36-180°С), керосин (180-240°С), газойль (240-370°С) и остаток от перегонки при атмосферном давлении, который представляет собой углеводородные фракции, кипящие выше 370°С. Остаток от перегонки при атмосферном давлении из колонны дистилляции при атмосферном давлении или используют в качестве топливного масла, или направляют в установку вакуумной дистилляции в зависимости от конфигурации очистительного завода. Главными продуктами вакуумной дистилляции являются вакуумный газойль, включающий углеводороды, кипящие в диапазоне 370-520°С, и вакуумный остаток, включающий углеводороды, кипящие выше 520°С.
Потоки нафты, керосина и газойля, полученные из сырых нефтей или других природных источников, таких как сланцевые масла, битумы и битуминозные пески, обрабатывают, чтобы удалить загрязнители, такие как сера, которые превышают установленные спецификации для конечного(ых) продукта(ов). Гидроочистка является наиболее обычной технологией очистки, используемой, чтобы удалять данные загрязнители. Вакуумный газойль перерабатывают в установке гидрокрекинга, чтобы получить бензин и дизельное топливо, или в установке каталитического крекинга в текучей среде (Пшб са1а1у(1с сгаскшд, РСС), чтобы получить, в основном, бензин, низкий рецикловый газойль (1ο\ν сус1е ой, ЬСО) и высокий рецикловый газойль (Ιιίβΐι сус1е οί1, НСО) в качестве побочных продуктов, первое - используемое в качестве компонента смеси или в составе дизельного топлива, или в топливном масле, последнее направляют непосредственно в состав топливного масла.
Существует несколько вариантов переработки фракции вакуумного остатка, включая гидрообработку, коксование, легкий крекинг, газификацию и деасфальтизацию с помощью растворителей. Деас
- 1 015209 фальтизацию с помощью растворителей коммерчески осуществляют во всем мире. В процессе деасфальтизации с помощью растворителей асфальтовую фракцию, включающую 6-8 мас.% водорода, отделяют от вакуумного остатка контактом с парафиновым растворителем (с числом атомов углерода в диапазоне от 3 до 8) при повышенных температурах и давлениях. Дебитуминизированное масло, включающее 9-11 мас.% водорода, характеризуют как тяжелую углеводородную фракцию, которая свободна от молекул асфальтенов и может быть направлена в другие установки конверсии, такие как установка гидрокрекинга или установка каталитического крекинга в текучей среде, для дальнейшей переработки.
Дебитуминизированное масло содержит высокую концентрацию таких загрязнителей, как сера, азот и Конрадсон (Соигабкои), который представляет собой индикатор свойств образования кокса тяжелых углеводородов, и определяют как микроостаток Конрадсона (шюто-Соитабкои тек1бие, МСК) или углеродный остаток Конрадсона (Соигабкои сатЬои тек1бие, ССК). МСК определяют методом Ό-4530 А8ТМ. В данном испытании остаток, остающийся после определенного периода испарения и пиролиза, выражают как процент от первоначального образца. Например, дебитуминизированное масло, полученное из вакуумного остатка Арабской сырой нефти, содержит 4,4 мас.% серы, 2700 мас.ч./млн азота и 11 мас.% углеродного микроостатка. В другом примере дебитуминизированное масло дальневосточного происхождения содержит 0,14 мас.% серы, 2500 мас.ч./млн азота и 5,5 мас.% ССК. Данные высокие уровни загрязнителей, в особенности, азота, в дебитуминизированном масле вызывают плохие эксплуатационные показатели при конверсии в установках гидрокрекинга или ЕСС. Как сообщалось, неблагоприятное влияние азота и углеродного микроостатка было следующим: на 0,4-0,6 более высокий выход кокса, на 4-6 об.% меньший выход бензина и на 5-8 об.% меньшая конверсия на 1000 мас.ч./млн азота (см. 8ок Уш е! а1., ОН аиб Сак 1оитиа1, 1аииату 19, 1998). Подобным образом, выход кокса на 0,33-0,6 мас.% больше на каждый мас.% МСК в сырье. При операциях гидрокрекинга дезактивация катализатора является функцией от содержания азота и МСК. в сырье. Дезактивация катализатора составляет примерно 3-5°С на 1000 мас.ч./млн азота и 2-4°С на каждый мас.% МСК.
Было установлено, что органический азот является наиболее вредным каталитическим ядом, присутствующим в потоках углеводородов из источников, выделенных выше. Органические соединения азота отравляют активные центры катализатора, что приводит к дезактивации катализатора, что, в свою очередь, неблагоприятно влияет на каталитический цикл или длительность процесса, жизнь катализатора, выход продуктов, качество продуктов, увеличивает жесткость эксплуатационных режимов и связанные стоимость сооружения завода и операций. Удаление азота, серы, металлов и других загрязнителей, которые отравляют катализаторы, будет улучшать операции очистки и будет иметь преимущества, позволяющие рафинадчикам перерабатывать больше сырья и/или более тяжелые виды сырья.
Обнародован ряд способов деасфальтирования углеводородных масел, которые основаны на использовании парафиновых растворителей, которые заставляют асфальтены образовывать осадок, который может быть извлечен.
В И8Р 4816140 описан способ деасфальтирования углеводородного масла с помощью растворителя, имеющего 3-8 атомов углерода, приводящий к асфальтовой фазе и раствору дебитуминизированного масла в растворителе. Растворитель затем отделяют от дебитуминизированного масла пропусканием раствора через неорганическую мембрану с радиусом пор от 2 до 15 нм. Дебитуминизированное масло селективно удерживается на верхней стороне мембраны.
В И8Р 4810367 описан способ деасфальтирования тяжелого углеводородного сырья, включающий две стадии осаждения из исходного сырья одной асфальтеновой фракции или, альтернативно, фракции смол наряду с асфальтеновой фракцией посредством тяжелого растворителя и легкого растворителя, соответственно. Согласно данному способу тяжелый растворитель и легкий растворитель содержат оба в различных пропорциях по меньшей мере один углеводород, имеющий 3 атома углерода, и по меньшей мере один углеводород, имеющий по меньшей мере 5 атомов углерода, причем доля углеводорода, имеющего 3 атома углерода, в легком растворителе выше, чем в тяжелом растворителе.
В И8Р 4747936 способ деасфальтирования и деметаллизирования тяжелых нефтей включает стадию противоточного промывания, которая повышает выход полученного масла, контактированием в противотоке исходной тяжелой нефти с растворителем в зоне многоступенчатой экстракции, и получающийся поток легкой фазы нагревают и подают в зону осаждения. Второй поток легкой фазы, состоящий из дебитуминизированного продукта и деметаллизированного масла ЭМО и растворителя, отделяют в зоне осаждения от нагруженной загрязнителями тяжелой фазы, которую называют также фазой смол. Зона осаждения содержит равновесное количество ЭМО и растворителя. Обогащенный ЭМО растворитель перемещают из потока смол посредством процесса противоточного промывания, используя чистый растворитель.
В И8Р 4572781 описан способ деасфальтизации с помощью растворителей в твердой фазе, который отделяет, по существу, сухие асфальтены с высокой температурой размягчения от тяжелого углеводородного материала, включающий несколько стадий, описанных как: (а) смешивание тяжелого углеводородного материала, содержащего асфальтены, с раствором дебитуминизированного масла и алифатическим углеводородным осадителем в первой зоне смешивания, чтобы образовать смесь и осадить асфальтены; (Ь) в первой зоне разделения данная смесь со стадии (а) подается в (ί) первый раствор дебитумини
- 2 015209 зированного масла и осадителя и (ίι) взвесь твердых частиц асфальтенов смешивается в растворе осадителя и дебитуминизированного масла; (с) разделение первого раствора со стадии (Ь), чтобы получить осадитель и дебитуминизированное масло, почти свободное от асфальтенов; (6) введение взвеси асфальтенов со стадии (Ь) во вторую зону смешивания и промывание данной взвеси объемом свежего осадителя, чтобы удалить дебитуминизированное масло; (е) введение смеси из второй зоны смешивания во вторую зону разделения, которая включает устройство центробежной декантации, чтобы отделить жидкую фазу от высококонцентрированной взвеси твердых асфальтенов; (ί) возвращение жидкой фазы из второй зоны разделения в указанную первую зону смешивания; (д) введение концентрированной взвеси твердых асфальтенов из второй зоны разделения в систему удаления растворителя, чтобы извлечь растворитель и получить продукт, включающий тонкие частицы асфальтенов с высокой температурой размягчения; и (11) возвращение растворителя, извлеченного в системе удаления растворителя, во вторую зону смешивания.
В И8Р 4502944 раскрыт способ фракционирования тяжелого углеводородного технологического материала, смол и асфальтенов по меньшей мере на три фракции. Технологический материал в зоне смешивания смешивают с растворителем, выбранным из группы, состоящей из парафиновых углеводородов, имеющих примерно от 3 до примерно 8 атомов углерода. Смесь технологического материала с растворителем вводят в первую зону разделения, чтобы образовать первую тяжелую фракцию, богатую асфальтенами, и промежуточную фракцию, богатую смолами, отделенные первой границей раздела жидкость-жидкость, и образовать первую легкую фракцию, богатую растворителем и маслами, отделенную от промежуточной фракции второй границей раздела жидкость-жидкость. Первую тяжелую фракцию и промежуточную фракцию отбирают из первой зоны разделения. Первую легкую фракцию вводят во вторую зону разделения, чтобы отделить вторую тяжелую фракцию, богатую маслами, и вторую легкую фракцию, богатую растворителем.
В И8Р 4411790 раскрыт способ обработки углеводородной загрузки высокотемпературной ультрафильтрацией, который, как указано, является полезным для регенерации отходов масла и для того, чтобы понизить долю асфальтенов в углеводородной загрузке. Способ включает стадии циркулирования загрузки в модуле, имеющем по меньшей мере один минеральный барьер ультрафильтрации, покрытый тонким минеральным слоем по меньшей мере одного оксида металла, и работающем при температуре выше 100°С. Данный барьер, который предпочтительно имеет керамическую или металлическую основу, покрыт тонким слоем, выбранным из диоксида титана, оксида магния, оксида алюминия, шпинели МдА12О4 и оксида кремния.
В И8Р 4239616 описан способ осуществления глубокого разделения на фракции тяжелого углеводородного материала без снижения качества извлеченного масла, вызванного присутствием нежелательных захваченных смолистых тел. Тяжелый углеводородный материал смешивают с растворителем и вводят в первую зону сепарации, поддерживаемую при повышенных температуре и давлении, чтобы произвести разделение сырья на первую легкую фазу и первую тяжелую фазу, включающую асфальтены и некоторое количество растворителя. Первую легкую фазу вводят во вторую зону разделения, поддерживаемую при повышенных температуре и давлении, чтобы произвести разделение первой легкой фазы на вторую легкую фазу, включающую масла и растворитель, и вторую тяжелую фазу, включающую смолы и некоторое количество растворителя. Часть первой тяжелой фазы отбирают и вводят в верхнюю часть второй зоны разделения для контактирования со второй легкой фазой, после чего ее отделяют оттуда. Данное контактирование удаляет по меньшей мере часть любых захваченных смолистых тел из масла, содержащегося во второй легкой фазе.
В И8Р 4305814 раскрыт энергетически эффективный способ разделения углеводородсодержащих материалов в различных фракциях. Углеводородсодержащий материал смешивают с растворителем и смесь вводят в первую зону разделения, поддерживаемую при повышенных первых значениях температуры и давления. Сырьевую смесь разделяют на первую легкую фазу, включающую растворитель и по меньшей мере часть самого легкого углеводородсодержащего материала, и первую тяжелую фазу, включающую оставшуюся часть углеводородсодержащего материала и некоторое количество растворителя. Первую тяжелую фазу вводят во вторую зону разделения, поддерживаемую при втором уровне температуры выше первого уровня температуры и при повышенном давлении. Первую тяжелую фазу разделяют на вторую легкую фазу, включающую растворитель, и вторую тяжелую фазу, включающую по меньшей мере часть углеводородсодержащего материала. Разделенные фракции углеводородсодержащего материала извлекают.
В И8Р 4290880 раскрыт сверхкритический способ получения дебитуминизированных, деметаллизированных и обессмоленных масел. Способ проведения глубокого разделения на фракции в тяжелых углеводородных материалах без снижения качества извлеченного масла, вызванного присутствием нежелательных смолистых тел и металлорганических соединений. Тяжелые углеводородные материалы подвергаются контактированию с растворителем в первой зоне разделения, поддерживаемой при повышенных температуре и давлении, чтобы произвести разделение сырья на первую легкую фазу и первую тяжелую фазу, включающую асфальтены и некоторое количество растворителя. Первую легкую фазу вводят во вторую зону разделения, поддерживаемую при повышенных температуре и давлении, чтобы произвести разделение первой легкой фазы на вторую легкую фазу, включающую масла и растворитель, и
- 3 015209 вторую тяжелую фазу, включающую смолы и некоторое количество растворителя. Часть второй тяжелой фазы отбирают и вводят в верхнюю часть второй зоны разделения для контактирования в противотоке со второй легкой фазой. Данное контактирование удаляет по меньшей мере часть захваченных смолистых тел и металлорганических соединений из масел, содержащихся во второй легкой фазе.
Способ сверхкритической экстракции раскрыт в И8Р 4482453, в котором извлечение ценных углеводородов из потока исходного сырья с высоким содержанием металлов может быть выполнено более эффективно посредством сверхкритической экстракции с возвращением на повторную переработку части полученного асфальта и надлежащим контролем противотекущего потока растворителя в процессе экстракции.
В И8Р 4663028 описан способ получения донорного растворителя для ожижения угля, в котором ожиженный уголь подвергают дистилляции, чтобы разделить уголь на фракцию, имеющую температуру кипения менее чем примерно 350°Р (177°С), и фракцию, имеющую температуру кипения более чем примерно 350°Р (177°С). Остаток от дистилляции дебитуминизируют в первом растворителе, способном, по существу, экстрагировать первое масло, включающее соединения низкой молекулярной массы и насыщенные соединения. Остаток от первой стадии деасфальтизации затем дебитуминизируют во втором растворителе, способном, по существу, экстрагировать второе масло, включающее концентрированные ароматические и гетероциклические соединения, и оставляющем в остатке асфальтены и золу. Второе масло можно использовать как донорный растворитель. Второе масло, проэкстрагированное на второй стадии деасфальтизации, предпочтительно частично гидрируют до использования в качестве донорного растворителя для ожижения угля.
Способы предшествующего уровня техники, описанные выше, используют различные схемы экстракции растворителями для деасфальтизации нефтяных фракций, чтобы улучшить качество продуктов ниже по течению и полную эффективность очистительного завода. Однако очень желательны дополнительные улучшения качества продуктов и эффективности процесса.
Поэтому целью настоящего изобретения является предложить улучшенный способ деасфальтизации с помощью растворителей, в котором обработанное сырье будет иметь, по существу, пониженный уровень таких загрязнителей, как азот, сера и соединения металлов.
Другой целью настоящего изобретения является предложить улучшенный способ деасфальтизации с помощью растворителей, в котором растворители извлекают и возвращают в цикл для использования.
Также целью настоящего изобретения является предложить улучшенный способ деасфальтизации с помощью растворителей тяжелого остаточного масла или фракции, который является производительным и эффективным при относительно мягких и легко контролируемых условиях, обеспечивая, таким образом, эксплуатационную гибкость.
Данный способ является применимым к встречающимся в природе углеводородам, таким как сырые нефти, битумы, тяжелые нефти, сланцевые масла и потоки очистительных заводов, которые включают остатки перегонки при атмосферном давлении и вакуумные остатки, текучие масляные взвеси каталитического крекинга, кубовые остатки установок для коксования, кубовые остатки легкого крекинга и побочные продукты ожижения угля.
Вышеупомянутые цели и преимущества достигнуты с помощью способа по настоящему изобретению, который широко использует достижения в деасфальтизации с помощью растворителей тяжелых углеводородных видов сырья в присутствии адсорбента, который удаляет азотсодержащие полициклические углеводороды из дебитуминизированных масел, чтобы, таким образом, улучшить эксплуатационные показатели технологических установок очистительных заводов, включая установки гидрокрекинга и каталитического крекинга в текучей среде. Согласно настоящему изобретению деасфальтизацию с помощью растворителей сырой нефти или тяжелых нефтяных фракций и остатков выполняют в присутствии твердого адсорбента, такого как глина, оксид кремния, оксид алюминия, активированный уголь, и свежих или использованных цеолитных каталитических материалов, которые адсорбируют загрязнители и позволяют растворителю и нефтяной фракции быть удаленными в качестве отдельного потока, из которого растворитель извлекают для рециркуляции; адсорбент с загрязнителями и асфальтовые кубовые остатки смешивают с ароматическими и/или полярными растворителями, чтобы десорбировать загрязнители, и промывают по мере необходимости, например, бензолом, толуолом, ксилолами и тетрагидрофураном, чтобы очистить адсорбент, который предпочтительно может быть извлечен и рециклирован; смесь растворителя с асфальтом направляют в ректификационную колонну для извлечения и рециркуляции ароматического или полярного растворителя. Кубовые остатки из ректификационной колонны включают сконцентрированные полициклические ароматические соединения ΡΝΑ и загрязнители, и далее обрабатывают соответствующим образом.
В одном особенно предпочтительном варианте воплощения данный способ включает стадии:
а) обеспечения тяжелым углеводородным сырьем, содержащим асфальтены, полученным из природных источников, включающих сырую нефть, битум, битуминозные пески и сланцевые масла, или от процессов очистки, включающим остатки от перегонки при атмосферном давлении или в вакууме, газойли установок для коксования, тяжелые рецикловые газойли от операций каталитического крекинга в текучей среде и газойли легкого крекинга, и их смеси, имеющие высокое содержание азота и молекул ΡΝΑ;
- 4 015209
b) смешивания углеводородного сырья в сосуде с парафиновым растворителем от С3 до С7, предпочтительно смесью С4 нормального и изобутана, при температуре и давлении, которые ниже, чем критические давление и температура данного растворителя, чтобы, таким образом, нарушить равновесие асфальтенов в растворе мальтенов и осадить твердые частицы асфальтенов;
c) адсорбирования азотсодержащих полициклических ароматических соединений из мальтенов и асфальтенов на твердом адсорбенте, который присутствует в сосуде смешения в массовом отношении сырья к адсорбенту 20:0,1, и предпочтительно 10:1;
б) отделения находящихся в твердой фазе асфальтенов и адсорбента от жидкой фазы в первом разделительном сосуде и переноса отстоя в сосуд фильтрации, а верхнего жидкого слоя - во второй разделительный сосуд;
е) отделения дебитуминизированного масла во втором разделительном сосуде и извлечения парафинового растворителя для возвращения в сосуд смешения;
I) отделения асфальта от адсорбента в сосуде фильтрации промыванием адсорбента ароматическими и/или полярными растворителями и переноса растворителя и масляной смеси в ректификационную колонну для извлечения растворителя и выгрузки асфальтовой смеси из сосуда фильтрации;
д) фракционирования растворителя в ректификационной колонне, чтобы извлечь ароматический и/или полярный растворитель для возвращения в сосуд фильтрации; и
II) извлечения потока полициклических углеводородов тяжелых масел, имеющего относительно более высокую концентрацию соединений азота и серы.
В настоящем изобретении, таким образом, специалистам предлагается улучшенный способ удаления нежелательных тяжелых углеводородных фракций и остатков из видов технологического сырья для того, чтобы, далее, улучшить эффективность текущих операций. Способ по настоящему изобретению предлагает повторное использование двух используемых растворителей, а также твердого адсорбента, путем их возвращения в процесс, что обеспечивает экономические и экологические преимущества.
Тип растворителя, выбранный для использования в способе по настоящему изобретению, будет влиять на выходы продуктов и может быть основан на желаемом качестве потока дебитуминизированного масла.
Краткое описание фиг. 1
Настоящее изобретение, представленное на фиг. 1, представляет собой схематическую иллюстрацию одного варианта воплощения устройства, подходящего для использования в практическом применении настоящего изобретения.
Подробное описание настоящего изобретения в соответствии с фиг. 1
На фиг. 1, которая является иллюстративной для предпочтительного варианта воплощения настоящего изобретения, поток 11 сырья тяжелых углеводородов вводят в сосуд смешения 10, снабженный подходящими средствами смешивания, например роторными лезвиями или лопастями перемешивания, которые обеспечивают мягкое, но полное перемешивание содержимого. В сосуде также присутствуют исходные потоки, составляющие С3-С7 парафиновый растворитель 13 и взвесь 12 твердого адсорбента. Скорость перемешивания для данного сосуда и смеси адсорбента, растворителя и исходного сырья выбирают таким образом, чтобы было минимальное (почти никакое) истирание частиц адсорбента. Поддерживают условия ниже критических температуры и давления растворителя. Смешивание продолжают от 30 до 150 мин, причем продолжительность относится к компонентам смеси.
Смесь выгружают по линии 15 в первый разделительный сосуд 20 при температуре и давлении, которые ниже критических величин растворителя, чтобы разделить сырьевую смесь на верхний слой, включающий легкие и менее полярные фракции, которые удаляют как поток 22, и отстой, включающий асфальтены и твердый адсорбент, который удаляют как поток 21. Для этой стадии разделения может использоваться вертикальный испарительный барабан.
Извлеченный поток 22 вводят во второй разделительный сосуд 30, поддерживаемый при температуре между температурой кипения растворителя и критической температурой, поддерживая давление от одного до трех бар, чтобы отделить растворитель от дебитуминизированного масла. Поток 32 растворителя извлекают и возвращают в сосуд 10 смешения, предпочтительно при непрерывной работе. Поток 31 дебитуминизированного масла выгружают из нижней части сосуда 30. Анализы на серу, используя А8ТМ Ό5453, азот, используя А8ТМ Ό5291, и металлы (никель и ванадий), используя А8ТМ Ό3605, показывают, что данное масло имеет сильно пониженный уровень загрязнителей, например оно не содержит металлов, и примерно 80 мас.% азота и 20-50 мас.% серы удалены, по сравнению с тем, что присутствовало в исходном сырье.
Отстой из первого разделительного сосуда 20, включающий поток 21 асфальта и взвеси адсорбента, смешивают с потоком 41 ароматических и/или полярных растворителей. Поток 41 растворителей может состоять из бензола, толуола, ксилолов или тетрагидрофурана, подаваемых в сосуд 40 фильтрации, чтобы отделить и очистить материал адсорбента.
Растворители могут быть выбраны на основе их факторов растворимости Гильдебранда или на основе двумерных факторов растворимости. Полные параметры растворимости Гильдебранда для многочисленных соединений являются известной мерой полярности и сведены в таблицы (см., например, 1оит
- 5 015209 па1 о£ Рат! Тесйио1оду, νοί. 39, Νο. 505, РеЬ. 1967). Растворители также могут быть описаны двумерными параметрами растворимости, например параметром растворимости при комплексообразовании (сотр1ехшд ко1иЬШ1у рагате!ег) и параметром растворимости силового поля (Пе1б £отсе ко1иЬШ1у рагате!ег) (см., например, ΙΑ. ^еНе, Ιηά. & Епд. Кек., 34(1995), 661). Компонент параметра растворимости при комплексообразовании, который описывает образование водородной связи и донорно-акцепторное взаимодействие электронов, оценивает энергию взаимодействия, которое требует специфической ориентации между атомом одной молекулы и вторым атомом другой молекулы. Параметр растворимости силового поля, который описывает вандерваальсово и дипольное взаимодействие, оценивает энергию взаимодействия жидкости, которое не зависит от изменений в ориентации молекул.
Согласно данному изобретению полярный растворитель или растворители, если применяется более чем один, предпочтительно имеет полный параметр растворимости, больший чем, примерно 8,5, или параметр растворимости при комплексообразовании, больший чем один, и величину параметра силового поля, большую чем 8. Примерами полярных растворителей, удовлетворяющих желаемым параметрам растворимости, являются толуол (8,91), бензол (9,15), ксилол (8,85) и тетрагидрофуран (9,52). Предпочтительными полярными растворителями для использования в практическом применении по настоящему изобретению являются толуол и тетрагидрофуран.
Адсорбент предпочтительно промывают двумя или более аликвотами ароматического или полярного растворителя, чтобы растворить или удалить адсорбированные соединения. Поток 44 чистого твердого адсорбента извлекают и возвращают в сосуд 10 смешивания. Смесь растворитель-асфальт отбирают из сосуда 40 фильтрации как поток 43 и направляют в ректификационную колонну 50, чтобы отделить растворитель от материала, содержащего тяжелые полициклические ароматические соединения, которые отбирают как поток 51 для подходящего использования. Чистый ароматический и/или полярный растворитель извлекают как поток 52 и возвращают в сосуд 40 фильтрации.
В следующей таблице представлены данные по критической температуре и давлению для парафиновых растворителей от С3 до С7:
Таблица
Число атомов углерода | Температура, “С | Давление, бар |
Сз | 97 | 42,5 |
с4 | 152 | 38,0 |
С5 | 197 | 34,0 |
Сб | 235 | 30,0 |
С7 | 267 | 27,5 |
Как будет ясно специалистам в данной области, дополнительные требования по оборудованию и сооружениям для улучшенного способа деасфальтизации с помощью растворителей по настоящему изобретению являются минимальными, причем принципиальными добавлениями являются фильтрационный сосуд и второй разделительный сосуд.
Пример 1 . Деасфальтизация с помощью только растворителя
В сравнительном способе деасфальтизации с помощью растворителей сырье из вакуумного остатка нефти, которое содержит 5,4 мас.% серы, 4300 мас.ч./млн азота и 24,6 мас.% МСК арабского происхождения, обрабатывали растворителем, который представляет собой смесь нормального и изопентанов и получали 71 и 29 мас.% дебитуминизированного масла и асфальтенов, соответственно. Содержание серы, азота и МСК в дебитуминизированном масле составляло 4,4 мас.%, 2700 мас.ч./млн и 13,7 мас.%, соответственно. Примерно 20 мас.% серы, 37 мас.% азота и 44,6 мас.% МСК были удалены из вакуумного остатка нефти в данном способе по предшествующему уровню.
Пример 2. Деасфальтизация с помощью растворителя с растворителем и адсорбентом
В данном примере деасфальтизацию с помощью растворителя выполняют согласно настоящему изобретению, с твердым адсорбентом в дополнение к растворителю. Способ проводят при 30°С и при давлении 3 г/см2 с помощью нормального пентана и аттапульгитовой глины. Вакуумный остаток арабского происхождения, содержащий 5,4 мас.% серы, 4300 мас.ч./млн азота и 24,6 мас.% МСК, приводит к дебитуминизированному маслу с 2,6 мас.% серы, 1400 мас.ч./млн азота и 8,2 мас.% углеродного микроостатка.
Данные результаты утверждают, что использование твердого адсорбента для адсорбирования части содержащих гетероатом полициклических ароматических молекул загрязнителей в сочетании с дебитуминизирующей обработкой с помощью растворителя обеспечивает снижение данных загрязнителей, которые имеют вредное влияние на процессы очистки ниже по течению.
Способ по настоящему изобретению был описан и объяснен, обращаясь к блок-схеме процесса и примеру. Дополнительные изменения и модификации могут быть очевидны специалистам в данной области, основываясь на вышеизложенном описании и объеме настоящего изобретения, который следует определять с помощью нижеследующей формулы изобретения.
Claims (13)
- ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ1. Способ деасфальтизации с помощью растворителя, включающий:- 6 015209a) введение сырья углеводородного масла, содержащего асфальтены, в сосуд смешения с парафиновым растворителем и твердым материалом адсорбента, выбранным из группы, состоящей из аттапульгитовой глины, оксида алюминия, диоксида кремния, активированного угля и материалов цеолитовых катализаторов;b) смешивание твердых асфальтенов, образованных в фазе парафинового растворителя, с материалом адсорбента в течение времени, достаточного, чтобы адсорбировать серо- и азотсодержащие полициклические ароматические молекулы на материале адсорбента;c) отделение твердой фазы, включающей асфальтены и адсорбент, от смеси масло/растворитель;ά) подачу смеси масло/растворитель в разделительный сосуд, чтобы разделить дебитуминизированное масло и парафиновый растворитель, и извлечение растворителя для возвращения в сосуд смешения;е) подачу смеси асфальтены/адсорбент в фильтрационный сосуд с ароматическим или полярным растворителем, чтобы десорбировать адсорбированные соединения и извлечь твердую асфальтеновую фазу; и1) подачу смеси асфальтенов и ароматического или полярного растворителя в ректификационную колонну, чтобы извлечь растворитель.
- 2. Способ по п.1, который проводят при температуре в диапазоне от 20 до 200°С и при давлении от 1 до 100 кг/см2.
- 3. Способ по п.1, в котором твердую фазу отделяют на стадии (с) фильтрацией для обеспечения очищенного потока сырья, по существу, свободного от адсорбента.
- 4. Способ по п.3, который включает десорбирование и удаление азотсодержащих полициклических ароматических молекул из материала адсорбента после стадии фильтрации, чтобы регенерировать материал адсорбента.
- 5. Способ по п.1, в котором углеводородное сырье получают из природных источников, выбранных из сырой нефти, битуминозных песков, битума и сланцевых масел.
- 6. Способ по п.1, в котором углеводородное сырье получают из процессов очистки и выбранных из группы, состоящей из остатка перегонки при атмосферном давлении и вакуумного остатка, каталитического крекинга в текучей среде, масляных взвесей, кубовых остатков установок для коксования, кубовых остатков установок легкого крекинга и масел ожижения угля.
- 7. Способ по п.1, в котором от 1 до 50 об.% углеводородного сырья извлекают как дебитуминизированное масло для дальнейших процессов очистки, включающих гидрокрекинг, каталитический крекинг в текучей среде и легкий крекинг.
- 8. Способ по п.2, в котором от 1 до 50 об.% углеводородного сырья извлекают как асфальт для переработки в асфальтовой установке и процессов очистки, включающих гидрокрекинг, коксование и легкий крекинг.
- 9. Способ по п.8, в котором фракцию с высоким содержанием азота смешивают с топливным маслом или перерабатывают в асфальтовой установке, установке гидрокрекинга, коксования или легкого крекинга.
- 10. Способ по п.1, в котором заполняют материалом адсорбента колонну с неподвижным слоем наполнителя.
- 11. Способ по п.2, в котором материал адсорбента представляет собой гранулы, сферы, экструдаты и природные продукты, имеющие размер в диапазоне 4-60 меш.
- 12. Способ деасфальтизации с помощью растворителя, включающий:a) обеспечение тяжелым углеводородным сырьем, содержащим асфальтены, полученным из природных источников, включающих сырую нефть, битум, битуминозные пески и сланцевые масла, или от процессов очистки, включающим остатки от перегонки при атмосферном давлении или в вакууме, газойли установок для коксования, тяжелые рецикловые газойли от операций каталитического крекинга в текучей среде и газойли легкого крекинга, и их смеси, имеющие высокое содержание азота и полициклических ароматических молекул;b) смешивание углеводородного сырья в сосуде с парафиновым растворителем от С3 до С7, предпочтительно смесью С4 нормального и изобутана, при температуре и давлении, которые ниже, чем критические давление и температура данного растворителя, чтобы нарушить равновесие асфальтенов в растворе мальтенов и осадить твердые частицы асфальтенов;c) адсорбирование азотсодержащих полициклических ароматических соединений из мальтенов и асфальтенов на твердом адсорбенте, который присутствует в сосуде смешения в массовом отношении сырья к адсорбенту 20:0,1;ά) отделение находящихся в твердой фазе частиц асфальтенов и адсорбента от жидкой фазы в первом разделительном сосуде и перенос отстоя в сосуд фильтрации, а верхнего жидкого слоя - во второй разделительный сосуд;е) отделение дебитуминизированного масла во втором разделительном сосуде и извлечение парафинового растворителя для возвращения в сосуд смешения;1) отделение твердых частиц асфальтенов от адсорбента в сосуде фильтрации промыванием адсорбента ароматическими и/или полярными растворителями и перенос растворителя и масляной смеси в- 7 015209 ректификационную колонну для извлечения растворителя и выгрузки асфальтеновой смеси из сосуда фильтрации;д) фракционирование растворителя в ректификационной колонне, чтобы извлечь ароматический и/или полярный растворитель для возвращения в сосуд фильтрации; и11) извлечение потока полициклических углеводородов тяжелых масел, имеющего более высокую концентрацию соединений азота и серы.
- 13. Способ по п.12, в котором адсорбирование на стадии с) осуществляют на твердом адсорбенте, который присутствует в сосуде смешения в массовом отношении сырья к адсорбенту 10:1.4^1 Евразийская патентная организация, ЕАПВРоссия, 109012, Москва, Малый Черкасский пер., 2
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US11/584,771 US7566394B2 (en) | 2006-10-20 | 2006-10-20 | Enhanced solvent deasphalting process for heavy hydrocarbon feedstocks utilizing solid adsorbent |
PCT/US2007/022381 WO2008051498A2 (en) | 2006-10-20 | 2007-10-19 | Enhanced solvent deasphalting process for heavy hydrocarbon feedstocks utilizing solid adsorbent |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EA200900565A1 EA200900565A1 (ru) | 2009-08-28 |
EA015209B1 true EA015209B1 (ru) | 2011-06-30 |
Family
ID=39316913
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EA200900565A EA015209B1 (ru) | 2006-10-20 | 2007-10-19 | Способ деасфальтизации с помощью растворителей тяжелых видов углеводородного сырья |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7566394B2 (ru) |
EP (1) | EP2084244B1 (ru) |
JP (1) | JP4570685B2 (ru) |
BR (1) | BRPI0715996B1 (ru) |
CA (1) | CA2667240C (ru) |
EA (1) | EA015209B1 (ru) |
NO (1) | NO342170B1 (ru) |
WO (1) | WO2008051498A2 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2662437C2 (ru) * | 2012-12-18 | 2018-07-26 | Ифп Энержи Нувелль | Способ переработки тяжелого углеводородного сырья, включающий селективную деасфальтизацию с повторным использованием деасфальтированного масла |
Families Citing this family (138)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA2547147C (en) * | 2005-05-20 | 2014-08-05 | Value Creation Inc. | Decontamination of asphaltic heavy oil |
US8246814B2 (en) * | 2006-10-20 | 2012-08-21 | Saudi Arabian Oil Company | Process for upgrading hydrocarbon feedstocks using solid adsorbent and membrane separation of treated product stream |
US9315733B2 (en) * | 2006-10-20 | 2016-04-19 | Saudi Arabian Oil Company | Asphalt production from solvent deasphalting bottoms |
US20080251418A1 (en) * | 2007-04-06 | 2008-10-16 | Manuel Anthony Francisco | Upgrading of petroleum resid, bitumen, shale oil, and other heavy oils by the separation of asphaltenes and/or resins therefrom by electrophilic aromatic substitution |
US20090156876A1 (en) * | 2007-12-18 | 2009-06-18 | Ou John D Y | Apparatus and Process for Cracking Hydrocarbonaceous Feed Treated to Adsorb Paraffin-Insoluble Compounds |
CA2715186C (en) | 2008-03-28 | 2016-09-06 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods |
WO2009121008A2 (en) | 2008-03-28 | 2009-10-01 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods |
US8007659B2 (en) * | 2008-06-03 | 2011-08-30 | Graftech International Holdings Inc. | Reduced puffing needle coke from coal tar distillate |
US8007660B2 (en) | 2008-06-03 | 2011-08-30 | Graftech International Holdings Inc. | Reduced puffing needle coke from decant oil |
US8007658B2 (en) | 2008-06-03 | 2011-08-30 | Graftech International Holdings Inc. | Reduced puffing needle coke from coal tar |
CN102177326B (zh) | 2008-10-14 | 2014-05-07 | 埃克森美孚上游研究公司 | 控制燃烧产物的方法与装置 |
US9284494B2 (en) * | 2008-11-15 | 2016-03-15 | Uop Llc | Solids management in slurry hydroprocessing |
CN102459850B (zh) | 2009-06-05 | 2015-05-20 | 埃克森美孚上游研究公司 | 燃烧器系统和使用燃烧器系统的方法 |
US8480881B2 (en) | 2009-06-11 | 2013-07-09 | Board Of Regents, The University Of Texas System | Synthesis of acidic silica to upgrade heavy feeds |
US9321971B2 (en) | 2009-06-17 | 2016-04-26 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Removal of asphaltene contaminants from hydrocarbon streams using carbon based adsorbents |
CA2682109C (en) * | 2009-10-27 | 2011-01-25 | Imperial Oil Resources Limited | Method and system for reclaiming waste hydrocarbon from tailings using solvent sequencing |
EA023673B1 (ru) | 2009-11-12 | 2016-06-30 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Система и способ для низкоэмиссионного производства электроэнергии и извлечения углеводородов |
US8980080B2 (en) * | 2010-03-16 | 2015-03-17 | Saudi Arabian Oil Company | System and process for integrated oxidative desulfurization, desalting and deasphalting of hydrocarbon feedstocks |
US8967282B2 (en) * | 2010-03-29 | 2015-03-03 | Conocophillips Company | Enhanced bitumen recovery using high permeability pathways |
CN102241992A (zh) * | 2010-05-14 | 2011-11-16 | 湖南省醴陵市马恋耐火泥有限公司 | 7.63米焦炉的改造方法 |
CN101880542B (zh) * | 2010-06-24 | 2013-01-23 | 山西潞安环保能源开发股份有限公司 | 一种脱除煤沥青中有机硫的方法 |
AU2011271633B2 (en) | 2010-07-02 | 2015-06-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission triple-cycle power generation systems and methods |
TWI593878B (zh) | 2010-07-02 | 2017-08-01 | 艾克頌美孚上游研究公司 | 用於控制燃料燃燒之系統及方法 |
MX341981B (es) | 2010-07-02 | 2016-09-08 | Exxonmobil Upstream Res Company * | Combustion estequiometrica con recirculacion de gas de escape y enfriador de contacto directo. |
CA2801499C (en) | 2010-07-02 | 2017-01-03 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation systems and methods |
MY160833A (en) | 2010-07-02 | 2017-03-31 | Exxonmobil Upstream Res Co | Stoichiometric combustion of enriched air with exhaust gas recirculation |
CN105736150B (zh) | 2010-08-06 | 2018-03-06 | 埃克森美孚上游研究公司 | 优化化学计量燃烧的系统和方法 |
US9399950B2 (en) | 2010-08-06 | 2016-07-26 | Exxonmobil Upstream Research Company | Systems and methods for exhaust gas extraction |
US10081770B2 (en) | 2010-09-07 | 2018-09-25 | Saudi Arabian Oil Company | Process for oxidative desulfurization and sulfone disposal using solvent deasphalting |
US8728300B2 (en) | 2010-10-15 | 2014-05-20 | Kellogg Brown & Root Llc | Flash processing a solvent deasphalting feed |
US8828219B2 (en) * | 2011-01-24 | 2014-09-09 | Saudi Arabian Oil Company | Hydrocracking process with feed/bottoms treatment |
US9115324B2 (en) | 2011-02-10 | 2015-08-25 | Expander Energy Inc. | Enhancement of Fischer-Tropsch process for hydrocarbon fuel formulation |
CA2829291A1 (en) * | 2011-03-08 | 2012-09-13 | John F. Schabron | Hydrocarbon viscosity reduction method |
TWI593872B (zh) | 2011-03-22 | 2017-08-01 | 艾克頌美孚上游研究公司 | 整合系統及產生動力之方法 |
TWI563165B (en) | 2011-03-22 | 2016-12-21 | Exxonmobil Upstream Res Co | Power generation system and method for generating power |
TWI564474B (zh) | 2011-03-22 | 2017-01-01 | 艾克頌美孚上游研究公司 | 於渦輪系統中控制化學計量燃燒的整合系統和使用彼之產生動力的方法 |
TWI563166B (en) | 2011-03-22 | 2016-12-21 | Exxonmobil Upstream Res Co | Integrated generation systems and methods for generating power |
US9169443B2 (en) | 2011-04-20 | 2015-10-27 | Expander Energy Inc. | Process for heavy oil and bitumen upgrading |
US9156691B2 (en) | 2011-04-20 | 2015-10-13 | Expander Energy Inc. | Process for co-producing commercially valuable products from byproducts of heavy oil and bitumen upgrading process |
JP5795437B2 (ja) | 2011-07-27 | 2015-10-14 | サウジ アラビアン オイル カンパニー | 膜壁ガス化反応器における溶剤脱瀝プロセス残渣からの合成ガス生成 |
WO2013019585A2 (en) | 2011-07-29 | 2013-02-07 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated isomerization and hydrotreating process |
KR102001695B1 (ko) | 2011-07-29 | 2019-10-04 | 사우디 아라비안 오일 컴퍼니 | 방향족 분리를 이용한 수소화처리 및 이성화 통합 공정 |
WO2013019586A2 (en) | 2011-07-29 | 2013-02-07 | Saudi Arabian Oil Company | Hydrotreating of aromatic-extracted hydrocarbon streams |
MX368516B (es) | 2011-09-08 | 2019-10-07 | Expander Energy Inc | Mejoramiento de proceso fischer-tropsch para formulacion de combustible hidrocarburo en un ambiente gtl. |
US9315452B2 (en) | 2011-09-08 | 2016-04-19 | Expander Energy Inc. | Process for co-producing commercially valuable products from byproducts of fischer-tropsch process for hydrocarbon fuel formulation in a GTL environment |
US8889746B2 (en) | 2011-09-08 | 2014-11-18 | Expander Energy Inc. | Enhancement of Fischer-Tropsch process for hydrocarbon fuel formulation in a GTL environment |
US8852424B1 (en) | 2011-09-16 | 2014-10-07 | Flow Polymers, Llc | Sequestering polycyclic aromatic hydrocarbons in asphalt |
US9399713B1 (en) | 2011-10-12 | 2016-07-26 | Crown Iron Works Company | Asphalt recovery system and process |
CN104428490B (zh) | 2011-12-20 | 2018-06-05 | 埃克森美孚上游研究公司 | 提高的煤层甲烷生产 |
US9353682B2 (en) | 2012-04-12 | 2016-05-31 | General Electric Company | Methods, systems and apparatus relating to combustion turbine power plants with exhaust gas recirculation |
US9784185B2 (en) | 2012-04-26 | 2017-10-10 | General Electric Company | System and method for cooling a gas turbine with an exhaust gas provided by the gas turbine |
US10273880B2 (en) | 2012-04-26 | 2019-04-30 | General Electric Company | System and method of recirculating exhaust gas for use in a plurality of flow paths in a gas turbine engine |
CA2776369C (en) | 2012-05-09 | 2014-01-21 | Steve Kresnyak | Enhancement of fischer-tropsch process for hydrocarbon fuel formulation in a gtl environment |
JP5991562B2 (ja) * | 2012-06-05 | 2016-09-14 | サウジ アラビアン オイル カンパニー | 原油全体を脱アスファルトおよび脱硫するための統合された方法 |
US10161312B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-12-25 | General Electric Company | System and method for diffusion combustion with fuel-diluent mixing in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9574496B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-02-21 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US9708977B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-07-18 | General Electric Company | System and method for reheat in gas turbine with exhaust gas recirculation |
US9803865B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-10-31 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US10215412B2 (en) | 2012-11-02 | 2019-02-26 | General Electric Company | System and method for load control with diffusion combustion in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9631815B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-04-25 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US10107495B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-10-23 | General Electric Company | Gas turbine combustor control system for stoichiometric combustion in the presence of a diluent |
US9869279B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-01-16 | General Electric Company | System and method for a multi-wall turbine combustor |
US9599070B2 (en) | 2012-11-02 | 2017-03-21 | General Electric Company | System and method for oxidant compression in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9611756B2 (en) | 2012-11-02 | 2017-04-04 | General Electric Company | System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US10208677B2 (en) | 2012-12-31 | 2019-02-19 | General Electric Company | Gas turbine load control system |
US9581081B2 (en) | 2013-01-13 | 2017-02-28 | General Electric Company | System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US9512759B2 (en) | 2013-02-06 | 2016-12-06 | General Electric Company | System and method for catalyst heat utilization for gas turbine with exhaust gas recirculation |
TW201502356A (zh) | 2013-02-21 | 2015-01-16 | Exxonmobil Upstream Res Co | 氣渦輪機排氣中氧之減少 |
US9938861B2 (en) | 2013-02-21 | 2018-04-10 | Exxonmobil Upstream Research Company | Fuel combusting method |
WO2014133406A1 (en) | 2013-02-28 | 2014-09-04 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US20140250945A1 (en) | 2013-03-08 | 2014-09-11 | Richard A. Huntington | Carbon Dioxide Recovery |
TW201500635A (zh) | 2013-03-08 | 2015-01-01 | Exxonmobil Upstream Res Co | 處理廢氣以供用於提高油回收 |
US9618261B2 (en) | 2013-03-08 | 2017-04-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | Power generation and LNG production |
AU2014226413B2 (en) | 2013-03-08 | 2016-04-28 | Exxonmobil Upstream Research Company | Power generation and methane recovery from methane hydrates |
US9266730B2 (en) | 2013-03-13 | 2016-02-23 | Expander Energy Inc. | Partial upgrading process for heavy oil and bitumen |
US9650312B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-05-16 | Lummus Technology Inc. | Integration of residue hydrocracking and hydrotreating |
CA2818322C (en) | 2013-05-24 | 2015-03-10 | Expander Energy Inc. | Refinery process for heavy oil and bitumen |
US9835089B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-12-05 | General Electric Company | System and method for a fuel nozzle |
TWI654368B (zh) | 2013-06-28 | 2019-03-21 | 美商艾克頌美孚上游研究公司 | 用於控制在廢氣再循環氣渦輪機系統中的廢氣流之系統、方法與媒體 |
US9617914B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-04-11 | General Electric Company | Systems and methods for monitoring gas turbine systems having exhaust gas recirculation |
US9631542B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-04-25 | General Electric Company | System and method for exhausting combustion gases from gas turbine engines |
US9587510B2 (en) | 2013-07-30 | 2017-03-07 | General Electric Company | System and method for a gas turbine engine sensor |
US9903588B2 (en) | 2013-07-30 | 2018-02-27 | General Electric Company | System and method for barrier in passage of combustor of gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US9951658B2 (en) | 2013-07-31 | 2018-04-24 | General Electric Company | System and method for an oxidant heating system |
US20150122703A1 (en) * | 2013-11-04 | 2015-05-07 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Fouling reduction in supercritical extraction units |
US9752458B2 (en) | 2013-12-04 | 2017-09-05 | General Electric Company | System and method for a gas turbine engine |
US10030588B2 (en) | 2013-12-04 | 2018-07-24 | General Electric Company | Gas turbine combustor diagnostic system and method |
US9422482B2 (en) * | 2013-12-19 | 2016-08-23 | Epic Oil Extractors, Llc | Hydroprocessing oil sands-derived, bitumen compositions |
US10227920B2 (en) | 2014-01-15 | 2019-03-12 | General Electric Company | Gas turbine oxidant separation system |
US9863267B2 (en) | 2014-01-21 | 2018-01-09 | General Electric Company | System and method of control for a gas turbine engine |
US9915200B2 (en) | 2014-01-21 | 2018-03-13 | General Electric Company | System and method for controlling the combustion process in a gas turbine operating with exhaust gas recirculation |
US10079564B2 (en) | 2014-01-27 | 2018-09-18 | General Electric Company | System and method for a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US10047633B2 (en) | 2014-05-16 | 2018-08-14 | General Electric Company | Bearing housing |
FR3021326B1 (fr) * | 2014-05-21 | 2017-12-01 | Ifp Energies Now | Procede de conversion d'une charge hydrocarbonee lourde integrant un desasphaltage selectif en amont de l'etape de conversion. |
US10060359B2 (en) | 2014-06-30 | 2018-08-28 | General Electric Company | Method and system for combustion control for gas turbine system with exhaust gas recirculation |
US9885290B2 (en) | 2014-06-30 | 2018-02-06 | General Electric Company | Erosion suppression system and method in an exhaust gas recirculation gas turbine system |
US10655542B2 (en) | 2014-06-30 | 2020-05-19 | General Electric Company | Method and system for startup of gas turbine system drive trains with exhaust gas recirculation |
CA2963546C (en) * | 2014-10-07 | 2022-11-01 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | A hydrocracking process integrated with solvent deasphalting to reduce heavy polycyclic aromatic buildup in heavy oil hydrocracker recycle stream |
US9869247B2 (en) | 2014-12-31 | 2018-01-16 | General Electric Company | Systems and methods of estimating a combustion equivalence ratio in a gas turbine with exhaust gas recirculation |
US9819292B2 (en) | 2014-12-31 | 2017-11-14 | General Electric Company | Systems and methods to respond to grid overfrequency events for a stoichiometric exhaust recirculation gas turbine |
US10788212B2 (en) | 2015-01-12 | 2020-09-29 | General Electric Company | System and method for an oxidant passageway in a gas turbine system with exhaust gas recirculation |
US10253690B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-04-09 | General Electric Company | Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction |
US10094566B2 (en) | 2015-02-04 | 2018-10-09 | General Electric Company | Systems and methods for high volumetric oxidant flow in gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US10316746B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-06-11 | General Electric Company | Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction |
US10267270B2 (en) | 2015-02-06 | 2019-04-23 | General Electric Company | Systems and methods for carbon black production with a gas turbine engine having exhaust gas recirculation |
US10145269B2 (en) | 2015-03-04 | 2018-12-04 | General Electric Company | System and method for cooling discharge flow |
US10480792B2 (en) | 2015-03-06 | 2019-11-19 | General Electric Company | Fuel staging in a gas turbine engine |
WO2017019750A1 (en) * | 2015-07-27 | 2017-02-02 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated enhanced solvent deasphalting and coking process to produce petroleum green coke |
CN105400543B (zh) * | 2015-12-18 | 2017-02-01 | 广东石油化工学院 | 一种调和油品及其制备方法 |
ES2912133T3 (es) | 2016-02-25 | 2022-05-24 | Sabic Global Technologies Bv | Proceso integrado para aumentar la producción de olefinas mediante el reciclaje y el tratamiento de residuos de craqueo pesado |
US10125318B2 (en) | 2016-04-26 | 2018-11-13 | Saudi Arabian Oil Company | Process for producing high quality coke in delayed coker utilizing mixed solvent deasphalting |
US10233394B2 (en) | 2016-04-26 | 2019-03-19 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated multi-stage solvent deasphalting and delayed coking process to produce high quality coke |
CN107365595B (zh) * | 2016-05-11 | 2019-07-05 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种原油沥青质的制备方法及其应用 |
CN110121544B (zh) * | 2017-01-04 | 2022-04-12 | 沙特阿拉伯石油公司 | 用于从烃原料中分离和提取杂环化合物和多核芳烃的系统和方法 |
JP2020511580A (ja) * | 2017-03-21 | 2020-04-16 | サウジ アラビアン オイル カンパニー | 溶剤脱れきを使用した酸化脱硫およびスルホン廃棄の処理 |
US10596487B2 (en) * | 2017-09-27 | 2020-03-24 | Rj Lee Group, Inc. | Methods and apparatus for clarification of pyrolysis oils |
CN109401776B (zh) * | 2018-09-30 | 2020-12-01 | 中国科学院山西煤炭化学研究所 | 一种沥青高温热萃取的方法及装置 |
US11066607B1 (en) * | 2020-04-17 | 2021-07-20 | Saudi Arabian Oil Company | Process for producing deasphalted and demetallized oil |
US11168266B2 (en) * | 2019-11-21 | 2021-11-09 | Saudi Arabian Oil Company | Heavy aromatic solvents for catalyst reactivation |
US11384299B2 (en) | 2019-12-19 | 2022-07-12 | Saudi Arabian Oil Company | Systems and processes for upgrading and converting crude oil to petrochemicals through steam cracking |
US20210198586A1 (en) | 2019-12-26 | 2021-07-01 | Saudi Arabian Oil Company | Hydrocracking process and system including removal of heavy poly nuclear aromatics from hydrocracker bottoms by coking |
US11248174B2 (en) | 2019-12-27 | 2022-02-15 | Saudi Arabian Oil Company | Process to remove asphaltene from heavy oil by solvent |
US11713420B2 (en) * | 2020-01-06 | 2023-08-01 | Petroteq Energy, Inc. | System and method for extracting liquid and solid hydrocarbons and their derivatives |
WO2021163352A1 (en) | 2020-02-11 | 2021-08-19 | Saudi Arabian Oil Company | Processes and systems for petrochemical production integrating deep hydrogenation of distillates |
US11130920B1 (en) * | 2020-04-04 | 2021-09-28 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated process and system for treatment of hydrocarbon feedstocks using stripping solvent |
US11286429B2 (en) | 2020-06-25 | 2022-03-29 | Saudi Arabian Oil Company | Process for heavy oil upgrading utilizing hydrogen and water |
US11339335B1 (en) * | 2020-12-15 | 2022-05-24 | Bharat Petroleum Corporation Ltd. | Solvent deasphalting dearomatization process for heavy oil upgradation |
US11549065B2 (en) | 2021-01-07 | 2023-01-10 | Saudi Arabian Oil Company | Adsorption systems and processes for recovering PNA and HPNA compounds from petroleum based materials and regenerating adsorbents |
US11326112B1 (en) * | 2021-01-07 | 2022-05-10 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated hydrocracking/adsorption and aromatic recovery complex to utilize the aromatic bottoms stream |
CN113773659B (zh) * | 2021-09-18 | 2022-07-01 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种环保防水沥青及其制备方法 |
CN113817496A (zh) * | 2021-09-20 | 2021-12-21 | 中海油天津化工研究设计院有限公司 | 一种原油或重油预处理方法 |
CN113817498A (zh) * | 2021-09-20 | 2021-12-21 | 中海油天津化工研究设计院有限公司 | 一种原油或重油预处理组合工艺方法 |
US11692146B1 (en) * | 2022-01-03 | 2023-07-04 | Saudi Arabian Oil Company | Systems and processes for upgrading crude oil through hydrocracking and solvent assisted on-line solid adsorption of asphaltenes |
US20230242821A1 (en) | 2022-01-31 | 2023-08-03 | Saudi Arabian Oil Company | Processes and systems for producing fuels and petrochemical feedstocks from a mixed plastics stream |
US11884888B2 (en) | 2022-06-08 | 2024-01-30 | Saudi Arabian Oil Company | Processes and systems for producing aromatic products and hydrogen carriers |
US11820950B1 (en) | 2022-06-16 | 2023-11-21 | Saudi Arabian Oil Company | Conversion of whole crude to value added petrochemicals in an integrated reactor process |
US20240117261A1 (en) | 2022-09-16 | 2024-04-11 | Saudi Arabian Oil Company | Method of producing a fuel oil including pyrolysis products generated from mixed waste plastics |
US11959031B2 (en) | 2022-09-19 | 2024-04-16 | Saudi Arabian Oil Company | Conversion of whole crude to value added petrochemicals in an integrated reactor process |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4816140A (en) * | 1986-04-02 | 1989-03-28 | Institut Francais Du Petrole | Process for deasphalting a hydrocarbon oil |
US5374350A (en) * | 1991-07-11 | 1994-12-20 | Mobil Oil Corporation | Process for treating heavy oil |
US20060175229A1 (en) * | 2002-12-20 | 2006-08-10 | edni s.p.a | Process for the conversion of heavy feedstocks such as heavy crude oils and distillation residues |
Family Cites Families (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3227645A (en) * | 1962-01-22 | 1966-01-04 | Chevron Res | Combined process for metal removal and hydrocracking of high boiling oils |
US3252894A (en) * | 1963-10-14 | 1966-05-24 | Universal Oil Prod Co | Crude oil hydrorefining process |
US3953324A (en) * | 1974-12-04 | 1976-04-27 | Shell Oil Company | Removal of solvent |
US4239616A (en) * | 1979-07-23 | 1980-12-16 | Kerr-Mcgee Refining Corporation | Solvent deasphalting |
FR2482975A1 (fr) * | 1980-05-22 | 1981-11-27 | Commissariat Energie Atomique | Procede de traitement par ultrafiltration a temperature elevee d'une charge hydrocarbonee |
US4290880A (en) * | 1980-06-30 | 1981-09-22 | Kerr-Mcgee Refining Corporation | Supercritical process for producing deasphalted demetallized and deresined oils |
US4305814A (en) * | 1980-06-30 | 1981-12-15 | Kerr-Mcgee Refining Corporation | Energy efficient process for separating hydrocarbonaceous materials into various fractions |
CA1207699A (en) * | 1982-01-25 | 1986-07-15 | Isao Honzyo | Process for the solvent deasphalting of asphaltene- containing hydrocarbons |
US4515685A (en) * | 1982-07-19 | 1985-05-07 | Yeh George C | Treatment and separation of petroleums and related materials |
US4427539A (en) * | 1982-09-07 | 1984-01-24 | Ashland Oil, Inc. | Demetallizing and decarbonizing heavy residual oil feeds |
US4502944A (en) * | 1982-09-27 | 1985-03-05 | Kerr-Mcgee Refining Corporation | Fractionation of heavy hydrocarbon process material |
US4572781A (en) * | 1984-02-29 | 1986-02-25 | Intevep S.A. | Solvent deasphalting in solid phase |
US4732664A (en) * | 1984-11-26 | 1988-03-22 | Intevep, S.A. | Process for solid separation from hydroprocessing liquid product |
US4663028A (en) * | 1985-08-28 | 1987-05-05 | Foster Wheeler Usa Corporation | Process of preparing a donor solvent for coal liquefaction |
FR2598716B1 (fr) | 1986-05-15 | 1988-10-21 | Total France | Procede de desasphaltage d'une charge hydrocarbonee lourde |
DE8630748U1 (ru) * | 1986-11-14 | 1987-02-19 | Francotyp - Postalia Gmbh, 1000 Berlin, De | |
US4747936A (en) * | 1986-12-29 | 1988-05-31 | Uop Inc. | Deasphalting and demetallizing heavy oils |
US4885080A (en) * | 1988-05-25 | 1989-12-05 | Phillips Petroleum Company | Process for demetallizing and desulfurizing heavy crude oil |
US5124027A (en) * | 1989-07-18 | 1992-06-23 | Amoco Corporation | Multi-stage process for deasphalting resid, removing catalyst fines from decanted oil and apparatus therefor |
EP1144549B1 (en) * | 1998-12-23 | 2003-02-19 | Texaco Development Corporation | Filtration of feed to integration of solvent deasphalting and gasification |
US6783662B2 (en) * | 1999-03-18 | 2004-08-31 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Cavitation enhanced liquid atomization |
US6558531B2 (en) * | 2000-04-04 | 2003-05-06 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for maintaining heat balance in a fluidized bed catalytic cracking unit |
US6805790B2 (en) * | 2001-12-10 | 2004-10-19 | India Oil Corporation Limited | Process and an apparatus for preparation of petroleum hydrocarbon solvent with improved color stability from nitrogen rich crude oil |
WO2007022381A2 (en) | 2005-08-18 | 2007-02-22 | Creditmax Llc | Systems and methods for acquiring, managing, placing, collecting and reselling debt |
CA2549358C (en) * | 2006-05-17 | 2010-02-02 | Nor Technologies Inc. | Heavy oil upgrading process |
-
2006
- 2006-10-20 US US11/584,771 patent/US7566394B2/en active Active
-
2007
- 2007-10-19 JP JP2009533400A patent/JP4570685B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2007-10-19 BR BRPI0715996A patent/BRPI0715996B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2007-10-19 CA CA2667240A patent/CA2667240C/en not_active Expired - Fee Related
- 2007-10-19 EA EA200900565A patent/EA015209B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2007-10-19 WO PCT/US2007/022381 patent/WO2008051498A2/en active Search and Examination
- 2007-10-19 EP EP07839726.2A patent/EP2084244B1/en not_active Not-in-force
-
2009
- 2009-04-16 NO NO20091496A patent/NO342170B1/no not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4816140A (en) * | 1986-04-02 | 1989-03-28 | Institut Francais Du Petrole | Process for deasphalting a hydrocarbon oil |
US5374350A (en) * | 1991-07-11 | 1994-12-20 | Mobil Oil Corporation | Process for treating heavy oil |
US20060175229A1 (en) * | 2002-12-20 | 2006-08-10 | edni s.p.a | Process for the conversion of heavy feedstocks such as heavy crude oils and distillation residues |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2662437C2 (ru) * | 2012-12-18 | 2018-07-26 | Ифп Энержи Нувелль | Способ переработки тяжелого углеводородного сырья, включающий селективную деасфальтизацию с повторным использованием деасфальтированного масла |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO20091496L (no) | 2009-07-14 |
JP2010512424A (ja) | 2010-04-22 |
BRPI0715996A2 (pt) | 2013-08-06 |
CA2667240C (en) | 2015-12-08 |
JP4570685B2 (ja) | 2010-10-27 |
US7566394B2 (en) | 2009-07-28 |
WO2008051498A2 (en) | 2008-05-02 |
EA200900565A1 (ru) | 2009-08-28 |
EP2084244B1 (en) | 2018-02-28 |
EP2084244A4 (en) | 2013-04-24 |
BRPI0715996B1 (pt) | 2017-03-14 |
EP2084244A2 (en) | 2009-08-05 |
NO342170B1 (no) | 2018-04-09 |
CA2667240A1 (en) | 2008-05-02 |
WO2008051498A3 (en) | 2008-06-19 |
US20080093260A1 (en) | 2008-04-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EA015209B1 (ru) | Способ деасфальтизации с помощью растворителей тяжелых видов углеводородного сырья | |
JP6818737B2 (ja) | 石油生コークスを生成するための統合された向上した溶剤脱瀝およびコーキングプロセス | |
US7799211B2 (en) | Process for upgrading whole crude oil to remove nitrogen and sulfur compounds | |
JP5357764B2 (ja) | 水素化分解装置及びfcc供給原料からの窒素及び多核芳香族化合物の除去のためのプロセス | |
JP6073882B2 (ja) | 重質炭化水素の安定化方法 | |
US8246814B2 (en) | Process for upgrading hydrocarbon feedstocks using solid adsorbent and membrane separation of treated product stream | |
US6245223B1 (en) | Selective adsorption process for resid upgrading (law815) | |
US8951410B2 (en) | Process for demetallization of whole crude oil | |
RU2758382C2 (ru) | Способ и устройство для гидрокрекинга с уменьшением количества полиядерных ароматических соединений | |
KR101186726B1 (ko) | 수지 제거를 포함하는 탄화수소 공급원료의 처리 방법 | |
US20210179945A1 (en) | Needle coke production from hpna recovered from hydrocracking unit |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM BY MD TM |