EA014091B1 - Трубное резьбовое соединение - Google Patents
Трубное резьбовое соединение Download PDFInfo
- Publication number
- EA014091B1 EA014091B1 EA200870394A EA200870394A EA014091B1 EA 014091 B1 EA014091 B1 EA 014091B1 EA 200870394 A EA200870394 A EA 200870394A EA 200870394 A EA200870394 A EA 200870394A EA 014091 B1 EA014091 B1 EA 014091B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- thread
- section
- nipple
- pipe
- threaded connection
- Prior art date
Links
- 210000002445 nipple Anatomy 0.000 claims description 104
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 80
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 80
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 80
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 44
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 32
- 230000004323 axial length Effects 0.000 claims description 4
- 230000002085 persistent effect Effects 0.000 claims 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 abstract description 23
- 238000007906 compression Methods 0.000 abstract description 23
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 9
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 8
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 8
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 6
- 230000009471 action Effects 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 2
- 238000009412 basement excavation Methods 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
- E21B17/02—Couplings; joints
- E21B17/04—Couplings; joints between rod or the like and bit or between rod and rod or the like
- E21B17/042—Threaded
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L15/00—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints
- F16L15/001—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints with conical threads
- F16L15/004—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints with conical threads with axial sealings having at least one plastically deformable sealing surface
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L15/00—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints
- F16L15/06—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints characterised by the shape of the screw-thread
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Non-Disconnectible Joints And Screw-Threaded Joints (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Mutual Connection Of Rods And Tubes (AREA)
Abstract
Предложено трубное резьбовое соединение, которое имеет превосходное сопротивление сжатию, допускает простой процесс затягивания в условиях эксплуатации в вертикальном положении и которое содержит ниппель, имеющий охватываемую резьбовую зону, и муфту, имеющую охватывающую резьбовую зону. Ниппель или муфта имеет конечную упорную поверхность на своем конце, и другая деталь имеет упорную поверхность, которая примыкает к конечной упорной поверхности. Резьба охватываемой резьбовой зоны и охватывающей резьбовой зоны является трапецеидальной резьбой, имеющей вершину, рабочий торец и упорный торец. Длина кромки, которая является расстоянием в аксиальном направлении детали, имеющей конечную упорную поверхность, между конечной упорной поверхностью и ближайшей к этой поверхности зацепленной резьбой по меньшей мере в 140 раз больше зазора между упорными торцами, который является расстоянием в аксиальном направлении между упорными торцами охватываемой резьбы и охватывающей резьбы при контакте рабочих торцов охватываемой и охватывающей резьбы между собой. Упорный торец охватываемой резьбы предпочтительно скошен.
Description
Настоящее изобретение относится к трубному резьбовому соединению, подходящему для использования при соединении стальных труб, таких как трубы нефтяного сортамента (ОСТО), стояки и трубопроводы. Более конкретно, оно относится к трубному резьбовому соединению, которое имеет превосходное сопротивление сжатию и которое позволяет легко соединять стальные трубы в вертикальном положении в условиях эксплуатации.
Уровень техники
Стальные трубы, такие как ОСТО (трубы нефтяного сортамента, включающие трубы нефтяной скважины, обсадные трубы и бурильные трубы), используемые для исследования и производства нефтяных скважин и газовых скважин, а также стояков, трубопроводов и тому подобного, обычно соединяют с помощью трубного резьбового соединения.
Трубное резьбовое соединение составляют ниппель, который является охватываемым резьбовым элементом, обеспеченным на конечном участке первой трубной детали, и муфта, которая является охватывающим резьбовым элементом, обеспеченным на конечном участке второй трубной детали. Соединение выполняют сцеплением охватываемой резьбы и охватывающей резьбы, которые обе являются конической резьбой. Обычно первой трубной деталью является труба, такая как труба нефтяного сортамента, а второй трубной деталью является отдельная деталь в виде соединительной муфты (этот тип трубного резьбового соединения называют муфтовым соединением). При таком типе соединения ниппель образуют на обоих концах трубы, а муфту образуют на обоих концах соединительной муфты.
Существуют также трубные резьбовые соединения встроенного типа, которые не используют соединительную муфту и в которых ниппель образован на внешней поверхности одного конца трубы, а муфта образована на внутренней поверхности другого конца трубы. При таком типе соединения первой трубной деталью является первая труба, а второй трубной деталью является вторая труба.
Теоретически, трубное резьбовое соединение муфтового типа, при котором ниппель образуют на соединительной муфте, а муфту образуют на трубе, также возможно. Ниже сначала будет дано объяснение примера трубного резьбового соединения типа, описанного выше первым, при котором ниппель образуют на обоих концах трубы, а муфту образуют на соединительной муфте.
Ранее трубы нефтяного сортамента изначально соединяли с помощью стандартных резьбовых соединений, определенных стандартами ΑΡΙ (Американского нефтяного института). Тем не менее в последние годы, так как внешние условия для экскавации и производства неочищенной нефти и природного газа стали более жесткими, все больше и больше стали использоваться высокоэффективные специальные резьбовые соединения, называемые высокогерметичными соединениями.
При высокогерметичном соединении ниппель и муфта дополнительно к конической резьбе имеют каждый герметизирующую поверхность металл-металл, которая создает прямой металлический контакт в радиальном направлении между сопряженными деталями возможного соединения, тем самым образуя герметизацию, и упорную поверхность для затягивания, которая служит прилегающим стопором при затягивании соединения.
Фиг. 1(Α) и 1(В) являются схематическими примерными видами обычного высокогерметичного соединения муфтового типа для труб нефтяного сортамента. Фиг. 1(Α) является общим видом, а фиг. 1(В) является увеличенным видом его участка. Как показано на фиг. 1(В), это трубное резьбовое соединение имеет ниппель 1, который является охватываемым резьбовым элементом, обеспеченным на каждом конечном участке трубы, и муфту 2, которая является соответствующим охватывающим резьбовым элементом, обеспеченным на обеих сторонах соединительной муфты. На своей внешней поверхности ниппель 1 имеет коническую охватываемую резьбовую зону 11 и нерезьбовый, в общем цилиндрический, стыкуемый участок 12, называемый кромкой (называемый ниже зоной кромки), рядом с охватываемой резьбовой зоной 11 на стороне, которая ближе к концу. Зона 12 кромки имеет герметизирующую поверхность 13 металл-металл (называемую также ниже просто герметизирующей поверхностью) на своей внешней краевой поверхности и упорную поверхность 14 для затягивания (называемую также ниже просто упорной поверхностью) на своей краевой поверхности.
Соответствующая муфта 2 имеет на своей внутренней поверхности коническую охватывающую резьбовую зону 21, герметизирующую поверхность 23 металл-металл и упорную поверхность 24 для затягивания, которые могут сопрягаться, контактировать или упираться соответственно в коническую охватываемую резьбовую зону 11, герметизирующую поверхность 13 металл-металл и упорную поверхность 14 для затягивания ниппеля 1.
Фиг. 2 является схематическим видом для объяснения формы и размеров трапецеидальной резьбы, которая является типичным примером трапецеидальной трубной резьбы, определенной ΑΡΙ. Как и на фиг. 1(Α) и 1(В), ссылочная позиция 11 обозначает охватываемую резьбовую зону, а 21 - охватывающую резьбовую зону. Резьба, используемая при высокогерметичном соединении, обычно является трапецеидальной резьбой, сделанной по образцу этой трапецеидальной трубной резьбы ΑΡΙ. Большинство высокогерметичных соединений использует трапецеидальную трубную резьбу ΑΡΙ, размеры которой в отношении соотношения геометрических размеров (отношения высоты к ширине), углов профиля резьбы (углов наклона торцов профиля резьбы) и тому подобного практически не меняются.
- 1 014091
Например, в случае трапецеидальной трубной резьбы ΑΡΙ шаг резьбы равен 5 ΤΡΙ (5 витков резьбы на дюйм), высота 74 резьбы, которая является высотой до вершины охватываемой резьбы, равна 1,575 мм, угол 71 наклона рабочего торца равен 3°, угол 72 наклона упорного торца равен 10°, и зазор 73 в аксиальном направлении трубы между упорными торцами охватываемой резьбы и охватывающей резьбы при контакте упорных торцов друг с другом (зазор между упорными торцами) в среднем равен приблизительно 10 мкм (30-180 мкм).
В отношении формы резьбы трубного резьбового соединения XVО 92/15815 описывает трубное резьбовое соединение, при котором участок, соединяющий вершину резьбы и упорный торец каждого витка резьбы ниппеля и муфты, срезают вдоль прямой линии или кривой (т.е. скашивают) из условия, чтобы он мог выполнять функции контактной поверхности, которая, в первую очередь, контактирует с ниппелем при его вставке в муфту. Контактные поверхности ниппеля и муфты предназначены для контакта друг с другом, чтобы облегчить вставку, когда происходит аксиальное отклонение от прямой линии во время вставки ниппеля в муфту.
Патент США № 6322110 раскрывает трубное резьбовое соединение, основанное на таком же принципе. Т.е. на упорных торцах витков резьбы ниппеля и муфты обеспечивают угловой скос (скос углового участка). Когда ниппель вставляют в муфту, угловые скосы сцепляются друг с другом и облегчают вставку ниппеля.
Вышеописанные νθ 92/15815 и патент США № 6322110 - оба облегчают вставку ниппеля предотвращением отклонения угла вставки, обеспечивая контакт между ниппелем и муфтой в скошенных участках упорных торцов и вершин. Следовательно, скошенные участки необходимы как на ниппеле, так и на муфте, и планируемый результат не будет получен, если они будут обеспечены только на одной из двух деталей. В данных патентных документах нет описания, касающегося влияния скашивания на сопротивление сжатию.
При высокогерметичном соединении обеспечивается определенное количество натягов посадки в радиальном направлении между герметизирующими поверхностями металл-металл ниппеля и муфты. При затягивании соединения вплоть до примыкания упорных поверхностей ниппеля и муфты друг к другу герметизирующие поверхности этих деталей находятся в тесном контакте по всей окружности соединения, образуя, таким образом, уплотнение.
Упорные поверхности ниппеля и муфты выполняют функции стопоров, которые примыкают друг к другу во время затягивания соединения, а также они являются опорой для значительной части сжимающей нагрузки, действующей на соединение. Следовательно, если толщина упорных поверхностей невелика (или если жесткость упорных поверхностей невысока), они не смогут выдержать большую сжимающую нагрузку.
В прошлом преобладали вертикальные скважины, и резьбовые соединения для труб нефтяного сортамента имели достаточные рабочие характеристики, если они могли выдержать растягивающую нагрузку вследствие веса труб, соединенных с ними, и могли предотвратить утечку жидкости под большим давлением, проходящей через их внутреннюю часть. Тем не менее, в последние годы увеличилась глубина скважин, увеличилось количество наклонных и горизонтальных скважин, в которых ствол скважины изогнут под землей, и усилилась разработка скважин в неблагоприятной среде, такой как море или полярные области. В результате, резьбовым соединениям требуется большее количество рабочих характеристик, таких как сопротивление сжатию, сопротивление сгибанию, герметизирующая способность против внешнего давления и простота использования или вставки ниппеля в условиях эксплуатации.
Когда внешнее давление действует на вышеописанное традиционное высокогерметичное соединение, прикладываемое внешнее давление передается через щели между витками резьбы и попадает на участок, расположенный непосредственно перед герметизирующими поверхностями, обозначенный как 31 на фиг. 1(В). Так как зона кромки имеет намного меньшую толщину стенки, чем тело соединяемых труб, она иногда испытывает деформацию в виде уменьшения диаметра вследствие прошедшего внешнего давления. Если внешнее давление становится высоким, между герметизирующими поверхностями может образоваться щель, приводящая к возникновению утечки, например ситуации, при которой внешняя жидкость проникает во внутреннюю часть тела трубы через щель.
Когда сжимающая нагрузка действует на высокогерметичное соединение, например, во время установки труб нефтяного сортамента в горизонтальную скважину или наклонную скважину, в результате того, что высокогерметичное соединение обычно имеет относительно большую щель между упорными торцами, как в случае вышеописанной трапецеидальной трубной резьбы ΑΡΙ, способность резьбы соединения переносить нагрузку уменьшается, и большую часть сжимающей нагрузки несут его прилегающие упорные поверхности.
Тем не менее, толщина стенки упорных поверхностей (область для приема сжимающих нагрузок, которая соответствует области краевой поверхности кромки) обычно значительно меньше, чем толщина стенки тела трубы. Следовательно, если прикладывается сжимающая нагрузка, соответствующая 40-60% от предела текучести тела трубы, для большинства высокогерметичных соединений зона кромки ниппеля испытывает существенную пластическую деформацию, приводящую к заметному уменьшению герметизирующих характеристик герметизирующей поверхности рядом с этим участком.
- 2 014091
Герметизирующая способность соединения против внешнего давления (способность герметизации выдерживать внешнее давление) может быть увеличена повышением жесткости ниппеля, чтобы увеличить его сопротивление деформации, приводящей к уменьшению диаметра. Для этой цели к трубам в направлении оси часто применяют технологию, называемую обжатием, для увеличения толщины стенки зоны кромки.
Тем не менее, если степень обжатия слишком велика, в отношении обсадных труб имеют место случаи, когда труба, вставляемая в их внутреннюю часть, зацепляется за обжатый участок, и в отношении труб имеют место случаи, когда в жидкости, такой как неочищенная нефть, текущей внутри труб, изза обжатого участка возникают турбулентности и вызывают эрозию. Следовательно, толщина стенки зоны кромки может быть увеличена обжатием только до определенного предела.
\νϋ 2004/109173 предлагает трубное резьбовое соединение, как показано на фиг. 3, имеющее носовой участок 15, обеспеченный между герметизирующей поверхностью 13 металл-металл и упорной поверхностью 14 для затягивания на конечной поверхности ниппеля 1. В общем, цилиндрический внешний периметр носового участка 15 ниппеля 1 не контактирует с противоположным участком муфты 2. С другой стороны, герметизирующие участки 13 и 23 металл-металл и упорные поверхности 14 и 24 для затягивания ниппеля и муфты контактируют друг с другом. Посредством продолжения зоны кромки ниппеля для обеспечения неконтактного носового участка 15 на конце герметизирующей поверхности толщина стенки зоны кромки, включая упорную поверхность и герметизирующую поверхность, может достигнуть большого значения в пределах толщины стенки трубы, и сопротивление сжатию и герметизирующая способность против внешнего давления трубного резьбового соединения могут быть заметно увеличены.
Сущность изобретения
Задачей настоящего изобретения является обеспечение трубного резьбового соединения, которое имеет превосходное сопротивление сжатию и которое облегчает соединение труб в условиях эксплуатации, находящихся в вертикальном положении.
Другие задачи, преимущества и признаки настоящего изобретения будут очевидны из последующего описания.
При трубном резьбовом соединении, предложенном в νθ 2004/109173, улучшения сопротивления сжатию достигают путем модификации участка, расположенного ближе к концу ниппеля, чем область герметизирующего контакта металл-металл. Повторяя исследования на основе такого трубного резьбового соединения, авторы настоящего изобретения обнаружили, что если форма резьбы и, в частности, зазора между упорными торцами, который является зазором в аксиальном направлении трубы между упорными торцами охватываемой резьбы ниппеля и охватывающей резьбы муфты, и длина зоны кромки удовлетворяют определенному соотношению, предотвращается появление пластической деформации зоны кромки вследствие сжатия и дополнительно улучшается сопротивление сжатию трубного резьбового соединения.
Настоящее изобретение относится к трубному резьбовому соединению, содержащему ниппель, который является охватываемым резьбовым элементом, образованным на конечном участке первой трубной детали, и муфту, которая является охватывающим резьбовым элементом, образованным на конечном участке второй трубной детали, причем как ниппель, так и муфта имеют резьбовую зону, имеющую резьбу и по меньшей мере одну упорную поверхность для затягивания, причем охватываемая резьба в резьбовой зоне ниппеля сцепляется с охватывающей резьбой в резьбовой зоне муфты, по меньшей мере одна упорная поверхность для затягивания ниппеля примыкает к одной, по меньшей мере, упорной поверхности для затягивания муфты в аксиальном направлении трубного соединения, одна из контактных упорных поверхностей для затягивания является конечной упорной поверхностью, образующей конечную поверхность в поперечном направлении трубной детали, и резьба охватываемой резьбовой зоны и охватывающей резьбовой зоны обычно является трапецеидальной резьбой, которая имеет вершину (резьбы), рабочий торец и упорный торец и которая имеет основание, разделяющее резьбовые торцы.
Трубное резьбовое соединение согласно настоящему изобретению отличается тем, что длина кромки детали, имеющей конечную упорную поверхность, которая является аксиальным расстоянием между конечной упорной поверхностью и рабочим торцом ближайшего к конечной упорной поверхности зацепленного витка резьбы по меньшей мере в 140 раз и предпочтительно в 160 раз больше зазора между упорными торцами, который является аксиальным зазором между упорным торцом охватываемой резьбы и упорным торцом охватывающей резьбы при контакте рабочего торца охватываемой резьбы и рабочего торца охватывающей резьбы при сцепленной охватываемой и охватывающей резьбе.
Некоторые предпочтительные воплощения трубного резьбового соединения согласно настоящему изобретению включают следующее:
Зазор между упорными торцами равен по меньшей мере 0,01 мм.
Зазор между упорными торцами не больше чем 0,3 мм.
Для резьбы по меньшей мере одной охватываемой и охватывающей резьбовой зоны упорный торец содержит первый участок на стороне основания и второй участок на стороне вершины, и второй участок имеет больший средний угол наклона по отношению к линии, перпендикулярной продольной оси соеди
- 3 014091 нения, чем первый участок.
Первый участок упорного торца является поверхностью, по существу, ограниченной в продольном сечении прямой линией (подобно конической, в общем, поверхности), а его второй участок является поверхностью, по существу, ограниченной в продольном сечении прямой линией, выпуклой поверхностью или вогнутой поверхностью.
Угол наклона первого участка по отношению к линии, перпендикулярной продольной оси соединения, находится в интервале от 5 до 25°.
Средний угол наклона второго участка по отношению к линии, перпендикулярной продольной оси соединения, находится в интервале от 20 до 70°.
Резьба только одной из охватываемой и охватывающей резьбовых зон имеет упорный торец, имеющий первый и второй участки, и угол наклона по отношению к линии, перпендикулярной продольной оси первого участка резьбы, равен углу упорного торца резьбы другой резьбовой зоны.
Произведение высоты в радиальном направлении первого участка упорного торца и осевой длины резьбы зацепленной резьбы в резьбовых зонах больше, чем разность между номинальной площадью сечения тел соединяемых труб и площадью примыкания конечных упорных поверхностей соединения.
Вершина и основание каждого витка резьбы параллельны продольной оси трубного резьбового сечения (и, следовательно, оси трубы).
Угол наклона рабочих торцов зацепленной резьбы по отношению к линии, перпендикулярной продольной оси соединения, находится в интервале от -5° до +5°.
Для резьбы по меньшей мере одной из охватываемой и охватывающей резьбовых зон рабочий торец резьбы содержит два участка в виде третьего участка на стороне основания и четвертый участок на стороне вершины резьбы, и четвертый участок имеет больший средний угол наклона по отношению к линии, перпендикулярной продольной оси соединения, чем третий участок.
Четвертый участок имеет поверхность, по существу, ограниченную в продольном сечении либо прямой линией, либо выпуклой поверхностью.
Как ниппель, так и муфта имеют герметизирующую поверхность металл-металл между упорной поверхностью и резьбовой зоной.
Герметизирующая поверхность металл-металл обеспечена в окрестности резьбовой зоны.
Как ниппель, так и муфта имеют неконтактную область, в которой ниппель и муфта не контактируют друг с другом между герметизирующей поверхностью металл-металл и упорной поверхностью.
Согласно настоящему изобретению, при продолжении длины зоны кромки, которая является расстоянием в детали, имеющей контактную конечную упорную поверхность трубного резьбового соединения между зацепленной резьбовой зоной и конечной упорной поверхностью, на величину, равную по меньшей мере 140 и предпочтительно 160 зазорам между упорными торцами охватываемой и охватывающей резьбы, упорные торцы резьбы эффективно предоставляют сопротивление сжатию (или при сохранении эффективных или зацепленных участков упорных торцов, когда верхний участок упорного торца ниппеля или муфты удален скашиванием или разделкой), и сопротивление сжатию трубного резьбового соединения увеличивается.
Регулируя величину зазора между упорными торцами в определенном интервале, можно уменьшить изменения затягивающей силы во время затягивания резьбового соединения. Дополнительно, проектируя соответствующим образом форму резьбы и, в частности, направление вершины и основания, форму упорного торца и форму скоса упорного торца, могут быть уменьшены проблемы и незахват резьбы вследствие отклонения угла вставки во время ограниченного процесса затягивания, такого как процесс затягивания в условиях эксплуатации в вертикальном положении, который становится все более автоматизированным, что упрощает такой процесс затягивания.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1(А) является схематическим примерным видом обычного традиционного трубного резьбового соединения муфтового типа, называемого высокогерметичным соединением, и фиг. 1(В) является увеличенным видом его участка;
фиг. 2 является схематическим видом для объяснения формы и размеров трапецеидальной резьбы, которая является типичным примером трапецеидальной трубной резьбы АР1;
фиг. 3 является схематическим примерным видом трубного резьбового соединения, подходящего для применения настоящего изобретения, при котором продолжают зону кромки и обеспечивают неконтактную область на конце герметизирующей поверхности металл-металл;
фиг. 4 является общим примерным видом, показывающим каждый участок трубного резьбового соединения;
фиг. 5 является примерным видом, показывающим форму продольного (аксиального) сечения резьбовых зон ниппеля и муфты трубного резьбового соединения;
фиг. 6 является примерным видом, показывающим воплощение, при котором упорный торец охватываемой резьбы ниппеля имеет два участка, имеющих различные углы наклона;
фиг. 7 является примерным видом, показывающим изменения воплощения, показанного на фиг. 6; фиг. 8 является примерным видом воплощения, аналогичного воплощению на фиг. 6;
- 4 014091 фиг. 9 является примерным видом каждого участка упорного торца и рабочего торца ниппеля (охватываемой) резьбы воплощения, аналогичного воплощению на фиг. 6;
фиг. 10 является схематическим видом продольного сечения воплощения, при котором на конечной поверхности муфты обеспечивают вторую упорную поверхность;
фиг. 11 является схематическим видом продольного сечения другого воплощения, при котором на конечном участке муфты обеспечивают вторую герметизирующую поверхность металл-металл;
фиг. 12 является схематическим видом, показывающим воплощение, при котором детали ниппеля придают увеличенную толщину стенки возле ее конца обжатием;
фиг. 13 является графиком, показывающим результаты примера;
фиг. 14 является графиком, показывающим результаты другого примера.
Список ссылочных позиций
- ниппель, 2 - муфта, 11 - охватываемая резьбовая зона, 12 - зона кромки, 13 - герметизирующая поверхность металл-металл ниппеля, 14 - конечная упорная поверхность, 21 - охватывающая резьбовая зона, 23 - герметизирующая поверхность металл-металл муфты, 24 - упорная поверхность муфты, 71 угол профиля резьбы рабочего торца, 72 - угол профиля резьбы упорного торца, 73 - зазор между упорными торцами резьбы.
Осуществление изобретения
Трубное резьбовое соединение согласно настоящему изобретению может быть применено к трубному резьбовому соединению либо муфтового типа, либо встроенного типа. В случае муфтового типа обычно ниппель образуют на обоих концах трубы, а муфту образуют на обоих концах соединительной муфты, но возможно использование обратной комбинации.
Основной принцип трубного резьбового соединения согласно настоящему изобретению будет объяснен со ссылкой на фиг. 4 и 5. Как показано с помощью схематического вида на фиг. 4, при обычном трубном резьбовом соединении ниппель имеет резьбовую зону, имеющую охватываемую резьбу, которая сцепляется с противоположной охватывающей резьбой (зацепленная резьбовая зона на фигуре), и зону кромки на своей конечной стороне, которая не имеет зацепленной резьбы. Конечная поверхность в поперечном направлении у вершины ниппеля является конечной упорной поверхностью, которая выполняет функции упорной поверхности для затягивания. Соответственно, муфта имеет на своем внешнем конце резьбовую зону, имеющую охватывающую резьбу, которая зацепляется с противоположной охватываемой резьбой, и на своей внутренней стороне цилиндрическую, в общем, поверхность, которая не имеет зацепленной резьбы. Поверхность в поперечном направлении самого дальнего участка муфты является упорной поверхностью для затягивания, которая примыкает к конечной упорной поверхности ниппеля.
Как показано на фигуре, упорные поверхности ниппеля и муфты, которые примыкают друг к другу, во многих случаях являются конечной упорной поверхностью ниппеля и соответствующей самой дальней упорной поверхностью муфты. Тем не менее, в случае соединения встроенного типа площадь поверхности конечной поверхности ниппеля, имеющего охватываемую резьбу, образованную на внешней поверхности одного конца трубы, иногда меньше, чем площадь поверхности конечной поверхности муфты, имеющей охватывающую резьбу, образованную на другом конце трубы. В таком случае предпочтительно использование конечной поверхности муфты в качестве упорной поверхности для затягивания, так как может быть увеличено сопротивление сжатию.
Таким образом, в настоящем изобретении зона кромки означает участок детали резьбового соединения (ниппеля или муфты), имеющий конечную упорную поверхность (которая выполняет функции упорной поверхности для затягивания во время затягивания резьбового соединения), которая расположена ближе к концу детали соединения, чем его зацепленный резьбовый участок.
Резьба резьбовых зон ниппеля и муфты сцепляется друг с другом. Тем не менее не требуется, чтобы резьба была зацеплена по всей длине. Как показано на фиг. 1(В), конечные участки резьбы на одной или обеих деталях и, в частности, резьба в окрестности вершины муфты, не должна сцепляться с резьбой другой детали. Дополнительно, как показано на фиг. 3, несцепленная охватываемая резьба может быть добавлена к участку внешней поверхности ниппеля между зацепленной резьбовой зоной и зоной кромки. Посредством этого может быть увеличена жесткость ниппеля для сопротивления внешнему давлению. В настоящем изобретении несцепленная резьба, образованная на внешнем конце (расположенном ближе к вершине) резьбовой зоны детали (ниппеля или муфты), имеющей конечную упорную поверхность, включена в зону кромки детали.
Обычно трубное резьбовое соединение имеет герметизирующий участок металл-металл, хотя в настоящем изобретении это несущественно. Например, внешняя поверхность зоны кромки ниппеля и несцепленная в общем цилиндрическая внутренняя поверхность муфты имеют участок, на котором они контактируют друг с другом для образования герметизирующих поверхностей 13 и 23 металл-металл, как показано на фиг. 3. С точки зрения улучшения сопротивления сжатию зоны кромки герметизирующие поверхности металл-металл предпочтительно обеспечивают в области зоны кромки, которая ближе к резьбовой зоне, как проиллюстрировано. И вновь, хотя это несущественно в настоящем изобретении, как показано на фиг. 3, неконтактную область, на которой, в общем, цилиндрические поверхности ниппеля и муфты не контактируют друг с другом, предпочтительно обеспечивают в зоне кромки в поло
- 5 014091 жении между герметизирующими поверхностями 13, 23 металл-металл и упорными поверхностями 14, 24. Как описано в \УО 2004/109173, неконтактная область в зоне кромки может дополнительно увеличить сопротивление сжатию этого участка. Дополнительно, как показано на фиг. 3, внутренние поверхности ниппеля и муфты на обеих сторонах упорных поверхностей могут быть удалены для образования скошенных участков 16 и 26. В результате, может быть достигнута округлость внутренней части трубы вокруг примыкающих упорных поверхностей, чтобы можно было предотвратить возникновение турбулентности жидкости, текущей через соединение.
Фиг. 5 схематически показывает резьбу трубного резьбового соединения в продольном сечении соединения. Для простоты объяснения все углы резьбы, показанные здесь, совсем не скошены. Как уже объяснялось в отношении фиг. 2, каждый сцепленный виток резьбы ниппеля и муфты имеет вершину, рабочий торец, который является торцом витка резьбы на задней стороне в направлении вставки ниппеля, и упорный торец, который является торцом витка резьбы на передней стороне в направлении вставки ниппеля, и соседние торцы резьбы разделяет основание. Как показано на фиг. 5, в положении, в котором рабочие торцы охватываемой резьбы ниппеля и охватывающей резьбы муфты контактируют друг с другом (плотно прилегают), зазор в продольном (аксиальном) направлении между упорными торцами охватываемой резьбы и охватывающей резьбы является зазором между упорными торцами (резьбы). Как показано на фигуре, также имеет место зазор между вершиной охватываемой резьбы и основанием охватывающей резьбы. Эти зазоры необходимы для сцепления резьбы без истирания поверхностей.
Фиг. 5 показывает пример, в котором упорные торцы охватываемой резьбы и охватывающей резьбы параллельны, так что зазор между упорными торцами является одинаковым для всех упорных торцов сцепленной резьбы.
В настоящем изобретении в детали (ниппеле или муфте), которая имеет конечную упорную поверхность, расстояние в аксиальном (продольном) направлении детали между конечной упорной поверхностью и рабочим торцом сцепленной резьбы, расположенным наиболее близко к конечной упорной поверхности (это расстояние, по существу, соответствует длине зоны кромки, так что далее оно будет называться длиной кромки), по меньшей мере в 140 и предпочтительно в 160 раз больше зазора между упорными торцами. Как показано на фиг. 3, когда резьбовая зона (резьбовая зона ниппеля в проиллюстрированном примере) имеет несцепленную резьбу на своем конечном участке, расположенном наиболее близко к упорной поверхности 14, аксиальная длина этого участка несцепленной резьбы, т.е. аксиальная длина цилиндрической канавки 32, обеспеченной на муфте 2, на фиг. 3, включена в длину кромки.
Как было изложено выше, деталь, имеющая конечную упорную поверхность, которая прилегает к противоположной, наиболее дальней упорной поверхности другой детали трубного резьбового соединения, обычно является ниппелем. В этом случае длина кромки ниппеля удовлетворяет вышеописанным требованиям в отношении зазора между упорными торцами. Тем не менее, как изложено выше, в частности, для трубного резьбового соединения встроенного типа эту конечную упорную поверхность иногда обеспечивают на муфте. В этом случае делают такую длину кромки муфты, чтобы она удовлетворяла вышеописанному требованию. Когда и ниппель, и муфта резьбового соединения имеют конечную упорную поверхность и, следовательно, зону кромки, по меньшей мере одну из длин кромок ниппеля и муфты делают такой, чтобы она удовлетворяла требованию.
При сжимающей нагрузке необходимо, чтобы в трубном резьбовом соединении резьба функционировала при сжатии, тогда как напряжение зоны кромки оставалось в диапазоне упругого деформирования. Если длина кромки по меньшей мере в 140 и предпочтительно в 160 раз больше зазора между упорными торцами, даже если резьбовое соединение испытывает сжатие в аксиальном направлении трубы вследствие внешнего давления, зона кромки не будет испытывать пластическую деформацию, и упорные торцы резьбы могут вносить вклад в сопротивление сжатию, тогда как напряжение зоны кромки остается в диапазоне упругого деформирования. В результате, сопротивление сжатию трубного резьбового соединения заметно увеличивается.
Зазор между упорными торцами предпочтительно равен по меньшей мере 0,01 мм (10 мкм) и самое большее 0,3 мм (300 мкм). Если зазор между упорными торцами меньше чем 0,01 мм, зазор становится настолько маленьким, что затягивание резьбового соединения становится неустойчивым, и легко возникает истирание поверхности. С другой стороны, если зазор между упорными торцами больше чем 0,3 мм, зазор является слишком большим в отношении возможности легкого проникновения внешнего давления, что чрезмерно увеличивает внешнее давление, прикладываемое к зоне кромки во время затягивания. Как показано на фиг. 5, также имеет место зазор в радиальном направлении соединения между вершиной охватываемой резьбы и основанием сцепленной с ней охватывающей резьбы. Конкретного ограничения размеров этого зазора в радиальном направлении нет, но обычно его проектируют так, чтобы мог быть достигнут достаточный зазор с учетом допустимых пределов высоты резьбы.
Для резьбы по меньшей мере одной из деталей, ниппеля или муфты (предпочтительно, охватываемой резьбы ниппеля, показанной на фиг. 6-9) упорный торец каждого витка резьбы содержит два участка в виде первого участка на стороне основания и второго участка на стороне вершины. Второй участок предпочтительно имеет больший средний угол наклона по отношению к линии, перпендикулярной продольной оси, чем первый участок (т.е. второй участок имеет более крутой наклон, чем первый участок).
- 6 014091
В результате, как будет объяснено далее, затягивание резьбового соединения в условиях эксплуатации может быть упрощено при сохранении достаточного сопротивления сжатию.
Обычно общую высоту резьбы в сцепленной резьбовой зоне трубного резьбового соединения (высоту в радиальном направлении от основания до вершины резьбы) проектируют из условия, чтобы прочность соединения была, по меньшей мере, равна прочности тела трубы под действием растягивающей нагрузки. Под действием сжимающей нагрузки примыкающие упорные поверхности также принимают прикладываемую нагрузку. Следовательно, сжимающую нагрузку, которую несут витки резьбы, уменьшает количество вмещенных в площадь сечения примыкающих упорных поверхностей.
Т.е. высота резьбы, необходимая для поддержки нагрузки, меньше под действием сжимающей нагрузки, чем под действием растягивающей нагрузки. Растягивающую нагрузку несут рабочие торцы сцепленной резьбы соединения в положении, показанном на фиг. 5, в котором рабочие торцы контактируют друг с другом, тогда как сжимающую нагрузку несут упорные торцы сцепленной резьбы в непоказанном положении, в котором упорные торцы контактируют друг с другом. Следовательно, высота резьбы на стороне упорного торца резьбы включает запас.
При трубном резьбовом соединении, имеющем примыкающие упорные поверхности и сцепленную резьбу, которые вносят вклад в сопротивление сжатию или прием сжимающей нагрузки, степень сжатия соединения может быть выражена отношением общей площади сечения в поперечном или радиальном направлении поверхностей сжатия-приема соединения к площади радиального сечения тела трубы, которое задается следующим уравнением.
Степень сжатия (%) = {[(общая проектируемая площадь сечения сцепленной резьбы) + (площадь сечения примыкающих упорных поверхностей)]/(площадь сечения тела трубы)} х 100.
Площадь сечения примыкающих упорных поверхностей обычно равна 40-60% от площади сечения тела трубы. Следовательно, даже при стопроцентной степени сжатия, при которой к трубному резьбовому соединению прикладывается сжимающая нагрузка, соответствующая пределу текучести тела трубы, соединение может выдержать сжимающую нагрузку, если высота резьбы упорных торцов составляет по меньшей мере 50-60% от общей высоты резьбы. Следовательно, если первый участок на стороне основания упорных торцов имеет, по меньшей мере, высоту, необходимую для поддержки сжимающей нагрузки (например, высоту, составляющую 50-60% от общей высоты резьбы), оставшийся второй участок на стороне вершины упорных торцов может иметь больший угол наклона, который не позволяет участку принимать сжимающую нагрузку, и даже в этом случае может быть достигнуто достаточное сопротивление сжатию.
В отношении сопротивления сжатию трубного резьбового соединения, в прошлом упругое деформирование конечной упорной поверхности, расположенной на конце зоны кромки, считалось основной причиной потери сопротивления сжатию, поэтому отношение площади сечения упорной поверхности к площади сечения тела трубы является важным фактором. В настоящем изобретении первоначальный контакт упорных торцов резьбы имеет место, когда деформирование зоны кромки остается в диапазоне упругого деформирования, так что сопротивление сжатию трубного резьбового соединения регулирует сумма площади сечения примыкающих упорных участков и общей проектируемой площади сечения сцепленных (эффективных) упорных торцов резьбы, которая соответствует вышеописанному первому участку упорного торца. Таким образом, может быть определена высота первого участка, которая вносит вклад в степень сжатия упорных торцов резьбы.
Высоту в радиальном направлении первого участка скошенного упорного торца охватываемой резьбы ниппеля, например, предпочтительно устанавливают из условия, чтобы произведение высоты в радиальном направлении этого первого участка и осевой длины резьбы зацепленной резьбы (резьба ниппеля и муфты сцеплена друг с другом) было больше, чем разность между номинальной площадью радиального сечения тела соединяемых труб и площадью радиального сечения примыкающих упорных поверхностей соединения. Благодаря этому соединение может иметь сопротивление сжатию, которое может выдержать сжимающую нагрузку, соответствующую вышеупомянутой стопроцентной степени сжатия. Площадь сечения тела трубы, конечно, означает площадь сечения в радиальном направлении стенки трубы. Когда резьбовое соединение имеет примыкающие упорные поверхности в двух или более положениях, площадь сечения примыкающих упорных поверхностей является суммой площадей сечения в двух или более положениях.
Придавая второму участку упорного торца скошенную форму, которая является оптимальной с точки зрения процесса затягивания в условиях эксплуатации, можно легко осуществить процесс затягивания в условиях эксплуатации, сохраняя при этом превосходное сопротивление сжатию, достигнутое с помощью первого участка.
Первый участок упорного торца резьбы детали (например, ниппеля) должен быть параллелен упорному торцу резьбы другой детали для создания одинаковых зазоров между упорными торцами на первом участке и для возможности однородного контакта первого участка упорного торца с упорным торцом другой резьбы во время затягивания соединения. Следовательно, первый участок упорного торца резьбы и упорный торец другой резьбы предпочтительно являются в общем коническими поверхностями.
В настоящем описании в общем коническая поверхность означает поверхность, по существу, огра
- 7 014091 ниченную в продольном сечении (вдоль оси трубы) прямой линией. Более конкретно, это означает, что по меньшей мере 50% и предпочтительно по меньшей мере 80% высоты является конической или ограниченной в продольном сечении прямой линией. Таким образом, в общем, коническая поверхность включает случай, при котором верхний конец и/или нижний конец слегка закруглены.
Второй участок упорного торца, имеющий больший угол наклона, является скошенным участком. Это скашивание позволяет легко вставить ниппель в муфту во время затягивания в условиях эксплуатации. Как показано на фиг. 6, скос второго участка может быть таким, что сечение в аксиальном направлении трубы является линейным (скос с конической, в общем, поверхностью) или, как показано на фиг. 7, скос может быть таким, что аксиальное сечение является аркообразным (выпуклая выпяченная поверхность или вогнутая поверхность). Фиг. 7 показывает пример выпуклой поверхности. Также скос может сочетать эти формы.
Когда первый участок упорного торца имеет в общем коническую форму, угол наклона поверхности по отношению к линии, перпендикулярной оси трубы (продольной оси трубы и соединения), предпочтительно находится в интервале от 5 до 25°. Независимо от формы скоса второго участка, который является скошенным участком, средний угол наклона второго участка по отношению к линии, перпендикулярной оси трубы, предпочтительно находится в интервале от 20 до 70°, как показано на фиг. 8.
При трубном резьбовом соединении, описанном в вышеупомянутых АО 92/15815 и патенте США № 6322110, не только упорный торец охватываемой резьбы скашивают в окрестности вершины, но и придают соответствующую форму противоположному участку охватывающей резьбы. Следовательно, каждый виток охватывающей резьбы также имеет два участка с различными углами наклона. В настоящем изобретении, как показано на фиг. 6-8, упорному торцу охватывающей резьбы не требуется придавать форму, соответствующую скосу охватываемой резьбы.
Вершины и основания резьбы предпочтительно параллельны аксиальному направлению трубы для всех витков охватываемой и отхватывающей резьбы. Т.е., хотя резьбовые зоны ниппеля и муфты трубного резьбового соединения имеют форму конической резьбы, предпочтительно, чтобы вершина и основание каждого витка резьбы не были параллельны наклону конуса, но были параллельны оси трубы. Таким образом, уменьшаются проблемы, связанные с отклонением угла вставки ниппеля во время процесса затягивания в условиях эксплуатации.
Угол по отношению к линии, перпендикулярной оси трубы, рабочих торцов резьбы ниппеля и муфты предпочтительно находится в интервале от -5° до +5°. В настоящем описании, если угол наклона рабочего торца является отрицательным, это означает, как показано на фиг. 5-9, например, что рабочий торец наклонен влево на фигурах по отношению к линии, перпендикулярной оси трубы.
Рабочий торец резьбы по меньшей мере одной из деталей, ниппеля и муфты, и предпочтительно охватываемой резьбы ниппеля может также содержать два участка в виде третьего участка на стороне основания и четвертый участок на стороне вершины, как показано на фиг. 6-9 и, в частности, на фиг. 9. Четвертый участок должен иметь больший средний угол наклона (на положительной стороне) по отношению к линии, перпендикулярной оси трубы, чем третий участок. В этом случае третий участок рабочего торца предпочтительно является в общем конической поверхностью, и его угол наклона предпочтительно находится в интервале от -5° до +5°. Четвертый участок может быть в общем конической поверхностью, как показано на фигуре, или может быть выпуклой поверхностью.
Четвертый участок рабочего торца также отчасти является скосом, который упрощает вставку ниппеля в муфту во время затягивания в условиях эксплуатации. Растягивающую нагрузку несут только рабочие торцы, и упорные поверхности не вносят вклад в сопротивление растягивающей силе. Следовательно, необходимо, чтобы область контактных участков охватываемой резьбы и охватывающей резьбы была больше для рабочих торцов (их третьего участка), чем для упорных торцов (их первого участка). Таким образом, предпочтительно, чтобы четвертый участок рабочего торца имел меньшую высоту, чем второй участок упорного торца, чтобы на третьем участке рабочего торца, который вносит вклад в растягивающие рабочие характеристики, оставалась достаточная площадь для контакта. По этой причине высота четвертого участка предпочтительно составляет не больше 20% от высоты резьбы.
Как муфта, так и ниппель предпочтительно имеют герметизирующую поверхность металл-металл между упорной поверхностью и сцепленным участком резьбы, т. е. в зоне кромки. В настоящем изобретении длина кромки по меньшей мере в 140 раз больше зазора между упорными торцами резьбы, что значительно больше по сравнению с традиционной длиной кромки. В этом случае, если герметизирующая поверхность металл-металл обеспечена по всей длине зоны кромки, легко возникает истирание поверхностей во время процесса затягивания. Следовательно, герметизирующую поверхность металлметалл обеспечивают на участке зоны кромки и предпочтительно в ее области, которая близка к резьбовой зоне. Длина герметизирующего участка металл-металл предпочтительно составляет не больше 25% от длины кромки.
И ниппель, и муфта предпочтительно имеют неконтактную область (в которой они не контактируют друг с другом) между герметизирующей поверхностью металл-металл и упорной поверхностью. Обеспечивая такую неконтактную область между герметизирующей поверхностью металл-металл и упорной поверхностью, можно увеличить длину зоны кромки, и во время применения сжимающей на
- 8 014091 грузки становится возможной поддержка сжимающей нагрузки контактирующими упорными торцами резьбовых зон ниппеля и муфты и примыкающими упорными поверхностями, тогда как напряжение зоны кромки остается в диапазоне упругого деформирования, и зона кромки, включающая герметизирующую поверхность металл-металл, приобретает конструкцию, которая устойчива к пластическому деформированию вследствие сжатия.
Эта неконтактная область может быть участком, на котором либо ниппель, либо муфта не имеет резьбы, как показано на фиг. 3, или она может быть несцепленным участком резьбы, на котором только одна из деталей, ниппель или муфта, имеет резьбу, или она может включать оба участка. Длина этой неконтактной области предпочтительно составляет по меньшей мере 15% от длины кромки. Длина участка неконтактной области, который не имеет резьбы на любой из этих деталей, предпочтительно составляет не больше 33% от длины кромки.
Кроме вышеописанного соотношения между зазором между упорными торцами и длиной кромки и предпочтительной формой упорного торца и рабочего торца сцепленной резьбы по меньшей мере одной детали и предпочтительно ниппеля, не имеется конкретных ограничений формы или структуры трубного резьбового соединения. Например, конечная упорная поверхность и герметизирующая поверхность металл-металл не ограничены одним положением, и, как показано на фиг. 10, вторая конечная упорная поверхность 33 может быть обеспечена на верхнем конце муфты 2 или, как показано на фиг. 11, вторые герметизирующие поверхности 34 металл-металл могут быть обеспечены на обеих деталях вблизи верхнего конца муфты 2. Дополнительно, как показано на фиг. 12, толщина трубы и/или соединительной муфты может быть увеличена в окрестности участка соединения обжатием или перекрытием.
В частности, как показано на фиг. 10, когда зона кромки, имеющая конечную упорную поверхность, обеспечена на верхнем конце и муфты, и ниппеля или, другими словами, когда трубное резьбовое соединение имеет две зоны кромки, каждая из которых имеет конечную упорную поверхность, выполняющую функцию упорной поверхности для затягивания во время затягивания соединения, соотношение между длиной кромки и зазором между упорными торцами, определяемое настоящим изобретением, должно быть выполнено по меньшей мере для одной зоны кромки.
Следующие примеры представлены для дополнительной иллюстрации настоящего изобретения. Эти примеры следует рассматривать в качестве иллюстрации, а не ограничения.
Пример 1.
Для ясной демонстрации результатов настоящего изобретения к испытываемым деталям, показанным в табл. 1, прикладывали сжимающую нагрузку посредством затягивания и наблюдали деформацию зоны кромки.
Каждая испытываемая деталь, показанная в табл. 1, была резьбовым соединением муфтового типа для труб нефтяного сортамента, аналогичным резьбовому соединению, показанному на фиг. 3. Они использовались для стальной трубы 9,625''х53,5 (фунтов на фут) (с внешним диаметром в 244,5 мм и толщиной стенки в 13,84 мм). Сталью, используемой для всех испытываемых деталей, была сталь, определенная стандартами Р110 ΑΡΙ. Упорными поверхностями были конечная упорная поверхность, расположенная на конце ниппеля, и соответствующая упорная поверхность муфты. Зона кромки имела на своем наружном периметре герметизирующую поверхность металл-металл (длиной в 5,5 мм) в окрестности резьбовой зоны и неконтактную область на своей внешней конечной стороне. В отличие от фиг. 3, на конечном участке резьбовой зоны не было несцепленной резьбы.
Форма резьбы была одинаковой для всех испытываемых деталей с конусностью 1/18, высотой 74 охватываемой резьбы, равной 1,3 мм, шагом резьбы, равным 5,08 мм, углом 72 наклона упорного торца, равным 10°, и углом 71 наклона рабочего торца, равным 3°. Скосом упорных торцов и рабочих торцов как для охватываемой резьбы, так и для охватывающей резьбы было только минимальное закругление, как показано на фиг. 2, и упорные торцы состояли, по существу, только из одного участка. Зазор 73 между упорными торцами и длина зоны кромки соединения изменялись, как показано в табл. 1.
Для каждой испытываемой детали затягивание соединения прекращали сразу после примыкания упорных поверхностей ниппеля и муфты друг к другу. Результаты показаны в табл. 1 и на фиг. 13.
- 9 014091
Таблица 1
| Длина кромки (А) {мм) | Зазор между упорными торцами (В) (мм) | А/В | Уровень прикладываемой сжимающей нагрузки (% по отношению к пределу текучести тела трубы)* | ||||||
| 40¾ | 50% | 60% | 70% | 80% | 90% | 100% | |||
| 15 | 0,10 | 150 | О | 0 | О | О | О | О | О |
| 15 | 0,15 | 100 | О | О | О | X | X | X | X |
| 15 | 0,20 | 75 | О | X | X | X | X | X | X |
| 20 | 0,10 | 2 00 | О | О | О | О | О | 0 | О |
| 20 | 0,15 | 133 | О | О | О | О | О | 0 | X |
| 20 | 0,20 | 100 | О | О | О | X | X | X | X |
| 25 | 0,10 | Ξ50 | 0 | О | 0 | 0 | О | 0 | 0 |
| 25 | 0,15 | 167 | О | О | О | О | О | 0 | О |
| 25 | 0,20 | 125 | О | О | О | О | О | X | X |
О: отсутствует пластическая деформация кромки после приложения сжимающей нагрузки;
X: произошла пластическая деформация*.
Как можно видеть из результатов в табл. 1 и на фиг. 13, если требование настоящего изобретения о том, что длина кромки по меньшей мере в 140 раз больше зазора между упорными торцами, удовлетворено, даже когда прикладывается сжимающая нагрузка, соответствующая 100% предела текучести тела трубы, пластической деформации зоны кромки не происходит и имеет место только упругая деформация, так что сопротивление сжатию является превосходным.
Пример 2.
Оценочные испытания были выполнены аналогичным примеру 1 образом, но в данном примере упорный торец охватываемой резьбы ниппеля был поделен на первый участок на стороне основания и второй участок на стороне вершины, имеющие различные углы наклона. В данном примере для упрощения анализа, как показано на фиг. 6 и 8, первый участок и второй участок упорных торцов - оба были сделаны коническими поверхностями (т.е. имеющими продольное сечение вдоль оси трубы, по существу, образованное прямой линией). Угол наклона упорного торца был равен 10° для первого участка и 45° для второго участка. Отношение длины кромки к зазору между упорными торцами было равно 200 (зазор между упорными торцами был равен 0,1 мм, а длина кромки была равна 20 мм). При изменении высоты первого участка упорного торца менялось отношение высоты первого участка к общей высоте резьбы (отношение высоты упорных торцов резьбы в табл. 2), как показано в табл. 2. Дополнительно, при изменении диаметра конечного участка зоны кромки, т. е. площади конечной упорной поверхности ниппеля, менялось отношение площади сечения сцепленных (эффективных) упорных торцов (= произведению высоты резьбы первого участка упорного торца охватываемой резьбы и осевой длины резьбы зацепленной резьбы) к площади сечения тела трубы, как показано в столбце отношений площадей сечения в табл.
2. В данной табл. для условий 7, 8 и 9 конец ниппеля подвергался обжатию для получения увеличенной толщины стенки и, следовательно, увеличенной площади сечения конечной упорной поверхности на ее конце.
Был проведен анализ с помощью оценки состояния зоны кромки (имела ли место деформация или разрушение) после приложения сжимающей нагрузки, соответствующей 100% предела текучести тела трубы (т.е. степени упругого сжатия, вычисленной с помощью вышеописанной формулы) и внешнего давления, определенного ΑΡΙ. Результаты приведены в табл. 2 и на фиг. 14. В табл. 2 площадь сечения примыкающих упорных поверхностей и общая площадь сечения сцепленных упорных торцов показаны в виде отношения (%) к номинальной площади сечения тел, соединяемых резьбовым соединением труб, которая принята за 100%.
- 10 014091
Таблица 2
| Условие | Отношение площадей сечения (к площади сечения тела трубы) | Отношение высоты упорного торца (к общей высоте резьбы) | Степень прикладываемой сжимающей нагрузки (к пределу прочности тела трубы) | Прикладываемое внешнее давление | (Длина кромки)/(зазор между упорными торцами резьбы) | Возникновение разрушения | |
| Площадь примыкающих упорных поверхностей | общая площадь сцепленных упорных столбцов | ||||||
| 1 | 30% | 91% | 76% | 100% | ΑΡΙ 5СЗ | 200 | нет разрушения |
| 2 | 30% | 80% | 57% | 100% | ΑΡΙ 5СЗ | 200 | нет разрушения |
| 3 | 30% | 48% | 35% | 100% | ΑΡΙ 5СЗ | 200 | деформация кромки |
| 4 | 40% | 76% | 76% | 100% | ΑΡΙ 5СЗ | 200 | нет разрушения |
| 5 | 40% | 70% | 57% | 100% | ΑΡΙ 5СЗ | 200 | нет разрушения |
| 6 | 40% | 48% | 35% | 100% | ΑΡΙ 5СЗ | 200 | деформация кромки |
| 7 | 50% | 76% | 76% | 100% | ΑΡΙ 5СЗ | 200 | нет разрушения |
| 8 | 50% | 70% | 57% | 100% | ΑΡΙ 5СЗ | 200 | нет разрушения |
| 9 | 50¾ | 48% | 35% | 100% | ΑΡΙ 5СЗ | 200 | деформация кромки |
Как видно из табл. 2 и фиг. 14, когда общая площадь сечения сцепленных упорных торцов резьбы была больше, чем разность между номинальной площадью сечения тела трубы (100%) и площадью сечения конечной упорной поверхности, т. е. когда было выполнено следующее соотношение, сопротивление сжатию резьбового соединения превышало сопротивление сжатию тел труб, и, в результате, зона кромки не деформировалась.
[Общая площадь сечения сцепленных упорных торцов] > [номинальная площадь сечения тела трубы] - [площадь сечения примыкающих упорных поверхностей]
Хотя настоящее изобретение было объяснено в отношении предпочтительных воплощений, эти воплощения являются исключительно примерными и не ограничивают настоящее изобретение. Для специалистов в данной области техники очевидно, что вышеприведенные воплощения могут быть изменены различными способами без отклонения от объема настоящего изобретения, описанного в формуле изобретения.
Claims (17)
- ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ1. Трубное резьбовое соединение, содержащее ниппель, который является охватываемым резьбовым элементом, образованным на конечном участке первой трубной детали, и муфту, которая является отхватывающим резьбовым элементом, образованным на конечном участке второй трубной детали, причем как ниппель, так и муфта имеет резьбовую зону и по меньшей мере одну упорную поверхность для затягивания; охватываемая резьбовая зона ниппеля сцепляется с охватывающей резьбовой зоной муфты, по меньшей мере одна упорная поверхность для затягивания ниппеля примыкает по меньшей мере к одной упорной поверхности для затягивания муфты в аксиальном направлении трубы, одна из примыкающих упорных поверхностей для затягивания является конечной упорной поверхностью, образующей конечную поверхность в поперечном направлении детали, резьба охватываемой резьбовой зоны и охватывающей резьбовой зоны является, в общем, трапецеидальной резьбой, которая имеет вершину резьбы, рабочий торец и упорный торец и которая имеет впадину профиля резьбы, разделяющую витки резьбы, отличающееся тем, что длина кромки детали, имеющей конечную упорную поверхность, которая является аксиальным расстоянием между конечной упорной поверхностью и рабочим торцом наиболее близко расположенной к конечной упорной поверхности зацепленной резьбы, по меньшей мере в 140 раз больше зазора между упорными торцами, который является аксиальным расстоянием зазора между упорными торцами охватываемой резьбы и охватывающей резьбы при контакте рабочего торца охватываемой резьбы и рабочего торца охватывающей резьбы друг с другом в зацепленной резьбе ниппеля и муфты.
- 2. Трубное резьбовое соединение по п.1, отличающееся тем, что длина кромки по меньшей мере в 160 раз больше зазора между упорными торцами.- 11 014091
- 3. Трубное резьбовое соединение по п.1 или 2, отличающееся тем, что зазор между упорными торцами равен по меньшей мере 0,01 мм.
- 4. Трубное резьбовое соединение по любому из пп.1 или 2, отличающееся тем, что зазор между упорными торцами равен самое большее 0,3 мм.
- 5. Трубное резьбовое соединение по любому из пп.1-4, отличающееся тем, что резьба по меньшей мере одного из ниппеля и муфты имеет упорный торец, который содержит первый участок на стороне впадины профиля резьбы и второй участок на стороне вершины резьбы, и второй участок имеет больший средний угол наклона по отношению к линии, перпендикулярной продольной оси соединения, чем первый участок.
- 6. Трубное резьбовое соединение по п.5, отличающееся тем, что первый участок имеет поверхность, по существу, ограниченную в продольном сечении прямой линией, а второй участок имеет поверхность, выбранную из поверхности, по существу, ограниченной в продольном сечении прямой линией, выпуклой поверхностью и вогнутой поверхностью.
- 7. Трубное резьбовое соединение по п.6, отличающееся тем, что угол наклона первого участка по отношению к линии, перпендикулярной продольной оси соединения, находится в интервале от 5 до 25°.
- 8. Трубное резьбовое соединение по п.6 или 7, отличающееся тем, что средний угол наклона второго участка по отношению к линии, перпендикулярной продольной оси соединения, находится в интервале от 20 до 70°.
- 9. Трубное резьбовое соединение по любому из пп.5-8, отличающееся тем, что резьба одного из ниппеля или муфты имеет упорный торец, содержащий первый и второй участки, а угол наклона первого участка по отношению к линии, перпендикулярной продольной оси, равен углу наклона упорного торца резьбы другого из ниппеля или муфты.
- 10. Трубное резьбовое соединение по любому из пп.5-9, отличающееся тем, что произведение высоты в радиальном направлении первого участка упорных торцов и осевой длины резьбы зацепленной резьбы в резьбовых зонах больше, чем разность между номинальной площадью радиального сечения тел соединяемых труб и площадью радиального сечения примыкающих упорных поверхностей соединения.
- 11. Трубное резьбовое соединение по любому из пп.1-10, отличающееся тем, что вершины и впадины профиля резьбы охватываемой и охватывающей резьбы параллельны аксиальному направлению трубного резьбового соединения.
- 12. Трубное резьбовое соединение по любому из пп.1-11, отличающееся тем, что угол наклона рабочих торцов охватываемой и отхватывающей резьбы по отношению к линии, перпендикулярной продольной оси соединения, находится в интервале от -5 до +5°.
- 13. Трубное резьбовое соединение по любому из пп.1-12, отличающееся тем, что для резьбы по меньшей мере одного из ниппеля и муфты рабочий торец содержит два участка в виде третьего участка на стороне впадины профиля резьбы и четвертый участок на стороне вершины резьбы, а четвертый участок имеет больший средний угол наклона по отношению к линии, перпендикулярной продольному направлению, чем третий участок.
- 14. Трубное резьбовое соединение по п.13, отличающееся тем, что четвертый участок имеет поверхность, по существу, ограниченную в продольном сечении либо прямой линией, либо выпуклой поверхностью.
- 15. Трубное резьбовое соединение по любому из пп.1-14, отличающееся тем, что каждый из ниппеля и муфты имеет герметизирующую поверхность металл-металл между ее упорной поверхностью и ее резьбовой зоной.
- 16. Трубное резьбовое соединение по п.15, отличающееся тем, что герметизирующая поверхность металл-металл расположена вблизи резьбовой зоны.
- 17. Трубное резьбовое соединение по п.15 или 16, отличающееся тем, что каждый из ниппеля и муфты имеет неконтактную область, в которой ниппель и муфта не контактируют друг с другом, между герметизирующей поверхностью металл-металл и упорной поверхностью.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2006099296 | 2006-03-31 | ||
| PCT/JP2007/057516 WO2007114460A1 (en) | 2006-03-31 | 2007-03-28 | Tubular threaded joint |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA200870394A1 EA200870394A1 (ru) | 2009-04-28 |
| EA014091B1 true EA014091B1 (ru) | 2010-08-30 |
Family
ID=38563721
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA200870394A EA014091B1 (ru) | 2006-03-31 | 2007-03-28 | Трубное резьбовое соединение |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7823931B2 (ru) |
| EP (1) | EP2002165B1 (ru) |
| JP (1) | JP4924614B2 (ru) |
| CN (1) | CN101438089B (ru) |
| AR (1) | AR060258A1 (ru) |
| AU (1) | AU2007232748B2 (ru) |
| BR (1) | BRPI0710261B1 (ru) |
| CA (1) | CA2647447C (ru) |
| EA (1) | EA014091B1 (ru) |
| EG (1) | EG25061A (ru) |
| MX (1) | MX2008012234A (ru) |
| MY (1) | MY142893A (ru) |
| NO (1) | NO342162B1 (ru) |
| PL (1) | PL2002165T3 (ru) |
| UA (1) | UA91751C2 (ru) |
| WO (1) | WO2007114460A1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU179961U1 (ru) * | 2017-12-25 | 2018-05-29 | Общество с ограниченной ответственностью "Пермская компания нефтяного машиностроения" | Двухупорное резьбовое соединение |
| RU2659932C2 (ru) * | 2013-12-10 | 2018-07-04 | Валлурек Ойл Энд Гес Франс | Узел для образования резьбового соединения для бурения и эксплуатации углеводородных скважин и полученное в результате резьбовое соединение |
Families Citing this family (51)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20100018857A1 (en) * | 2008-07-23 | 2010-01-28 | Seagate Technology Llc | Sputter cathode apparatus allowing thick magnetic targets |
| US8246086B2 (en) * | 2008-09-10 | 2012-08-21 | Beverly Watts Ramos | Low cost, high performance pipe connection |
| SE534883C2 (sv) * | 2009-03-26 | 2012-01-31 | Sandvik Intellectual Property | Del hos ett förband i ett tunnväggigt borrör, förbandssystem och tunnväggigt borrörssystem. |
| FR2953272B1 (fr) * | 2009-11-30 | 2011-12-16 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Joint filete |
| US20150176341A1 (en) | 2010-01-28 | 2015-06-25 | Sunstone Technologies, Llc | Tapered Spline Connection for Drill Pipe, Casing, and Tubing |
| US20110180273A1 (en) | 2010-01-28 | 2011-07-28 | Sunstone Technologies, Llc | Tapered Spline Connection for Drill Pipe, Casing, and Tubing |
| EP2568112B1 (en) * | 2010-05-06 | 2019-01-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Test apparatus for a threaded joint for oil country tubular goods |
| FR2961576B1 (fr) | 2010-06-17 | 2012-08-03 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Joint filete et procede de realisation |
| MX2013000387A (es) | 2010-07-02 | 2013-03-22 | Sunstone Technologies Llc | Cableado electrico para varilla de perforacion, revestimiento y tuberia. |
| US20120298249A1 (en) * | 2011-05-24 | 2012-11-29 | Banker Edward O | Tubular connection and associated thread form |
| US9637983B2 (en) * | 2011-11-25 | 2017-05-02 | Klimack Holdings Inc. | Casing connection |
| FR2985282B1 (fr) * | 2011-12-29 | 2016-07-29 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas France | Joint filete a faible couple de vissage |
| CN102678071A (zh) * | 2012-06-06 | 2012-09-19 | 无锡西姆莱斯石油专用管制造有限公司 | 高密封特殊偏梯形螺纹套管连接接头 |
| UA112576C2 (uk) * | 2012-06-07 | 2016-09-26 | Ніппон Стіл Енд Сумітомо Метал Корпорейшн | Нарізне з'єднання для сталевої труби |
| JP2014013052A (ja) | 2012-07-04 | 2014-01-23 | Jfe Steel Corp | 管のねじ継手 |
| US9677346B2 (en) | 2012-11-28 | 2017-06-13 | Ultra Premium Oilfield Services, Ltd. | Tubular connection with helically extending torque shoulder |
| US9869139B2 (en) | 2012-11-28 | 2018-01-16 | Ultra Premium Oilfield Services, Ltd. | Tubular connection with helically extending torque shoulder |
| JP5803953B2 (ja) | 2013-02-18 | 2015-11-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 管接続用ねじ継手 |
| JP5742885B2 (ja) * | 2013-06-14 | 2015-07-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐焼付き性に優れた油井管用ねじ継手 |
| JP6151376B2 (ja) | 2013-12-05 | 2017-06-21 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼管用ねじ継手 |
| CN105899753B (zh) * | 2013-12-16 | 2018-09-11 | 伊藤忠丸红钢管美国公司 | 螺纹接头 |
| US10473241B2 (en) | 2014-01-09 | 2019-11-12 | Nippon Steel Corporation | Threaded joint for steel pipes |
| US9593786B1 (en) * | 2014-10-01 | 2017-03-14 | Precision Couplings, Llc | Leak proof threaded connector |
| FR3027338B1 (fr) | 2014-10-16 | 2016-12-02 | Vallourec Oil & Gas France | Connexion polyvalente etanche a double butee |
| CN104533310B (zh) * | 2014-12-05 | 2017-02-01 | 中国石油天然气集团公司 | 铝合金钻杆管体与接头的连接结构 |
| NO20150217A1 (en) * | 2015-02-13 | 2016-08-15 | Arne Barrett Sele | Threaded connector |
| US10006569B2 (en) | 2015-02-19 | 2018-06-26 | Arcelormittal Tubular Products Luxembourg S.A. | Threaded connection for pipes, such as oil and gas pipes |
| JP6689028B2 (ja) * | 2015-03-19 | 2020-04-28 | 株式会社ディビーエス | 鉄筋の継手方法 |
| WO2017001482A1 (en) * | 2015-07-01 | 2017-01-05 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Expanding well tubulars interconnected by pin-box assemblies optimized for expansion |
| MY182111A (en) * | 2015-10-21 | 2021-01-18 | Nippon Steel Corp | Threaded connection for steel pipe |
| US11466800B2 (en) | 2015-12-09 | 2022-10-11 | Certus Energy Solutions, Llc | Tubular coupling |
| US9683684B1 (en) * | 2015-12-09 | 2017-06-20 | Certus Energy Solutions, Llc | Tubular coupling |
| IT201600114815A1 (it) * | 2016-11-14 | 2018-05-14 | Bosch Gmbh Robert | Gruppo pompa per alimentare combustibile, preferibilmente gasolio, ad un motore a combustione interna |
| US20180252343A1 (en) | 2017-03-03 | 2018-09-06 | Arcelormittal Tubular Products Luxembourg S.A. | Torque shoulder of a premium connection |
| PL3604881T3 (pl) * | 2017-03-31 | 2022-08-22 | Nippon Steel Corporation | Połączenie gwintowe dla rur stalowych |
| PT3536894T (pt) * | 2018-03-09 | 2020-11-19 | Sandvik Mining And Construction Tools Ab | Acoplamento para ligar elementos tubulares de fundo de furo |
| PL3536893T3 (pl) * | 2018-03-09 | 2021-03-08 | Sandvik Mining And Construction Tools Ab | Połączenie do wiercenia udarowego |
| CN108798549B (zh) * | 2018-07-25 | 2024-06-25 | 中科金佳（北京）油田技术开发有限公司 | 用于管柱的上扣接头及其使用方法 |
| WO2020039750A1 (ja) * | 2018-08-21 | 2020-02-27 | 日本製鉄株式会社 | 鋼管用ねじ継手 |
| CN109140069B (zh) * | 2018-11-15 | 2024-01-23 | 山东春夏建筑工程有限公司 | 一种管道连接用防泄漏组件 |
| PE20220324A1 (es) * | 2019-06-17 | 2022-03-14 | Tenaris Connections Bv | Hombro de torque para conexiones de productos tubulares |
| FR3098879B1 (fr) * | 2019-07-19 | 2021-07-30 | Vallourec Oil & Gas France | Joint fileté à profil hélicoïdal dissymétrique |
| US10774959B1 (en) * | 2019-11-18 | 2020-09-15 | LFS Technologies, Inc. | Flush joint high torque thread |
| EP3835541A1 (en) * | 2019-12-13 | 2021-06-16 | Vallourec Oil And Gas France | Threaded connection partially in a self-locking engagement with an external shoulder capable to resist elevated torque |
| JP7367069B2 (ja) * | 2020-01-17 | 2023-10-23 | 日本製鉄株式会社 | 管用ねじ継手 |
| CA3150307A1 (en) * | 2020-01-17 | 2021-07-22 | Yousuke OKU | THREADED JOINT FOR PIPE |
| CN114320175B (zh) * | 2020-09-29 | 2024-05-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抗粘扣的快速上扣螺纹接头 |
| US11505999B2 (en) | 2020-10-22 | 2022-11-22 | Frac String Solutions Llc | Leak-resistant threaded pipe connection |
| KR102477529B1 (ko) * | 2020-12-28 | 2022-12-15 | 일진하이솔루스 주식회사 | 수소저장탱크 지지 장치 |
| FR3121492B1 (fr) * | 2021-03-31 | 2023-02-24 | Vallourec Oil & Gas France | Dimensionnement d’un jeu axial de filetage |
| US12018776B1 (en) | 2022-01-20 | 2024-06-25 | Tejas Tubular Products, Inc. | Threaded connection |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06281059A (ja) * | 1993-03-24 | 1994-10-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 油井管用ねじ継手 |
| JPH09273671A (ja) * | 1996-04-08 | 1997-10-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 油井管用ねじ継手 |
| JP2001124253A (ja) * | 1999-10-29 | 2001-05-11 | Kawasaki Steel Corp | 鋼管用ネジ継手 |
Family Cites Families (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2893759A (en) * | 1957-05-06 | 1959-07-07 | Smith Corp A O | Conically tapered screw-type casing joint with metal-to-metal seal |
| US4600225A (en) | 1983-12-23 | 1986-07-15 | Interlock Technologies Corporation | Tubular connection having a parallel chevron thread |
| US4707001A (en) * | 1986-06-20 | 1987-11-17 | Seal-Tech, Inc. | Liner connection |
| IT1199343B (it) * | 1986-12-23 | 1988-12-30 | Dalmine Spa | Giunto perfezionato per tubi di rivestimento di pozzi |
| CA1322773C (en) | 1989-07-28 | 1993-10-05 | Erich F. Klementich | Threaded tubular connection |
| GB9104271D0 (en) | 1991-02-28 | 1991-04-17 | Hunting Oilfield Services Ltd | Improvements in and relating to pipe connectors |
| US5462315A (en) | 1992-03-09 | 1995-10-31 | Marubeni Tubulars, Inc. | Stabilized center-shoulder-sealed tubular connection |
| FR2733570B1 (fr) | 1995-04-28 | 1997-06-20 | Vallourec Oil & Gas | Assemblage filete pour tubes |
| JP3297697B2 (ja) * | 1996-09-24 | 2002-07-02 | 住友金属工業株式会社 | 耐外圧性に優れた油井管用ねじ継手 |
| US5931511A (en) * | 1997-05-02 | 1999-08-03 | Grant Prideco, Inc. | Threaded connection for enhanced fatigue resistance |
| AU8778098A (en) | 1997-08-11 | 1999-03-01 | Marubeni Tubulars, Inc. | Tubular connection |
| WO1999018382A1 (fr) * | 1997-10-08 | 1999-04-15 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Joint a vis destine a des tuyaux de puits de petrole, et procede de fabrication associe |
| JP2000081173A (ja) * | 1998-07-08 | 2000-03-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 油井管用ねじ継手 |
| CN1133842C (zh) * | 1998-07-31 | 2004-01-07 | 川崎制铁株式会社 | 油井管用螺纹连接器、螺纹切削方法及其装置 |
| JP2001082644A (ja) * | 1999-09-17 | 2001-03-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 油井管用ねじ継手の製造方法 |
| MXPA02012145A (es) * | 2000-06-09 | 2004-08-19 | Sumitomo Metal Ind | Junta de tuberia. |
| FR2811056B1 (fr) * | 2000-06-30 | 2003-05-16 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Joint filete tubulaire apte a subir une expansion diametrale |
| FR2820806B1 (fr) * | 2001-02-09 | 2004-02-20 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Joint filete tubulaire avec face de filet bombee convexe |
| FR2821916B1 (fr) * | 2001-03-09 | 2003-05-16 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Element filete pour joint filete tubulaire resistant a la fatigue |
| FR2833335B1 (fr) * | 2001-12-07 | 2007-05-18 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Joint filete tubulaire superieur contenant au moins un element filete avec levre d'extremite |
| FR2834325B1 (fr) * | 2002-01-03 | 2004-03-26 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Joint filete tubulaire comportant des surfaces d'etancheite |
| ITRM20020234A1 (it) * | 2002-04-30 | 2003-10-30 | Tenaris Connections Bv | Giunzione filettata per tubi. |
| ITRM20020445A1 (it) * | 2002-09-06 | 2004-03-07 | Tenaris Connections Bv | Giunzione filettata per tubi. |
| UA82694C2 (ru) | 2003-06-06 | 2008-05-12 | Sumitomo Metal Ind | Резьбовое соединение для стальных труб |
| US7585002B2 (en) * | 2004-04-21 | 2009-09-08 | Baker Hughes Incorporated | Expandable tubular connection |
| JP2007205361A (ja) | 2004-08-27 | 2007-08-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼管用ねじ継手 |
| US7527304B2 (en) | 2004-12-30 | 2009-05-05 | Hydril Llc | Floating wedge thread for tubular connection |
-
2007
- 2007-03-28 EP EP07740952.2A patent/EP2002165B1/en active Active
- 2007-03-28 AU AU2007232748A patent/AU2007232748B2/en active Active
- 2007-03-28 PL PL07740952T patent/PL2002165T3/pl unknown
- 2007-03-28 MX MX2008012234A patent/MX2008012234A/es active IP Right Grant
- 2007-03-28 WO PCT/JP2007/057516 patent/WO2007114460A1/en active Application Filing
- 2007-03-28 EA EA200870394A patent/EA014091B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2007-03-28 CN CN2007800166630A patent/CN101438089B/zh active Active
- 2007-03-28 BR BRPI0710261A patent/BRPI0710261B1/pt active IP Right Grant
- 2007-03-28 MY MYPI20083790A patent/MY142893A/en unknown
- 2007-03-28 JP JP2008544684A patent/JP4924614B2/ja active Active
- 2007-03-28 CA CA2647447A patent/CA2647447C/en active Active
- 2007-03-28 UA UAA200812743A patent/UA91751C2/ru unknown
- 2007-03-30 AR ARP070101376A patent/AR060258A1/es active IP Right Grant
-
2008
- 2008-09-16 US US12/232,362 patent/US7823931B2/en active Active
- 2008-09-22 EG EG2008091568A patent/EG25061A/xx active
- 2008-09-24 NO NO20084052A patent/NO342162B1/no unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06281059A (ja) * | 1993-03-24 | 1994-10-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 油井管用ねじ継手 |
| JPH09273671A (ja) * | 1996-04-08 | 1997-10-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 油井管用ねじ継手 |
| JP2001124253A (ja) * | 1999-10-29 | 2001-05-11 | Kawasaki Steel Corp | 鋼管用ネジ継手 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2659932C2 (ru) * | 2013-12-10 | 2018-07-04 | Валлурек Ойл Энд Гес Франс | Узел для образования резьбового соединения для бурения и эксплуатации углеводородных скважин и полученное в результате резьбовое соединение |
| RU179961U1 (ru) * | 2017-12-25 | 2018-05-29 | Общество с ограниченной ответственностью "Пермская компания нефтяного машиностроения" | Двухупорное резьбовое соединение |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MX2008012234A (es) | 2008-11-25 |
| NO342162B1 (no) | 2018-04-09 |
| CA2647447A1 (en) | 2007-10-11 |
| CN101438089A (zh) | 2009-05-20 |
| PL2002165T3 (pl) | 2017-12-29 |
| BRPI0710261A2 (pt) | 2011-08-09 |
| EP2002165A4 (en) | 2014-03-12 |
| NO20084052L (no) | 2008-10-28 |
| JP4924614B2 (ja) | 2012-04-25 |
| CA2647447C (en) | 2011-03-15 |
| BRPI0710261B1 (pt) | 2018-09-25 |
| WO2007114460A1 (en) | 2007-10-11 |
| AR060258A1 (es) | 2008-06-04 |
| AU2007232748A1 (en) | 2007-10-11 |
| US7823931B2 (en) | 2010-11-02 |
| EA200870394A1 (ru) | 2009-04-28 |
| US20090200798A1 (en) | 2009-08-13 |
| EG25061A (en) | 2011-07-25 |
| EP2002165B1 (en) | 2017-09-06 |
| UA91751C2 (ru) | 2010-08-25 |
| JP2009531603A (ja) | 2009-09-03 |
| MY142893A (en) | 2011-01-31 |
| EP2002165A1 (en) | 2008-12-17 |
| CN101438089B (zh) | 2010-08-11 |
| AU2007232748B2 (en) | 2010-10-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EA014091B1 (ru) | Трубное резьбовое соединение | |
| US5829797A (en) | Threaded joint for oil well pipes | |
| EP0104720B1 (en) | Tubular connection | |
| RU2439416C1 (ru) | Резьбовое соединение для стальных труб | |
| US9885214B2 (en) | Threaded tool joint connection | |
| JP6654643B2 (ja) | 鋼管用ねじ継手 | |
| EP2527701A1 (en) | Methods and Connections for Coupled Pipe | |
| EA021308B1 (ru) | Резьбовое соединение для стальных труб | |
| EA008078B1 (ru) | Резьбовое соединение для стальных труб | |
| EA033731B1 (ru) | Резьбовое соединение для стальной трубы | |
| JP7182010B2 (ja) | 鋼管用ねじ継手 | |
| RU2310058C2 (ru) | Герметичное резьбовое соединение нефтепромысловых труб | |
| JPH09119564A (ja) | 油井管用ねじ継手 | |
| AU2019356283A1 (en) | Threaded joint | |
| EP0108980B1 (en) | Tubular connection | |
| JPH06281061A (ja) | 油井管用ねじ継手 | |
| JP7410885B2 (ja) | ケーシングのための管状ねじ接続部 | |
| RU2486396C1 (ru) | Резьбовое соединение для соединения стальных труб | |
| JP7368610B2 (ja) | 中間ショルダを含むねじ接続部 | |
| CN212377489U (zh) | 螺纹接头 | |
| JP2024114125A (ja) | 管用ねじ継手 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM BY KG MD TJ TM |
|
| PD4A | Registration of transfer of a eurasian patent in accordance with the succession in title | ||
| TC4A | Change in name of a patent proprietor in a eurasian patent |