EA004076B1 - Способ измерения многофазного потока расходомером вентури - Google Patents

Способ измерения многофазного потока расходомером вентури Download PDF

Info

Publication number
EA004076B1
EA004076B1 EA200200124A EA200200124A EA004076B1 EA 004076 B1 EA004076 B1 EA 004076B1 EA 200200124 A EA200200124 A EA 200200124A EA 200200124 A EA200200124 A EA 200200124A EA 004076 B1 EA004076 B1 EA 004076B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
venturi
inlet
liquid
throat
slip
Prior art date
Application number
EA200200124A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200200124A1 (ru
Inventor
Рул Мари Кюстерс
Антони Алоисиус Хюбертус Вандевейер
Original Assignee
Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. filed Critical Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В.
Publication of EA200200124A1 publication Critical patent/EA200200124A1/ru
Publication of EA004076B1 publication Critical patent/EA004076B1/ru

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/74—Devices for measuring flow of a fluid or flow of a fluent solid material in suspension in another fluid
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/05—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects
    • G01F1/34—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by measuring pressure or differential pressure
    • G01F1/36—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by measuring pressure or differential pressure the pressure or differential pressure being created by the use of flow constriction
    • G01F1/363—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by measuring pressure or differential pressure the pressure or differential pressure being created by the use of flow constriction with electrical or electro-mechanical indication

Abstract

Способ измерения характеристик потока флюидов в многофазном течении флюидов, проходящем через расходомер Вентури, содержащий измерение задержки перегоняемой жидкости αна или вблизи входного отверстия расходомера Вентури; определение коэффициента скольжения (S), который выражает разность между скоростью газа и жидкости для выбранной локализации в расходомере Вентури, причем коэффициент скольжения основан на измеренном уровне задержки перегоняемой жидкости; и вычисление характеристик потока флюидов на основе алгоритма, в котором учитывают измеренную задержку перегоняемой жидкости αна входном отверстии расходомера Вентури и различные коэффициенты скольжения на входном отверстии (S) и в горловине расходомера Вентури (S).

Description

Уровень техники, к которому относится изобретение
Изобретение касается способа измерения расхода многофазной системы расходомером Вентури. Более конкретно, изобретение касается способа измерения характеристик потока флюидов в многофазном течении флюидов, содержащем жидкую и газообразную фазы, который проходит через градиентометр-расходомер Вентури.
Расходомеры Вентури широко используют для измерения расхода в трубопроводе. Британское патентное описание СВ 2261519 и международная патентная заявка РСТ/СВ93/00885 раскрывают расходомеры Вентури, предназначенные для контроля расхода потока воды и нефти, содержащихся в продуктивном потоке в нефтяной продуктивной скважине.
Европейская патентная заявка № 0648458 раскрывает использование пары аксиально разнесенных расходомеров Вентури, предназначенных для измерения расхода вытекающих из нефтяных скважин потоков, содержащих углеводороды, газ и воду.
В этом и других известных устройствах плотность смеси флюидов измеряют посредством измерения перепада давления градиентометром на вертикальном или наклонном участке скважины, на котором нет никакого значительного ограничения потока, а расходомер(-ы) Вентури размещают на смежных участках. Поскольку перепад давления в расходомере Вентури пропорционален ρν2, а плотность смеси ρ известна, то может быть вычислена скорость флюидов и объёмный расход. Вышеупомянутая европейская патентная заявка № 0648458 указывает, что сдвоенная конструкция расходомеров Вентури может быть оборудована средством гомогенизации флюида, и если плотности водных, углеводородных и газообразных составляющих известны, то состав флюидов может быть определен посредством периодического изменения скорости флюидов через сдвоенную конструкцию расходомеров Вентури, а также посредством кросс корреляции перепадов давления, измеренных расходомерами Вентури.
Другие системы контроля многофазного потока, в которых затрагивается проблема скольжения между фазами флюида, но в которых не используются трубки Вентури, известны из патентов США № 3909603 и 5361206.
Статья Иеыди о£ а Под тс1сппд ртоеекк £от а 1\\'о-р11а5е бщрегаеб Под, опубликованная С. Воуег и Н. Ьетопшет в журнале 1п1етаПопа1 1оигпа1 МиШрйаке Б1од Уо1. 22, Ио. 4, рр. 713732, 1996 (Е15ет1ег 8е1епее Ыб.) сообщает, что в двухфазном расходомере Вентури между газообразной и жидкой фазами в горловине расходомера Вентури может происходить смещение скорости.
Заключение, сформулированное в статье, говорит о том, что можно определить критический диаметр пузырька или капельки, вне которого гомогенная модель потока теряет силу.
Из патента США № 4856344 известен способ, согласно преамбуле п.1 формулы изобретения. В известном способе предполагается, что скольжение между жидкой и газовой фазами в режиме пузырькового потока остается постоянным по длине трубки Вентури, а также используется гомогенизатор флюидов, так как, если бы смесь флюидов не была бы приемлемо гомогенной, то измерение приводило бы к заблуждению.
Настоящее изобретение направлено на то, чтобы обеспечить способ измерения расхода многофазной системы расходомером Вентури, который способен функционировать не только тогда, когда через расходомер Вентури проходит по существу гомогенный многофазный поток, но также и тогда, когда имеет место по существу негомогенный многофазный поток, такой как глобулярный поток, проходящий через расходомер Вентури.
Сущность изобретения
Способ согласно изобретению содержит: измерение задержки перегоняемой жидкости (αι,ι) на или вблизи входного отверстия расходомера Вентури;
определение коэффициента скольжения (8), который выражает разность между скоростью газа и жидкости на выбранном местоположении в расходомере Вентури, причем коэффициент скольжения основан на измеренном уровне задержки перегоняемой жидкости; и вычисление характеристик потока флюидов на основе алгоритма, в котором учитывается измеренная задержка перегоняемой жидкости (α1,ι) на входном отверстии расходомера Вентури и различные коэффициенты скольжения на входном отверстии (81) и в горловине расходомера Вентури (8ί).
Предпочтительно, если задержка перегоняемой жидкости на входном отверстии расходомера Вентури ац, превышает предопределенное значение коэффициентов скольжения на входном отверстии расходомера Вентури (81) и в горловине расходомера Вентури (86, определенных из эмпирических корреляций, коэффициенты скольжения используются в качестве входных данных в первом алгоритме, вместе с перепадом давления между входным отверстием и горловиной расходомера Вентури, для того, чтобы вычислить приведенную скорость жидкости, тогда как если задержка перегоняемой жидкости на входном отверстии трубки Вентури остается ниже предопределенного значения, то коэффициенты скольжения 81 и 81 определяют, используя эмпирические корреляции, приведенные во втором алгоритме.
Краткое описание чертежей
В дальнейшем изобретение поясняется описанием конкретных вариантов его воплощения со ссылками на сопровождающие чертежи, на которых фиг. 1 схематически изображает общий принцип действия однофазного расходомера Вентури, фиг. 2 изображает схематически общую схему способа согласно изобретению и взаимодействие между моделью потока, моделями скольжения и механизмами выбора конфигурации потока, фиг. 3 изображает более подробно общую схему способа согласно изобретению и взаимодействие между моделью потока, моделью скольжения и механизмом выбора конфигурации потока, фиг. 4 изображает результаты экспериментов в испытательном контуре, проведенных для того, чтобы определить относительную погрешность для жидкости как функцию эталонной объёмной доли газообразной фракции СУР-геГ для трех наклонов испытательного контура и пяти различных скоростей жидкости, находящихся в пределах от 0,1 до 0,5 м/с, фиг. 5 изображает результаты экспериментов с испытательным контуром, проведенных для того, чтобы определить относительную погрешность для жидкости как функцию эталонной объёмной доли газообразной фракции СУРгеГ для У81-геГ = 1 м/с и 2 м/с, и фиг. 6 изображает результаты экспериментов, проведенных для того, чтобы определить объёмную долю газообразной фракции СУР', задаваемую моделью многофазного потока согласно изобретению как функцию эталонной объёмной доли газообразной фракции СУР-геГ для скоростей жидкости, находящихся в пределах от 0,1 до 2 м/с и для трех различных наклонов испытательного контура.
На фиг. 1 схематически изображена конфигурация известного однофазного градиентометра-расходомера Вентури. Фиг. 1 показывает, что градиентометр состоит из прямой трубки, вдоль которой измеряется перепад давления Ар6га01о. Вдоль расходомера Вентури также измеряется перепад давления Δрν между входным отверстием и горловиной расходомера Вентури.
Принцип функционирования такого расходомера заключается в следующем. Применяя законы Бернулли и сохранения массы, из перепада давления Δρν может быть получено произведение плотности ρ и квадрата скорости У. Плотность жидкости может быть получена из гидростатического столба, который задается величиной Δρ6Γα61ο, скорректированной с учетом потерь на трение. Объединение двух этих результатов дает скорость ν жидкости.
При разработке способа измерения расхода многофазной системы согласно изобретению с помощью градиентометра-расходомера Вентури были сделаны следующие предположения:
a) Поток газа/жидкости предполагается однофазным с одной (варьируемой) плотностью рт и одной скоростью Ут.
b) Смесь газа/жидкости ускоряется в сужающейся части расходомера Вентури. Как следствие этого, она испытывает дополнительную выталкивающую силу, которая ускоряет газовую фазу относительно жидкой фазы (и, следовательно, изменяет скольжение). В настоящем исследовании эта дополнительная выталкивающая сила предполагается постоянной в сужающейся части расходомера Вентури.
В горловине расходомера Вентури поток газа/жидкости не ускоряется, и следовательно, он не испытывает никакой дополнительной выталкивающей силы. Как следствие, газовая фаза замедляется относительно жидкой фазы. Предполагается, что этим можно пренебречь: то есть скольжение в горловине расходомера Вентури предполагается равным таковому на входной точке горловины.
c) Поток газа/жидкости рассматривается как несжимаемый. Тем самым плотности газа и жидкости предполагаются известными. Влияние эффекта сжимаемости учитывается после того, как применяется модель потока.
На основе этих предположений, приведенная скорость жидкости выводится следующим образом. Сначала определяют скорость смеси Ут и объёмную долю жидкой фракции БУР. Умножение этих двух величин дает приведенную скорость жидкости У81.
Скорость смеси Ут получают из перепадов давления Δрν и Δρμι,„|ιο таким же образом, как это делается для скорости жидкости в концепции расходомера, предназначенного только для жидкости. Единственное различие состоит в том, что плотность рт смеси может изменяться из-за изменяющегося эффекта скольжения в расходомере Вентури.
Объёмную долю жидкой фракции БУР определяют из локальной доли жидкой фракции, также называемой задержкой перегоняемой жидкости, и из эффекта скольжения. Задержка перегоняемой жидкости может быть определена из перепада давления Δр<^га<^1ο вдоль градиентометра.
Объёмная доля газообразной фракции СУР определяется непосредственно из объёмной доли жидкой фракции.
Как отмечено выше, были исследованы две конфигурации потока: пузырьковый поток (ВР) и глобулярный поток (8Р). Это связано с тем, что такие структуры потока в основном встречаются в условиях, при которых должен функционировать расходомер: поток, направленный вверх по трубке, в котором скорость 0,1 м/с<У,|<3.0 м/с и величина СУР < 70%.
Пузырьковый поток (БЕ) определяется как непрерывный поток жидкости, в котором диспергированы малые газовые пузырьки. В известной модели скольжения для пузырькового потока скорость диспергированных пузырьков газа относительно жидкости, или скорость скольжения, получают из условия равновесия сил между силой выталкивания и силой торможения, оказываемых жидкостью на пузырек.
Глобулярный поток (8Е) определяется как чередующийся поток больших газовых пузырьков, диаметр которых приблизительно равен диаметру трубки, и жидких пробок, в которых диспергированы малые газовые пузырьки. В количественном описании глобулярного потока учесть эффект скольжения очень трудно, поскольку возникает обратный поток. В качестве аппроксимации, глобулярный поток принимается в виде потока удлиненных пузырьков (ЕВ), который является специальным типом глобулярного потока. В режиме потока с удлиненными пузырьками типа ЕВ может применяться модель скольжения. В этой модели предполагается, что скорость скольжения удлиненных газовых пузырьков пропорциональна квадратному корню из гравитационного ускорения и диаметра трубки.
Механизм выбора, который предсказывает, какая именно возникает конфигурация потока, основан на следующем критерии.
Когда локальная объёмная доля газообразной фракции в трубке, также называемая задержкой перегоняемого газа, превышает некоторое значение, пузырьковый поток преобразуется в глобулярный поток. Было установлено, что для вертикального случая такая критическая задержка перегоняемого газа равна 35%. Вследствие эффекта скольжения величина СУЕ, которая соответствует такой критической задержке перегоняемого газа, составляет 50%. Для наклонных случаев это значение уменьшается, потому что для этих случаев разделение фаз происходит при более низкой величине СУЕ, вызванной силой тяжести (газовая фаза перемещается вверх трубопровода, в то время как жидкая фаза остается на нижней части трубопровода). Значения для критической величины СУЕ, используемой в настоящем исследовании, даются выражением:
критическая величина СУЕЬиьЬ1е/81и8=со8а-к (2.1), где 40%<к<60%, к определяется опытным путем, а величина α характеризует угол наклона от вертикальной линии.
В разработанной модели потока смесь предполагалась несжимаемой. Это разумное предположение для условий в нижней части скважины, где абсолютное давление большое, а относительные изменения давления являются низкими, что вызывает только низкое относительное изменение плотности, которая является критерием для влияния сжимаемости на ско рость жидкости. Однако, в условиях контура регулирования расхода абсолютное давление является низким и, следовательно, относительные изменения давления - большие, что вызывает большие относительные изменения в плотности. Следовательно, влиянием сжимаемости на жидкость нельзя пренебрегать в условиях контура регулирования расхода. В настоящем исследовании должна применяться коррекция влияния сжимаемости на скорость жидкости, поскольку модель потока проверялась в условиях контура регулирования расхода.
Влияние сжимаемости смеси газа/жидкости на скорость жидкости, установленное из вышеописанной модели потока, качественно может быть понято следующим образом. Когда смесь жидкости и газа перекачивается через сужающийся участок расходомера Вентури, она ускоряется, вызывая понижение давления в трубке. Как следствие, смесь расширяется, вызывая большее ускорение смеси и, следовательно, большую величину перепада давления. Такой больший перепад давления ведет к прогнозированию более высокой скорости жидкости.
В данном исследовании скорость жидкости корректируется с учетом влияния сжимаемости посредством умножения перепада давления вдоль расходомера Вентури на коэффициент (1М2), где М - число Маха, которое определяется как отношение скорости смеси к скорости звука. Тем самым полагается, что коррекция, которая имеет место для низкой величины СУЕ, может также применяться при более высоких величинах СУЕ.
Ниже будут даны определения величин, которые в основном встречаются в направленном вверх потоке газа/жидкости.
Приведенную скорость жидкости У81 в потоке газа/жидкости трубки определяют как скорость жидкости в случае, как если бы только жидкость протекала через трубку при той же самой объемной скорости жидкости. Подобное определение сохраняется для приведенной скорости газа У86. Определения для У81 и У86 могут быть записаны в виде формулы:
где Οι и Од - объемные скорости жидкости и газа, и А - площадь поперечного сечения трубопровода.
Объёмная доля газообразной фракции СУЕ определяется как отношение объемной скорости газа и объемной скорости смеси. Для объёмной доли жидкой фракции ТУЕ сохраняется аналогичное определение. В терминах приведенных скоростей эти определения могут быть записаны следующим образом:
νΜ αντ = ΐ - ьур - -—6— + (А.2)
Ί
Фактическая скорость жидкости Уа1 явля ется локальной скоростью жидкости в потоке газа/жидкости. Подобное определение сохраняется для фактической скорости газа Уад. Величины Уа1 и Уад связаны с У81 и У8д следующим образом:
где α1 и ад являются локальными фракциями жидкости и газа в трубопроводе, или задержки перегоняемых жидкости и газа.
Задержка и объёмная фракция фазы не обязательно должны быть равны. Это обуславливается эффектом скольжения. Эффект скольжения, вызванный выталкивающей силой, представляет собой механизм, в котором по направлению вверх газовая фаза перемещается быстрее, чем жидкая фаза. Эффект скольжения описывается коэффициентом скольжения 8, который определяется как
(А.4)
Следует отметить, что коэффициент скольжения изменяется в расходомере Вентури из-за возрастания локальных скоростей и из-за дополнительной выталкивающей силы.
Далее здесь будет описана модель потока, которая играет центральную роль в определении приведенной скорости жидкости и объёмной доли газообразной фракции. Следует отметить, что эти количества определены для условий на входном отверстии расходомера Вентури, или входных условий. Следовательно, приведенная скорость жидкости записывается как У81>1, с нижним индексом ί, относящимся к входным условиям.
Ниже сначала будет получено выражение для объёмной доли газообразной фракции СУЕ. После этого будет обсуждаться вывод выражения для приведенной скорости жидкости У81>1 для условий на входном отверстии.
В модели потока выражение для объёмной доли газообразной фракции в трубке получают путем подстановки друг в друга определений (А.1), (А.2), (А.3) и (А.4), записанных для условий на входном отверстии. Тогда получается следующее выражение:
Дрегааю —й— αι. = 1 - во! = — 1 “— (В2) и Яй'ршКо0080 где рд и р1 - плотности газа и жидкости, д - постоянная гравитационного ускорения, Едгаб1О длина градиентометра, α - угол наклона от вертикали, Г4р - двухфазный коэффициент трения, Ут>1 - скорость смеси для условий на входном отверстии и Ό - диаметр трубки.
Уравнение (В.2) показывает, что для того, чтобы определить задержки для условий на входном отверстии, перепад давления Ардгаб1О должен быть скорректирован на давление гидростатического столба, обусловленного газовой фазой (второй член с правой стороны) и на трение (третий член с правой стороны). Для того, чтобы получить явное соотношение для задержек, уравнение (В.2) может быть переписано следующим образом:
Αρ^πκΐίο ~ Рд^^гасйо 0050 <Р1—5— (В. 31
Уравнение (В.3) показывает, что для вычисления задержек необходима скорость смеси Ут>1. Однако, для определения Ут>1 необходимы, в свою очередь, задержки, как будет отмечено во второй части настоящего приложения. Другими словами, необходим итеративный процесс. Такая итерация начинается с вычисления задержки и величины СУЕ без учета составляющей трения. Со схематическим кратким обзором всех итераций, которые необходимы в модели потока, можно ознакомиться в подробной блоксхеме процедуры в приложении Е.
Коэффициент трения Г4р дается следующим уравнением:
}(ΐ+αντ)2 (В.4) в котором μ1 - вязкость жидкой фазы. Уравнение (В.4) показывает, что для вычисления коэффициента трения необходимы скорость смеси Ут>1 и величина СУЕ. В этом случае также необходим итерационный процесс, поскольку коэффициент трения в свою очередь необходим для вычисления величин Ут>1 и СУЕ. Однако, этой итерации избегают посредством использования для определения £4р значения Ут>1 и СУЕ, в которых не учитывается трение.
Выражение для приведенной скорости жидкости У8ц на входном отверстии расходомера Вентури получается сначала вычислением скорости смеси Ут>1 для условий на входном отверстии. Затем, умножение этой скорости смеси на объёмную долю жидкой фракции ЬУЕ дает приведенную скорость жидкости У81>1. Теперь приведем вывод соотношения для Ут>1.
Основываясь на предположении, что смесь газа/жидкости может рассматриваться как одна фаза, интегрирование уравнения Бернулли по сужающемуся участку расходомера Вентури дает следующий результат:
где α1,1 и ад>1 - задержки перегоняемых жидкости и газа для условий на входном отверстии, а 81 коэффициент скольжения для условий на входном отверстии.
Задержки на входном отверстии расходомера Вентури могут быть определены из гидростатического напора, который определяется перепадом давления Ардгаб1О вдоль градиентометра.
Таким образом получается следующее соотношение для задержки перегоняемой жидкости для условий на входном отверстии:
где Δρν' - перепад давления по расходомеру Вентури, скорректированный на гидростатический напор и трение в расходомере Вентури. Величина Щ - длина от входного отверстия до горловины расходомера Вентури, β - отношение диаметров в горловине и на входном отверстии расходомера Вентури, рт - локальная плотность смеси и Ут - локальная скорость смеси.
Уравнение (В.5) показывает, что гидростатический столб (второй член), проинтегрированный по сужающемуся участку расходомера Вентури, аппроксимируется гидростатическим столбом с постоянной задержкой перегоняемой жидкости, которая предполагается равной этой величине на входном отверстии расходомера Вентури.
Член, описывающий трение в уравнении (В.5) (третий член) уже был проинтегрирован по сужающемуся участку расходомера трубки Вентури. Коэффициент, расположенный между скобками, представляет собой геометрический поправочный коэффициент, который учитывает сужение трубки в расходомере Вентури и результирующее ускорение смеси. Далее, коэффициент трения Гф на сужающемся участке расходомера Вентури предполагается равным коэффициенту трения на входном отверстии расходомера Вентури.
Плотности смеси в горловине и на входном отверстии расходомера Вентури, которые появляются в уравнении (В.5), могут быть выражены в терминах задержки следующим образом:
где нижние индексы ί и 1 относятся к условиям на входном отверстии и в горловине.
С помощью уравнений (В.5) и (В.6) в тери на входном может быть входном от минах Δρν' и задержки в горловине отверстии расходомера Вентури выражена скорость смеси Ут>1 на верстии расходомера Вентури:
где А1 и Аг - площади поперечного сечения на входном отверстии и в горловине расходомера Вентури. Умножение этого уравнения на выражение для величины ЬУЕ, которая может быть получена из уравнения (В.1), дает следующее соотношение для приведенной скорости жидкости У81,1 при входных условиях:
тури. Задержки на входном отверстии расходомера Вентури даются уравнением (В.3). Задержки в горловине расходомера Вентури могут быть определены из закона сохранения масс для отдельных фаз по сужающемуся участку трубки расходомера Вентури. Предполагая, что плотности отдельных фаз являются постоянными, имеем:
ад,17ад,1А1 ад,й7ад,ЬАй «1,17а1,±А1 а1,й7а1,йАй ίΒ·9>
Подставляя эти два соотношения друг в друга, имеем:
°1,ί3ί “М '1 “8.1 ο|ί8; +0^8,
Подстановка уравнений (В.3) и (В.8) дает для приведенной скорости ном отверстии расходомера Вентури:
(В.10) (В.10) в на вход-
где Αρ&πκΐϊο “ РевЬдгайю с°5° О] . .---------------------е------------------(В.11) (р) ~ Р8 (еКраВо +Ο^ίρΡΙ ν<
Далее здесь будут обсуждаться две модели скольжения, а именно модель скольжения Ν\ν для пузырькового потока и модель скольжения ЕВ для глобулярного потока. Пузырьковый поток определяется как непрерывный поток жидкости, в которой диспергированы небольшие газовые пузырьки. Глобулярный поток определяется как чередующийся поток больших газовых пузырей, диаметр которых приблизительно равен диаметру трубки, и пробок, состоящих из жидкости, в которых диспергированы небольшие газовые пузырьки.
После обсуждения двух моделей скольжения обсуждают характер эффекта скольжения в расходомере Вентури.
Известно полуэмпирическое соотношение для установившейся скорости У. диспергированного пузырька в неподвижном столбе жидкости, также называемое скоростью подъема пузырьков. Это соотношение основано на равновесии сил между выталкивающей силой и силой торможения, которые обе действуют на один пузырек. Важной величиной, которая проявляется в этом равновесии, является объем пузырька. Этот объем определяется из равновесия между поверхностным натяжением, которое пытается держать пузырек как целое, и усилием турбулентного разрыва. В результате получается следующее соотношение:
(С.1) где Δρ -разность в плотности между фазами, Δρ1 плотность жидкости, д - постоянная гравитационного ускорения, а σ - поверхностное натяжение. Эксперименты показывают, что константа С = 1,53.
Уравнение (С. 1) дает скорость подъема пузырьков для одиночного пузырька. Для того, чтобы учесть эффект коалесценции, авторы
Νίοοίαδ и \νίΙΙοιΊιο11 (Νν), как описано в их раУравнение (В.8) показывает, что для вычисления приведенной скорости жидкости при входных условиях должна быть известна задержка перегоняемой жидкости как на входном отверстии, так и в горловине расходомера Вен11 боте, изданной в 1972 г: 8РЕ (δοοίοΙν οί Ре1то1еит Епдшеега), рарег 4023, также учитывали задержки фаз при определении соотношения для скорости подъема пузырька. Эмпирически они нашли следующее соотношение для связи скорости У811р пузырьков нефти по отношению к скорости непрерывной водной фазы в пузырьковом потоке нефть/ вода:
Χ*Ξΐ*ρ = (С.2) где - задержка перегоняемой воды, а η константа, которая лежит в пределах от 0,5 (предел больших пузырьков) до 2 (предел малых пузырьков).
В модели ΝΑ принимается, что скорость скольжения пузырькового потока смеси нефть/вода также может быть применима для пузырькового потока газ/жидкость. Отсюда получается следующее соотношение для коэффициента скольжения 8ΝΑ в пузырьковом потоке смеси газ/ жидкость:
Поскольку уже при малых величинах СУР могут возникать большие пузыри, предпочтительно установить η, равное 0,5.
Глобулярный поток имеет очень сложную структуру потока, в которой возникает и обратный поток. Следовательно, определение коэффициента скольжения является очень затруднительным. В качестве аппроксимации вся область глобулярного потока рассматривается как поток удлиненных пузырей, который является специальным типом глобулярного потока. В такой аппроксимации коэффициент скольжения 8ЕВ для режима потока удлиненных пузырей применим для всей области глобулярного потока.
Эксперименты, описанные в литературе, показывают что относительная скорость больших удлиненных пузырей в режиме потока удлиненных пузырей пропорциональна корню квадратному из величины постоянной гравитационного ускорения и диаметра трубы ш '/до. Основываясь на этом выражении, может быть записано следующее соотношение для коэффициента скольжения 8ЕВ:
где С - коэффициент пропорциональности, зависящий от наклона трубки, который описан К.Н. Вепб1к5еп в журнале: 1п1етпа1юпа1 1оитпа1 οί МиШрйаБе Иоте (1984). Для вертикальных труб величина С имеет значение 0,35.
В качестве одного из допущений модели потока принимается, что коэффициент скольжения в горловине расходомера Вентури равен коэффициенту скольжения на точке входа в горловину. Следует отметить, что смесь газ/жидкость испытывает дополнительную выталкивающую силу в этой точке, поскольку это тот участок сужающейся части трубки Вентури, в котором смесь ускоряется. Следовательно, при вычислении коэффициента скольжения в горловине расходомера Вентури должна использоваться величина эффективного гравитационного ускорения, в которой принимается во внимание дополнительная выталкивающая сила. В качестве аппроксимации для величины эффективного гравитационного ускорения д' может быть записано следующее выражение:
где α1,ι - задержка перегоняемой жидкости на входном отверстии расходомера Вентури, а й„ высота сужающегося участка трубки расходомера Вентури. В уравнении (С.5) была использована величина α1,ι (а не α1>ί, как следовало ожидать), поскольку д' в конечном счете используется для определения α1Λ. Другими словами, уравнение (С.5) показывает один шаг итерации.
Как отмечено выше, при стандартных условиях смесь жидкости и газа может становиться очень сжимаемой. Это можно увидеть при рассмотрении скорости звука, который является критерием сжимаемости. Низкая скорость звука указывает на большую сжимаемость смеси жидкости и газа. Известно следующее выражение для скорости звука ст в изотермическом потоке газа/жидкости, в котором не предполагается наличие скольжения:
Р
Ст =— (О.1) 1 Р1<*в«Х] где р - абсолютное давление. При такой аппроксимации, для давления 1 бар и задержки перегоняемого газа 4 процента скорость звука смеси газ/жидкость составляет приблизительно 50 м/с, что намного ниже, чем скорость отдельных фаз (например, са1Г = 300 м/с и с,,,,|1ег = 1500 м/с). Дру гими словами, смесь жидкости и газа намного более сжимаема, чем отдельные фазы.
Как качественно описано в разделе 2.3, аппроксимация эффекта сжимаемости может быть учтена умножением измеренного перепада давления Ар,,' вдоль трубки расходомера Вентури на коэффициент (1-М2), в котором М является числом Маха, определенным следующим обра зом:
М=—®- Ю.2)
С
Ниже будет поясняться такая коррекция для эффекта сжимаемости, исходя из случая разбавленного пузырькового потока.
Для разбавленного изотермического пузырькового потока по трубке Вентури было по лучено следующее уравнение для импульса:
где А - площадь поперечного сечения трубки. Интегрируя это уравнение по сужающемуся участку трубки Вентури, предполагая число Маха постоянным в трубке Вентури, получаем следующее уравнение:
Δρν .(1-Μ2)-(|ρ„νέ)^“ (В.4)
Это уравнение согласуется с уравнением (В.1), которое является исходной точкой анализа модели потока, в условиях разбавленного пузырькового потока. Единственным различием является коэффициент (1-М2), который учиты13 вает эффект сжимаемости. Другими словами, для разбавленного пузырькового потока модель потока может быть скорректирована на эффект сжимаемости посредством умножения измеренного перепада давления на коэффициент (1-М2). Теперь допустим, что для больших объёмных долей газообразной фракции модель потока также может быть скорректирована на эффект сжимаемости посредством умножения перепада давления Ар,, на коэффициент (1-М2).
Следует отметить, что число Маха возрастает, когда смесь протекает через сужающийся участок трубки Вентури. Это объясняется двумя причинами: во-первых, потому что смесь ускоряется, так что скорость смеси возрастает и, вовторых, потому что ускорение вызывает давление и, таким образом, понижение скорости звука. Для того, чтобы учитывать возрастание числа Маха, использовалось эффективное число Маха Ме££, которое определялось следующим образом:
Ме£г=— где Ут>1 - скорость смеси на входном отверстии расходомера Вентури, с£ - скорость звука в горловине. Величина ве££ основана на величине β, которая представляет отношение диаметров горловины и входного отверстия расходомера Вентури. Величина ве££ больше, чем β и меньше
1. В настоящем изобретении были исследованы расходомеры Вентури с двумя различными β'. Соответствующие величины ве££ равны:
β = 0,5 ве££ = 0,7 β = 0,3 βе££ = 0,4
Учитывая вышеизложенное, величины СУЕ и Ук1,1 вычисляются следующим образом:
(0.51
Пузырьковый поток (БЕ) возникает, если величина СУЕ, вычисленная на основе уравнения Е.1, < сока-к, где 40% < к < 60%, а к определяют опытным путем, в этом случае:
Глобулярный поток (8Е) возникает, если величина СУЕ. вычисленная на основе уравнения Е.1, > сока-к, где 40% < к < 60%, а к определяют опытным путем, в этом случае:
На фиг. 3 приведена подробная блок-схема программы модели потока. Эта блок-схема показывает различные эффекты, которые были учтены, например, появление различных конфигураций потока (пузырьковый/глобулярный), скольжение, трение и сжимаемость. Далее блоксхема показывает те итеративные процессы, которые необходимы для вычисления выходных параметров Ук1>1 и СУЕ. Эти итерации будут обсуждаться ниже.
Для вычисления величин СУЕ и Ук1>1 необходимы коэффициенты скольжения 81 и 8£. Для вычисления скольжения необходимы, в свою очередь, величины СУЕ и Ук1>1. Следовательно, необходим итеративный процесс, который начинается с того, что в Е.1 полагается отсутствие скольжения (т.е., 81 = 8£ = 1), так что СУЕ=1-а1,1.
Другой итеративный процесс необходим, чтобы учесть влияние сжимаемости смеси газ/жидкость; величина Ук1>1 необходима для нахождения Ме££, в то время как Ме££, в свою очередь, необходима для нахождения Ук1>1. Эта итерация начинается с исходного предположения о несжимаемости смеси газ/жидкость.
Для вычисления величин Ук1>1 и СУЕ в градиентометре и в расходомере Вентури перепады давления Ара|а,||о и Ар„ должны быть скорректированы на трение. Однако, для вычисления трения необходима величина Ук1>1. Другими словами, необходима итерация, которая начинается с того, что сначала предполагается отсутствие трения и в градиентометре, и в расходомере Вентури.
Помимо коррекции на трение, перепады давления Ара|аН|о и Ар„ также должны быть скорректированы на гидростатические столбы, обусловленные газовой фазой и смесью, соответственно. Итерация необходима потому, что для определения этих гидростатических столбов в свою очередь, необходимы перепады давления Ард|аН|О и Ар„. Эта итерация начинается с шага, на котором пренебрегают гидростатическими столбами.
При определении коэффициента скольжения в горловине расходомера Вентури используют задержку на входном отверстии трубки, а не задержку в горловине расходомера Вентури, как следовало ожидать. Это обусловлено тем, что величина 8£ необходима для вычисления задержки в горловине. Другими словами, используемое вычисление 8£ показывает один шаг итерации помимо того, что упоминался выше.
В наклонном испытательном контуре длиной 15 м были выполнены эксперименты со смесями вода/воздух и нефть/воздух. В этих измерениях были проверены точности предшествующих алгоритмов для расходомера газа/жидкости. Приведенная скорость жидкости Ук1>1 и объёмная доля газообразной фракции СУЕ', измеренные таким расходомером, будут рассматриваться по отношению к эталонной приведенной скорости жидкости и эталонной объёмной доле газообразной фракции ОУЕ_ВЕЕ. Эталонные измерения скорости потока жидкости и газа были выполнены посредством однофазных турбинного и вихревого расходомеров, расположенных выше по течению от точки, в которой потоки газа и жидкости смешивались в многофазный поток.
Фиг. 4 и 5 дает погрешность приведенной скорости жидкости У81 по отношению к У,|_гер. или относительную погрешность для жидкости, как функцию эталонной объёмной доли газообразной фракции ОУЕ_ВЕЕ. Относительная погрешность для жидкости определялась как:
, ^81 “^$1 геГ ге]егтогУ5]=—-------- (3.1>
*з1_геГ
На фиг. 4 приведены погрешности для пяти эталонных приведенных скоростей жидкости, находящихся в пределах от 0,1 до 0,5 м/с, и для трех различных наклонов. В этих измерениях использовали расходомер Вентури с β = 0,3, для того, чтобы получить приемлемые перепады давлений при малых скоростях жидкости. Величина β представляет собой отношение диаметра горловины расходомера Вентури и диаметра прямой трубки. На фиг. 5 приведены относительные погрешности для жидкости для двух эталонных скоростей жидкости, 1 и 2 м/с, и для трех различных наклонов. Для этих измерений использовали расходомер Вентури с β = 0,5.
Фиг. 4 и 5 показывают, что абсолютное значение относительной погрешности для жидкости остается ниже, чем 10% для объёмной доли газообразной фракции, составляющей до 70%, за исключением малой области ОУЕ_ВЕЕ, лежащей между 10% и 20% объёмной доли газообразной фракции, при скорости жидкости 2 м/с. В этой малой области относительная погрешность для жидкости незначительно превышает предел 10%, что может быть вызвано эффектами кавитации. В нижней части скважины эффекты кавитации будут иметь намного меньшее влияние на относительную погрешность для жидкости. Следовательно, можно сделать заключение, что варьируемая модель скольжения пригодна для определения относительной погрешности для жидкости в пределах до 10% при объёмной доле газообразной фракции до 70%.
Фиг. 6 показывает измеренную объёмную долю газообразной фракции ОУР' как функцию эталонного значения ОУР_те£ для трех различных наклонов и эталонных скоростей жидкости, находящихся в пределах от 0,1 до 2 м/с. Для сравнения изображена базисная линия (ОУР_те£ в зависимости от ОУР_те1). Очевидно, что абсолютная погрешность остается в пределах 10% почти для всех случаев с объёмной долей газообразной фракции вплоть до 70%. Далее, следует отметить, что абсолютная погрешность возрастает с возрастанием величины ОУР.

Claims (3)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ измерения расхода многофазной системы с помощью градиентометрарасходомера Вентури, содержащий этапы, при которых определяют задержку перегоняемой жидкости α1,Ι на основе η измерений перепада давления вдоль градиентометра, который расположен на или вблизи входного отверстия расходомера Вентури, определяют коэффициент скольжения (8), который выражает разность между скоростью газа и жидкости для выбранной локализации в расходомере Вентури, коэффициент скольжения основан на измеренном уровне задержки перегоняемой жидкости, и вычисляют расход многофазной системы на основе алгоритма, в котором учитываются измеренные задержка перегоняемой жидкости и коэффициент скольжения (8), отличающийся тем, что в упомянутом алгоритме учитывают измеренную задержку перегоняемой жидкости α1,Ι на входном отверстии расходомера Вентури, а также различные коэффициенты скольжения на входном отверстии (81) и в горловине расходомера Вентури (80.
  2. 2. Способ по п.1, в котором, если задержка перегоняемой жидкости α1,Ι на входном отверстии расходомера Вентури превышает предопределенное значение, коэффициенты скольжения на входном отверстии расходомера Вентури (81) и в горловине расходомера Вентури (80 определяют из эмпирических корреляций, эти коэффициенты скольжения используют в качестве входных значений в первом алгоритме вместе с перепадом давления между входным отверстием и горловиной расходомера Вентури для того, чтобы вычислить приведенную скорость жидкости, тогда как, если задержка перегоняемой жидкости на входном отверстии расходомера Вентури остается ниже предопределенного значения, то коэффициенты скольжения (81) и (80 определяют, используя эмпирические корреляции, заданные во втором алгоритме.
  3. 3. Способ по п.2, в котором, если задержка перегоняемой жидкости α1,Ι на входном отверстии расходомера Вентури превышает предо пределенное значение, принимается, что возникает пузырьковый поток (ВР) и коэффициенты скольжения на входном отверстии (80 расходомера Вентури и в горловине (80 расходомера
    Вентури определяют из эмпирических корреляций и используют в качестве входных данных в алгоритме где вместе с перепадом давления между входным отверстием и горловиной расходомера Вентури для того, чтобы вычислить приведенную скорость жидкости У81, тогда как, если задержка перегоняемой жидкости на входном отверстии расходомера Вентури остается ниже предопределенного значения, то принимается, что возникает глобулярный поток (8Е), и коэффициенты скольжения 81 и 8г определяют, используя эмпи рические корреляции
    УзЦ 5.____щ, ^- + 035^ «ц 1 У5Ц 51=------рЖ _ -Ь^СозХ- Ж- - В р2 ац ацр|Ь¥со$а) г где β - отношение диаметров в горловине и на входном отверстии расходомера Вентури, д - постоянная гравитационного ускорения, σ - поверхностное натяжение, ρ - плотность жидкости (ρ1) и газа (рд) соответственно,
    Δρν - перепад давления по расходометру, АрвгаЛо - перепад давления вдоль градиентометра, α - угол наклона от вертикали,
    Ц - длина от входного отверстия до горловины расходометра Вентури,
    Ьдга<1ю - длина градиентометра,
    Ό - диаметр трубки,
    А - площадь поперечного сечения на входном отверстии (Αί) и в горловине расходомера Вентури (Αί), ίίρ - двухфазный коэффициент трения, Ут - скорость смеси,
    У8ц - приведенная скорость жидкости на входном отверстии,
    МеГГ - эффективное число Маха, ад,1 - задержка перегоняемого газа на входном отверстии.
EA200200124A 1999-07-02 2000-06-29 Способ измерения многофазного потока расходомером вентури EA004076B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP99202159 1999-07-02
PCT/EP2000/006231 WO2001002809A1 (en) 1999-07-02 2000-06-29 Multiphase venturi flow metering method

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200200124A1 EA200200124A1 (ru) 2002-06-27
EA004076B1 true EA004076B1 (ru) 2003-12-25

Family

ID=8240401

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200200124A EA004076B1 (ru) 1999-07-02 2000-06-29 Способ измерения многофазного потока расходомером вентури

Country Status (17)

Country Link
US (1) US6378380B1 (ru)
EP (1) EP1190220B1 (ru)
CN (1) CN1184457C (ru)
AR (1) AR024630A1 (ru)
AU (1) AU763075B2 (ru)
BR (1) BR0012039A (ru)
CA (1) CA2375474C (ru)
DE (1) DE60005669T2 (ru)
DK (1) DK1190220T3 (ru)
EA (1) EA004076B1 (ru)
GC (1) GC0000257A (ru)
MA (1) MA26359A1 (ru)
MY (1) MY120480A (ru)
NO (1) NO20016412L (ru)
NZ (1) NZ515643A (ru)
OA (1) OA11984A (ru)
WO (1) WO2001002809A1 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8494788B2 (en) 2009-05-27 2013-07-23 Schlumberger Technology Corporation Gas pressure determination in a gas/liquid flow
US8521450B2 (en) 2009-05-27 2013-08-27 Schlumberger Technology Coporation Gas/liquid flow rate determination
WO2022119478A1 (ru) * 2020-12-02 2022-06-09 Общество С Ограниченной Ответственностью "Геопрохим" Расходомер на основе трубки вентури для измерения многофазного флюида

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6945095B2 (en) * 2003-01-21 2005-09-20 Weatherford/Lamb, Inc. Non-intrusive multiphase flow meter
US20060036300A1 (en) * 2004-08-16 2006-02-16 Syneron Medical Ltd. Method for lypolisis
CN100398998C (zh) * 2005-12-31 2008-07-02 西安开尔能源工程有限责任公司 原油-天然气-水三相流量仪及其测量方法
NO326977B1 (no) * 2006-05-02 2009-03-30 Multi Phase Meters As Fremgangsmåte og innretning for måling av konduktiviteten av vannfraksjonen i en våtgass
NO324812B1 (no) * 2006-05-05 2007-12-10 Multi Phase Meters As Fremgangsmåte og innretning for tomografiske multifasestrømningsmålinger
US7684540B2 (en) * 2006-06-20 2010-03-23 Schlumberger Technology Corporation Apparatus and method for fluid phase fraction determination using x-rays
US7542543B2 (en) * 2006-09-15 2009-06-02 Schlumberger Technology Corporation Apparatus and method for well services fluid evaluation using x-rays
US8700176B2 (en) * 2006-07-27 2014-04-15 Pollogen Ltd. Apparatus and method for non-invasive treatment of skin tissue
US8103355B2 (en) * 2007-07-16 2012-01-24 Invasix Ltd Method and device for minimally invasive skin and fat treatment
ITTO20070594A1 (it) * 2007-08-09 2009-02-10 Torino Politecnico Metodo per determinare la portata istantanea di un fluido, particolarmente per un liquido in una condizione di alta pressione
US7730793B2 (en) * 2007-11-16 2010-06-08 Honeywell International Inc. Venturi flow sensor
NO330911B1 (no) 2008-12-12 2011-08-15 Multi Phase Meters As Fremgangsmåte og apparat for måling av sammensetning og strømningsrater for en våtgass
NO334550B1 (no) 2008-12-12 2014-04-07 Multi Phase Meters As Fremgangsmåte og apparat for strømningsmålinger til en våtgass og målinger av gassverdier
MX343813B (es) 2011-07-01 2016-11-24 Schlumberger Technology Bv Flujómetro multifásico.
CN102749104B (zh) * 2012-07-24 2014-09-24 兰州海默科技股份有限公司 一种精确测量气液两相混合流体中气相流量和液相流量的方法
NO344669B1 (no) 2012-11-21 2020-03-02 Fmc Kongsberg Subsea As En fremgangsmåte og anordning for flerfasemåling i nærheten av avleiringer på rørveggen
US9168096B2 (en) 2013-09-09 2015-10-27 Invasix Corp. System and method for tissue treatment using non-symmetric radio-frequency energy waveform
US10240455B2 (en) 2013-10-28 2019-03-26 Shell Oil Company Method and system for monitoring fluid flow in a conduit
CN104932591B (zh) * 2015-05-28 2017-03-01 大连海事大学 全自动饱和蒸气压测定器及其测定方法
WO2017021813A2 (en) 2015-07-23 2017-02-09 Mahmoud Meribout System and method for real-time flow measurement in pipelines using thz imaging
CN108894769A (zh) * 2018-04-18 2018-11-27 中国石油天然气股份有限公司 一体化差压式气液两相流量井口监测装置
GB201806965D0 (en) * 2018-04-27 2018-06-13 Ge Oil & Gas Uk Ltd Improved flow measurement
US20190330971A1 (en) * 2018-04-27 2019-10-31 Saudi Arabian Oil Company Electrical submersible pump with a flowmeter
US10648841B1 (en) 2019-03-08 2020-05-12 Saudi Arabian Oil Company Multiphase flow meter combining extended throat venturi with microwave resonators

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2101037B1 (ru) 1970-08-12 1973-04-27 Schlumberger Prospection
GB2186981B (en) 1986-02-21 1990-04-11 Prad Res & Dev Nv Measuring flow in a pipe
FR2678022B1 (fr) 1991-06-18 1993-11-26 Schlumberger Services Petroliers Procede d'analyse d'un ecoulement diphasique dans un puits d'hydrocarbures.
GB9123596D0 (en) 1991-11-06 1992-01-02 Exal Reservoir Serv Ltd Hydro-carbon flow rate monitor
GB9209231D0 (en) 1992-04-29 1992-06-17 Peco Machine Shop And Inspecti Flowrate monitoring apparatus
FR2720498B1 (fr) 1994-05-27 1996-08-09 Schlumberger Services Petrol Débitmètre multiphasique.

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8494788B2 (en) 2009-05-27 2013-07-23 Schlumberger Technology Corporation Gas pressure determination in a gas/liquid flow
US8521450B2 (en) 2009-05-27 2013-08-27 Schlumberger Technology Coporation Gas/liquid flow rate determination
EA019162B1 (ru) * 2009-05-27 2014-01-30 Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. Способ для измерения расходов газовой и жидкостной фаз, содержащихся в многофазном потоке, и устройство для его осуществления
EA019564B1 (ru) * 2009-05-27 2014-04-30 Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. Способ и устройство для определения давления газа в газожидкостном потоке
WO2022119478A1 (ru) * 2020-12-02 2022-06-09 Общество С Ограниченной Ответственностью "Геопрохим" Расходомер на основе трубки вентури для измерения многофазного флюида

Also Published As

Publication number Publication date
CA2375474C (en) 2010-12-07
CN1358272A (zh) 2002-07-10
EP1190220B1 (en) 2003-10-01
MA26359A1 (fr) 2004-11-01
DK1190220T3 (da) 2004-02-02
MY120480A (en) 2005-10-31
AU763075B2 (en) 2003-07-10
BR0012039A (pt) 2002-03-19
EP1190220A1 (en) 2002-03-27
AU5536200A (en) 2001-01-22
CA2375474A1 (en) 2001-01-11
NO20016412D0 (no) 2001-12-28
AR024630A1 (es) 2002-10-16
CN1184457C (zh) 2005-01-12
EA200200124A1 (ru) 2002-06-27
DE60005669T2 (de) 2004-08-19
WO2001002809A1 (en) 2001-01-11
NZ515643A (en) 2003-01-31
GC0000257A (en) 2006-11-01
OA11984A (en) 2006-04-17
US6378380B1 (en) 2002-04-30
DE60005669D1 (de) 2003-11-06
NO20016412L (no) 2002-03-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA004076B1 (ru) Способ измерения многофазного потока расходомером вентури
US9383242B2 (en) Fluid characteristic determination of a multi-component fluid with compressible and incompressible components
Skopich et al. Pipe-diameter effect on liquid loading in vertical gas wells
US5390547A (en) Multiphase flow separation and measurement system
Pauchon et al. TACITE: A transient tool for multiphase pipeline and well simulation
US20100138168A1 (en) Apparatus and a method of measuring the flow of a fluid
US20190339102A1 (en) Critical flow nozzle flowmeter for measuring respective flowrates of gas phase and liquid phase in multiphase fluid and measuring method thereof
EP1337811A1 (en) Multiphase flow meter using multiple pressure differentials
JPH0735980B2 (ja) 二相及び三相流の測定の改良
AU2002220834A1 (en) Multiphase flow meter using multiple pressure differentials
EP3403058A1 (en) Multi-phase coriolis measurement device and method
Bendiksen et al. On the modelling of slug flow
WO2004106861A2 (en) Multiphase flowmeter
Lide et al. A comparison of correlations used for Venturi wet gas metering in oil and gas industry
GB2307300A (en) A wet gas multiphase meter
Simmons et al. Transition from stratified to intermittent flows in small angle upflows
Schmidt et al. Experimental study of two-phase normal slug flow in a pipeline-riser pipe system
Elperin et al. Performance of a Venturi meter in gas–liquid flow in the presence of dissolved gases
Staff et al. Validation of OLGA HD Against Transient and Pseudotransient Experiments from the SINTEF Large Diameter High Pressure Flow-Loop
Fincke et al. Performance characteristics of an extended throat flow nozzle for the measurement of high void fraction multi-phase flows
Miyoshi et al. Slug-catcher design for dynamic slugging in an offshore production facility
Kjolaas et al. Liquid loading and multiple solutions in vertical flows–experiments and modelling with LedaFlow
Lambert et al. KC‐135 zero‐gravity two phase flow pressure drop: Experiments and modeling
Sanchez-Silva et al. Experiments in a combined up stream downstream slug flow
Andreussi et al. Is it possible to reduce the cost (and increase the accuracy) of multiphase flow meters?

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KG MD TJ TM

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): KZ RU