DK200500622A - Rektifikationsapparat baseret på drift med varmepumpe - Google Patents

Rektifikationsapparat baseret på drift med varmepumpe Download PDF

Info

Publication number
DK200500622A
DK200500622A DK200500622A DKPA200500622A DK200500622A DK 200500622 A DK200500622 A DK 200500622A DK 200500622 A DK200500622 A DK 200500622A DK PA200500622 A DKPA200500622 A DK PA200500622A DK 200500622 A DK200500622 A DK 200500622A
Authority
DK
Denmark
Prior art keywords
steam
condensate
ammonia
vapor
concentration
Prior art date
Application number
DK200500622A
Other languages
English (en)
Inventor
Jensen Erik
Original Assignee
Jensen Erik
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jensen Erik filed Critical Jensen Erik
Priority to DK200500622A priority Critical patent/DK200500622A/da
Priority to US11/919,400 priority patent/US7972423B2/en
Priority to PCT/DK2006/000228 priority patent/WO2006114104A1/en
Priority to BRPI0609875-4A priority patent/BRPI0609875A2/pt
Priority to CN2006800236376A priority patent/CN101213004B/zh
Priority to EP06722920A priority patent/EP1874420A1/en
Priority to RU2007144067/15A priority patent/RU2385753C2/ru
Priority to CA2606640A priority patent/CA2606640C/en
Publication of DK200500622A publication Critical patent/DK200500622A/da

Links

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D3/00Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/001Processes specially adapted for distillation or rectification of fermented solutions
    • B01D3/002Processes specially adapted for distillation or rectification of fermented solutions by continuous methods
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D1/00Evaporating
    • B01D1/16Evaporating by spraying
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D1/00Evaporating
    • B01D1/28Evaporating with vapour compression
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D3/00Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/007Energy recuperation; Heat pumps
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D5/00Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • B01D5/0003Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation by using heat-exchange surfaces for indirect contact between gases or vapours and the cooling medium
    • B01D5/0015Plates
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02BCLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B30/00Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
    • Y02B30/52Heat recovery pumps, i.e. heat pump based systems or units able to transfer the thermal energy from one area of the premises or part of the facilities to a different one, improving the overall efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Extraction Or Liquid Replacement (AREA)

Description

Patentkrav.
Opfindelsen angår et apparat og dets virkemåde, hvorved der kan gennemføres en afdrivning med forstærkning med påfølgende kondensering og forstærkning af en lettere fordampelig komponent fra en fortrinsvis vandig blanding, der gennemføres ved, at der overføres den til afdrivningen nødvendige varme gennem et fælles varmetransmissionslegeme (3), hvor varmen hidrører fra kondensering af den ved afdrivningen afgivne damp, som gennem komprimering med en varmepumpe (26) har faet den for kondenseringen nødvendige kogepunktsstigning. Apparatet er sammensat af to sektioner, en afdrivning-med forstærkning sektion (1) og en kondensering-med forstærkning sektion (2), der er bygget sammen omkring et fælles varmetransmissionslegeme (3). Hver af sektionerne er udstyret med en forstøverrotor (4), som fra bunden af det vandrette delcylindriske hus (13) fra hver sin side slynger væske ind mod det fælles varmetransmissionslegeme, der samtidig indgår som skillevæg mellem de to sektioner. Regulering af tilstrømning af væske til forstøverrotoren sker ved hjælp af en aksial væskekanal (5), der samtidig formidler den kontinuerte passage gennem apparatet, kendetegnet ved, at blandingsvæskens kontakt med varmetransmissionsfladen formidles ved at blandingsvæsken ved hjælp af forstøverrotoren (4) slynges mod fordamperfladen (6), hvorved man både far en fordampning fra fordamperfladen og en kontakt mellem væske og damp. Ved de fleste anvendelser vil der være behov for ekstra forstærkning, og blandingsvæsken må da tilføres ved (24) direkte til den aksiale væskekanal (5) ved en position, der afhænger af hvor stor en forstærkning der kræves. Refluxen føres tilbage ved (10), hvor blandingen tilføres, dersom der ikke er behov for forstærkning. Efter afdrivning og forstærkning komprimeres dampen med varmepumpen (26) og føres til sektionen (2) for kondensering og forstærkning gennem tilgang (27), og ved dampens kontakt med varmetransmissionsfladen der her fungerer som køleflade (6) vil der komme en kondensering af dampen, hvor kondensatet har en koncentration af den letforampelige komponent, der er lavere end koncentrationen i den damp, der har afgivet kondensatet, og den resterende damp vil derfor have en øget koncentration. Samtidig vil forstøverrotoren have slynget kondensat ind mod kølefladen, hvor det bliver kølet ned sammen med det netop afgivne kondensat. Når det derefter er strømmet tilbage til forstøverrotoren og igen slynges mod kølefladen har det haft kontakt med den modstrømmende damp, og den resterende damp vil igen have faet øget koncentrationen, men den sidste del af kondensationen ct dog stærkt afhængig af, om den letfordampelige komponent kan kondenseres fuldstændigt under de givne omstændigheder. 2. Apparat ifølge krav 1 kendetegnet ved, at vametransmissionslegemet (3), der med kendt udformning fremstilles ved foldning af plader eller ved sammensvejsning af rektangulære plader til dannelse af lodrette spidse V-formede flader, hvis åbninger skiftevis vender mod sektion (1) afdrivning med forstærkning, og mod sektion (2) kondensering med forstærkning, hvor varmetransmissionen bringes til at fungere, ved at hele overfladen bliver hårdt besprøjtet, og som derved kan fungere uden at der dannes belægninger på varmefladen, selv om der er et stort indhold af tørstof i væskeblandingen. 3. Apparat ifølge krav 1 og 2 kendetegnet ved, at ved behandling af ethanol med afdrivning og forstærkning fra en gæringsvæske, hvor der ønskes den højest mulige koncentration af slutproduktet, vil det være nødvendigt med en ekstra forstærkning i sektion (1), her må råproduktet ledes ind i apparatet ved en position (24) mellem remanens afgangen (11) og tilgangen for reflux (10), der svarer til den ønskede forstærkning, og tilgangen må placeres således, at væsken først kommer i kontakt med forstøverrotoren (4) og får eventuelle klumper findelt, således at spalten (15) ikke bliver stoppet til. For hver recirkulation af væsken vil der som nævnt ske en dobbelt afdrivning fra gæringsvæsken, først fordampning ved kontakt mellem væske og varmeflade, og derefter ved kontakt mellem væske og damp.Når man således har faet en komplet afdrivning, og dampen under gentagen forstærkning er nået frem til afgangen (20), vil dampen blive ansuget af varmepumpen (26) og bliver komprimeret til et tilstrækkelig højt tryk og kogepunkt, til at dampen kan kondenseres og derved afgive varme til den fortsatte afdrivning. Dampen, der kommer ind ved tilgangen (27), kommer i kontakt med kølefladen og afgiver kondensat, der har en højere koncentration af den tungt fordampelige komponent end der er i den damp, der har afgivet kondensatet, og den resterende damp vil derved have faet en forstærkning af ethanol indholdet. Samtidig vil det indslyngede kondensat, sammen med det netop afgivne kondensat, blive kølet ned, og når det derefter bliver slynget ud fra forstøverrotoren og kommer i kontakt med den modstrømmende damp, vil der komme endnu en kondensering af damp med en koncentrering af ethanolen i den resterende damp til følge. For hver recirkulation af kondensatet far man således en dobbelt forstærkning af den resterende damp, hvor man har ligevægt mellem kondensat og damp, når der har været kontakt mellem kondensat og damp efter udslyngningen. Når der er samme koncentration af ethanolen før og efter efter udslyngningen, har man nået den højst opnåelige koncentration af ethanolen, og det kondensat, der er afgivet indtil det stadium, ledes som reflux i modstrøm med dampen og udtages gennem afgangstilslutningen (25), og føres herfra tilbage til sektion (1) tilgangstilslutning (10). Den resterende damp, der udgør det endelige produkt, strømmer fortsat videre mod sektionens modsatte ende, hvor al dampen tilsidst bliver kondenseret. Kondensatet,der optages i den aksiale væskekanal, strømmer parallelt med dampen mod afgangstilslutningen (22) for det færdigudvundne ethanol. Systemet med at den aksiale væskekanal (5) kan afgive reflux ved den ene ende og færdigprodukt ved den anden ende er en vigtig detalje i den nye konstruktion. 4. Apparat ifølge krav 1 til 3 kendetegnet ved, at apparatet er velegnet til at behandle blandinger, hvori der indgår ammoniumbikarbonat, som f.eks. i gylle.
Gylle vil normalt have et kvæstofindhold på ca. 0,3 % og vil ved opvarmning til over 70°C dissocieres i ammonium, ammoniak og CO2, og da ca.50% af kvælstoffet er bundet som ammonium, er der en meget lav koncentration af ammoniak, og det vil være nødvendigt med en væsentlig forstærkning af ammoniak koncentrationen, og gyllen må tilføres ved (24).Selve afdrivningen forløber omtrent som ved afdrivning af ethanol, idet CO2 gassen næsten omgående følger dampen over i forstærkningsdelen i sektion (1). Ved gyllens indføring i afdrivningssektionen (24), vil den blive blandet op med refluxen, som formentlig vil være næsten fri for ammonium, hvilket vil lette afdrivningen, men der skal nok foretages laboratorieforsøg for at kunne foretage en korrekt beregning af et anlæg. Ved afdampningen under afdrivningen vil den damp, der afgives fra gyllen have en ammoniakkoncentration, der er ca. 12 gange så høj som den er i den gylle, der har afgivet dampen. Når gyllen derefter igen udslynges, vil den møde en damp, der er varmere og med en lavere koncentration af ammoniak end der er i dampen, og der vil opnås en ny ligevægt gennem afgivelse af ammoniak til dampen. For hver recirkulation af gyllen, der foretages, vil man således opnå en dobbelt afdrivning af ammoniak fra gyllen, og det vil ikke være vanskeligt at opnå en fuldstændig afdrivning af ammoniakken. Under forstærkningen medens dampen føres fra tilgangen (24) til afgangen (20) vil der også komme en dobbelt effekt ved forstærkningen for hver recirkulation af refluxen. Når dampen er nået frem til afgangen (20) vil den sammen med CO2 gassen blive ansuget af varmepumpen (26) og komprimeret til det nødvendige tryk og kogepunkt, før den ledes ind i sektion (2) gennem adgangstilslutningen (27), hvorefter der sker en kondensering ved dampens kontakt med varmetransmissionsfladen (6), der her virker som køleflade. Det afgivne kondensat, sammen med det kondensat der blev slynget ind mod kølefladen, bliver kølet ned, og når det er strømmet ned og slynget ud fra forstøverrotoren, og derved kommet i kontakt med den modststrømmende damp, der har en højere koncentration af ammoniak og en højere temperatur end koncentratet har, vil der ved den opnåede ligevægt være overført ammoniak-vand koncentrat til koncentratet, og den resterende damp vil igen have fået en dobbelt forstærkning ved en enkelt recirkulering af kondensatet. Når den planlagte koncentration af dampen er opnået og udtagning af reflux gennem afgangstilslutningen (25) er indstillet således, at netop den mængde kondensat, der herved er afgivet, bliver ført til bage til sektion (1), er der to muligheder for gennemførelse af den sidste del af processen: 1. at man fortsætter kondenseringen af dampen, og lader det frembragte kondensat følge parallelt med dampen, herved vil CO2 gassen give et stigende partialtryk og kondenseringstemperaturen vil falde, og da den må ligge over fordampnings temperaturen i sektion (1) bliver det nødvendigt at udlufte CO2 gassen, og da der følger et tilsvarende volumen damp med, kommer der til at mangle varmeenergi til afdrivningen, som må suppleres ved hjælp af et ekstra varmelegeme i sektion (1), der fungerer med tilført energi. En anden mangel herved er, at den udluftede damp/gas må kondenseres, og ved kølingen kommer ammoniakken ud bundet i ammoniumbikarbonat, hvor man kunne ønske sig, at ammoniakken og gassen kommer ud hver for sig, et problem som viser sig at kunne klares med apparatet på en simpel måde. Ved løsning nr. 2 strømmer dampen videre sammen med CO2 gassen mod endevægen, hvor der er en studs (23) for tilgang af vand til absorbtion af ammoniakken, hvor der må tilføres så meget vand, at gassen ved skrubningen bliver helt ren,og at vandet kan absorbere den sidste rest af ammoniak. Gassen tages ud gennem en afgangs studs (21) i endedækslet, og vandet ledes frem til den position, hvor optagelse af kondensat til reflux stoppede, der er her etableret en afgangstilslutning (28) til udtagning af ammoniak-vandblandingen. Under passagen mod afgangen vil koncentrationen af ammoniak i vandet plus kondensat for hver recirkulation komme i ligevægt med koncentrationen i dampen, som ved udtagningen har sin højeste værdi. Under denne passage vil der også her for hver recirkulation af væsken ske en dobbelt stof og temperatur udveksling, dels den direkte kondensation ved dampens kontakt med kølefladen og dels det kølede kondensats kontakt med dampen under det kølede kondensats udslyngning fra forstøverrotoren (4). Da ammoniakkens absorption i vandet sker ΐ forbindelse med at dampen løbende kondenseres, vil der således ikke være behov for en ekstra varmetilførsel i sektion (1). 5. Apparat ifølge krav 1-4 kendetegnet ved, at apparatet kan skille ammoniumbikarbonat til CO2 gas og en ammoniak- vand blanding, en funktion der f. eks. kan benyttes til fjernelse af CO2 gas fra røggas, hvor CO2 gassen ifølge nyere projekter kan deponeres i undergrunden. Fremgangsmåden ved behandlingen består i, at blandingen af ammoniak og vand føres til en skrubber, hvor den i mod strøm med røggassen optager CO2 gassen som ammoniumbikarbonat ved en temperatur hvorved ammoniakken og CO2 gassen associeres. Efter skrubningen føres blandingen tilbage til apparatet for absorbtion af ammoniakken. Driftsudgifterne er små, da man også drager fordel af den dobbelte effekt ved afdrivning og kondensering. 6. Apparat ifølge krav 1-4 kendetegnet ved, at som følge af at afdrivning med forstærkning, komprimering ved hjælp af varmepumpe og kondensering med forstærkning af en blanding med en letfordampelig komponent kan gennemføres ved at kontakten mellem væskeblanding og varmetransmissionsflade samt væskeblanding og damp formidles ved hjælp af forstøverrotorer (4) og aksiale væskekanaler (5), helt uden behov for at investere i traditionelle afdrivningskolonner, hvortil kommer, at der opnås en stor driftsøkonomisk besparelse, specielt ved processer, hvor der er behov for en kraftig forstærkning, da effekten af, at både kontakten mellem væske og damp og forstærkning gennem fordampningen foregår i proces voluminet. Resultatet af denne dobbelte effekt er, at tilbagestrømningen-refluxen kan reduceres til ca. det halve med en næsten tilsvarende reduktion af kraftforbruget. Ved en traditionel rektifikationskolonne er der kun afdrivnings og forstærknings effekt fra kontakten mellem væske og danp i kolonnen, og man er her også afhængig af kontaktindsatsenes effektivitet, medens de termodynamiske egenskaber af væskeblandinger ved fordampning er stabile, og der synes derfor at være en sikker driftsøkonomisk besparelse ved at benytte det nye system.
DK200500622A 2005-04-28 2005-04-28 Rektifikationsapparat baseret på drift med varmepumpe DK200500622A (da)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DK200500622A DK200500622A (da) 2005-04-28 2005-04-28 Rektifikationsapparat baseret på drift med varmepumpe
US11/919,400 US7972423B2 (en) 2005-04-28 2006-04-28 Rectification apparatus using a heat pump
PCT/DK2006/000228 WO2006114104A1 (en) 2005-04-28 2006-04-28 A rectification apparatus using a heat pump
BRPI0609875-4A BRPI0609875A2 (pt) 2005-04-28 2006-04-28 aparelho de retificação usando uma bomba de calefação
CN2006800236376A CN101213004B (zh) 2005-04-28 2006-04-28 使用热泵的精馏设备
EP06722920A EP1874420A1 (en) 2005-04-28 2006-04-28 A rectification apparatus using a heat pump
RU2007144067/15A RU2385753C2 (ru) 2005-04-28 2006-04-28 Ректификационный аппарат, использующий тепловой насос
CA2606640A CA2606640C (en) 2005-04-28 2006-04-28 A rectification apparatus using a heat pump

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DK200500622A DK200500622A (da) 2005-04-28 2005-04-28 Rektifikationsapparat baseret på drift med varmepumpe

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DK200500622A true DK200500622A (da) 2006-10-29

Family

ID=36590151

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DK200500622A DK200500622A (da) 2005-04-28 2005-04-28 Rektifikationsapparat baseret på drift med varmepumpe

Country Status (8)

Country Link
US (1) US7972423B2 (da)
EP (1) EP1874420A1 (da)
CN (1) CN101213004B (da)
BR (1) BRPI0609875A2 (da)
CA (1) CA2606640C (da)
DK (1) DK200500622A (da)
RU (1) RU2385753C2 (da)
WO (1) WO2006114104A1 (da)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8002952B2 (en) * 2007-11-02 2011-08-23 Uop Llc Heat pump distillation
US7981256B2 (en) * 2007-11-09 2011-07-19 Uop Llc Splitter with multi-stage heat pump compressor and inter-reboiler
JP5956772B2 (ja) * 2012-02-20 2016-07-27 東洋エンジニアリング株式会社 熱交換型蒸留装置
JP5923335B2 (ja) * 2012-02-24 2016-05-24 東洋エンジニアリング株式会社 熱交換型蒸留装置
JP5923367B2 (ja) * 2012-03-30 2016-05-24 東洋エンジニアリング株式会社 熱交換型蒸留装置
RU2508148C1 (ru) * 2012-10-10 2014-02-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Воронежский государственный университет инженерных технологий" (ФГБОУ ВПО "ВГУИТ") Способ автоматического управления установкой для получения спирта с использованием теплового насоса
CN105485905B (zh) * 2015-12-04 2018-03-16 浙江工业大学 用于低温的基于喷射热泵的燃气热水器

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3339631A (en) * 1966-07-13 1967-09-05 James A Mcgurty Heat exchanger utilizing vortex flow
FR2096919B1 (da) * 1970-07-16 1974-09-06 Air Liquide
US4156625A (en) * 1976-08-27 1979-05-29 Wachendorfer Paul L Sr Method of making a monolithic refractory recuperator
SE426653B (sv) * 1980-12-08 1983-02-07 Alfa Laval Ab Plattindunstare
US4681661A (en) 1983-10-14 1987-07-21 Rakesh Govind Dual distillation columns
US4785879A (en) * 1986-01-14 1988-11-22 Apd Cryogenics Parallel wrapped tube heat exchanger
US4715431A (en) * 1986-06-09 1987-12-29 Air Products And Chemicals, Inc. Reboiler-condenser with boiling and condensing surfaces enhanced by extrusion
DK173132B1 (da) * 1989-07-28 2000-01-31 Erik Jensen Fremgangsmåde og apparatur til separationsprocesser
DE4324410C1 (de) 1993-07-21 1994-08-04 Enviro Consult Ingenieurgesell Verfahren zum Entfernen von Ammonium aus dem Zentratwasser einer biologischen Abwasserreinigungsanlage
DK126995A (da) 1995-11-14 1997-05-15 Erik Jensen Roterende varmetransmissionslegeme med systemer til afskrabning af fordamperfladen, udviklet til inddampnings- og tørringsprocesser
DK173513B1 (da) 1999-03-01 2001-01-22 Erik Jensen Apparat med mekanisk aktiveret stofoverføring mellem en væske og en gasformig fase
NL1018672C2 (nl) 2001-07-31 2003-02-06 Stichting Energie Stelsel voor het strippen en rectificeren van een fluïdummengsel.
JP2004033844A (ja) 2002-07-01 2004-02-05 Kimura Chem Plants Co Ltd 内部熱交換型蒸留塔

Also Published As

Publication number Publication date
RU2385753C2 (ru) 2010-04-10
CA2606640C (en) 2013-01-08
BRPI0609875A2 (pt) 2010-05-11
WO2006114104A8 (en) 2007-01-11
US7972423B2 (en) 2011-07-05
CA2606640A1 (en) 2006-11-02
CN101213004B (zh) 2012-09-05
US20090308100A1 (en) 2009-12-17
RU2007144067A (ru) 2009-06-10
CN101213004A (zh) 2008-07-02
WO2006114104A1 (en) 2006-11-02
EP1874420A1 (en) 2008-01-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DK200500622A (da) Rektifikationsapparat baseret på drift med varmepumpe
RU2656036C2 (ru) Способ и устройство для рециркуляции воды
CN105819531B (zh) 一种节能热泵型中温喷雾蒸发系统
CN105327518B (zh) 一种戊二胺的浓缩系统及方法
RU2019123840A (ru) Система очистки воды и блок дистилляции
CN105523597B (zh) 一种高效液媒热压蒸发净化系统
GB941063A (da)
WO2020135136A1 (zh) 真空蒸发处理焦化硫泡沫制取硫浆的工艺及装置
US10213727B2 (en) CO2 recovery device and CO2 recovery method
CN203899183U (zh) 二效三体节能型mvr蒸发装置
Han et al. Advanced energy saving in the evaporation system of ammonium sulfate solution with self-heat recuperation technology
RU2487652C1 (ru) Способ сушки высоковлажных дисперсных материалов и установка для его осуществления
US1317688A (en) Balanced process of extracting and desiccating sulfur dioxid from
CN106500086B (zh) 一种废蒸汽资源化利用及回收系统
JP4568264B2 (ja) 有機性廃液の処理装置及び処理方法
RU2673518C2 (ru) Теплонасосный опреснитель солёной воды
CN205886249U (zh) 一种蒸汽再压缩蒸发装置
RU2265370C1 (ru) Способ производства обжаренных кофепродуктов
RU2388649C1 (ru) Автономная комбинированная энергетическая установка
RU2477538C1 (ru) Способ очистки жидких радиоактивных отходов и установка для его осуществления
CN109675515B (zh) 一种硫代盐氧化釜及脱硫液提纯工艺
Yanga et al. Exergy analysis of a closed mechanical vapour compression desalination system by the entropy method
RU2363662C2 (ru) Теплонасосный опреснитель соленый воды (варианты)
SU12159A1 (ru) Способ и устройство дл выделени смолы и аммиака из газов сухой перегонки
KR101275691B1 (ko) 공기주입형 열교환 기능을 갖는 진공증발 및 농축 시스템

Legal Events

Date Code Title Description
AHS Application shelved for other reasons than non-payment