DK176576B1 - Harpikssammensætning til linseplade, linseplade og projektionsskærm - Google Patents

Description

1 DK 176576 B1

HARPIKSSAMMENSÆTNING TIL LINSEPLADE, LINSEPLADE OG PROJEKTIONSSKÆRM

TEKNISK OMRÅDE 5

Den foreliggende opfindelse angår en ioniseringsstrålingshærdelig harpikssammensætning, der danner en linseplade, såsom en Fresnel-linseplade, en linseplade, hvis linseparti er dannet under anvendelse af den sammensætning, og en projektionsskærm, der er udstyret med linsepladen.

10

BAGGRUNDSTEKNIK

Hidtil har en tolaget struktur af en projektionsskærm, der er dannet ved at kombinere en lentikulær linse og en Fresnel-linse med hinanden, været 15 almindelig som projektionsskærm. Ved denne struktur har det til sammenbinding af de to linser været praksis at samle en lentikulær linseplade, der på forhånd er krummet, og en plan Fresnel-linse på en sådan måde, at førstnævnte linseplade presses mod sidstnævnte linseplade som illustreret i fig. 1. Der frembringes derfor et tryk på et kontaktparti mellem begge de 20 samlede linseplader. I tilfælde af en skærm, hvor linsefladen af den lenti-kulære linse, hvis ryg er dannet lodret, er overlejret på linsefladen af den cirkulære Fresnel-linse, opstår der f.eks. som illustreret i fig. 6 ved den venstre og den højre del af skærmen hovedsageligt liniekontakt, medens der ved de lodrette endedele af skærmen hovedsageligt opstår punktkontakt.

25 På siden af Fresnel-linsepladen, der ligger modsat den lentikulære linseplade, er partierne ved denne projektionsskærm, som hvert især har et i det væsentlige trekantet tværsnit og et tilspidset toppunkt, anbragt koncentrisk.

I overfladen af den lentikulære linseplade, der ligger modsat Fresnel-linsepladen, er tværsnitskonfigurationen af denne udformet som en halvcirkulær 30 søljekonfiguration. Materialet (harpikssammensætningen), der udgør linsefladen af Fresnel-linsepladen med de tilspidsede forender ved deres kon- 2 DK 176576 B1 taktpartier, skal derfor have en forudbestemt værdi eller mere af en mekanisk egenskab i forhold til ødelæggelse. Årsagen hertil er, at der i det tilfælde, at linsefladen nemt ødelægges ved det ovenfornævnte tryk, når den linseflade anvendes som projektionsskærm, ikke kan opnås gode billeder.

5

Med hensyn til de ovenfor beskrevne problemer er der i beskrivelsen til den fremlagte japanske patentansøgning nr. 10-10647 angivet en linseplade, hvis konfigurationsstabilitet er fremragende over et bredt temperaturområde, og hvis optiske egenskaber kan opretholdes ved indstilling af elasti-10 citetsmodulet for den aktive ved energistråling hærdelige harpiks, der anvendes i linsepladens linseparti, til at ligge i området fra 80 til 20000 kg/cm2 i et temperaturområde fra -20 til +40 °C.

I japansk patentansøgning nr. 2000-036435 er spredningsfaktoren tan δ for 15 den dynamiske visko-elasticitet efter hærdningen af den ioniseringsstrå-lingshærdelige harpiks, der udgør linsen, indstillet til at ligge i et forudbestemt område i betragtning af et tilfælde, hvor dynamisk kraft er påført linsepladen, til derved at tilvejebringe en harpikssammensætning for linsepladen, der er uden akkumuleret belastning, har fleksibilitet og fremragende 20 retableringsevne.

I beskrivelsen til den ovennævnte fremlagte japanske patentansøgning nr. 10-10647 anvendes endvidere det elasticitetsmodul, der er defineret i JIS K-7113. Dette elasticitetsmodul er det, der opnås ved bestemmelse af vær-25 dien for trækelasticitetsmodulet ved anvendelse af en flad film, og kan derfor ikke siges at være det, der pålideligt reproduceres i et miljø, hvor en faktisk ioniseringsstrålingshærdelig harpiks er placeret (modtager en komprimeringskraft).

30 Trykket, der, når harpikssammensætningen faktisk anvendes som projekti onsskærm, optræder mellem de to linser, har en stor varighed. En del af 3 DK 176576 B1 harpikssammensætningen til linsen har nemlig en retableringskraft, der tjener til at presse det tryk tilbage gradvist. Ved udformning og valg af harpikssammensætningen til linsen er det derfor nødvendigt at tage en tidsfaktor i betragtning, der bør være indbefattet i de mekaniske egenskaber af 5 harpikssammensætningen.

SAMMENFATNING AF OPFINDELSEN

Den foreliggende opfindelse har således som formål at angive en harpiks-10 sammensætning til en linseplade, en linseplade og en projektionsskærm udstyret hermed, der ved definition af de mekaniske egenskaber baseret på hensynet til tryk- og tidsfaktoren, som en ioniseringsstrålingshærdelig harpikssammensætning faktisk modtager, kan opnå fremragende billeder, selv når et tryk påføres linsepladens overflade, uden at linsekonfigurationen 15 ødelægges på grund af det tryk.

Den foreliggende opfindelse vil herefter blive forklaret. Ved et aspekt for opfindelsen løses de ovennævnte problemer ved en ioniseringsstrålingshærdelig harpikssammensætning, hvilken ioniseringsstrålingshærdelige 20 harpikssammensætning danner et linseparti af en linseplade, hvor komprimeringselasticitetsmodulet er større end 0 MPa og mindre end 840 MPa, og krybedeformationsfaktoren er større end 0% og mindre end 57%. De heri omtalte udtryk ’’elasticitetsmodul” og "krybedefomnationsfaktor" har hver især en værdi, der er opnået ved måling udført under anvendelse af 25 en "lille hårdhedsgradtester", som vil blive forklaret senere.

Ved et andet aspekt for den foreliggende opfindelse løses de ovenfor beskrevne problemer ved en ioniseringsstrålingshærdelig harpikssammensætning, hvilken ioniseringsstrålingshærdelige harpikssammensætning 30 danner et linseparti af en linseplade, hvor komprimeringselasticitetsmodulet er større end 840 MPa og mindre end 3500 MPa, og krybedeformations- 4 DK 176576 B1 faktoren er større end -10% og mindre end 20%.

Ved et tredje aspekt for den foreliggende opfindelse løses de ovenfor beskrevne problemer ved en ioniseringsstrålingshærdelig harpikssammen-5 sætning, hvilken ioniseringsstrålingshærdelige harpikssammensætning danner et linseparti af en linseplade, hvor den ioniseringsstrålingshærdelige harpikssammensætning, når E (MPa) repræsenterer komprimeringselasticitetsmodulet, og C (%) repræsenterer krybedeformationsfaktoren, har et komprimeringselasticitetsmodul og en krybedeformationsfaktor, der har for-10 holdet C < -2 x 10'2E + 63 og C > 2,6 x 10'3E x 3

Ifølge hvert af disse aspekter for den foreliggende opfindelse er det muligt 15 at opnå en ioniseringsstrålingshærdelig harpikssammensætning, som, hvis den anvendes til støbning af en linseflade, kan opnå fremragende billeder, selv når et tryk påføres overfladen af linsepladen, uden at linsekonfigurationen ødelægges på grund af et tryk.

20 Ved et fjerde aspekt for den foreliggende opfindelse kan en Fresnel-linse-plade konstrueres som en Fresnel-linseplade, hvis linseflade er dannet af den ioniseringsstrålingshærdelige harpikssammensætning som beskrevet i et af de ovenfor beskrevne aspekter.

25 Ved et femte aspekt for den foreliggende opfindelse kan projektionsskærmen endvidere konstrueres som en projektionsskærm, der er udstyret med Fresnel-linsepladen ifølge det ovenfor beskrevne aspekt.

De ovenfor beskrevne funktioner og fordele ved den foreliggende opfin-30 delse vil klart fremgå af de udførelsesformer, der forklares herefter.

5 DK 176576 B1

KORT BESKRIVELSE AF TEGNINGERNE

Fig. 1 viser tre afbildninger, som hver illustrerer en tilstand, hvor en lenti-kulær linseplade samles til en Fresnel-linseplade til derved at danne en 5 skærm; fig. 2 er et grafisk diagram, der illustrerer en kurve over belast-ning/indtrængningsdybde; 10 fig. 3 er en afbildning, der illustrerer stillingen, hvor et tryklegeme trænger ind i en prøvelinse; fig. 4 er et grafisk diagram, der illustrerer forholdet mellem elasticitetsmo-dul/krybedeformationsfaktoren og evalueringen af ødelæggelse; 15 fig. 5 er et grafisk diagram, der, når opmærksomheden i fig. 4 kun rettes mod forholdet mellem elasticitetsmodulet E og krybedeformationsfaktoren C, illustrerer det område, der muliggør opnåelse af en linse uden problemer med ødelæggelse; 20 fig. 6 viser tre afbildninger, som hver især illustrerer et forhold, hvor kontaktpartier opstår, når Fresnel-linsen og den lentikulære linse er anbragt oven på hinanden; 25 fig. 7 er en afbildning, der illustrerer kurven over belastning og indtrængningsdybde, der er opnået ved udførelse af en universel hårdhedstest.

BEDSTE MADE TIL UDØVELSE AF OPFINDELSEN

30 Som resultat af en undersøgelse af forskellige testmetoder til måling af de mekaniske egenskaber, som yderligere indbefatter tidsfaktoren for den io- 6 DK 176576 B1 niseringsstrålingshærdelige harpikssammensætning, har denne ansøgnings opfinder fundet, at den lille hårdhedsgradmåleindretning er den mest passende. Ved anvendelse af elasticitetsmodulet (E) og krybedeformationsfaktoren (C) som måleværdierne opnået ved måling udført under an-5 vendeisen af den ovennævnte lille hårdhedsgradmåleindretning har opfinderen endvidere fundet, at det er muligt selektivt at bestemme den ionise-ringsstrålingshærdelige harpikssammensætning for Fresnel-linsepladen, der kan anvendes uden problemer hidrørende fra det tryk, som den modtager, når den anvendes i den relevante projektionsskærm. Herefter vil der i 10 rækkefølge blive givet en forklaring af detaljerne ved den lille hårdhedsgradmåleindretning, metoden til forberedelse af testprøven, målebetingelserne, målepunkterne, ødelæggelsesevalueringen af Fresnel-linsen støbt under anvendelse af den ioniseringsstrålingshærdelige harpikssammensætning, der anvendes ved de ovennævnte tests, måleresultaterne for 15 disse tests og analyseresultaterne heraf.

[Udførelsesformer] (1) Lille hårdhedsgradtestindretning 20

Den lille hårdhedsgradtestindretning, der anvendes ved udførelsesformen for den foreliggende opfindelse, er en universel indretningstype til testning af hårdhed og er kommercielt tilgængelig som ’’Fisher1 scope H-100V”, der fremstilles af Fisher. Denne testindretning er oprindeligt den, der presser et 25 tryklegeme ind i overfladen på en prøve og direkte aflæser recessens indtrængningsdybde i en tilstand, hvor en forudbestemt belastningsstørrelse er blevet påført, for derved at bestemme den universelle hårdhed. Denne ansøgnings opfinder har ved denne testindretning varieret den på tryklegemet påførte belastning under forudbestemte betingelser og målt forskellige for-30 mer for mekaniske egenskaber af prøven (harpikssammensætning). Under anvendelse af denne testindretning er det muligt at måle forskellige former 7 DK 176576 B1 for egenskaber (egenskabsværdier for universel hårdhed HU, plasticitetshårdhed HUpiasti flydningsopførsel, krybeopførsel, retablering af elasticitetsopførsel etc.). Ved denne testindretning anvendes der som tryklegeme et pyramideformet tryklegeme fra Vickers, hvis dimensionsmæssige præcision 5 er særlig stor, med det resultat, at en belast-nings/indtrængningsdybdekurve, såsom den i fig. 7 illustrerede, måles. Måledataene behandles af en computer i tilknytning til testindretningen, og der opnås således en "lige elastisk deformationslinie”, som antydet med stiplet linie i figuren, og en "plastisk deformationsgrad” hr’, der estimeres 10 derudfra og repræsenterer indtrængningsdybden under en testbelastning, som antydet med stiplet linie i figuren. Ikke kun forholdet mellem den universelle hårdhed og indtrængningsdybden, men også andre forhold kan desuden illustreres på enkel måde. Med hensyn til detaljerne ved sådanne teoretiske indbyrdes forhold mellem de testede værdier anbefales det at 15 konsultere den månedlige publikation "Material-Testing Technology", apriludgaven, bind 43, nr. 2 fra 1998 og det separate bind "Evaluation of Material Properties by Universal-hardness Test" (Cornelia Heermant, Dieter Dengel (oversat) af Katayama Shigeo og Satoh Shigeo).

20 Denne testmetode er i øvrigt registreret som "Testing Method on Metallic Materials” i henhold til en tysk teststandard (DIN standard) 50359-1. Der er endvidere en foreslået standard, der er defineret som en ISO standard, og et udvalgsudkast hertil er offentliggjort i 1999.

25 (2) Metode til forberedelse af testprøve

En ioniseringsstrålingshærdelig harpikssammensætning, som bliver en prøve, coates på en støbeform ti! en Fresnel-linse i en tykkelse på 200 μίτι. Formens temperatur holdes på dette tidspunkt på en temperatur på 40 til 42 30 °C, medens harpiksens temperatur er 42 °C. Derefter sendes ultraviolette stråler på den således coatede ioniseringsstrålingshærdelige harpikssam- 8 DK 176576 B1 mensætning ved anvendelse af en formstøbningslampe (metalhalogen-lampe: fremstillet af Japan Storage Battery Co., Ltd.) under den strålingsbetingelse, at UV-dosen er 2000 mJ/cm2; og spidsdensiteten er 250 mW/cm2, til hærdning af harpikssammensætningen. Den blev derefter ud-5 taget af formen og anvendt som testprøve.

(3) Målebetingelser

Medens tryklegemet som beskrevet ovenfor ved testen for universel hård-10 hed presses ind i prøvens overflade, og med indtrængningsbelastningen påført den aflæses indtrængningsdybden af recessen til bestemmelse af hårdheden, idet denne ansøgnings opfinder gradvis øgede eller reducerede indtrængningsbelastningen på basis af anvendelsen af tryklegemet op til eller ned til en forudbestemt værdi og målte derved forskellige former for 15 mekaniske egenskaber af prøveharpikssammensætningen. I øvrigt anvendtes der her som tryklegeme et kugletryklegeme af wolframkarbid med en diameter på 0,4 mm. De konkrete målebetingelser vil herefter blive forklaret under henvisning til fig. 2.

20 I fig. 2 indikerer punktet A tilstanden før testens begyndelse. I denne stilling A er belastningen (ordinatakse) ikke påført og har derfor en værdi på 0, og også tryklegemets indtrængningsdybde (abscisseakse) har ligeledes en værdi på 0. Ved punktet A er den forreste ende af tryklegemets nedre endeparti i en tilstand med meget lille kontakt med prøvens overflade. Stillin-25 gen for den forreste ende af tryklegemets nedre endeparti justeres, idet den bekræftes under anvendelse af et mikroskop, så at den kan falde på midterstillingen af linsesektionsstykket i nærheden af 2 til 3 mm bort fra midten af Fresnel-linseprøven (se fig. 3).

30 Fra denne tilstand øgedes belastningen, der påføres tryklegemet, ved inddeling af indtrængningen i 100 trin med mellemrum på 0,1 sekund gradvis, 9 DK 176576 B1 indtil belastningen blev 20 mN (fra punktet A til punktet B i fig, 2). I fig. 2 repræsenterer punktet B tidspunktet for påført maksimal belastning F max (her 20 mN), dvs. tidspunktet for maksimal deformation. Tryklegemet blev holdt under denne belastning i 60 sekunder, hvorved den såkaldte "krybe-5 deformation" blev påført prøven (fra punktet B til punktet C). I fig. 2 repræsenterer indtrængningsdybden (C-B) μιτι krybedeformationsgraden. Derefter hævedes tryklegemet i 40 trin med mellemrum på et sekund, indtil te-sterens minimumsbelastning (0,4 mN) blev nået (fra punktet C til punktet D). Tryklegemet blev holdt i tilstanden med denne minimumsbelastning af 10 testeren (0,4 mN) i 60 sekunder (fra punktet D til punktet E). I fig. 2 repræsenterer indtrængningsdybden (D-E) μπ\ krybedeformationsgraden på tidspunktet for den påførte minimumsbelastning; indtrængningsdybden (E-A) μπι repræsenterer restdeformationen; og endvidere repræsenterer indtrængningsdybden (hmax-E) μιη den retablerede deformationsgrad.

15 Årsagen til påføringen af belastningen på prøveharpikssammensætningen ved anvendelse af kugletryklegemet er, at i kombinationen af den lentiku-lære linse og Fresnel-linsen er de ødelagte partier de punktkontaktpartier, hvor den lentikulære linsekonfiguration er lagt lodret, og Fresnel-linsekonfi-20 gurationen er lagt vandret, og punktbelastningen kan derfor på fremragende vis reproducere det aktuelle fænomen. At den maksimale belastning Fmax er blevet sat til 20 mN skyldes, at kravet om, at referenceharpiksen ved den maksimale deformationsgrad skal deformeres til et omfang på 10 pm på grund af forskydningen af den, er sat som den maksimale belast-25 ningsstørrelse., eftersom trykkontakten mellem de to linser er i det væsentlige lille og den aktuelle måling heraf er vanskelig, Årsagen til, at den maksimale deformationsgrad er sat til tilnærmelsesvis 10 pm eller deromkring, har sin basis i det synspunkt (se afsnit ”0018” i beskrivelsen til den fremlagte japanske patentansøgning nr. 2000-155203), at ’’linsens deformati-30 onsgrad har almindeligvis tilladt deformation på op til 0,01 mm ved dens ydre periferidel, fordi linsen selv på det tidspunkt ikke tillader noget lys fra 10 DK 176576 B1 lyskilden at passere derigennem", som angivet i den nævnte beskrivelse.

(4) Målepunkter 5 Parametrene til specifikation af de mekaniske egenskaber for harpikssammensætningen ved den foreliggende opfindelse, dvs. elasticitetsmodulet (E) og krybedeformationsfaktoren (C), er de, der kan analyses fra den ovenfor beskrevne belastningsforskydningssløjfe (fig. 2). Her blev proceduren under det foregående punkt gentaget tre gange, hvorved værdierne for 10 elasticitetsmodulet (E) og krybedeformationsfaktoren (C), der blev opnået som målepunkter, hver gang blev midlet til aritmetiske middelværdier. Disse værdier blev registreret som måleværdier.

Elasticitetsmodulet (E) og krybedeformationsfaktoren (C) udtrykkes som 15 følger:

(a) Elasticitetsmodul: E

E=1/ (2(hr{2R-hr))1/2 · (hmax) Δ hMF-(1-vw)/Ew) 20 =1/ (5,586 hr (hmax) AhMF-7,813 x 10'7) hvor hr repræsenterer skæringen (enheden : mm) af tangenslinien til belastningsforskydningskurven med indtrængningsdybdeaksen, når testbelastningen er maksimal (området med reduktion af belastning, området om-25 givet af punkterne C, D og hmax i fig. 2).

AhmaxMF repræsenterer den omvendte stigning i belastningsforskydningskurven, når testbelastningen er maksimal (området med reduktion af belastning, området omgivet af punkterne C, D og hmax i fig. 2). Enheden er 30 mm/N.

11 DK 176576 B1

Endvidere repræsenterer vw Poissons forhold (=0,22) af wolframkarbid; Ew repræsenterer elasticitetsmodulet (5,3 x 105 N/mm2) for wolframkarbid; og R repræsenterer kugletryklegemets radius (0,4 mm).

5 Blot som reference udtrykkes elasticitetsmodulet E, hvis Vickers tryklegemet (diamant) er blevet anvendt, som følger: E=1/ (4tan(2/a)hr · (hmax) Ah/AF/jt1/2-(1-v dia)/Edia) 10 hvor a repræsenterer spidsvinklen for Vickers tryklegemet, der er 136°; v dia repræsenterer Poissons forhold (= 0,25) for diamanten; og Edia repræsenterer elasticitetsmodulet (1,2 x 106 N/mm2) for diamanten.

(b) Krybedeformationsfaktor: C 15 C=(h2-h1) · 100/h 1 hvor h1 repræsenterer indtrængningsdybden, når belastningen har nået testbelastningen (her 20 mN), der holdes på en fast værdi (punktet B i fig.

2); og h2 repræsenterer indtrængningsdybden efter forløbet (punktet C i fig.

20 2) af et forudbestemt tidsrum (60 sekunder), medens den testbelastning holdes som den er. Enheden er mm.

(5) Vurdering af ødelæggelse 25 Fresnel-linsepladen, der er støbt af den ioniseringsstrålingshærdelige harpikssammensætning, hvis elasticitetsmodul (E) og krybedeformationsfaktor (C) blev målt ovenfor, blev kombineret med et forudbestemt stykke lenti-kulær linseplade, og fire sider af denne blev fikseret under anvendelse af tape. Derpå blev hver samling anbragt i en tilsvarende forskellig træramme 30 i TV-størrelse og blev udformet som et TV-apparat, hvis hvide skærm blev observeret med det nøgne øje. Efter 1 time blev Fresnel-pladerne, som 12 DK 176576 B1 hver især blev ødelagt, registreret med mærket V, medens de Fresnel-lin-seplader, hvor ingen ødelæggelse blev konstateret, blev registreret med mærket ”o". (Se fig. 4).

5 (6) Testresultater

Elasticitetsmodulet (Y) og krybedeformationsfaktoren (C) for hver ionise-ringsstrålingshærdelige harpikssammensætning og de for ødelæggelse evaluerede resultater for FresneMinseplademe, som hver især er støbt af 10 en tilsvarende en af ioniseringsstrålingshærdelige harpikssammensætnin ger, er kollektivt vist i tabel 1. Med elasticitetsmodulet (E) og krybedeforma-tionsfaktoren (C) indtegnet langs abscisse- og ordinataksen, er de for ødelæggelse evaluerede resultater af testen repræsenteret som mærket ”o” og som ovenfor, der er vist i fig. 4.

15 13 DK 176576 B1

Tabel 1

Prøve- j Brydningsindeks^ Elasticitets- Krybedeformations- Vurdering for nummer (23 °C, D strå- modul faktor (%) ødelæggelse ler) (MPa) Ϊ 1,553 759,3 43,87 o 2 1,553 1290 16,98 o 3 1,553 814,5 19,75 o 4 1,553 1729 12,11 o 5 1,552 2Ϊ86 0J7 o 6 ϊ~553 Ϊ618 13,55 o 7 1,551 458,6 58,68 i ' 8 1,551 745,5 40,51 o 9 T551 885,9 19,79 o 10 T551 ”1126 “ 19,65 o Ϊ1 1,551 725,6 60,79 .

12 i|551 830,4 33,84 o 13 1,551 1347 12,00 o 14 1,553 2733 -1,000 o 15 T.553 1788,4 17,10 o 16 T553 3365 -5,654 o 17 1,551 286,5 65,31 i 18 1,551 216,9 57,56 o 19 1,551 251,8 66,25 .

20 1,551 307,4 64,31 i 21 1,551 riOO 57,85 i ' 22 1,550 922,5 47,24 .

23 1,550 691,3 72,27 i 24 T552 647,2 60,37 .

25 1,552 817,5 63,65 .

14 DK 176576 B1 26 1^552 321,6 59,38 i 27 1,552 538,0 72,16 i 28 1,553 585,2 73,27 · 29 ΪΤ55Ϊ 837/t 76,48 i 30 1,552 411,85 31,531 o 31 1,550 132,2 26,81 o 32 1,553 79,58 23,25 o 33 1,552 190,0 21,30 " o 34 1,551 95,29 8,859 o 35 1,550 128,0 130,89 i 36 1,550 37\8 3^03 o 37 1,552 118,36 14,56 o

38 i,552 392,2 55J3 O

39 1,551 183,4 33,83 o (7) Analyse af testresultater

Denne ansøgnings opfinder foretog en analyse af de ovenfor beskrevne 5 testresultater og kom som resultat til følgende konklusion. For det første klassificerede han de testede ioniseringsstrålingshærdelige harpikssammensætninger i en gruppe, hvor elasticitetsmodulet for hver især er lille (blødt), og en anden gruppe, hvor elasticitetsmodulet for hver især er højt (hårdt). Og han fandt, at det i tilfældet med den bløde gruppe er muligt at 10 opnå linsen uden problemer med ødelæggelse, når elasticitetsmodulet E er større end 0 MPa og mindre end 840 MPa, og når krybedeformationsfakto-ren er større end 0% og mindre end 57%, eller fortrinsvis større end 3% og mindre end 55%, eller mest fortrinsvis når elasticitetsmodulet E er større end 38 MPa og mindre end 412 MPa, og krybedeformationsfaktoren er 15 større end 3% og mindre end 55%. I tilfældet med den hårde gruppe fandt han endvidere, at linsen kan opnås uden problemer med ødelæggelse, når elasticitetsmodulet er større end 840 MPa og mindre end 3500 MPa, me- 15 DK 176576 B1 dens krybedeformationsfaktoren er større end -10% og mindre end 20%, eller mere fortrinsvis større end -6% og mindre end 20%.

Han fandt desuden, at det med opmærksomheden rettet mod blot forholdet 5 mellem to af den ioniseringsstrålingshærdelige harpikssammensætnings elasticitetsmodul E og krybedeformationsfaktor C, hvis der til støbning anvendes en ioniseringsstrålingshærdelig harpikssammensætning med forholdet C < -2 x 10'2E + 63 og C > -2,6 x 10'3E + 3 (området omgivet af de lige linier m, n og E=0 i fig. 5), er muligt at opnå linsen uden problemer med 10 ødelæggelse.

Der er i øvrigt i den ovenstående beskrivelse givet en forklaring af den ioniseringsstrålingshærdelige harpikssammensætning, der anvendes til at støbe Fresnel-linsepladen, der anvendes til projektionsskærmen i kombina-15 tion med den lentikulære linseplade. Den tekniske idé ved opfindelsen er imidlertid ikke begrænset til dette, men kan anvendes på enhver optisk linse, der støbes af en anden harpikssammensætning, hvis forreste ende i linsekonfigurationen er tilspidset, og hvis bageste ende modtager tryk i retningen fordens ødelæggelse.

20

Den foreliggende opfindelse er endvidere ikke begrænset til den ovenfor beskrevne udførelsesform, idet der kan foretages passende ændringer inden for rammerne af genstanden for eller idéen med den foreliggende opfindelse, som kan udlæses fra omfanget af kravene og hele beskrivelsen.

25 Harpikssammensætninger til linsepladen, linseplademe og projektionsskærme, der er et resultat af sådanne ændringer, er ligeledes indbefattet af det tekniske omfang af den foreliggende opfindelse.

INDUSTRIEL ANVENDELIGHED 30

Som forklaret ovenfor er det ved indstilling af elasticitetsmodulet E og kry- 16 DK 176576 B1 bedeformationsfaktoren C for den ioniseringsstrålingshærdelige harpikssammensætning hver især inden for et område mellem forudbestemte værdier med de faktiske modtagne tryk og tidsfaktorer taget i betragtning, selv ! når et tryk er påført overfladen af linsepladen, der er støbt af den ionise- 5 ringsstrålingshærdelige harpikssammensætning, muligt at opnå fremragende billeder uden nogen ødelæggelse af linsekonfigurationen.

Claims (5)

17 DK 176576 B1 1. loniseringsstrålingshærdelig harpikssammensætning, hvilken ionise-ringsstrålingshærdelige harpikssammensætning danner et linseparti af en 5 linseplade, hvor et komprimeringselasticitetsmodul er større end 0 MPa og mindre end 840 MPa, og en krybedeformationsfaktor er større end 0% og mindre end 57%.

2. loniseringsstrålingshærdelig harpikssammensætning, hvilken ionise-10 ringsstrålingshærdelige harpikssammensætning danner et linseparti af en linseplade, hvor et komprimeringselasticitetsmodul er større end 840 MPa og mindre end 3500 MPa, og en krybedeformationsfaktor er større end -10% og mindre end 20%.

3. loniseringsstrålingshærdelig harpikssammensætning, hvor den ionise- ringsstrålingshærdelige harpikssammensætning danner et linseparti af en linseplade, hvor den ioniseringsstrålingshærdelige harpikssammensætning, når E (MPa) repræsenterer et komprimeringselasticitetsmodul, og C (%) repræsenterer en krybedeformationsfaktor, har et komprimeringselastici-20 tetsmodul og en krybedeformationsfaktor, der har et forhold C < -2 x 10'2E + 63 og C > -2,6 x 10‘3E + 3.

4. FresneMinseplade med en linseoverflade dannet af den ioniseringsstrå-25 lingshærdelige harpikssammensætning ifølge et af krav 1 til 3.

5. Projektionsskærm udstyret med Fresnel-linsepladen ifølge krav 4.