DK166261B - Fremgangsmaade til behandling af spildgasser indeholdende skadelige organiske stoffer - Google Patents
Fremgangsmaade til behandling af spildgasser indeholdende skadelige organiske stoffer Download PDFInfo
- Publication number
- DK166261B DK166261B DK076283A DK76283A DK166261B DK 166261 B DK166261 B DK 166261B DK 076283 A DK076283 A DK 076283A DK 76283 A DK76283 A DK 76283A DK 166261 B DK166261 B DK 166261B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- waste gas
- treatment
- tnv
- catalyst
- oxidation
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
- F23G7/06—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases
- F23G7/07—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases in which combustion takes place in the presence of catalytic material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
- B01D53/864—Removing carbon monoxide or hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
- F23G7/06—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases
- F23G7/061—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases with supplementary heating
- F23G7/065—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases with supplementary heating using gaseous or liquid fuel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
Description
DK 166261 B
i
Opfindelsen angår en fremgangsmåde til behandling af spildgasser med henblik på reduktion af koncentrationen af skadelige stoffer af den art, der består af brændbare organiske stoffer, ved oxidation.
5
Som en fremgangsmåde til oxidat i v nedbrydning af skadelige stoffer i spildgasser kendes den termiske efterforbrænding (TNV).
10 Af en række grundlæggende undersøgelser af TNV af skadelige stoffer fremgår det, at det for flertallet af anven-delsestilfældene gælder, at konstruktionen af TNV-anlæg-get skal følge oxidationsbetingelserne for mellemprodukterne (de sekundære, skadelige stoffer), fortrinsvis car-15 bonmonoxid (CO), og at høje driftstemperaturer, der ligger langt over 750 °C, som følge deraf er nødvendige.
Især ved skadelige stoffer af emissionsklasse III i henhold til den "tekniske anvisning til luftrenholdelse" 20 (Technische Anleitung zur Reinhaltung der Luft) - i det følgende kaldet TALuft - kan de tilladelige restkoncentrationer af de såkaldt primære, skadelige stoffer (300 mg/m ) allerede nås ved temperaturer mellem 500 og 600 °C, mens en tilladelig restkoncentration af CO på maxi- 3 3 25 malt 100 mg/m (normal m ) først kan opnås over 800 °C.
Disse betingelser skærpes i praksis overalt i de tilfælde, hvor der i brændekamrene med tiden udskiller sig aflejringer på væggen, hvorved oxidationen af CO kan inhi-30 beres, således at altså endnu højere temperaturer er nødvendige til spildgasbehandling.
Til fjernelse af sekundære skadelige stoffer må spildgassen altså behandles ved væsentligt højere temperaturer 35 end de, der ville være nødvendige til fjernelse af de primære skadelige stoffer i sig selv. På grund af denne nødvendighed bliver den sædvanlige spildgasbehandling bå-
DK 166261 B
2 de fra et teknisk og fra et økonomisk synspunkt væsentligt mere besværlig, end den behøvede at være til opnåelse af formålet.
5 Det er således opfindelsens formål at tilvejebringe en spildgasbehandling, der på den ene side muliggør begrænsningen af emissioner af skadelige stoffer, og som på den anden side muliggør en væsentlig forbedring fra et teknisk og økonomisk synspunkt.
10
Fremgangsmåden ifølge opfindelsen er ejendommelig ved det i den kendetegnende del af krav 1 angivne.
Spildgasbehandlingen ifølge opfindelsen består af to 15 trin.
I et første trin opvarmer man spildgas, der indeholder skadelige stoffer, under anvendelse af fremmed energi, og der forekommer en partiel oxidation. Dette første trin er 20 ifølge opfindelsen en i og for sig kendt termisk efter-forbrænding.
Den fra det første trin udgående gasstrøm, der ved den sædvanlige fremgangsmåde allerede repræsenterer den rene 25 gas, behandles ifølge opfindelsen katalytisk i et andet trin.
Ved en foretrukken variant foreligger der før og/eller efter det andet trin et varmegenvindingstrin.
30
Som katalysatorer kan man anvende i og for sig kendte oxidationskatalysatorer. Disse kan anvendes i alle kendte former, f.eks. som vævede aggregater, netværk eller sigter eller som grovkornet gods af ikke formede eller for-35 mede partikler. Fortrinsvis anvender man på porøse bærere fixerede katalysatorer på metaloxid- og/eller ædelmetal-. basis, hvorved bæreren fortrinsvis er bragt til at fore-
DK 166261 B
3 ligge på perleform, som extrudat eller i bikageform. Sådanne katalysatorer kan rekvireres kommercielt.
Med fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan man behandle 5 spildgasser, der indeholder forskellige primære, skadelige stoffer. Især kommer som primære, skadelige stoffer enkelte eller flere af de i det følgende angivne stoffer i betragtning: 10 - mættede, alifatiske carbonhydrider, såsom f.eks. n- hexan, n-octan - umættede, alifatiske carbonhydrider, såsom f.eks. ethy-len, butadien - aromatiske carbonhydrider, såsom f.eks. benzen, toluen, 15 xylen, styren eller ethylbenzen - blandinger af alifatiske og/eller aromatiske og/eller naphtheniske carbonhydrider, såsom f.eks. opløsningsmidler på basis af benzin eller terpentin - alifatiske alkoholer med en eller flere hydroxylgrup- 20 per, såsom f.eks. methanol, ethanol, n-propanol, i-pro- panol, n-butanol, diacetonalkohol, ethylenglycol, pro-pylenglycol - hydroxy-substituerede aromater, såsom f.eks. phenoler, kresoler 25 - ethere, såsom f.eks. alkylglycoler (methyl-, ethyl-, propyl-, butylglycol), cycliske ethere (ethylen-, pro-pylenoxid) - aldehyder, såsom f.eks. formaldehyd, acetaldehyd - ketoner, såsom acetone, methylethylketon, cyclohexanon, 30 - estere, såsom f.eks. glycerider, estere af eddikesyre (fortrinsvis methyl- eller ethyl- eller n-butylestere) - organiske syrer eller deres anhydrider, såsom f.eks. myresyre, eddikesyre, phthalsyre-, maleinsyreanhydrid.
35 Af sådanne primære, skadelige stoffer opstår der ved partiel oxidation sekundære, skadelige stoffer, såsom f.eks. formaldehyd eller acetaldehyd og især carbonmonoxid (CO).
DK 166261 B
4
Fremgangsmåden ifølge opfindelsen muliggør især begrænsningen af indholdet af sekundære, skadelige stoffer på virkningsfuld måde.
5 Med fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan man opnå væsentlige fordele, såsom fieks.
a) Reduktion af anvendelsen af fremmed energi i det første trin. Dette fører på den ene side til en betydelig 10 prisbesparelse, der - i forbindelse med en processty ret temperaturregulering - kan andrage indtil 50% af de energiomkostninger, der hidtil har været nødvendige at påberegne i det første trin. Desuden kan temperaturreduktionen tillade anvendelse af mere økonomiske 15 konstruktionsmaterialer.
b) Forøgelse af gennemstrømningskapaciteten. På grund af den i et følgende trin foreliggende, katalytiske behandling gør påvirkninger fra opholdstiden, som kendt 20 ved termiske efterforbrændingsanlæg, sig ikke mere be mærket i ufordelagtig retning. I sammenligning med sådanne kendte anlæg kan man opnå højere gennemstrømningskapacitet af spildgas og/eller skadelige stoffer ved lavere driftstemperatur med lige så god udbræn- 25 ding. Ved efterfølgende tilpasning af bestående anlæg til efterforbrænding i henhold til opfindelsen muliggøres f.eks. en produktions forøgel se, uden at det er nødvendigt at installere et komplet nyt spildgasbe-handlingsanlæg.
30 c) Sanering af bestående anlæg. Bestående anlæg, der ikke mere opfylder lovmæssige bestemmelser eller kun kan bringes til at opfylde disse under store omkostninger, kan tilpasses de lovmæssige bestemmelser, idet man 35 samtidigt undgår større investeringer.
DK 166261 B
5
Fremgangsmåden ifølge opfindelsen skal beskrives mere detaljeret under henvisning til de følgende eksempler.
Det til forsøgene anvendte anlæg er skematisk vist i fig.
5 1. Den spildgas, der skal renses, blev tilledet gennem en ledning (1) over en varmeveksler (2) til et forkammer (3), hvorfra den nåede til det første spildgasbehand-lingstrin (4), et brændekammer med et volumen på 275 liter. Via ledning (5) tilledes brændstof (propan/luft 10 blanding) gennem en brændedyse (6), ligeledes tilhørende det første behandlingstrin (4), og der blev det forbrændt i en åben flamme (7). Den resulterende gasblanding, der indeholder primære og sekundære, skadelige stoffer, nåede via ledning (8/A) til varmeudveksleren (2) og derfra til 15 det andet spildgasbehandlingstrin (9), hvori der var anbragt en katalysator (10). Som et alternativ kunne den gas, der forlader brændekammeret via ledning (8), tilføres til det andet trin (9) via (8/B), således at den ikke går gennem varmeveksleren. Den ad katalytisk vej efterbe-20 handlede gas (rengas) blev tilført til den (ikke viste) spildgasskorsten via ledning (11/C). Den rengas, der forlader det andet trin (9), kunne som et alternativ ved et tilstrækkeligt højt varmeindhold tilføres til varmeveksleren (2) via ledning (11/D) og anvendes til forvarmning 25 af den spildgas, der skal renses.
Som spildgas anvendte man luft, hvortil der som skadeligt stof var tilblandet 1000 ppm n-hexan. Gennemstrømningska- 3 paciteten varierede mellem 70 og 100 Nm /h ved en rumhas-30 tighed på 2000 liter pr. time pr. liter katalysator.
Som katalysatorer anvendte man i tilfælde af n-hexan som skadeligt stof katalysatorer i form af grovkornet gods, hvorved katalysatoren KCO-1922 K/M var en oxidationskata-35 lysator af typen palladium/mangan på Al20^-bærer, katalysator KCO-3366 K/M var en oxidationskatalysator, der som aktiv komponent indeholdt platin. Begge katalysatorer var 6
DK 166261 B
på ansøgningsdatoen kommercielt rekvirerbare (fabrikant: Kali-Chemie). I de andre eksempler anvendte man som katalysator bikageform-katalysatoren KC0-WK-200 ST (fabrikant: Kali-Chemie), en platin-oxidationskatalysator.
5
Med henblik på analyse af gasblandingen udtrak man i hvert tilfælde prøver før og efter det andet trin (9).
På fig. 2 er målingsresultaterne fra to forsøgsrækker med 10 n-hexan som skadeligt stof vist, og koncentrationen af skadeligt stof er vist i afhængighed af udgangstemperaturen fra brændekammeret. Fig. 2 viser således temperaturafhængigheden af restkoncentrationen af de primære, skadelige stoffer og af restkoncentrationen af CO-mellempro-15 duktet ved hexan-TNV uden og med extern, katalytisk C0-efteroxidation. Ved anvendelse af TNV alene, altså den kendte fremgangsmåde (ikke udfyldte cirkler eller trekanter på fig. 2), havde man ved ca. 610 °C nået grænseværdien for det skadelige stof i henhold til forurenings-20 klasse III af skadelige stoffer. For at tilfredsstille de lovmæssige bestemmelser i henhold til TALuft måtte TNV alene imidlertid gennemføres ved ca. 860 °C på grund af de høje CO-koncentrationer. Fremgangsmåden ifølge opfindelsen (udfyldte cirkler eller trekanter på fig. 2) mu-25 liggjorde derimod, at man kunne arbejde ved 600 °C; ved registrering af restkoncentrationen af CO kunne brænde-kammertemperaturen endog reduceres til ca. 540 °C, fordi det allerede ved denne temperatur gælder, både at summen af primære og sekundære, skadelige stoffer ikke overskri-30 der den tilladelige emissionsgrænseværdi på 300 mg/m , og at carbonmonoxidet tydeligt lå under den tilladelige 3 emissionsgrænseværdi på 100 mg/m . Med fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan man altså opnå en temperaturreduktion på indtil 320 °C.
I de følgende tabeller er resultaterne af yderligere forsøgsrækker sammenstillet, hvorved den kumulative sammen- 35 7
DK 166261 B
sætning af rengassen (100 svarer til den i det anvendte skadelige stof foreliggende totalmængde af carbon) er afbildet i afhængighed af udgangstemperaturen fra brændekammeret (TBK,a), i hvert tilfælde for termisk efterfor-5 brænding alene (TNV) og for fremgangsmåden ifølge opfindelsen (TNV/KNV). De pågældende forsøgsparametre er gengivet i tilslutning til tabellerne. De i tabellerne anvendte forkortelser betyder: 10 S = skadeligt stof, ZP = carbonholdige, organiske mellemprodukter, f.eks. formaldehyd.
Med henblik på overholdelse af TALuft kunne brændekammer-temperaturen på grund af den efterfølgende katalysatorbe-15 handling reduceres fra i hvert tilfælde over ca. 800 °C til 600 °C (tabel 1) eller til 570 °C (tabel 2) eller til 480 °C (tabel 3). Tilsvarende resultater fremgår også af de yderligere figurerende tabeller.
20 En sammenligning mellem tabel 1 og tabel 2 viser, at en forøgelse af gennemstrømningskapaciteten i forbindelse med den sædvanlige metode nødvendiggør en betydelig forøgelse af brændekammertemperaturen, hvorimod man i forbindelse med fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan arbej-25 de ved samme temperatur.
30 35
DK 166261 B
8
Tabel 1 : Oxidation af n-hexan TBK, a
[°C] TNV TNV/KNV
5---
S ZP C02 CO S ZP C02 CO
500 41 30 12 17 19 0 79 2 550 30 18 19 33 12 0 86 2 600 22 12 26 40 7 0 91 2 650 16 10 36 38 5 0 93 2 700 10 7 50 33 3 0 95 2 10 750 5 2 65 28 2 0 97 1 800 2 0 76 22 2 0 98 0
Skadeligt stof: n-hexan
Koncentration af skadeligt stof: 1000 ppm 15 o
Gennemløbshastighed: 95 Nm/h
Katalysator: KCO-1922 K/M
__ Tabel 2 : Oxidation af n-hexan 20 - TBK, a
[°C] TNV TNV/KNV
S ZP C0o CO S ZP C0o CO
25------- 400 40 35 10 15 29 22 38 2 450 43 26 12 19 17 18 63 2 500 20 24 21 25 10 10 78 2 550 16 9 36 39 7 3 88 2 600 8 2 62 28 5 2 91 2 650 4 0 78 18 3 0 95 2 700 3 0 86 11 3 0 96 1 30 750 2 0 90 8 2 0 . 97 0
Skadeligt stof: n-hexan
Koncentration af skadeligt stof: 1000 ppm 3 35 Gennemløbshastighed: 73 Nm /h
Katalysator: KCO-1922 K/M
9
DK 166261 B
Tabel 3 : Oxidation af n-hexan TBK, a
[°C] TNV TNV/KNV
5---
S ZP C02 CO S ZP C02 CO
400 59 11 17 13 22 0 75 2 450 52 11 21 16 14 0 84 2 500 31 9 26 34 7 0 91 2 550 14 5 39 42 4 0 94 2 600 7 7 53 33 2 0 97 1 10 650 4 4 72 20 1 0 98 1 700 2 0 86 12 1 0 99 0 750 1 0 89 10 0 0 100 0
Skadeligt stof: n-hexan
1 R
Koncentration af skadeligt stof: 1000 ppm 3
Gennemløbshastighed: 73 Nm /h
Katalysator: KC0-3366 K/M
20 25 30 35 10
DK 166261 B
Tabel 4 : Oxidation af benzen TBK, a
[°C] TNV TNV/KNV
5---
S ZP C02 CO S ZP C02 CO
100 100 0 0 0 100 o o o
150 88 O 12 O
200 22 O 78 O
250 10 O 90 O
300 6 O 94 O
10 350 3 O 97 O
400 1 O 99 O
450 O O 100 O
500 550 600
650 100 O O O
15 700 91 2 4 4 750 1 O 33 66 800 O O 95 5
850 O O 100 O O O 100 O
2q Skadeligt stof: benzen
Koncentration af skadeligt stof: 1000 ppm 3
Rumhastighed: 20 Nm /h/1-katalysator
Katalysator: KCO-WK-220 ST
Det første behandlingstrin (4) blev opvarmet indirekte.
25 30 35 11
DK 166261 B
Tabel 5 : Oxidation af eddikesyremethylester TBK,a
[°C] TNV TNV/KNV
5---
S ZP C02 CO S ZP C02 CO
100 100 0 0 0 100 o o o
150 96 O 4 O
200 86 4 10 O
250 67 3 30 O
300 40 2 58 O
10 350 20 1 79 O
400 100 O O O 9 0 91 O
450 99 1 O O 2 O 98 O
500 98 1 1 O 0 0 100 O
550 96 2 2 O
600 94 3 3 O
650 90 4 3 3 15 700 54 4 6 36 750 7 O 16 77 800 O O 96 4
850 O O 100 O O O 100 O
Skadeligt stof: eddikesyremethylester
Koncentration af skadeligt stof: 2100 ppm 3
Rumhastighed: 20 Nm /h/l-katalysator
Katalysator: KCO-WK-220 ST
Det første behandlingstrin (4) blev opvarmet indirekte.
25 30 35 12
DK 166261 B
Tabel 6 : Oxidation af benzen TBK, a
[°C] TNV TNV/KNV
5---
S ZP C02 CO S ZP C02 CO
400 59 0 31 1Ό 7 0 93 0 450 57 0 31 12 5 0 95 0 500 53 0 33 14 4 0 96 0 550 46 0 37 17 2 0 98 0 600 35 0 40 25 1 0 99 0 10 650 27 0 45 28 0 0 100 0 700 19 0 69 12 750 12 0 82 6 800 4 0 93 3 0 0 100 0 15 Skadeligt stof: benzen
Koncentration af skadeligt stof: 900 ppm 3
Gennemløbshastighed: 75 Nm /h
Katalysator: KC0-WK-200 ST
20 25 30 ' 35 13
DK 166261 B
Tabel 7 : Oxidation af eddikesyremethylester TBK,a
[°C] TNV TNV/KNV
5---
S ZP C02 CO S ZP C02 CO
400 57 7 28 8 17 0 83 0 450 54 8 28 10 14 0 86 0 500 46 13 26 15 10 0 90 0 550 34 19 26 21 5 0 95 0 600 22 9 35 34 2 0 98 0 10 650 15 3 48 34 1 0 99 0 700 10 1 66 23 0 0 100 0 750 6 0 89 5 0 0 100 0 800 2 0 98 1 0 0 100 0 15 Skadeligt stof: eddikesyremethylester
Koncentration af skadeligt stof: 2200 ppm 3
Gennemløbshastighed: 75 Nm /h
Katalysator: KCO-WK-220 ST
20 25 s 30 35
DK 166261 B
14
Tabel 8 : Oxidation af n-hexan TBK, a
[°C] TNV TNV/KNV
5---
S ZP C02 CO S ZP C02 CO
400 52 10 19 19 7 O 93 0 450 47 10 23 20 7 0 93 0 500 42 13 19 26 5 0 95 0 550 28 3 27 42 3 0 97 0 600 12 1 47 40 0 0 100 0 10 650 6 0 69 25 700 3 0 87 10 750 2 0 92 6 800 2 0 94 4 0 0 100 0 15 Skadeligt stof: n-hexan
Koncentration af skadeligt stof: 1000 ppm 3
Gennemløbshastighed: 75 Nm /h
Katalysator: KC0-WK-220 ST
20 Der opnås også gode resultater med blandinger af skadelige stoffer, der blev behandlet i henhold til fremgangsmåden ifølge opfindelsen. Man kunne derved overraskende endog sænke brændekammertemperaturen under de temperaturer, der var bestemt som nedre grænsetemperaturer ved be-25 handlingen af de enkelte komponenter.
En yderligere variant af fremgangsmåden består i, at man ikke behandler en del af spildgassen i det første trin, men at man fører denne del forbi dette trin i et by-pass.
30 Dette by-pass kan i et anlæg i henhold til fig. 1 f.eks. være konstrueret som direkte forbindelsesledning mellem ledningen (1) og ledningen (8/A) og/eller (8/B), hvorved denne ledning desuden kan omfatte i og for sig kendte midler til regulering af gennemstrømningen. Det har vist 35 sig fordelagtigt at føre indtil 60 volumen-%, især indtil 50 volumen-%, af den totale spildgasstrøm, via dette bypass.
Claims (3)
1. Fremgangsmåde til behandling af spildgas og til reduk-5 tion af koncentrationen af skadelige stoffer af den art, der består af brændbare organiske stoffer, ved oxidation, kendetegnet ved, at man a) opvarmer spildgas ved en termisk efterforbrænding i et 10 første trin under anvendelse af fremmed energi og oxi derer spildgassen til partiel nedbrydning af disse stoffer til især carbonmonoxid, og at man derpå b) ad katalytisk vej behandler den fra trin a) udgående 15 gasstrøm.
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at man foretager den katalytiske behandling før og/eller efter et varmegenvindingstrin. 20
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 2, kendetegnet ved, at man som katalysator anvender en metaloxid-og/eller ædelmetalkatalysator. 25 30 35
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3208767 | 1982-03-12 | ||
| DE3208767 | 1982-03-12 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK76283D0 DK76283D0 (da) | 1983-02-22 |
| DK76283A DK76283A (da) | 1983-09-13 |
| DK166261B true DK166261B (da) | 1993-03-29 |
| DK166261C DK166261C (da) | 1993-08-30 |
Family
ID=6157913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK076283A DK166261C (da) | 1982-03-12 | 1983-02-22 | Fremgangsmaade til behandling af spildgasser indeholdende skadelige organiske stoffer |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4528170A (da) |
| JP (1) | JPS58168808A (da) |
| AT (1) | AT384749B (da) |
| BE (1) | BE896140A (da) |
| CH (1) | CH662064A5 (da) |
| DK (1) | DK166261C (da) |
| FR (1) | FR2522984B1 (da) |
| GB (1) | GB2116452B (da) |
| IT (1) | IT1209476B (da) |
| NL (1) | NL8300587A (da) |
| SE (1) | SE454141B (da) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3731688A1 (de) * | 1987-09-21 | 1989-03-30 | Degussa | Verfahren zur katalytischen umsetzung von kohlenwasserstoff, halogenkohlenwasserstoff und kohlenmonoxid enthaltenden abgasen |
| DE3823575A1 (de) * | 1988-07-12 | 1990-01-18 | Rothemuehle Brandt Kritzler | Verfahren zur minderung von stickoxiden (no(pfeil abwaerts)x(pfeil abwaerts)) aus feuerungsabgasen |
| US4871526A (en) * | 1988-10-20 | 1989-10-03 | University Of Pittsburgh Of The Commonwealth System Of Higher Education | Heterogeneous catalytic oxidation of organophosphonate esters |
| JP2520376Y2 (ja) * | 1989-06-12 | 1996-12-18 | 康夫 森 | 排出燃焼ガス中に炭酸ガス量がほとんど無い燃焼装置 |
| US5766276A (en) * | 1989-06-27 | 1998-06-16 | Radiamon S.A. | Method for supplying natural gas to a catalytic burner and device for implementing said method |
| US5141912A (en) * | 1989-06-28 | 1992-08-25 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Chrome/platinum/palladium catalyst for hydrocarbon emission control |
| DK166514B1 (da) * | 1991-03-22 | 1993-06-01 | Topsoe Haldor As | Fremgangsmaade til katalytisk forbraending af braendbare stoffer i afgasser |
| US5738835A (en) * | 1994-08-31 | 1998-04-14 | Zimmer Aktiengesellschaft | Process for the purification of process gases by catalytic oxidation |
| US5585083A (en) * | 1995-03-30 | 1996-12-17 | The United States As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Catalytic process for formaldehyde oxidation |
| US5604047A (en) * | 1995-06-23 | 1997-02-18 | Exxon Research And Engineering Company | Carbon monoxide removal method based on adsorption/steam desorption cycle |
| DE10304154A1 (de) * | 2003-02-03 | 2004-08-05 | Basf Ag | Verfahren zur Verbrennung eines Sauerstoff und eine brennbare Komponente enthaltenden Abgases |
| DE102008037418B3 (de) * | 2008-10-07 | 2010-02-18 | Reicat Gmbh | Verfahren zur Reinigung von Abgasen durch generative Nachverbrennung |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1182899B (de) * | 1961-10-05 | 1964-12-03 | Eberspaecher J | Abgasentgiftungsvorrichtung |
| DE1594709B1 (de) * | 1963-12-17 | 1970-05-06 | Inst Gornogo Dela Sibirskogo O | Vorrichtung zur Reinigung der Abgase von Dieselmotoren |
| US3690840A (en) * | 1970-01-16 | 1972-09-12 | Herbert Volker | Apparatus for incinerating waste gases |
| CA941174A (en) * | 1970-06-29 | 1974-02-05 | Universal Oil Products Company | Method and apparatus for exhaust gas treatment |
| DE2418108C3 (de) * | 1974-04-13 | 1981-04-02 | UOP Inc., 60016 Des Plaines, Ill. | Thermisch-katalytische Abgas-Reinigungsvorrichtung |
| GB1473943A (en) * | 1974-04-17 | 1977-05-18 | Uop Inc | Recuperative form of thermal-catalytic incinerator |
| US3988423A (en) * | 1974-10-11 | 1976-10-26 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Method for removing harmful materials from waste gas |
| GB1500647A (en) * | 1975-09-15 | 1978-02-08 | Continental Oil Co | Catalytic decomposition of halogenated organic compounds |
| US4330513A (en) * | 1976-10-13 | 1982-05-18 | Air Resources, Inc. | Catalytic fume incineration |
| JPS5477277A (en) * | 1977-12-02 | 1979-06-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method and apparatus for reducing nitrogen oxides in combustion exhaust gas |
-
1983
- 1983-02-16 NL NL8300587A patent/NL8300587A/nl active Search and Examination
- 1983-02-22 DK DK076283A patent/DK166261C/da not_active IP Right Cessation
- 1983-03-07 US US06/473,149 patent/US4528170A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-03-10 FR FR838303955A patent/FR2522984B1/fr not_active Expired
- 1983-03-10 IT IT8319999A patent/IT1209476B/it active
- 1983-03-10 JP JP58038369A patent/JPS58168808A/ja active Pending
- 1983-03-11 GB GB08306745A patent/GB2116452B/en not_active Expired
- 1983-03-11 CH CH1356/83A patent/CH662064A5/de not_active IP Right Cessation
- 1983-03-11 AT AT0086983A patent/AT384749B/de not_active IP Right Cessation
- 1983-03-11 SE SE8301339A patent/SE454141B/sv not_active IP Right Cessation
- 1983-03-11 BE BE0/210305A patent/BE896140A/fr not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT8319999A0 (it) | 1983-03-10 |
| FR2522984B1 (fr) | 1989-05-26 |
| FR2522984A1 (fr) | 1983-09-16 |
| IT1209476B (it) | 1989-08-30 |
| DK166261C (da) | 1993-08-30 |
| BE896140A (fr) | 1983-07-01 |
| NL8300587A (nl) | 1983-10-03 |
| SE8301339D0 (sv) | 1983-03-11 |
| GB2116452A (en) | 1983-09-28 |
| GB2116452B (en) | 1986-01-02 |
| JPS58168808A (ja) | 1983-10-05 |
| SE454141B (sv) | 1988-04-11 |
| US4528170A (en) | 1985-07-09 |
| AT384749B (de) | 1987-12-28 |
| GB8306745D0 (en) | 1983-04-20 |
| SE8301339L (sv) | 1983-09-13 |
| DK76283D0 (da) | 1983-02-22 |
| CH662064A5 (de) | 1987-09-15 |
| DK76283A (da) | 1983-09-13 |
| ATA86983A (de) | 1987-06-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK166261B (da) | Fremgangsmaade til behandling af spildgasser indeholdende skadelige organiske stoffer | |
| SU1069606A3 (ru) | Способ очистки выхлопных и промышленных газов | |
| US11253817B2 (en) | Method and system for treating foundry process exhaust gas | |
| FI121734B (fi) | Menetelmä puunjalostusprosessien poistokaasun puhdistamiseksi | |
| CN105841168A (zh) | 一种炼化装置恶臭VOCs气体的一体化处理方法 | |
| CN105757688A (zh) | 一种污水处理厂VOCs气体的处理方法与系统 | |
| EP3334787B1 (en) | Methods and systems for particulate matter removal from a process exhaust gas stream | |
| CN110124440A (zh) | 一种焦化化产系统VOCs综合治理工艺 | |
| WO2009157434A1 (ja) | 二酸化炭素オフガスの浄化方法および浄化用燃焼触媒、並びに天然ガスの製造方法 | |
| JPH0833828A (ja) | 圧力下にある廃ガスの精製方法 | |
| JP2003010641A (ja) | コークス炉ガス処理における廃ガス浄化方法及び装置 | |
| CN205700132U (zh) | 喷漆房的废气处理系统 | |
| CN211753928U (zh) | 一种沥青混合料厂拌热再生设备及尾气处理系统 | |
| KR200252561Y1 (ko) | 버너화염에 의한 고온분해용 voc 제거 장치 | |
| CN111715206A (zh) | 催化剂及采用其的费托合成反应脱碳尾气VOCs催化氧化方法 | |
| JP2006043515A (ja) | 廃棄物処理装置の運転方法 | |
| CN209271153U (zh) | 一种有机废气处理装置 | |
| DK156814B (da) | Anlaeg til fjernelse af oxiderbare bestanddele fra forurenede gasser, isaer fra forurenet luft | |
| CN111822059A (zh) | 一种加氢催化剂再生及废气处理装置及方法 | |
| CN213300115U (zh) | 一种有机废气蓄热式催化氧化装置 | |
| JPH10156142A (ja) | 触媒浄化装置 | |
| CN117959892B (zh) | 一种焦化厂多工段含VOCs废气收集和处理工艺 | |
| JPH0618613B2 (ja) | オゾンによる脱臭方法 | |
| CN216799303U (zh) | 一种化工储罐废气rto治理装置 | |
| NL2037495A (en) | Oil fume purification apparatus |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |