DK164348B - Baandafhaengig omskiftelig vhf-blanderkredsloebsanordning - Google Patents

Description

DK 164348 B

i

Den foreliggende opfindelse angår en blanderkredsløbsanordning for båndene I og III af den i krav l's indledning angivne art.

Dette blanderkredsløb er vidt udbredt ved fjernsynsmodtagere. I Europa såvel som i USA optræder der i det for CATV udvidede bånd I 5 overordentligt forstyrrende forekomster, der gør sig bemærket som Moiré. I Europa bliver kanal Y fordelt i kabelnet og har en bi 11 edbærefrekvens på 76,25 MHz. Derved opstår der som blanderesultat en støjfrekvens på 37,35 MHz, hvilket i videoområdet svarer til en som Moiré synlig støjfrekvens på 1,55 MHz.

10 Af 2 x BT " F0SC = FSTØJ fås: 2 x 76,25 MHz - 115,15 MHz = 37,35 MHz.

Deraf ses tydeligt, at denne sender forstyrrer sig selv uden med-15 virken af andre sendere.

I USA frembringer kanal 6 "Colorbeat", der som antenne "OFF AIR Info" ligeledes findes i bånd I, en selvforstyrrende Moiré frekvens på 0,75 MHz i videoområdet. Dette fremkommer af 20 2 X BT - F0S(. - Fsm) 2 x 83,25 MHz - 124,5 MHz - 42 MHz.

En båndomskiftning ved hjælp af skiftedioder er kendt f.eks.

25 fra bogen af B. Morgenstern: Farbfernsehtechnik, 1977, B.G. Teubner, Stuttgart, side 134 og 135. Det drejer sig der imidlertid ikke om en båndafhængig omskiftning af en blander.

Fra DE-OS 28 33 053 fremgår det, at den første grundlæggende del af formålet stemmer overens med formålet i den foreliggende an-30 søgning, nemlig at undgå Moiré forstyrrelser. Formålet lyder på side 5, 2. afsnit i det ovennævnte DE-OS imidlertid endvidere: "Navnlig skal der tilvejebringes en kanalvælger, som har en spidsværdidannelseskreds med en skillekreds for at undgå frembringelsen af en stødkomposant". Man går derfor i det nævnte DE-OS ud fra en kendt 35 bredbåndsblander ifølge fig. 1, som efter forstærkertrinnet med transistoren 3 i emitterkobling har en spidsværdidannelseskreds 5 af samme art som et lavpasfilter, der består af en kondensator 4, en spole 8 og en kondensator 9. Denne kreds 5 tjener til at undertrykke gennemgangen af et støjsignal i MF-signalet. Ved dette kendte

DK 164348 B

2 eksempel er transistorerne 2,3,7 og kondensatoren 9 fremstillet i form af en IC-kreds, hvortil kun kondensatoren 4 og spolen 8 er externt tilsluttet.

Denne blander (fig. 1) ifølge (1) har en dæmpningskarakteri-5 stik, der i fig. 4 er betegnet med 14a, som ved høje frekvenser ikke aftager stærkt nok. Derved kan støjsignalkomposanterne, som har en højere frekvens end MF-båndet, ikke dæmpes tilstrækkeligt til tvangsmæssigt at forhindre frembringelsen af stødforstyrrelsen.

Ifølge krav 1 i det nævnte DE-OS bliver dette problem løst ved 10 hjælp af en anden kondensator 26 parallelt med induktansen Lp til dannelse af en skillekreds sammen med induktansen. Denne sekundærforanstaltning ifølge fig. 2, som ændrer belastningsimpedansen /Z^/ for transistoren 23 og altså frembringer en vekselspændingsmæssig virkning, fører til, at kurveforløbet 15b i fig. 5 opstår. Den er 15 lav for MF-frekvensen og de angivne blandefrekvenser. Følgen deraf er, at der løber en stor strøm i transistoren 23, som gør dennes dynamiske område lille og forårsager en ikke lineær drift i denne.

Som følge deraf bliver stødkomposanten frembragt. Når dette finder sted i transistoren 23, bliver denne forstyrrelseskomposant, da den 20 falder i MF-båndet, tilført MF-forstærkeren 12 uden dæmpning ved hjælp af spidsværdi dannelseskredsen 25, selv når denne har den angivne skillekreds.

Med kredsløbet i fig. 3 bliver der angivet en variant af løsningen i (1), som afhjælper denne fejl, idet kondensatoren 26 25 ikke er koblet direkte parallelt med induktansen Lp, men er forbundet med denne parallelt med basis-emitterstrækningen i transistoren 23. Derved er denne kondensator 26 på fordelagtig måde medintegreret. Belastningsimpedansen får således form som linien 15e i fig.

5. Her er belastningsimpedansen Z^ for stødfrekvenserne nu til -30 strækkeligt stor. Derfor bliver den gennem transistoren 23 løbende strøm for stødfrekvenserne lille og dens dynamiske område stort.

Ifølge det nævnte DE-OS bliver styrespændingerne af de op stående stødfrekvenser altså undertrykt frekvensafhængigt. Transistoren 23 bliver næsten spærret i området for de kritiske frekven-35 ser. Det drejer sig ved denne løsning ifølge (1) altså principielt om en sekundær foranstaltning ved hjælp af en høj vekselstrømsimpedans for de to stødfrekvenser, der skal undertrykkes.

Formålet med den foreliggende opfindelse er at undgå de 3

DK 164348 B

indledningsvis beskrevne Moiré forstyrrelser.

Ifølge opfindelsen opnås dette ved en blanderkredsløbsanordning ifølge krav 17s indledning ved hjælp af de i samme kravs kendetegnende del angivne foranstaltninger.

5 Enkeltheder fremgår af det følgende patentkrav og af beskri velsen af et udførelseseksempel.

Løsningen ifølge opfindelsen er følgelig en primær foranstaltning, idet blanderen båndafhængigt jævnspændingsmæssigt bliver bragt i det optimale arbejdspunkt med det mål først slet ikke at lade 10 stødfrekvenser opstå bredbåndet.

Ved anordningen ifølge opfindelsen bliver problemet nemlig på fordelagtig måde løst jævnspændingsmæssigt ved en områdeafhængig ændring af arbejdspunktet. Dette sker ifølge opfindelsen ved, at en modkobling bliver virksom fra den "varme" ende af modstanden 4 over 15 en modstand 3 til basis i transistoren 1, hvilken modkobling kun virker jævnspændingsmæssigt, idet den ikke indeholder nogen frekvensafhængige komponenter. Samtidig bliver kol1ektorstrømmen reduceret ved hjælp af den således på basis virkende spændingsdeler.

Som følge deraf bliver alle forstyrrende blandeprodukter bredbåndet 20 for bånd I på fordelagtig måde sænket med ca. 60 dB. Derved forbliver støjfrekvenserne således virksomt dæmpet, at de ikke mere kan give sig udslag. Ved drift af blanderen i bånd III bliver basisniveauet hævet fra den tilsvarende skiftespænding over en seriekobling af en diode og en modstand, således at en for bånd III nød-25 vendig strøm indstiller sig.

Af det nævnte DE-OS fremgår det således, at målet at undgå Moiré forstyrrelser kan opnås over omvejen over belastningsimpedansændringen for støjfrekvensen. Hertil kræves der en kostbar udligningsprocedure for belastningsimpedanserne. Der 30 kræves pol steder ved bestemte frekvenser i dæmpningskarakteristikkerne ved hjælp af passende dimensionerede frekvensafhængige komponenter.

Derimod bliver ikke-fremkomsten af støjkomposanter opnået ved anordningen ifølge opfindelsen, idet der foretages en båndafhængig 35 omskiftning af blanderarbejdspunktet (jævnspænding) og den samtidige tilbageføring af en del af MF-spændingen fra udgangen på MF-filtret over modstanden 3 bredbåndet til basis i blandertransistoren 1.

Medens i det væsentlige kun én bestemt frekvens påvirkes, dvs. undertrykkes i det nævnte DE-OS ved hjælp af blindkomponenten i 4

DK 164348 B

modkoblingsvejen, lykkes det med primærforanstaltningen ifølge den foreliggende opfindelse båndafhængigt bredbåndet at lade alle forstyrrende blandingsprodukter først slet ikke opstå.

Opfindelsen skal herefter forklares nærmere under henvisning 5 til tegningen, som viser en udførelsesform for en blanderkredsløbsanordning ifølge opfindelsen, eksempelvis til en VHF-blander for bånd I og III.

En blandertransistor 1 arbejder over en kollektormodstand 2 på et tokredsbåndfilter 13. Kollektorspændingen bliver tilført over en 10 modstand 4 fra en tilslutning 8 for +12 V. På en tilslutning 9 udtages MF-spændingen til yderligere forstærkning. På en tilslutning 11 bliver tilført HF fra en forforstærker. Over en tilslutning 7 bliver oscillatorspændingen tilført basis. Mellem den "varme" ende af modstanden 4 og basis ligger der en modstand 3, der virker som 15 modkobling og samtidig ved hjælp af den på basis virkende spæn dingsdeler bestående af modstanden 3 og en basismodstand 10 reducerer kollektorstrømmen til en værdi mellem 0,3 og 0,6 mA. Ved denne formindskelse af blanderstrømmen bliver egenforstyrrelsen i kanal Y i det for CATV udvidede bånd I i Europa ligesom egenforstyrrelsen af 20 antennerne "OFF AIR Info" i USA i området for bånd I sænket med 60 dB. I bånd III får blanderen over en seriekobling af en diode 6 og en modstand 5 over en tilslutning 12 tilført en passende skiftespænding, og derved hæves basisniveauet, således at den for dette bånd nødvendige blanderstrøm indstiller sig. I bånd III findes 25 egenforstyrrelser ved tilstedeværelsen af et signal ikke.

30 35

Claims (2)

1. Blanderkredsløbsanordning for VHF-fjernsynsbåndene I og III, som er koblet båndafhængigt og har en transistor (1), der over en 5 kollektormodstand (2) arbejder på et tokreds HF-båndfilter (13), hvor kollektorspændingen tilføres transistoren (1) over båndfiltret (13) og en modstand (4), kendetegnet ved, at denne kredsløbsanordning er udstyret med en af den områdeafhængige ændring af arbejdspunktet for blandertransistoren (1) afhængig jævn-10 strømsoptræden, idet der mellem forbindelsesstedet af båndfiltret (13) og modstanden (4) og basis i transistoren (1) er indføjet en modstand (3), som sammen med basismodstanden (10) for transistoren (1) danner en spændingsdeler, der er således dimensioneret, at blanderstrømmen sænkes, således at egenforstyrrelser i bånd I un-15 dertrykkes, medens basisniveauet af den samme blandetransistor (1) ved drift i bånd III af skiftespændingen for bånd III over en seriekobling af en diode (6) og en modstand (5) ændres således, at blanderstrømmen hæves væsentligt i sammenligning med blanderstrømmen for bånd I. 20

2. Blanderkredsløbsanordning ifølge krav 1, kendeteg ne t ved, at blanderstrømmen ved drift i bånd I sænkes til en værdi på 0,3 til 0,6 mA. 25 30 35