DK162655B

DK162655B - Fremgangsmaade til fjernelse af nitrogen fra naturgas

Info

Publication number: DK162655B
Application number: DK282582A
Authority: DK
Inventors: Brian Robert Swallow
Original assignee: Union Carbide Corp
Priority date: 1981-06-24
Filing date: 1982-06-23
Publication date: 1991-11-25
Also published as: NO822092L; EP0068587B1; NO164234C; DK162655C; CA1166145A; EP0068587A1; DK282582A; US4352685A; NO164234B

Description

i

DK 162655 B

Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til fjernelse af nitrogen fra naturgas og er især anvendelig, når ni trogenindhol det i naturgasstrømmen varierer betragteligt med tiden, og når naturgasstrømmen også indeholder en betragtelig koncentration af tunge carbon-5 hydrider.

Indvinding af naturgas med høj kvalitet bliver mere og mere vigtig, efterhånden som energipriserne fortsætter med at stige. Desuden vil en behandling af naturgas stræbe mod at formindske den mængde af forure-10 ningsmidler, der produceres ved en given mængde fremstillet energi, når den sammenlignes med visse andre almindeligt anvendte midler til energifremstilling.

Et problem, der ofte opstår ved indvinding af naturgas, er nitrogen-15 forurening. Naturgas, der indeholder væsentlige mængder nitrogen, vil ikke opfylde minimumsspecifikationer for brændselsværdi, vil reducere rørledningers kapacitet og kræve yderligere kompressionshestekræfter samt et forøget brændselsforbrug. Desuden kan nitrogen i naturgas medføre dannelse af uønskede nitrogenoxider, når naturgassen afbrændes.

20 Fjernelse af nitrogen fra naturgas har derfor fået en større betydning.

I mange tilfælde kræver en vellykket indvinding af naturgas, at der anvendes en forbedret indvindingsteknik. En ofte anvendt teknik med-25 fører, at der, i kilden, indsprøjtes et fluid, som ikke vil nære en forbrænding; et fluid, der ofte anvendes ved denne teknik, er nitrogen, da det er relativt billigt i sammenligning med argon, helium og lignende. Imidlertid forøger anvendelsen af denne teknik niveauet for nitrogenforureningen i naturgassen over den naturligt forekommende 30 nitrogenkoncentration.

Nitrogenindsprøjtning for forøget indvinding medfører et yderligere problem, da nitrogenkoncentrationen i naturgassen ikke forbliver konstant gennem indvindingsoperationens levetid. I løbet af de første få 35 år, hvor indvindingen forøges med nitrogen, kan nitrogenkoncentrationen i naturgassen forblive omtrent ved det naturligt forekommende niveau men vil derefter forøges, f.eks. med ca. 5% efter 4 år, med ca. 15% efter 8 år, med ca. 25% efter 10 år og med ca. 50% efter 16 år.

DK 162655 B

2

Som reaktion på problemet med nitrogenforurening af naturgassen er der blevet udviklet flere fremgangsmåder til adskillelse af nitrogen fra naturgas. En sædvanlig anvendt fremgangsmåde omfatter en dobbelt destillationskolonne med dobbelttryk; dette arrangement anvendes ofte 5 ved nedbrydning af luft til oxygen og nitrogen. Imidlertid er denne fremgangsmåde generelt begrænset til anvendelsesområder, hvor nitrogenkoncentrationen i naturgassen er større end ca. 20 til 25%. I de tilfælde, hvor nitrogenkoncentrationen er lavere end 20 til 25%, vil mængden af refluxvæske, som kan dannes i højtrykskolonnen, blive for-10 mindsket i en udstrækning, så der ikke kan udføres en ordentlig fraktionering i lavtrykskolonnen.

Kendte fremgangsmåder til at rense naturgas for nitrogen ved lave nitrogenkoncentrationer har generelt været beregnet til naturgas med små 15 koncentrationer af tunge carbonhydrider og/eller en relativt uforandret nitrogenkoncentration i naturgassen.

Problemet med en skiftende nitrogenkoncentration i naturgassen vil yderligere komplicere indvindingsøkonomien. Som det f.eks. er vist i 20 "Design Considerations For Nitrogen Rejection Plants", af R.A. Harris, 17. april 1980, The Randall Corp., Houston, Texas, vil den specifikt anvendte fremgangsmåde til fjernelse af nitrogen blive dikteret af nitrogenkoncentrationen. En nitrogenkoncentration fra 15 til 25% vil kræve én fremgangsmåde, en nitrogenkoncentration fra 25 til 40% vil 25 kræve en anden, en nitrogenkoncentration fra 40 til 50% en tredie fremgangsmåde og en koncentration, der er større end ca. 50%, en fjerde fremgangsmåde. Alternativet, d.v.s. anvendelsen af kun én fremgangsmåde, når nitrogenkoncentrationen i naturgassen varierer, vil medføre alvorlige funktionssvigt.

30

Det er formålet med den foreliggende opfindelse at tilvejebringe en forbedret fremgangsmåde til fjernelse af nitrogen fra naturgas, hvor nitrogenkoncentrationen i naturgassen kan variere fra den naturligt forekommende koncentration og op til 50% eller mere, også hvor natur-35 gassen indeholder en høj koncentration af tunge carbonhydrider.

Det ovenstående formål med den foreliggende opfindelse, opnås ved:

En fremgangsmåde til adskillelse af nitrogen fra naturgas, og som 3

DK 162655 B

omfatter trinnene, hvor: 1) en tilførselsstrøm, der består af en i det mindste delvis kondenseret nitrogenhol di g naturgas, og som stort set er fri for vand og carbondioxid, og som er under et tryk på mindst 2800 kPa, indføres i 5 en første afdrivningskolonne, hvor strømmen ved rektifikation adskilles i en gasstrøm A med nitrogen og methan, samt en væskestrøm B med tunge carbonhydrider og methan, 2) strømmen A kondenseres delvis for at danne en gasstrøm C med nitro-10 gen og methan samt en væskestrøm D, 3) strømmen D indføres i den første afdrivningskolonne, 4) strømmen C indføres i en nitrogen-methanseparationszone, hvor strøm-15 men separeres i en nitrogenstrøm E og en methanstrøm F, 5) strømmen B delvis fordampes for at danne en gasstrøm G og en væskestrøm H, der er beriget med tunge carbonhydrider, 20 6) strømmen G indføres i den første afdrivningskolonne som dampreflux, 7) strømmen H indføres i en anden afdrivningskolonne, hvor den ved rektifikation adskilles i en methan-beriget strøm I og en væskestrøm 0, 25 8) strømmen I delvis kondenseres for at danne en methan-gasstrøm K og en væskestrøm L, 9) strømmen L indføres i den anden afdrivningskolonne, 30 10) strømmen J delvis fordampes for at danne en gasstrøm M samt en væskestrøm N med tunge carbonhydrider, 11) strømmen M indføres i den anden afdrivningskolonne som dampreflux, 35 og 12) strømmen F og strømmen K indvindes som et methanprodukt.

Med termen "naturgas" menes et fluid, der har et væsentligt methanind- 5 4

DK 162655 B

hold.

Med termen "tungt carbonhydrid" menes et carbonhydrid, der har to eller flere carbonatomer.

Med termen "betragtelig koncentration af tunge carbonhydrider" menes et fluid, der har et molært forhold mellem tunge carbonhydrider og methan, som er større end 0,1.

10 Med termen "kolonne" menes en destillationskolonne, d.v.s. en kontaktkolonne, hvor væske- og dampfaser er i modstrømskontakt for at bevirke en adskillelse af en fluidblanding, som f.eks. ved damp- og væskefasernes kontakt på en serie lodret med afstand anbragte trug eller plader, som er monteret inden i kolonnen eller alternativt på pakningselemen-15 ter, som kolonnen er fyldt op med. For en udvidet redegørelse henvises til "the Chemical Engineers' Handbook", femte udgave, redigeret af R.H. Perry og C.H. Chilton, McGraw-Hill Book Company, New York, sektion 13, "Distillation", af B.D. Smith m.fl., side 13-3 "The Continuation Distillation Process".

20

Med termen "dobbelt destillationskolonne" menes en destillationskolonne med højere tryk, der har sin øverste ende i en varmeudvekslende forbindelse med den nederste ende af en lavtryksdesti11 ationskolonne. Eksempler på en dobbelt destillationskolonne forekommer i Ruheman's 25 "The Separation of Gases", University Press, 1949.

Med termen "afdrivningskolonne" menes den del eller zone af en destillationskolonne, som er under tilførselsniveauet. For en udvidet redegørelse for en afdrivningskolonne henvises til "Design of Equilibrium 30 Stage Processes", af B.D. Smith, McGraw-Hill Book Company, New York, 1963, side 143-146.

Fremgangsmåden ifølge opfindelsen vil herefter blive forklaret mere detaljeret under henvisning til den medfølgende tegning, hvor der er 35 vist en skematisk gengivelse af en foretrukken udførelsesform for fremgangsmåden ifølge opfindelsen.

En nitrogenhol dig naturgasstrøm 1, der generelt er ved et tryk over 4140 kPa og fortrinsvis er ved et tryk på ca. 6900 kPa eller mere, og 5

DK 162655 B

som er blevet behandlet for at fjerne fortættelige forureninger, såsom vand og carbondioxid, f.eks. ved hjælp af en molekyl sigteadsorption, afkøles sekventielt i varmevekslere 10, 20, 30 og 40 for delvis at kondensere den mindre flygtige fraktion af tilførselsstrømmen. Det 5 ovenfor nævnte tryk i den indkommende gasstrøm er generelt inden for de trykgrænser, hvorved naturgas indvindes fra en kilde; imidlertid kan trykket i den indkommende naturgasstrøm, som indføres i den første afdrivningskolonne, være så lavt som 2800 kPa. Generelt er nitrogenkoncentrationen i gasstrømmen fra ca. 15 til ca. 60%.

10

Den afkølede og delvis kondenserede strøm drøv!es derefter gennem en ventil 90 til et tryk under gasblandingens kritiske tryk. Dette trin tilvejebringer separationsanlæggets afkøling via den velkendte Joule-Thompson ekspansion. Som det kan indses vil et højere tryk i den ind-15 kommende naturgasstrøm bevirke, at der opnås større Joule-Thompson afkøling, og således bliver den totale separationsproces mere effektiv.

Som det er indikeret ovenfor må gasblandingen reduceres til et tryk under sit kritiske tryk, før den indføres i afdrivningskolonnen. Som 20 det er velkendt vil to faser, ved overkritiske tryk, ikke eksistere samtidigt, og således er separationen umulig. Det kritiske tryk for methan er 4650 kPa og for nitrogen er det 3400 kPa. Det kritiske tryk for nitrogen-methangasblandingen vil primært afhænge af disse komponenters specifikke koncentrationer.

25

Almindeligvis dvæl es der ikke ved kravet om, at kolonnens tilførsel skal være under det kritiske tryk, da tilførslen generelt fra begyndelsen er tilvejebragt ved et lavt tryk. Det er nævnt her, fordi tilførslen fra en gaskilde almindeligvis vil være tilvejebragt ved et 30 relativt højt tryk. Faktisk er det som tidligere nævnt fordelagtigt, at tilførslen er tilvejebragt ved et tryk på 6900 kPa eller mere.

Da strømmen indføres i en afdrivningskolonne må tilførslen i det mindste delvis være kondenseret; dette krav er velkendt for fagfolk på 35 området og er yderligere forklaret i Smith-referencen, som er nævnt tidligere.

Den drøvlede strøm fødes derefter til en afdrivningskolonne 70, hvor den ved rektifikation adskilles i en gasstrøm 4, som primært omfatter

DK 162655 B

s nitrogen og methan, samt en væskestrøm 5, der primært omfatter tunge carbonhydrider og methan. Der anvendes en afdrivningskolonne for at undgå den store afkøling, der kræves for at fremstille en passende refluxstrøm. Ved højere nitrogenkoncentrationer vil dette afkølings-5 krav blive urimeligt. Det har overraskende vist sig, at afdrivningskolonnen vil tilvejebringe den nødvendige grad af adskillelse, når nitrogenkoncentrationen i den indkommende naturgasstrøm er relativt lav. Således vil der ved anvendelsen af fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse, hvor der anvendes afdrivningskolonner, kunne ud-10 føres en nitrogenseparation, som er effektiv såvel fra et økonomisk som et teknisk synspunkt, både ved relativt høje og relativt lave nitrogenkoncentrationer i tilførslen.

Nitrogen-methangasstrømmen 4 kondenseres derefter partielt i en varme-15 veksler 60 og føres gennem 62 til en faseseparator 79, hvor strømmen adskilles i en nitrogen-methangasstrøm 61 og en væskestrøm 9, som returneres til afdrivningskolonnen 70. Gasstrømmen 61 afkøles yderligere i varmeveksleren 60, og den resulterende strøm 10 føres til en nitro-gen-methanseparationszone 100.

20

Nitrogen-methanseparationszonen 100 er vist i skematisk form. Fortrinsvis er nitrogen-methanseparationszonen en dobbeltkolonne med dobbelttryk, som almindeligvis anvendes til at adskiller gasser, som f.eks. ved fremstillingen af oxygen fra luft. I en dobbeltdestillationskolon-25 · ne adskiller højtrykskolonnen delvis nitrogen-methanblandingen og dan ner en nitrogen-væskestrøm, der anvendes som refluxstrøm i lavtrykskolonnen. Den methanholdige væske fra højtrykskolonnens koger, som stadig indeholder en væsentlig mængde nitrogen, udgør tilførslen til lavtrykskolonnen, hvor den separeres i en meget ren nitrogenstrøm fra 30 toppen, samt et meget rent methanprodukt, der genvindes fra kogeren.

Den varme, som er nødvendig for at fremstille en dampreflux til lavtrykskolonnen, opnås fra den kondenserede nitrogengas i toppen af højtrykskolonnen. Som det blev bemærket ovenfor er dobbelte destillationskolonner velkendte for fagfolk på området, og en nærmere redegørelse 35 er ikke nødvendig her.

Strømmen 10 vil almindeligvis have en nitrogenkoncentration på mere end ca. 20%, og den er fortrinsvis større end ca. 25%. Den dobbelte destillationskolonne adskiller tilførslen i en nitrogenstrøm 13 og en 7

DK 162655 B

methanstrøm 14. I den til fremgangsmåden hørende tegning er der vist, hvorledes nitrogen- og/eller methanstrømmene fra nitrogen-methansepa-rationszonen 100 anvendes til at absorbere varme i varmeveksleren 60. Ifølge den foretrukne udførelsesform for fremgangsmåden ifølge den 5 foreliggende opfindelse kondenseres gasstrømmen 4 delvis i varmeveksleren 60 alene ved modløbsvarmeudveksling med nitrogen og/eller methanstrømmene.

Væskestrømmen 5 er delvis fordampet og, således som det er vist, sker 10 denne delvise fordampning fortrinsvis i varmeveksleren 40 i modstrøm med fødestrømmen 1. Den delvis fordampede strøm 63 føres til en faseseparator 75, hvor den separeres i en gasstrøm 11, som returneres til afdrivningskolonnen 70 som dampreflux og i en væskestrøm 12, der er beriget med tunge carbonhydrider.

15

Som det er vist vil både den fra toppen og bunden genvundne strøm fra afdrivningskolonnen 70 blive respektivt afkølede og opvarmede, fortrinsvis ved modstrømsvarmeveksling og fortrinsvis i modstrøm med indre strømme. Da begge disse strømme er flerkomponentblåndinger, er mod-20 strømsvarmeveksling termodynamisk mere effektiv end medstrømsvarmeveksling. Ved kun at tilvejebringe en partiel kondensation eller fordampning tilføres desuden et yderligere ligevægtstrin ved separationen i hver ende af afdrivningskolonnen 70. Som følge heraf forhindres en væsentlig mængde nitrogen, der er til stede i kogerens væske, effektivt 25 i at forurene slutprodukterne, der genvindes fra den carbonhydrid-beri-gede væske 12. På tilsvarende måde returneres en betragtelig fraktion af de tunge carbonhydrider i strømmen 4 til afdrivningskolonnen i strømmen 9. Dette gør det muligt at tilvejebringe en mere effektiv rensning af en naturgasstrøm, der indeholder skiftende nitrogenkoncen-30 trationer, og som har en betragtelig koncentration af tunge carbonhydrider. På denne måde kan fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse effektivt afskille nitrogen fra en naturgas ved et antal nitrogenkoncentrationer i tilførslen, og når naturgassen også indeholder en væsentlig koncentration af tunge carbonhydrider 35

Idet der herefter fortsættes med beskrivelsen af fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse under henvisning til tegningen, vil strømmen 12, der er beriget med tunge carbonhydrider, drøv!es gennem en ventil 95 for at tilvejebringe mere Joule-Thompson afkøling; således 8

DK 162655 B

tilvejebringes størstedelen af den krævede afkøling fra indre kilder.

Ved dette punkt er trykket i strømmen almindeligvis mellem 2070 og 2800 kPa.

5 Strømmen føres derefter til en afdrivningskolonne 80, hvor den ved rektifikation separeres i en methanberiget strøm 15 og en væskestrøm 16, der indeholder en væsentlig koncentration af tunge carbonhydrider. Strømmen 16 bliver delvis fordampet, fortrinsvis i varmeveksleren 10 ved modløbsvarmeveksling med tilførsel sstrømmen 1. Den delvis fordam-10 pede strøm 64 føres derefter til en faseseparator 85, hvor den separeres i en væskestrøm 22 med tunge carbonhydrider og en gasstrøm 21, som returneres til afdrivningskolonnen 80 som dampreflux. Strømmen 22 med tunge carbonhydrider kan genvindes som et produkt bestående af væskeformig jordoliegas eller LPG.

15

Methanstrømmen 15 bliver delvis kondenseret, fortrinsvis i en varmeveksler 50 ved modstrømsvarmeveksling med nitrogen- og/eller methan-strømmene fra nitrogen-methanseparationszonen 100. Den delvis kondenserede strøm 65 føres derefter til en faseseparator 89, hvor den sepa-20 reres i en methangasstrøm 19 og en væskestrøm 20, som returneres til afdrivningskolonnen 80. Methangasstrømmen 19 genvindes som et renset methanprodukt. Fortrinsvis kombineres methangasstrømmen 19 med methanstrømmen 14 fra nitrogen-methanseparationszonen 100 for således at danne en methanstrøm 23, der genvindes som et methanprodukt. Nitrogen-25 strømmen 13 fra nitrogen-methanseparationszonen 100 kan ganske enkelt frigives til atmosfæren eller, hvis det ønskes, genvindes som et nitrogenprodukt.

Som tidligere nævnt er den indkommende strøm til den anden afdrivnings-30 kolonne 80, almindeligvis tilvejebragt ved et tryk i størrelsesordenen mellem 2070 til 2800 kPa, hvilket tilkendegiver en trykdifference mellem den første og anden afdrivnings kolonne. Ved det lavere tryk er separationen i den anden afdrivningskolonne bedre på grund af komponenternes højere relative flygtighed. Imidlertid behøver der ikke at 35 være en trykdifference mellem den første og anden afdrivningskolonne, for at fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse er effektiv. Trykket i den anden afdrivnings kolonne 80 kan også være under 2070 kPa, selv om der ved et sådant tryk generelt vil kræves yderligere afkøling.

9

DK 162655 B

Ved at anvende de to afdrivningskolonner, som er tilvejebragt ved fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse, kan der opnås to rene produkter, d.v.s. methan og tunge carbonhydrider; dette er ikke muligt, hvis der kun anvendes én kolonne eller separationszone. Desuden giver 5 brugen af to afdrivningskolonner mulighed for at vælge et lavere tryk og således opnåelse af en mere effektiv separation.

I den viste udførelsesform er den for separationen nødvendige afkøling tilvejebragt ved hjælp af en ydre kølemiddelstrøm 25 gennem varmeveks-10 leren 30. Fortrinsvis opnås yderligere afkøling fra Joule-Thompson ekspansionen af tilførselsgassen, således som beskrevet ovenfor. Andre fremgangsmåder til frembringelse af afkøling omfatter ekspansionsarbejdet af en passende indre strøm og en inkorporering af en passende varmepumpecyklus i fremgangsmåden. Når den foretrukne udførelsesform 15 for den foreliggende opfindelse anvendes, hvor varmeoverføring tilvejebringes gennem modstrømsvarmeveksling med passende indre strømme, vil der kun kræves ydre afkøling ved temperaturer over ca. -100°C (f.eks. -50°C).

20 I tabel 1 er der opsummeret resultater af to forløb, hvor fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse blev anvendt. Kolonne A opsummerer separationen af en strøm, der kun indeholder 15% nitrogen samt en væsentlig koncentration af tunge carbonhydrider. Kolonne B opsummerer adskillelsen af en strøm, der indeholder 50% nitrogen. Procentan-25 givelserne refererer til mol procent, og nummereringen af strømmene svarer til disse på tegningen. Som det er vist vil der ved fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse ske en effektiv adskillelse af nitrogen fra en naturgasstrøm, der også kan indeholde en høj koncentration af tunge carbonhydrider, hvilken adskillelse kan tilvejebrin-30 ges indenfor et stort område af nitrogenkoncentrationer i naturgassen.

Det molære forhold mellem tunge carbonhydrider og methan i hvert af de to forløb A og B var 0,22.

Fremgangsmåden ifølge den foreliggende opfindelse er blevet beskrevet 35 detaljeret under henvisning til en speciel foretrukken udførelsesform, der er illustreret på tegningen.

DK 162655 B

10

TABEL I

å B

5 Tilførsel (strøm 1)

Strømningshastighed (kmol/h) 45 45

Tryk (kPa abs) 6900 6900

Nitrogen (%) 15,0 50,0

Methan (%) 69,9 41,1 10 C2+-carbonhydrider (%) 15,1 8,9

Methanprodukt (strøm 23)

Strømningshastighed (kmol/h) 32,4 19,4

Tryk (kPa abs) 1900 1150 15 Nitrogen (%) 2,3 2,3

Methan (%) 95,5 95,7 C2+-carbonhydrider (%) 2,2 2,0 LPG-produkt (strøm 22) 20 Strømningshastighed (kmol/h) 6,25 3,7

Tryk (kPa abs) 2070 2070

Nitrogen (%)

Methan (%) 1,5 1,5 C2+-carbonhydrider (%) 98,5 98,5 25

Nitrogenprodukt (strøm 13)

Strømningshastighed (kmol/h) 6,66 22,2

Tryk (kPa abs) 193 193

Nitrogen {%) 90,3 99,8 30 Methan (%) 9,7 0,2 C2+-carbonhydrider (%)

Methangenvinding i methanproduktet (%) 97,7 99,4 35 C2+-carbonhydridgenvinding i LPG-produkt (%) 90,0 90,8.

Claims

1. Fremgangsmåde til adskillelse af nitrogen fra naturgas, kendetegnet ved, at den omfatter følgende trin: 5 1) en tilførselsstrøm (1), der består af en i det mindste delvis konden seret nitrogenholdig naturgas, og som stort set er fri for vand og carbondioxid, og som er under et tryk på mindst 2800 kPa, indføres i en første afdrivningskolonne (70), hvor strømmen ved rektifikation adskilles i en gasstrøm A (4) med nitrogen og methan, samt en væske-10 strøm B (5) med tunge carbonhydrider og methan, 2. strømmen A (4) kondenseres delvis for at danne en gasstrøm C (61,10) med nitrogen og methan samt en væskestrøm D (9), 3. strømmen D (9) indføres i den første afdrivningskolonne (70), 4. strømmen C (61,10) indføres i en nitrogen-methanseparationszone 15 (100), hvor strømmen separeres i en nitrogenstrøm E (13) og en methan- strøm F (14), 5. strømmen B (5) delvis fordampes for at danne en gasstrøm G (11) og en væskestrøm H (12), der er beriget med tunge carbonhydrider, 6. strømmen G (11) indføres i den første afdrivningskolonne (70) som 20 dampreflux, 7. strømmen H (12) indføres i en anden afdrivningskolonne (80), hvor den ved rektifikation adskilles i en methan-beriget strøm I (15) og en væskestrøm J (16), 8. strømmen I (15) delvis kondenseres for at danne en methan-gasstrøm 25 K (19) og en væskestrøm L (20), 9. strømmen L (20) indføres i den anden afdrivningskolonne (80), 10. strømmen J (16) delvis fordampes for at danne en gasstrøm M (21) samt en væskestrøm N (22) med tunge carbonhydrider, 11. strømmen M (21) indføres i den anden afdrivningskolonne (80) som 30 dampreflux, og 12. strømmen F (14) og strømmen K (19) indvindes som et methanprodukt.

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at strømmene F (14) og K (19) kombineres i én strøm (23), før de genvindes som 35 methanprodukt.

3. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at væskestrømmen N (22) med tunge carbonhydrider genvindes som et væskeformigt jordoliegasprodukt. 12 DK 162655 B

4. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at strømmen E (13) frigøres til atmosfæren.

5. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at strøm-5 men E (13) genvindes som et nitrogenprodukt.

6. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, åt strømmen A (4) delvis kondenseres ved modstrømsvarmeveksling med strømmen E (13) og/eller strømmen F (14). 10

7. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at strømmen B (5) delvis fordampes ved modstrømsvarmeveksling med tilførselsstrømmen (1) bestående af nitrogenholdig naturgas.

8. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at strøm men I (15) delvis kondenseres ved modstrømsvarmeveksling med strømmen E (13) og/eller strømmen F (14).

9. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at strøm-20 men J (16) delvis fordampes ved modstrømsvarmeveksling med tilførselsstrømmen (1) bestående af nitrogenhol dig naturgas.

10. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at nitro-gen-methanseparationszonen (100) er en dobbelt destillationskolonne. 25

11. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at nitrogenkoncentrationen, i tilførselsstrømmen (1) med nitrogenholdig naturgas, er fra ca. 15 til 60%.

12. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at tilfør sel sstrømmen (1) bestående af nitrogenholdig naturgas desuden indeholder tunge carbonhydrider i en koncentration, således at det molære forhold mellem tunge carbonhydrider og methan er større end 0,1.

13. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at nitro genkoncentrationen i strømmen C (61,10), umiddelbart før den indføres i nitrogen-methanseparationszonen (100), er mindst 20%.

14. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at til- DK 162655 B 13 førselsstrømmen (1) bestående af nitrogenhol dig naturgas er tilvejebragt ved et tryk på mindst 4140 kPa.

15. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at tryk-5 ket i tilførselsstrømmen (1) bestående af nitrogenholdig naturgas fra begyndelsen er tilvejebragt ved eller over strømmens kritiske tryk, og ved, at trykket reduceres til et niveau under det kritiske tryk, før tilførselsstrømmen indføres i den første afdrivningskolonne (70).

16. Fremgangsmåde ifølge krav 15, kendetegnet ved, at tryk ket er 6900 kPa eller mere.

17. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at trykket i den anden afdrivningskolonne (80) er mindre end trykket i den 15 første afdrivningskolonne (70).

18. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at trykket i den anden afdrivningskolonne (80) er fra ca. 2070 til ca. 2800 kPa. 20 25 30 35