DK161603B - HOT MELTABLE COMPOSITIVE FIBERS WITH A POLYPROPYLINE CORNER AND A POLYETHYL COVER AND METHOD FOR PRODUCING IT - Google Patents
HOT MELTABLE COMPOSITIVE FIBERS WITH A POLYPROPYLINE CORNER AND A POLYETHYL COVER AND METHOD FOR PRODUCING IT Download PDFInfo
- Publication number
- DK161603B DK161603B DK474287A DK474287A DK161603B DK 161603 B DK161603 B DK 161603B DK 474287 A DK474287 A DK 474287A DK 474287 A DK474287 A DK 474287A DK 161603 B DK161603 B DK 161603B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- composite
- core
- weight
- polypropylene
- sheath
- Prior art date
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
- D01F8/00—Conjugated, i.e. bi- or multicomponent, artificial filaments or the like; Manufacture thereof
- D01F8/04—Conjugated, i.e. bi- or multicomponent, artificial filaments or the like; Manufacture thereof from synthetic polymers
- D01F8/06—Conjugated, i.e. bi- or multicomponent, artificial filaments or the like; Manufacture thereof from synthetic polymers with at least one polyolefin as constituent
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
- Y10T428/2913—Rod, strand, filament or fiber
- Y10T428/2922—Nonlinear [e.g., crimped, coiled, etc.]
- Y10T428/2924—Composite
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
- Y10T428/2913—Rod, strand, filament or fiber
- Y10T428/2922—Nonlinear [e.g., crimped, coiled, etc.]
- Y10T428/2925—Helical or coiled
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
- Y10T428/2913—Rod, strand, filament or fiber
- Y10T428/2929—Bicomponent, conjugate, composite or collateral fibers or filaments [i.e., coextruded sheath-core or side-by-side type]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
- Y10T428/2913—Rod, strand, filament or fiber
- Y10T428/2929—Bicomponent, conjugate, composite or collateral fibers or filaments [i.e., coextruded sheath-core or side-by-side type]
- Y10T428/2931—Fibers or filaments nonconcentric [e.g., side-by-side or eccentric, etc.]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
- Y10T428/2913—Rod, strand, filament or fiber
- Y10T428/2973—Particular cross section
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
- Y10T428/2913—Rod, strand, filament or fiber
- Y10T428/2973—Particular cross section
- Y10T428/2976—Longitudinally varying
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Multicomponent Fibers (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Description
DK 161603 BDK 161603 B
Opfindelsen angår varmtsmeltelige kompositfibre, som kan viderebehandles til et ikke vævet stof ved opvarmning eller lignende, til tilvejebringelse af et voluminøst produkt med et blødt greb, samt en fremgangsmåde til frem-5 stilling deraf.The invention relates to hot-melt composite fibers which can be further processed into a non-woven fabric by heating or the like, to provide a bulky product with a soft grip, and a method of making it.
Det er mange år siden man opfandt varmtsmeltelige kom-positfibre på polypropylen-basis af side-ved-side-typen, hvilket omfatter to komponenter med forskellige smelte-10 punkter, og i forbindelse med hvilke en betydelig del, f.eks. halvdelen eller mere end halvdelen af overfladerne deraf er optaget af komponenten med et lavere smeltepunkt. Hovedsageligt har sådanne forbedringer haft til formål at forbedre krympeegenskaberne af en bane ved for-15 arbejdning af fibrene til et ikke-vævet stof ved opvarmning og at forbedre styrken, voluminøsiteten og lignende egenskaber af det resulterende ikke-vævede stof, og man har opnået mange gode resultater, men resultaterne har endnu ikke været tilfredsstillende hvad angår voluminø-20 siteten.It has been many years since heat-melting composite fibers were invented on a side-by-side polypropylene basis, comprising two components having different melting points, and for which a significant portion, e.g. half or more than half of the surfaces thereof are occupied by the lower melting point component. Essentially, such improvements have been intended to improve the shrinkage properties of a web by processing the fibers into a nonwoven fabric by heating and to improve the strength, volume and similar properties of the resulting nonwoven fabric, and many have been obtained. good results, but the results have not yet been satisfactory in terms of volume sensitivity.
Hidtil har man ikke opnået tilfredsstillende resultater, hverken i henseende til voluminøsitet eller i henseende til grebet af ikke-vævede stoffer, der er fremkommet ud 25 fra de varmtsmeltelige kompositfibre på polypropylenbasis ved opvarmning. Man har forsøgt at forbedre grebet ved at anvende fibre med fin denierværdi eller ved at forøge den andel af andre fibre, der skal blandes med kompositfi-brene, såsom rayon eller uld, men dette har endnu ikke 30 resulteret i et produkt, der udmærker sig ved god blødhed og voluminøsitet. Som situationen er, foreligger der således et stort og utilfredsstillet behov for yderligere forbedringer, i henseende til voluminøsitet og blødhed af ikke-vævede stoffer til anvendelse som f.eks. papirbleer 35 eller sanitære materialer. Der foreligger således et stærkt ønske om at tilfredsstille dette behov.So far, no satisfactory results have been obtained, either in terms of volume or in the grip of nonwoven fabrics produced from the polypropylene-based hot melt composite fibers upon heating. Attempts have been made to improve the grip by using fine denier fibers or by increasing the proportion of other fibers to be blended with composite fibers such as rayon or wool, but this has not yet resulted in a product which stands out by good softness and volume. Thus, as the situation is, there is a great and unsatisfied need for further improvements, in terms of volume and softness of non-woven fabrics for use, e.g. paper diapers 35 or sanitary materials. Thus, there is a strong desire to satisfy this need.
DK 161603 BDK 161603 B
22
Det er opfindelsens formål at tilvejebringe varmtsmelte-lige kompositfibre, der kan opfylde det før angivne behov, og som let kan behandles til et ikke-vævet stof ved opvarmning på grund af deres varmtsmeltelighed, hvilket 5 ikke-vævede stof ikke blot skal være voluminøst, men også skal have et høj grad blødt greb.It is an object of the invention to provide hot melt composite fibers which can meet the aforementioned needs and which can be easily treated to a nonwoven fabric by heating due to their heat meltability, which non-woven fabric should not only be bulky. but also must have a high degree of soft grip.
Som resultat af intensive og extensive studier, der er udført for at opfylde dette formål, har det vist sig, at 10 den ikke-vævede stofstruktur bliver stabiliseret i høj grad og gjort tilstrækkeligt voluminøs og opnår et blødt greb, når de kompositfibre, der behandles til de ikke-vævede stoffer, konstrueres ved hjælp af en kernedel, der meddeler det ikke-vævede stof voluminøsitet, og en 15 kappedel, der gør fibrene varmklæbende, og det har yderligere vist sig, at det bløde greb bliver endnu bedre, når der udover den før angivne konstruktion dannes et antal nodulære aggregater bestående af kappe-komponenten på overfladerne af fibrene bortset fra de dele af disse, der 20 er sammenbundet.As a result of intensive and extensive studies carried out to fulfill this purpose, it has been found that the nonwoven fabric structure is highly stabilized and sufficiently voluminous, gaining a soft grip when the composite fibers being treated for the non-woven fabrics, is constructed using a core portion which provides the nonwoven fabric for volume, and a 15-piece portion that makes the fibers hot-adhesive, and it has further been found that the soft grip becomes even better when in addition to the structure previously described, a number of nodular aggregates consisting of the sheath component are formed on the surfaces of the fibers except for the portions thereof which are bonded together.
Komposit fiberen ifølge opfindelsen, der er af den i indledningen til krav 1 angivne art, er ejendommelig ved det i den kendetegnende del^af krav 1 angivne.The composite fiber of the invention, which is of the kind set forth in the preamble of claim 1, is characterized by the feature of the characterizing part of claim 1.
25 ^25 ^
Fremgangsmåden til fremstilling af kompositfibrene ifølge opfindelsen er ejendommelig ved det i den kendetegnende j del af krav 5 angivne.The process for producing the composite fibers of the invention is characterized by the method of claim 5.
30 Kompositfiberen ifølge opfindelsen beskrives nærmere i det følgende under henvisning til tegningen, hvorpå: fig. 1,2 og 3 er skematiske tværsnit, der viser tværsnitsstrukturen af de varmtsmeltelige kompositfibre iføl-35 ge opfindelsen, ogThe composite fiber according to the invention is described in more detail below with reference to the drawing, in which: FIG. 1,2 and 3 are schematic cross-sections showing the cross-sectional structure of the hot-melt composite fibers of the invention, and
DK 161603 BDK 161603 B
3 fig. 4 er en skitse, der af bilder den kappedel, hvorpå der dannes nodulære agglomerater.3 FIG. 4 is a sketch showing images of the sheath on which nodular agglomerates are formed.
Idet der henvises til tegningen, er henvisningstallet 1 5 en kernedel (i det følgende simpelthen kaldet kernen) af kompositfiberen af side-ved-side-typen omfattende kernedelzoner la og lb, der hver består af en kerne-komponent af hver sin polymer på polypropylen-basis. Kernen 1 i kompositfiberen af side-ved-side-typen kan antage for-10 skellige former. F.eks. kan kernen 1 have en tværsnitsstruktur, som er diametralt inddelt i to identiske halvcirkler, som vist på fig. 1. Som et alternativ kan kernen 1 have en tværsnitsstruktur, hvor en kernedelzone la for det meste er omgivet af den anden kerne-delzone lb, med 15 undtagelse af en lille perifer del deraf, som illustreret på fig. 2. I de fleste tilfælde antager kernen faktisk en struktur, der ligger mellem de før angivne exterme yderstrukturer. Som et andet alternativ kan kernen 1 være lokaliseret udenfor centret af fiberens tværsnit, som illu-20 streret på fig. 3.Referring to the drawing, reference numeral 15 is a core portion (hereinafter simply referred to as the core) of the side-by-side composite fiber comprising core portion zones 1a and 1b, each consisting of a core component of its own polymer on polypropylene. -basis. The core 1 of the side-by-side composite fiber may take various forms. Eg. For example, the core 1 may have a cross-sectional structure which is diametrically divided into two identical semicircles, as shown in FIG. 1. Alternatively, the core 1 may have a cross-sectional structure where a core portion zone 1a is mostly surrounded by the second core portion zone 1b, with the exception of a small peripheral portion thereof, as illustrated in FIG. 2. In most cases, the core actually assumes a structure that lies between the previously specified exterior outer structures. As another alternative, the core 1 may be located outside the center of the cross-section of the fiber, as illustrated in FIG. Third
Polypropylen-baserede polymere som repræsenteres ved krystallinsk polypropylen, kan omfatte copolymere af pro-pylen med en mindre mængde af andre alpha-olefiner und-25 tagen propylen, såsom ethylen, buten-1 eller penten-1. I dette tilfælde foretrækkes det, at indholdet af comono-mer-komponenten ikke overstiger 40 vægt-%.Polypropylene-based polymers represented by crystalline polypropylene may comprise copolymers of propylene with a minor amount of other alpha-olefins except propylene such as ethylene, butene-1 or pentene-1. In this case, it is preferred that the content of the comonomer component does not exceed 40% by weight.
Sådanne polypropylen-baserede polymere anvendes som ker-30 nekomponenterne af de pågældende kerne-delzoner la og lb, og de afviger fra hinanden hvad angår Q-værdien, der er en numerisk værdi, der udtrykker molekylvægtsfordelingen af polymere, og som beregnes ved hjælp af formlen: 35 Q - Mw/Mn hvori Mw er den gennemsnitlige molekylvægt efter vægt og iSuch polypropylene-based polymers are used as the core components of the respective core subdivisions 1a and 1b, and they differ from each other in terms of the Q value, which is a numerical value expressing the molecular weight distribution of polymers and which is calculated by formula: 35 Q - Mw / Mn wherein Mw is the average molecular weight by weight and i
DK 161603 BDK 161603 B
44
Mn er den gennemsnitlige molekylvægt efter antal.Mn is the average molecular weight by number.
Kernekomponenten i en kernedelzone la (som i det følgende simpelt hen benævnes komponent la) har en Q-værdi på 5 mindst 6, hertil anvendes gængs polypropylen. Kernekomponenten i den anden kernedel zone lb (som i det følgende betegnes komponent lb) har en Q-værdi på op til 5, fortrinsvis fra 3 til 5.The core component of a core part zone 1a (hereinafter simply referred to as component 1a) has a Q value of at least 6, for which polypropylene is commonly used. The core component of the second core portion zone lb (hereinafter referred to as component lb) has a Q value of up to 5, preferably from 3 to 5.
10 Kompositforholdet mellem kernekomponenterne la og lb, som udgør kernen 1, ligger mellem 1:2 og 2:1. -The composite ratio of the core components 1a and 1b which constitutes the core 1 is between 1: 2 and 2: 1. -
Kompositstrukturen i kernen 1 af side-ved side-typen omfattende komponenterne la og lb med forskellige Q-værdier 15 meddeler kompositfibrene de krusninger, som fremkommer efter den fiberfremstillende proces, samt de krusninger, der udvikles ud fra latente krusninger ved en påfølgende varmebehandling, hvilket resulterer i en forøgelse af vo-luminøsiteten.The composite structure of the core side-by-side core 1 comprising components 1a and 1b with different Q values 15 informs the composite fibers of the ripples resulting from the fiber-making process as well as the ripples that develop from latent ripples by a subsequent heat treatment, which results in an increase in volume.
2020
Henvisningstallet 2 er en kappedel (i det følgende simpelt hen kaldet kappen), der udgøres af en kappekomponent af én polymer på- basis af polyethylen, hvis smeltepunkt er mindst 20 °C lavere end det laveste, smeltepunkt for 25 smeltepunkterne for de to kernekomponenter i kernen 1, nemlig komponenterne la og lb, (eller det fælles smeltepunkt af komponenterne la og lb, hvis der ikke er nogen forskel mellem disse komponenters smeltepunkter). En sådan polymer på basis af polyethylen kan omfatte polyethy-30 len eller en copolymer af ethylen/vinylacetat, med et indhold af ethylen på 98 til 60 vægt-%. Det pågældende polyethylen er. eksemplificeret ved polyethylen med lav, middelhøj eller høj massefylde.Reference numeral 2 is a sheath portion (hereinafter simply referred to as the sheath) which is constituted by a sheath component of one polymer based on polyethylene, the melting point of which is at least 20 ° C lower than the lowest, melting point of the 25 melting points of the two core components. the core 1, namely components la and lb, (or the common melting point of components la and lb, if there is no difference between the melting points of these components). Such a polyethylene-based polymer may comprise polyethylene or an ethylene / vinyl acetate copolymer having an ethylene content of 98 to 60% by weight. The polyethylene in question is. exemplified by low, medium or high density polyethylene.
35 Kompositfibrene af kappe-kerne-typen ifølge opfindelsen frembringes ved at dække kernen 1 med kappen 2 på en sådan måde, at andelen af kappen 2 ligger i intervallet 25The composite core-type composite fibers of the invention are produced by covering the core 1 with the sheath 2 in such a way that the proportion of the sheath 2 is in the range 25
DK 161603 BDK 161603 B
5 til 55 vægt-%, baseret på den totale vægt af kappen 2 og kernen 1. Når andelen af kappen 2 er under 25 vægt-%, reduceredes styrken af det resulterende ikke-vævede stof til et så lavt niveau, at der opstår nogle praktiske pro-5 blemer. Med en andel af kappen 2, som overskrider 55 vægt-%, bliver udvikling af krusning hidrørende fra kernen 1 på den anden side inhiberet, således at kompositfi-brene kruser utilstrækkeligt og at de resulterende ikke-vævede stoffer udviser en ringe voluminøsitet.5 to 55% by weight, based on the total weight of the jacket 2 and the core 1. When the proportion of the jacket 2 is below 25% by weight, the strength of the resulting nonwoven fabric was reduced to such a low level that some practical problems. On the other hand, with a proportion of the sheath 2 exceeding 55% by weight, the development of ripple originating from the core 1 is inhibited so that the composite fiber ripples are insufficient and the resulting non-woven fabrics exhibit a low volume density.
1010
Som beskrevet i det foregående er kappen 2 en polymer på basis af polyethylen med lavt smeltepunkt, og adhæsionsdelen mellem fibrene kan dannes ved varmebehandling på samme måde som ved de konventionelle varmesmeltelige kom-15 positfibre.As described above, the jacket 2 is a low melting point polyethylene polymer, and the adhesive member between the fibers can be formed by heat treatment in the same way as with the conventional heat-meltable composite fibers.
Når blot kappen 2 opfylder det før angivne kappekrav, at den skal være af den før angivne struktur, kan et ikke-vævet stofprodukt fremkommet på basis af de varmtsmelte-20 lige kompositfibre, hvoraf det består, sammen med kernen 1 have en tilstrækkelig voluminøsitet, og det udviser et udmærket greb. Den i det følgende angivne struktur kan imidlertid meddele det ikke-vævede stofprodukt et meget blødere greb. Denne struktur omfatter mere specifikt, at 25 der findes mange dele på kappen 2, som danner et antal nodulære aggregater 3 bestående af kappekomponenten og fremkommet ved en varmebehandling ved en temperatur mellem smeltepunktet af kappekomponenten og den laveste temperatur valgt blandt smeltepunkterne af de to kernekom-30 ponenter la og lb (de pågældende dele kan her kaldes de aggregerbare dele). I de aggregerbare dele bliver kappen 2 frigjort fra kernen 1, eller den løsnes fra kernen 1 på grund af den svage mellemflade-affinitet. De aggregerbare dele kan skelnes fra den anden del, i afhængighed af, om 35 de nodulære aggregater 3 bestående af kappekomponenten dannes ved varmebehandlingen ved den før angivne temperatur eller ej, som illustreret på fig. 4. I de fleste 2As long as the sheath 2 meets the previously stated sheath requirement that it must be of the previously specified structure, a nonwoven fabric product obtained from the hot melt composite fibers of which it consists, together with the core 1, may have a sufficient volume. and it has an excellent grip. However, the structure given below may give the nonwoven fabric product a much softer grip. More specifically, this structure comprises many parts of the casing 2 which form a plurality of nodular assemblies 3 consisting of the casing component and formed by a heat treatment at a temperature between the melting point of the casing component and the lowest temperature selected from the melting points of the two core components. 30 components 1a and 1b (the parts in question can be called the aggregate parts here). In the aggregate portions, the sheath 2 is released from the core 1 or it is detached from the core 1 due to the weak intermediate affinity. The aggregate portions can be distinguished from the other portion, depending on whether or not the nodular aggregates 3 consisting of the sheath component are formed by the heat treatment at the previously specified temperature, as illustrated in FIG. 4. In most 2
DK 161603 BDK 161603 B
6 tilfælde er diameteren (D ) af den største del af det nodulære aggregat 3 ca. 2 gange så stor som diameteren (D1) af den tyndeste del, der ligger umiddelbart op dertil. For hver cm af den faktiske fiberlængde dannes 5 der mellem 0,1 og 0,5 nodulære aggregater 3, der har en sådan diameter (D ). Når andelen af kappen 2 overskrider 55 vægt-% af den totale vægt af kappe og kerne, er dannelsen af aggregaterne 3 ikke tilstrækkelig, og som følge deraf bidrager den ikke til nogen forbedring hvad 10 angår ikke-vævede stoffers greb.In 6 cases, the diameter (D) of the largest portion of the nodular assembly 3 is approx. 2 times the diameter (D1) of the thinnest portion immediately adjacent thereto. For each cm of the actual fiber length, 5 are formed between 0.1 and 0.5 nodular aggregates 3 having such a diameter (D). When the proportion of sheath 2 exceeds 55% by weight of the total weight of sheath and core, the formation of the aggregates 3 is not sufficient and, as a result, it does not contribute to any improvement in the grip of nonwoven fabrics.
Skønt der ikke er lagt nogen begrænsning på finheden af fibrene, er 1,5 til 7 denier passende ved anvendelser, hvor man lægger vægt på grebet. Fortrinsvis er interval-15 let mellem 0,7 og 7 denier. JAlthough there is no restriction on the fineness of the fibers, 1.5 to 7 denier is suitable for applications where emphasis is placed on the grip. Preferably, the range is easily between 0.7 and 7 denier. J
De varmtsmeltelige kompositfibre ifølge opfindelsen er konstrueret som anført i det foregående.The hot-melt composite fibers of the invention are constructed as set forth above.
20 Til fremstilling af de varmtsmeltelige kompositfibre ifølge opfindelsen anvendes tre polymere, nemlig to polymere på polypropylenbasis til kernekomponenterne og en polymer på polyethylenbasis til kappekomponenten, som før anført i forbindelse med opfindelsens første aspekt. I 25 forbindelse med de polymere på polypropylenbasis til kernekomponenterne kan det anføres, at den polymere på polypropylenbasis til komponenten la med en Q-værdi af mindst 6 fortrinsvis bør udvise en smelteflydehastighed (i det følgende undertiden forkortet til MFR og målt i henhold 30 til tabel 1, betingelse 14, tilvejebragt ved hjælp af JIS K 7210) på 4 til 40, og at den polymere på polypropylen-basis til komponent lb med en Q-værdi af 5 eller derunder fortrinsvis bør udvise en smelteflydehastighed på 4 til 60. Polymere på basis af polypropylen med en Q-værdi af 5 35 eller derunder kan fremstilles ved hjælp af følgende metoder under anvendelse af polymere på basis af polypropylen med en Q-værdi på over 5 som udgangsmaterialet. VedFor the production of the hot-melt composite fibers of the invention, three polymers, namely, two polypropylene-based polymers for the core components and a polyethylene-based polymer for the sheath component, as previously mentioned in connection with the first aspect of the invention, are used. In connection with the polypropylene-based polymers for the core components, it can be stated that the polypropylene-based polymer for component 1a having a Q value of at least 6 should preferably exhibit a melt flow rate (hereafter sometimes abbreviated to MFR and measured according to Table 30). 1, condition 14, provided by JIS K 7210) of 4 to 40, and that the polypropylene-based polymer for component 1b having a Q value of 5 or less should preferably exhibit a melt flow rate of 4 to 60. polypropylene base having a Q value of 5 or less can be prepared by the following methods using polymers based on polypropylene having a Q value greater than 5 as the starting material. By
DK 161603 BDK 161603 B
7 en metode foretager men en kombineret tilsætning til og blanding af den udgangspolymere med en organisk peroxid-forbindelse i en mængde af 0,01 til 1,0 vægt-%, baseret på den udgangspolymere, hvorved den organiske peroxidfor-5 bindelse frigør oxygen ved opvarmning til en temperatur, der er lig med eller større end smeltepunktet af den udgangspolymere, såsom t-butyl-hydroperoxid, cumenhydroper-oxid eller 2,5-dimethylhexan-2,5-dihydroperoxid etc, hvorefter den resulterende blanding udsættes for smelte-10 extrudering fra en extruder med henblik på granulering.7, a method makes but a combined addition and mixing of the starting polymer with an organic peroxide compound in an amount of 0.01 to 1.0% by weight, based on the starting polymer, whereby the organic peroxide compound releases oxygen by heating to a temperature equal to or greater than the melting point of the starting polymer, such as t-butyl hydroperoxide, cumene hydroperoxide or 2,5-dimethylhexane-2,5-dihydroperoxide, etc., and then the resulting mixture is subjected to melting temperature. extrusion from an extruder for granulation.
Ved en anden metode kan den udgangspolymere adskillige gange udsættes for en smelteextrudering ved forhøjede temperaturer uden tilsætning af den før angivne organiske peroxidforbindelse, således at der foretages gentagen 15 granulering. Da Q-værdien reduceres lidt ved smelteextrudering, bør den polymere til komponent la før smeltespin-dingen fortrinsvis have en Q-værdi, der er lidt større end 6, mens den polymere til komponent lb kan have en Q-værdi, der er lidt større end 5. Den polymere på basis af 20 polythylen bør fortrinsvis have et smelteindex (i det følgende undertiden forkortet til MI og målt i henhold til tabel 1, betingelse 4, tilvejebragt ved hjælp af JIS K 7210) på mellem 2 og 50.In another method, the starting polymer can be repeatedly subjected to melt extrusion at elevated temperatures without the addition of the aforementioned organic peroxide compound, so that repeated granulation is carried out. Since the Q value is slightly reduced by melt extrusion, the polymer to component 1a prior to melt spinning should preferably have a Q value slightly greater than 6, while the polymer to component 1b may have a Q value slightly larger. preferably, the polyethylene-based polymer should preferably have a melt index (hereafter sometimes abbreviated to MI and measured according to Table 1, Condition 4, provided by JIS K 7210) of between 2 and 50.
25 Efter tilvejebringelsen af de før angivne tre polymere bliver de separat tilført til de respektive tre extrudere til smelteextrudering, og de fremkomne smeltede polymere tilføres til en kendt, passende komposit-spindedyse ved hjælp af de pågældende gearpumper. En spindedyse som den, 30 der er beskrevet i japansk patentpublikation nr. 44-29522, kan f.eks. anvendes som den kendte komposit-spindedyse, der er i stand til at udspinde tre polymere komponenter i en tværsnitsstruktur, der er af lignende art som tværsnitsstrukturen af de varmtsmeltelige komposit-35 fibre ifølge opfindelsen. Når de før angivne tre polymere tilføres til en sådan spindedyse, regulerer man de udgående mængder fra de pågældende gearpumper på en sådanAfter providing the previously mentioned three polymers, they are separately fed to the respective three extruders for melt extrusion, and the resulting melted polymers are fed to a known suitable composite spinning nozzle by means of the respective gear pumps. A spinning nozzle such as the one described in Japanese Patent Publication No. 44-29522 can e.g. is used as the known composite spinning nozzle capable of spinning three polymeric components in a cross-sectional structure similar to the cross-sectional structure of the hot-melt composite fibers of the invention. When the aforementioned three polymers are supplied to such a spinning nozzle, the output amounts of the relevant gear pumps are regulated on such
DK 161603 BDK 161603 B
8 måde, at forholdet mellem mængderne af de polymere for kernekomponenten la og lb er givet kompositforhold indenfor intervallet mellem 2:1 og 1:2, og at mængden af den polymere til kappekomponenten ligger indenfor intervallet 5 mellem 25 og 55 vægt-%, baseret på den totale mængde af denne og af kernekomponenterne.8, that the ratio of the amounts of the polymers for the core component 1a and 1b is given composite ratios within the range of 2: 1 to 1: 2, and that the amount of the polymer to the sheath component is within the range 5 between 25 and 55% by weight, based on the total amount of this and of the core components.
De således fremkomne, ikke strakte kompositgarner med den givne tværsnitsform strækkes i et enkelt trin ellér i 10 form af en flertrinsproces. For at forøge de latente krusningsegenskaber af de opnåede kompositgarner foretrækkes det generelt, at strækningen i form af en flertrinsproces gennemføres sådan, at temperaturen under det strækketrin er lavere end temperaturen under det andet 15 strækketrin; og at strækningen i ét enkelt trin gennemføres ved normal temperatur (15 til 40°C) eller ved en relativt lav temperatur, der ligger tæt derpå. Da strækning sædvanligvis ledsages af varmedannelse, gennemfører man fortrinsvis strækningen ved en entrinsproces eller i 20 det første trin i en flertrinsproces, medens man fører garnerne gennem vand, der holdes ved normal temperatur, eller i et rum, der holdes på normal temperatur ved hjælp af kølevand.The non-stretched composite yarns thus obtained with the given cross-sectional shape are stretched in a single step or in the form of a multistage process. In order to increase the latent ripple properties of the composite yarns obtained, it is generally preferred that the stretching in the form of a multi-stage process is carried out such that the temperature below that stretching step is lower than the temperature during the second stretching step; and that in one single step the stretching is carried out at normal temperature (15 to 40 ° C) or at a relatively low temperature which is close to it. Since stretching is usually accompanied by heat generation, the stretching is preferably performed by an entrance process or in the first step of a multi-stage process while passing the yarns through water maintained at normal temperature or in a room maintained at normal temperature by means of cooling water.
25 Strækkebetingelserne kan variere noget i afhængighed af de varmtsmeltelige kompositfibre, der skal fremstilles.The tensile conditions may vary somewhat depending on the hot melt composite fibers to be manufactured.
Hvis man ønsker at fremstille varmtsraeltelige komposit-fibre, der kun opfylder de før angivne minimumskrav, der 30 stilles til kappen kan strækketemperaturen ligge indenfor et interval mellem normaltemperatur (15 til 40 °C) og 130 °C. Trækkeforholdet ligger indenfor et interval mellem 1,3 og 9, fortrinsvis 1,5 og 6, udtrykt som det totale trækkeforhold. Især foretrækker man følgende strækkebe-35 tingeIser7 nemlig en strækketemperatur, der er den norma le temperatur, kombineret med et trækkeforhold mellem 4 og 5 ved strækningen i det første trin, og en strækketem-If it is desired to produce heat peelable composite fibers that meet only the previously specified minimum requirements set for the jacket, the tensile temperature may be within a range between normal temperature (15 to 40 ° C) and 130 ° C. The draw ratio is within a range between 1.3 and 9, preferably 1.5 and 6, expressed as the total draw ratio. In particular, the following stretching conditions7 are preferred, namely a stretching temperature which is the normal temperature, combined with a tensile ratio of 4 to 5 at the stretch in the first stage, and a stretching temperature.
DK 161603 BDK 161603 B
9 peratur mellem 70 og 90 °C kombineret med et trækkeforhold mellem 0,8 og 0,9 ved strækningen i det andet trin.9 between 70 and 90 ° C combined with a draw ratio of 0.8 to 0.9 at the stretch in the second step.
Hvis man ønsker at fremstille de varmtsmeltelige kompo-5 sitfibre, der opfylder de angivne minimumskrav, der stilles til kappen, og som yderligere har de før angivne ag-gregerbare dele på kappen 2, skal strækningen gennemføres under anvendelse af nogle noget mere komplicerede trin, der er beskrevet i det følgende. Før strækningen bliver 10 det ikke strakte kompositgarn først varmebehandlet uden spænding ved en temperatur mellem 80 °C og en temperatur under smeltepunktet af kappekomponenten i 10 sekunder eller længere, fortrinsvis i 12 til 180 sekunder. Denne varmebehandling fremmer krystallisationen af de to kernels komponenter la og lb, og den reducerer mellemfladeaffi-niteten mellem kappen 2 og kernen 1. Varmebehandling kan f.eks. gennemføres ved, at garnerne kontinuerligt føres gennem en ovn med tør varme eller med varmt vand, eller de kan diskontinuerligt behandles i et stort tørreappa-20 rat. De varmebehandlede, ikkestrakte garner afkøles til stuetemperatur (15 til 40 °C), og strækningen i det første trin gennemføres derpå ved denne stuetemperatur med et strækkeforhold på 1,3 til 2, fortrinsvis 1,5 til 1,8.If it is desired to produce the hot-melt composite fibers which meet the specified minimum requirements set for the sheath and which further have the aforementioned aggregate portions of the sheath 2, the stretching must be carried out using some somewhat more complicated steps. which is described below. Prior to stretching, the unstretched composite yarn is first heat treated without tension at a temperature between 80 ° C and a temperature below the melting point of the sheath component for 10 seconds or longer, preferably for 12 to 180 seconds. This heat treatment promotes the crystallisation of the components of the two cores 1a and 1b and reduces the interfacial affinity between the casing 2 and the core 1. Heat treatment can e.g. is carried out by continuously passing the yarns through an oven with dry heat or with hot water, or they can be discontinuously treated in a large drying apparatus. The heat-treated non-stretched yarns are cooled to room temperature (15 to 40 ° C) and the stretching in the first step is then carried out at this room temperature with a stretch ratio of 1.3 to 2, preferably 1.5 to 1.8.
Ved en synergistisk kombination med den angivne varmebe-25 handling, der foretages før strækningen, understøtter strækningen i det første trin en reduktion af mellemfla-deaffiniteten mellem kappen 2 og kernen 1. Som følge deraf bliver kappen 2 faktisk eller latent frigjort fra kernen 1 ved mellemfladen derimellem, hvorved der frembrin-30 ges et antal af de aggregerbare andele. Ved et trækkeforhold, der overskrider 2 i det første strækketrin, fremkommer der problemer, såsom fnugdannelse, en reduktion af fiberstyrken og en forøgelse af krympningsgraden af det resulterende, ikke-vævede stof, mens et trækkeforhold på 35 under 1,3 gør det vanskeligt at opnå den virkning, som tilstræbes opnået ved opfindelsen. Efter strækningen i det første trin gennemfører man strækningen i det andetBy a synergistic combination with the specified heat treatment performed prior to stretching, the stretching in the first step supports a reduction of the interfacial affinity between the sheath 2 and the core 1. As a result, the sheath 2 is actually or latently released from the core 1 by the intermediate surface therebetween, thereby producing a number of the aggregate portions. At a tensile ratio exceeding 2 in the first stretching stage, problems such as lint formation, a reduction in fiber strength and an increase in shrinkage of the resulting nonwoven fabric appear, while a tensile ratio of less than 1.3 makes it difficult to achieve the effect sought by the invention. After the stretch in the first step, the stretch is carried out in the second
DK 161603 BDK 161603 B
10 trin uden at afspænde garnet mellem strækningen i det første trin og strækningen i det andet trin. Dette andet trin foretages ved en temperatur af 80° C og derover og under smeltepunktet for kappekomponenten. I dette tilfæl-5 de bør trækkeforholdet være lig med eller over 90 "C af det maximale trækkeforhold (ved hvilket det garn, der er trukket i strækningen i det første trin, begynder at springe fra ved gradvist at forøge trækkeforholdet ved strækningen i det andet trin). Når fibrene strækkes i det 10 andet trin uden afspænding efter strækningen i det første trin, som før anført, er det muligt at forhindre fibrene i at blive sammenfiltret på grund af de krusninger, der skal udvikles ved fiberfrigørelse og ved at fibrene springer fra i forbindelse med strækningen i det andet 15 trin. Hertil kommer, at den strækning i det andet trin, som gennemføres ved den før angivne temperatur og det før angivne trækkeforhold, giver anledning til fremkomsten af den tredimensionele krusning, ved hvis hjælp fiberstyrken forøges, krusningsgraden og voluminøsiteten af det resul-20 terende, ikke-vævede stof bliver henholdsvis reduceret og forøget, og dannelsen af de før angivne aggregerbare dele fremmes yderligere.10 steps without straining the yarn between the stretch in the first step and the stretch in the second step. This second step is carried out at a temperature of 80 ° C and above and below the melting point of the sheath component. In this case, the tensile ratio should be equal to or above 90 ° C of the maximum tensile ratio (at which the yarn drawn in the stretch in the first step begins to spring off by gradually increasing the tensile ratio in the second stretch When the fibers are stretched in the second step without tension after stretching in the first step, as previously stated, it is possible to prevent the fibers from being entangled due to the ripples that must be developed by fiber release and by the fibers cracking in addition to the stretch in the second step, in addition, the stretch in the second step, which is carried out at the pre-specified temperature and the pre-specified draw ratio, gives rise to the appearance of the three-dimensional ripple, by which the fiber strength is increased, the ripple rate and volume of the resultant nonwoven fabric are reduced and increased, respectively, and the formation of the aforementioned a gaggable parts are further encouraged.
Når man fremstiller de varmtsmeltelige kompositfibre, der 25 opfylder de før angivne kappekrav, og som yderligere udviser aggregerbare dele, bliver grebet deraf gjort langt blødere, hvis man anvender de ikke strakte garner, hvis fremstillingsmåde er angivet i det følgende. Når man udfører en kompositspinding med tre polymere, tilsætter man 30 således et kemisk middel til at reducere mellemfladeaffi-niteten (der i det følgende kan benævnes det affinitetsreducerende middel) til disse polymere. Mere nøjagtigt udtrykt bliver det affinitetsreducerende middel tilsat til begge polypropylen-baserede polymere for de to kerne-35 komponenter eller til den polyethylenbaserede polymer for kappekomponenten eller til begge polymere for to kernekomponenter og kappekomponenten. Som sådanne affinitets-When making the hot-melt composite fibers which meet the previously stated cutting requirements and which further exhibit aggregable parts, the grip thereof is made much softer if the unstretched yarns are used, the method of manufacture being set forth below. Thus, when performing a composite spin of three polymers, 30 is added a chemical agent to reduce the interfacial affinity (hereinafter referred to as the affinity reducing agent) to these polymers. More precisely, the affinity reducing agent is added to both polypropylene-based polymers for the two core components or to the polyethylene-based polymer for the sheath component or to both polymers for two core components and the sheath component. As such, affinity
DK 161603 BDK 161603 B
11 reducerende midler gør man effektiv brug af polysiloxaner såsom polydimethylsiloxan, phenyl-modificeret polysiloxan, amino-modificeret polysiloxan, olefin-modificeret polysiloxan, hydroxid-modificeret polsiloxan og epoxy-5 modificeret polysiloxan og fluorforbindelser, såsom per-fluoralkyl-gruppe-indeholdende polymere, perfluoralkylengruppe- indeholdende polymere og modificerede produkter af disse polymere. Det affinitetsreducerende middel tilsættes til hver af de pågældende polymere i en mængde af 10 0,05 til 1,0 vægt-% på basis deraf. Hvis man således strækker ikke-strakte garner, der er fremkommet ved kom-positspinding under tilsætning af det affinitetsreducerende middel til i det mindste en af de polymere til kerne- og kappekomponenterne, kan man fremstille de varmt-15 smeltelige kompositfibre, mens man yderligere fremmer dannelsen af de aggregerbare dele.11 reducing agents, effective use of polysiloxanes such as polydimethylsiloxane, phenyl-modified polysiloxane, amino-modified polysiloxane, olefin-modified polysiloxane, hydroxide-modified polysiloxane and epoxy-modified polysiloxane and fluorine compounds such as per-fluoroalkyl group, perfluoroalkylene group containing polymers and modified products of these polymers. The affinity reducing agent is added to each of the polymers concerned in an amount of 0.05 to 1.0% by weight thereof. Thus, by stretching unstretched yarns produced by composite spinning with the addition of the affinity reducing agent to at least one of the polymers to the core and sheath components, the hot-meltable composite fibers can be made while further promoting the formation of the aggregable parts.
Efter at de sammensatte garner er blevet strakt ved strækning i et enkelt trin eller i flere trin, bliver de 20 strakte garner tørret, hvis dette er passende, og de kan anvendes øjeblikkeligt, eller de kan afskæres til en given længde til det tilstræbte formål.After the composite yarns have been stretched by stretching in a single step or in several steps, the 20 stretched yarns are dried if appropriate and can be used immediately or cut to a given length for the purpose intended.
Fra et effektivitetssynspunkt bør behandlingerne af ikke-25 strakte garner, såsom opvarmning, afkøling og strækning efter spinding, fortrinsvis gennemføres med ikke-strakte garnbundter, der er tildannet i form af et forgarn med en denier-værdi svarende til et større antal gange 10.000 op til et større antal gange 1.000.000. Det foretrækkes og-30 så, at man udsætter et sådant forgarn for de givne behandlinger, såsom opvarmning, afkøling og strækning, medens man kontinuerligt fremfører dette med en lav hastighed i samlet tilstand, uden afskæring af forgarnet til korte fibre, hvis dette er muligt. Behandlingerne, såsom 35 opvarmning, kan gennemføres diskontinuerligt, som allerede anført.From an efficiency point of view, the treatments of unstretched yarns, such as heating, cooling and stretching after spinning, should preferably be carried out with unstretched yarn bundles formed in the form of a preamble having a denier value corresponding to a greater number of times 10,000 to a greater number of times 1,000,000. It is also preferred to expose such a yarn to the given treatments, such as heating, cooling and stretching, while continuously feeding it at a low overall speed, without cutting the yarn into short fibers, if possible. . The treatments, such as heating, can be performed discontinuously, as already stated.
DK 161603 BDK 161603 B
1212
VIRKNINGEREFFECTS
De varmtsmeltelige kompositfibre ifølge opfindelsen er af komposit-natur, hvorved kernen, der er af side-ved-side-5 typen, og til hvilken man anvender to på polypropylen baserede polymere, der har forskellige Q-værdier, dækkes med kappen af den på polyethylen baserede polymer, der har et smeltepunkt, der er lavere end smeltepunkterne af de polymere, der danner kernekomponenterne. Selvom de 10 varmtsmeltelige kompositfibre ifølge opfindelsen har en kappe-kerne-struktur, som i henhold til almindeligt anerkendt opfattelse udviser en reduceret eller begrænset udvikling af krusninger, er de faktisk fremkomne krusninger og latente krusninger, der er udviklet ved opvarmning, 15 meget store, og de antager en moderat tredimensional form, på grund af, at kernen har side-ved-side-struktur.The hot-melt composite fibers of the invention are of composite nature, wherein the side-by-side type core to which two polypropylene-based polymers having different Q values are applied is covered with the sheath of the polyethylene based polymer having a melting point lower than the melting point of the polymers forming the core components. Although the 10 hot-melt composite fibers of the invention have a sheath core structure which, according to generally accepted opinion, exhibits reduced or limited development of ripples, the actual ripples and latent ripples developed by heating are very large. and they assume a moderate three-dimensional shape, because the core has side-by-side structure.
Og på grund af kappe-kerne-strukturen af hele tværsnittet af kompositfibren udviser kompositfiberen tilstrækkelig varmtsmeltelighed hvad angår kappen, hvilket gør det let 20 at fremstille voluminøse, ikke-vævede stoffer med stor voluminøsitet og stabiliseret struktur ved opvarmning.And because of the sheath core structure of the entire cross-section of the composite fiber, the composite fiber exhibits sufficient heat meltability with respect to the sheath, making it easy to produce bulky, high-volume nonwoven fabrics and stabilized structure upon heating.
Når kappen desuden omfatter mange aggreggrebare dele, bliver sådanne dele smeltet og aggregeret ved opvarmning på fiberoverfladerne, og de størkner derpå til frembrin-25 gelse af et antal nodulære aggregater 3, der består ar kappekomponenten, som meddeler de ikke-vævede stoffer et meget blødt greb. Grunden synes at være, at kontaktarealet af fiberoverfladerne er reduceret i bemærkelsesværdig grad, fordi det nodulære aggregat 3 kommer i 30 punktkontakt med overfladen af de deroptil stødende fibre.In addition, when the sheath comprises many aggregatable parts, such parts are melted and aggregated by heating on the fiber surfaces, and then solidify to produce a number of nodular aggregates 3 consisting of the sheath component which impart a very soft to the nonwoven fabrics. grip. The reason seems to be that the contact area of the fiber surfaces is noticeably reduced, because the nodular aggregate 3 comes into 30-point contact with the surface of the adjacent fibers.
De varmtsmeltelige kompositfibre ifølge opfindelsen forbedrer som følge deraf yderligere voluminøsiteten og 35 grebet af ikke-vævede stoffer, som fremstilles på basis af disse, hvilket har været problemer, der var knyttet til den kendte teknik.As a result, the hot-melt composite fibers of the invention further improve the volume and grip of nonwoven fabrics made therefrom, which have been problems associated with the prior art.
DK 161603 BDK 161603 B
1313
EKSEMPLER OG SAMMENLIGNINGSEKSEMPLEREXAMPLES AND COMPARATIVE EXAMPLES
I det følgende skal opfindelsen forklares yderligere under henvisning til eksemplerne og sammenligningseksemp-5 lerne.In the following, the invention will be further explained with reference to the Examples and Comparative Examples.
Eks. 1 til 12 og sammenligningseksempler 1 til 5Ex. 1 to 12 and Comparative Examples 1 to 5
Otte polypropylener a,b,c,d,e,f,g og h og to på polyethy-10 len baserede polymere i og j, angivet i tabel 1. blev anvendt i de kombinationer, der er angivet i tabel 2. Kom-positfibrene, hvori kernerne af kompositstrukturen var af side-til-side-typen, og som var tildannet af kernekomponenterne la og lb af to polypropylener, som blev dækket 15 med de kapper, der var tildannet af en polymer på basis af polythylen, blev fremstillet ved hjælp af følgende behandlinger omfattende komposit-spinding, opvarmning og strækning.Eight polypropylenes a, b, c, d, e, f, g and h and two polyethylene-based polymers i and j listed in Table 1. were used in the combinations listed in Table 2. the positive fibers in which the composite core cores were side-to-side and formed by the core components 1a and 1b of two polypropylenes covered with the sheaths formed of a polyethylene-based polymer were made using the following treatments including composite spinning, heating and stretching.
20 Den anvendte spindedyse havde 120 huller, som hver havde en diameter af 1,0 mm. Komponenterne la og lb, som udgjorde kernen, blev anvendt i et komposit-forhold af 1:1, mens forholdet mellem kappen og den totale mængde kerne plus kappe blev varieret i et interval mellem 33,3 og 25 66,7 vægt-%. Idet der henvises til spindetemperaturen (den polymer-temperatur, der foreligger netop før udspindingen fra spindedysen), blev polypropylenerne for begge komponenter la og lb og for den på polyethylen baserede polymer spundet ved henholdsvis 250 og 220 °C. På denne 30 måde fremkom der ikke-strakte kompositgarn med lld/f (denier per filament). De ikke-strakte komposit-garner blev bundtet til et forgarn af ca. 90.000 denier og blev strakt. Til strækningen anvendte man tretrinsvalser. Strækningen i et enkelt trin blev gennemført ved at føre 35 forgarnet gennem den første og den anden strækkevalse, mens strækningen i to trin blev gennemført ved at føre forgarnet gennem den tredie strækkevalse efter den sammeThe spinning nozzle used had 120 holes, each having a diameter of 1.0 mm. Components 1a and 1b constituting the core were used in a composite ratio of 1: 1, while the ratio of the sheath to the total amount of core plus sheath was varied in a range between 33.3 and 66.7 wt%. Referring to the spinning temperature (the polymer temperature just prior to spinning from the spinning nozzle), the polypropylenes for both components 1a and 1b and for the polyethylene-based polymer were spun at 250 and 220 ° C, respectively. In this way, non-stretched composite yarns of Ild / f (denier per filament) were obtained. The unstretched composite yarns were bundled into a yarn of approx. 90,000 denier and was stretched. Three-stage rollers were used for the stretch. The single-stage stretching was carried out by passing the barrel through the first and second stretching rolls, while the two-stage stretching was conducted by passing the barrel through the third stretching roller for the same
DK 161603 BDK 161603 B
14 strækning i det første trin som den før angivne strækning i et enkelt trin strækketemperaturen i det første trin (identisk med strækketemperaturen i tilfælde af strækningen i et enkelt trin) er defineret som værende identisk 5 med temperaturen i den første strækkevalse, mens strækketemperaturen i det andet trin er defineret som værende identisk med temperaturen af den anden strækkevalse. På denne måde blev forgarnet ført igennem et bad, der indeholdt 0,2 % af et overfladeefterbehandlingsmiddel ved 21 10 °C, og det blev derpå ført gennem den første strækkevalse ved 26 °C, den anden strækkevalse ved 80°C og den tredie strækkevalse ved 28 °C med henblik på strækning i et dobbelt trin (eks.l til 9, sammenligningseksempel 1-5), eller det blev ført gennem den anden strækkevalse ved 70 15 °C efter den første strækkevalse uden at anvende den an- j den strækkevalse, med henblik på straskning i et enkelt trin. Derefter blev produkterne med en temperaturr der var højere end stuetemperatur, afkølet ned til stuetemperatur. Styrken og forlængelsen af de således fremkomne 20 varmtsmeltelige kompositfibre blev målt, mens formen af krusningerne deraf blev iagttaget. Yderligere blev hver ~ varmtsmeltelig kompositfiber anvendt i en mængde af 100 % og opvarmet til dannelse af et ikke-vævet stof, hvis vo- ----------- luminøsitet derpå-blev undersøgt ved en prøve.14 the first stage stretch as the previously stated single step stretch The temperature of the first stage (identical to the stretch temperature in the case of the single stage stretch) is defined as being identical to the temperature of the first stretch roller, while the stretch temperature of the the second step is defined as being identical to the temperature of the second stretch roller. In this way, the yarn was passed through a bath containing 0.2% of a surface finishing agent at 21 10 ° C, and then passed through the first stretch roller at 26 ° C, the second stretch roller at 80 ° C, and the third stretch roller. at 28 ° C for a double-step stretch (e.g., 9 to 9, Comparative Examples 1-5), or it was passed through the second stretch roller at 70 15 ° C after the first stretch roller without using the other one. stretch roller, for single-step stripping. Then the products with a temperature higher than room temperature were cooled down to room temperature. The strength and elongation of the 20 heat-melting composite fibers thus obtained were measured while observing the shape of the ripples thereof. In addition, each heat-meltable composite fiber was used in an amount of 100% and heated to form a nonwoven fabric, the vo- luminosity of which was then tested in a sample.
2525
Metoderne i forbindelse med disse prøver er"ahgivet i det følgende.The methods for these tests are set forth below.
Fiberstyrke og -forlængelse: 30 JIS L 1015 7.7 35 Krusningsform:Fiber Strength and Extension: 30 JIS L 1015 7.7 35
Efter opvarmning til 145 °C i 5 minutter iagttog man vedAfter heating to 145 ° C for 5 minutes, observers were observed
i5 DK 161603 Bi5 DK 161603 B
visuel bedømmelse, om hver af de pågældende fibre var kruset tredimensionalt eller todimensionalt.visual assessment of whether each of the fibers in question was curled three-dimensional or two-dimensional.
Voluminøsitet af ikke-vævet stof: 5Volume of nonwoven fabric: 5
En gruppe fibre føres to gange gennem en kartemaskine til 2 dannelse af en bane med en overfladevægt af 100 g/m , hvorfra der blev udskåret fem 25 cm x 25 cm kvadratiske banestykker. Hvert banestykke blev indført mellem ark af 10 kraftpapir, og aggregatet blev indført i et tørreorgan med cirkulerende varm luft med en temperatur af 145 °C i 5 minutter til dannelse af et ikke-vævet stof, der derpå blev afkølet til stuetemperatur.A group of fibers is passed twice through a mapping machine to form a web with a surface weight of 100 g / m, from which five 25 cm x 25 cm square web pieces were cut. Each web piece was inserted between sheets of 10 kraft paper and the assembly was introduced into a circulating hot air dryer at a temperature of 145 ° C for 5 minutes to form a nonwoven fabric which was then cooled to room temperature.
15 Hvert ikke-vævet stof blev udskåret i stykker med dimensionen 20 cm x 20 cm. Fem sådanne stykker blev tildannet til en stabel, hvorpå man anordnede et stykke pap, og tykkelsen af et ikke-vævet stof blev beregnet på basis af den totale tykkelse af stabelen for at finde værdien 20 udtrykt i mm for voluminøsitet.Each non-woven fabric was cut to size 20 cm x 20 cm. Five such pieces were formed into a stack on which a piece of cardboard was arranged, and the thickness of a nonwoven fabric was calculated on the basis of the total thickness of the stack to find the value 20 expressed in mm for volume.
Resultaterne er vist i tabel 2.The results are shown in Table 2.
25 30 35 DK 161603 8 1625 30 35 DK 161603 8 16
Tabel 1Table 1
Polymer Smelte- Flyde- Q-værdi punkt evne ( °C) 5----- a Polypropylen 162 MFR 8 7,4 b Polypropylen 162 MFR 10,2 6,6 c Polypropylen* 162 MFR 10,0 5,7 d Polypropylen* 162 MFR 12,2 4,5 e Polypropylen* 162 MFR 14,0 5,4 f Polypropylen* 162 MFR 22,0 4,9 g Polypropylen* 162 MFR 32,5 4,5 15 h Polypropylen* 162 MFR 34,0 3,6 i Højmassefyldigt polyethylen 128 MI 19Polymer Melt-Flow Q Value Point Capability (° C) 5 ----- a Polypropylene 162 MFR 8 7.4 b Polypropylene 162 MFR 10.2 6.6 c Polypropylene * 162 MFR 10.0 5.7 d Polypropylene * 162 MFR 12.2 4.5 e Polypropylene * 162 MFR 14.0 5.4 f Polypropylene * 162 MFR 22.0 4.9 g Polypropylene * 162 MFR 32.5 4.5 15 h Polypropylene * 162 MFR 34 , 0 3.6 in High density polyethylene 128 MI 19
Blandet polymer af 85 vægt-% højmas-sefyldigt polyethy-len (smp.:128°C, j MI:19) med 15 vægt- 127 MI 19,4 % ethylen/vinylace-tat-copolymer (ethy-lenindhold: 80%, og MI:20) 25Mixed polymer of 85% by weight high mass polyethylene (m.p .: 128 ° C, J MI: 19) with 15% by weight 127 MI 19.4% ethylene / vinyl acetate copolymer (ethylene content: 80% , and MI: 20) 25
Hvert udgangspolypropylen blev modificeret ved tilsætning af 2,5-dimethyl-2,5-di(ter-butyloxy) hexan og ved at ex-trudere produktet ud af en extruder med henblik på granulering. Udgangspolypropylenerne c,d,e,f, og h havde værdier af MFR på henholdsvis 6,4,6,18 og 4.Each starting polypropylene was modified by the addition of 2,5-dimethyl-2,5-di (ter-butyloxy) hexane and by extruding the product from an extruder for granulation. The starting polypropylenes c, d, e, f, and h had values of MFR of 6,4,6,18 and 4, respectively.
O UO U
35 ' —.....35 '--.....
1717
DK 161603 BDK 161603 B
•P• P
I 4» —.I 4 »-.
Θ. <h > e c «d fw s *H > w § φ (μ vo ΜΛΟΟ'Ν^ΟΐίΟ H IT) h in æ *0 -p Λί -p co co ’Φ Hjif-t-ftCOr-ftr-vovoco in f-- c·* r** r·» > u ri u iu e g 6 éeBSSseee e e e e e u tn g *h ·η ή .η*ητ4·η·η·η·η·η·η !d ϊ! Ζί —Θ. <h> ec «d fw s * H> w § φ (μ vo ΜΛΟΟ'Ν ^ ΟΐίΟ H IT) h in æ * 0 -p Λί -p co co 'Φ Hjif-t-ftCOr-ftr-vovoco in f - c · * r ** r · »> u ri u iu eg 6 éeBSSseee eeeeeu tn g * h · η ή .η * ητ4 · η · η · η · η · η · η! d ϊ! Ζί -
Se£ τα »o »o tjujtj^'d'd'a'nna ό u fl ό Ό u £ o i i i i i i i i i i i i Jill» jjj g ιμ f-vj <vq NfOfOrtfOrtrtrtrt cm co co co coSee £ τα »o» o tjujtj ^ 'd'd'a'nna ό u fl ό Ό u £ o i i i i i i i i i i i i i Jill »jjj g ιμ f-vj <vq NfOfOrtfOrtrtrtrt cm co co co co
0) P0) P
ivjdj ^ cn co intn(NHcor>‘©t-iO co ό co co cm 4, p h ja d? ·«* ^ *· ^^inininininvo« vo h* h* «* vo X O ϋ -ri h <h tt <h ^ ^ ^ ω in r- ό τ> lo p ϋ> ft *s» * * * ··»***»** * * * * *ivjdj ^ cn co intn (NHcor> '© t-iO co ό co co cm 4, ph ja d? · «* ^ * · ^^ inininininvo« vo h * h * «* vo XO ϋ -ri h <h tt <h ^ ^ ^ ω in r- ό τ> lo p ϋ> ft * s »* * * ··» *** »** * * * * *
[D O H m Cn CO CO co fO<OCOCOfO<OCOlOfO COCOCOCOCO[D O H m Cn CO CO co fO <OCOCOfO <OCOlOfO COCOCOCOCO
.p 1-1 CO CO CO COCOCOCOCOfOCOCOCO coco.p 1-1 CO CO CO COCOCOCOCOfOCOCOCO coco
« CO CO GO COOOCOCOCOCOCOCOCO CO CO N N N«CO CO GO COOOCOCOCOCOCOCOCOCO CO CO N N N
.p » ft * ft * * V. * *· «· ‘ * * * * - ".p »ft * ft * * V. * * ·« · '* * * * - "
0 <0 (O CO COiOfOCOrorOfOfOfO ro ο ί· V0 <0 (O CO COiOfOCOrorOfOfOfO ro ο ί · V
H b* 0 Λ p β r*· r- p* i-.tvh.pvrvpst^tvf** p* p- 0 ^-| co co co cocotocococotococo coco m »i* s k k k k * v * * » ‘ * * *H b * 0 Λ p β r * · r- p * i-.tvh.pvrvpst ^ tvf ** p * p- 0 ^ - | co co co cocotocococotococo coco m »i * s k k k k * v * *» '* * *
«I CM P o O O OOOOOOOOO OOIII«I CM P o O O OOOOOOOOO OOIII
XX
X βX β
ft *-t «4* ^ CM CM CMft * -t «4 * ^ CM CM CM
μ · ft ft ft kklkkkkkk ftftftftft EH r4 +J ^ ft* ^ ««*· «* Η* Η* H* d ^ , μ q q o OOOOOOOOO ooµ · ft ft ft kklkkkkkk ftftftftft EH r4 + J ^ ft * ^ «« * · «* Η * Η * H * d ^, µ q q o OOOOOOOOO oo
°(M<P CO CO CO COCOCOCOCOCQCOCOCD CO CO I I I° (M <P CO CO CO COCOCOCOCOCQCOCOCD CO CO I I I
I I o x e i ~ tv V a c (h ^ »H »4 4J4J4J3 .μ vo vo VO vOvOvOVOvOvOvOvqvO VO VO vO VO U>I I o x e i ~ tv V a c (h ^ »H» 4 4J4J4J3 .µ vo vo VO vOvOvOVOvOvOvOvqvO VO VO vO VO U>
«ft +> ri +J CM CM CM (NCNCNCNCMCNCNCMCM CMCMCMCMCM«Ft +> ri + J CM CM CM (NCNCNCNCMCNCNCMCM CMCMCMCMCM
4) O4 O
ΟιΟ,+J^ CM CM r-i HOHCNOrMHHH HOHHOΟιΟ, + J ^ CM CM r-i HOHCNOrMHHH HOHHO
flows CN CM CM CMCNCNCMCMCMCMCMCM CM LO CM CM CNflows CN CM CM CMCNCNCMCMCMCMCMCM CM LO CM CM CM CN
tfO» X X C CM (N ΓΜ fMCMCNCMCMCMCMCMCM CMCMCMCMCMtfO X X C CM (N ΓΜ fMCMCNCMCMCMCMCMCM CMCMCMCMCM
41 d41 d
0,5 H CM ^ vCCMOHCON'CNCMCN CM CM CN CM CO0.5 H CM ^ vCCMOHCON'CNCMCN CM CM CN CM CO
Tj 3 I rt CO VO vo lOHOlrtvOOrlHH Η H ri rl Ό 0,¾ β τΗ r-i 1-4 ι-l «Ν* »* -N« ** N< >f W 01 *-* tj iid «Tj 3 I rt CO VO vo lOHOlrtvOOrlHH Η H ri rl Ό 0, ¾ β τΗ r-i 1-4 ι-l «Ν *» * -N «** N <> f W 01 * - * tj iid«
fQ S β β ft Σ O CM Ο OHi-MCMOCNOOO OOOOOfQ S β β ft Σ O CM Ο OHi-MCMOCNOOO OOOOO
+) μ p fi p o·' <0 k * » »»«»ft.»** ft.»**+) µ p fi p o · '<0 k * »» »« »ft.» ** ft. »**
H <H W W Ο II r4 CM CM P· t-CMCNCNCNP-r-P-P* Ρ» P* P* P« CMH <H W W Ο II r4 CM CM P · t-CMCNCNCNP-r-P-P * Ρ »P * P * P« CM
b* 4) « W Λ -p Η Η H rHHHHHHHHH Η Η Η H rHb * 4) «W Λ -p Η Η H rHHHHHHHHH Η Η Η H rH
, μ O co co (tjocooiCNC'io'O'O' σν cn σ* σ» cm II C H Oi ja * * * »ft**,*** ** ****· *, µ O co co (tjocooiCNC'io'O'O 'σν cn σ * σ »cm II C H Oi ja * * *» ft **, *** ** **** · *
•rl G II P d H vO If) lf> tOtn^COCOTCCOCOfO fOfOCOfOfO• rl G II P d H vO If) lf> tOtn ^ COCOTCCOCOfO fOfOCOfOfO
T3 P d S4 -HT3 P d S4 -H
p ft, O 0, TJp ft, O 0, TJ
^ g μ (0 (NJ (N r4 HNNNNrlrlHH rl rl Η Η N^ g µ (0) NJ (N r4 HNNNNrlrlHH rl rl l Η N
I (μ Ο Φ Οι H * * » », »ft..».* »»»»ft I*» fft, vO vøtftfttft-C-t'ftVOvOVOvO 10 VO *0 Ό P· 1 ^I (µ Ο Φ Οι H * * »», »ft ..». * »» »» Ft I * »fft, vO vøtftfttft-C-t'ftVOvOVOvO 10 VO * 0 Ό P · 1 ^
rH 4,, (f) ro CO CO cr, CO CO CO co co C' CO CO COrH 4 ,, (f) ro CO CO cr, CO CO CO co co C 'CO CO CO
4J a 4-) ft * « »»ft***» ftftft * >d fttJ> co (0 (0 cococococotocoinio VO CO co to ro4J a 4-) ft * «» »ft ***» ftftft *> d fttJ> co (0 (0 cococococotocoinio VO CO co to ro
β »H fll W co CO CO COCOCOCOfOCOCON'tO VOCOCO^COβ »H fll W co CO CO COCOCOCOfOCOCON'tO VOCOCO ^ CO
< to X > 1 o ^ D* ·Ρ U rl i* G C ·Η ·Η *H Ή *Η *H *H ·Η Μ ·Η ·Η ·Η *4 *n τ| τΙ ·Η 4) τη Ο 4)<to X> 1 o ^ D * · Ρ U rl i * G C · Η · Η * H Ή * Η * H * H · Η Μ · Η · Η · Η * 4 * n τ | τΙ · Η 4) τη Ο 4)
g b* $ X Gg b * $ X G
* * ^ ιιρ ja ja ϋ u uii'HOijiTJtJiOiO' οι tn σ> σ» J3* * ^ ιιρ yes yes ϋ u uii'HOijiTJtJiOiO 'οι tn σ> σ »J3
On ft, O 4» i-4 c a pOn ft, O 4 »i-4 c a p
144,041 fli aj (0 Si SitOtOtOtiA&SiXi Λ JJ Λ Λ fl H X X d H144,041 fl aj (0 Si SitOtOtOtiA & SiXi Λ JJ Λ Λ fl H X X d H
^ r4 CM CO M'HNfO'finvOC'CO ID θ' O rl N^ r4 CM CO M'HNfO'finvOC'CO ID θ 'O rl N
i—I ’ΙΊΊ π HI9HUHIIHIIIIIIlOUII)tlUUnHII)lllie»ll β ex ex sxexxxxxxxxxexxxxxi — I 'ΙΊΊ π HI9HUHIIHIIIIIIlOUII) tlUUnHII) lllie »ll β ex ex sxexxxxxxxxxexxxxx
H C04)MHM<UW4,WW[iJ[iJCtJUUWW4)WWWWH C04) MHM <UW4, WW [iJ [iJCtJUUWW4) WWWW
DK 161603 BDK 161603 B
18 På basis af eks. 1 til 12 og sammenligningseksemplerne 1-4, der er angivet i tabel 2, viste det sig, at udviklingen af tredimensionale krusninger i tilfælde af, at de to kernekomponenter har de Q-værdier, der ligger indenfor 5 det interval, der er defineret ved opfindelsen, er let iagttagelige og at voluminøsiteten af de fremkomne, ikke-vævede stoffer er udmærket, hvis andre krav svarer til betingelserne ifølge opfindelsen. På basis af eks. 6 til 12 og sammenligningseksempel 5 viste det sig, at de kom-10 positfibre, der er fremkommet i henhold til opfindelsen, i er udmærkede hvad angår alle egenskaberne, herunder udviklingen af tredimensionale krusninger og voluminøsiteten af de fremkomne, ikke-vævede stoffer. Når andelen af kappen afviger fra det her definerede interval, er de før 15 angivne egenskaber af kompositfibrene derimod ringe, uanset om de udgangspolymere er identiske med eller forskellige fra den, der er anvendt i eksemplerne svarende til opfindelsen. Selv i det tilfælde, hvor man foretager strækning i et enkelt trin, kan man notere sig, at den 20 har omhandlede fremgangsmåde tilvejebringer kompositfi-bre, der kan viderebehandles til ikke-vævede stoffer med særdeles fremragende voluminøsitet.18 On the basis of Examples 1 to 12 and Comparative Examples 1-4 set forth in Table 2, it was found that the development of three-dimensional ripples in the case that the two core components have the Q values that lie within 5 intervals defined by the invention are readily observable and the volume of the resulting nonwoven fabrics is excellent if other requirements correspond to the conditions of the invention. On the basis of Examples 6 to 12 and Comparative Example 5, it was found that the composite fibers obtained in accordance with the invention are excellent in all properties, including the development of three-dimensional ripples and the volume of the resultants, not -woven fabrics. On the other hand, when the proportion of the sheath differs from the range defined herein, the properties of the composite fibers stated are poor, whether the starting polymers are identical to or different from the ones used in the examples corresponding to the invention. Even in the case of single-stage stretching, it can be noted that the method of the present invention provides composite fibers which can be further processed into nonwoven fabrics of extremely excellent volume.
Eks. 13 til 22 og sammenligningseksempler 6 til 16 25Ex. 13 to 22 and Comparative Examples 6 to 16 25
De samme polymere som dem, der blev anvendt i eks. 1 til 12 og sammenligningseksempler 1 til 5, blev anvendt i henhold til metoder af lignende art som dem, der er anført i forbindelse med disse, til opnåelse af de ikke-30 strakte garner af kompositfibre omfattende forskellige kombinationer, som angivet i tabel 3. I eks. 15 blandede man imidlertid 0,10 vægt-% dimethylpolysiloxan med høj-massefyldigt polyethylen i. De ikke-strakte kompositgar-ner blev bundtet til et forgarn med.en denierværdi af ca.The same polymers as those used in Examples 1 to 12 and Comparative Examples 1 to 5 were used according to methods similar to those set forth therein to obtain the non-stretched yarns of composite fibers comprising various combinations as set forth in Table 3. However, in Example 15 0.10 wt% dimethylpolysiloxane was mixed with high-density polyethylene. The unstretched composite yarns were bundled into a pre-yarn with a denier value of ca.
35 90.000, som derpå blev behandlet på følgende måde: Først blev forgarnet opvarmet ved uden spænding at føre det gennem et tørt varmekammer ved 105 °C i 30 sekunder (man90,000, which were then treated as follows: First, the preheater was heated by passing it without tension through a dry heating chamber at 105 ° C for 30 seconds (
DK 161603 BDK 161603 B
19 gennemførte dog ingen varmebehandling i sammenligningseksemplerne 6,7, 8 og 15 og eks. 19.) Derefter lod man forgarnet henstå i en forgarnsbeholder, således at det kunne afkøles helt ned til stuetemperatur (22 °C). Derpå blev 5 forgarnet ført gennem et bad, der var 21 °C varmt og som indeholdt 0,2% af et overfladeefterbehandlingsmiddel, og det blev udsat for strækning i første trin mellem et par kolde s trækkeval ser, som er 26 °C varme (60 °C varme i sammenligningseksempel 12 og 90 °C varme i sammenlig-10 ningseksemplerne 14 og 15), ved et trækkeforhold på 1,6. Forgarnet, der var strakt i det første trin, blev successivt overført til den påfølgende strækning i det andet trin uden afspænding, og forgarnet blev strakt mellem et par strækkevalser, der var opvarmet til 90 °C (men med 15 forskellige temperaturer i sammenligningseksemplerne 10, 11 og 12), ved trækkeforhold svarende til forskellige procentdele af forskellige maximale trækkeforhold under strækningen i det andet trin, som specificeret i tabel 3, og blev derpå afkølet til stuetemperatur. Man målte styr-20 ken og forlængelsen af hver af de således fremkomne varmtsmeltelige kompositfibre, mens man iagttog formen af krusninger og graden af aggregerbarhed for kappen. Yderligere anvendte man hver varmtsmeltelig kompositfiber i en mængde af 100 %, og der opvarmedes til dannelsen af et 25 ikke-vævet stof, hvil voluminøsitet og greb derpå blev undersøgt ved en prøve.19, however, did not perform any heat treatment in Comparative Examples 6.7, 8 and 15 and Example 19.) Then, the preheat was left in a preheat container so that it could be cooled down to room temperature (22 ° C). Then, the pre-yarn was passed through a 21 ° C hot bath containing 0.2% of a surface finishing agent and it was subjected to stretching in the first step between a pair of cold pull features which are 26 ° C hot ( 60 ° C heat in Comparative Examples 12 and 90 ° C heat in Comparative Examples 14 and 15), at a draw ratio of 1.6. The pre-stretched yarn was successively transferred to the subsequent stretch in the second step without tension, and the pre-stretch was stretched between a pair of stretch rollers heated to 90 ° C (but with 15 different temperatures in Comparative Examples 10, 11 and 12), at tensile conditions corresponding to different percentages of different maximum tensile conditions during the stretch of the second step, as specified in Table 3, and were then cooled to room temperature. The strength and elongation of each of the heat-meltable composite fibers thus obtained were measured, while observing the shape of ripples and the degree of aggregability of the jacket. Further, each hot-melt composite fiber was used in an amount of 100% and heated to form a nonwoven fabric, the volume of which was then examined by a sample.
Prøvemetoderne ved disse prøver, med undtagelse af de prøver, der allerede har været forklaret, er vist neden-30 for.The test methods for these tests, with the exception of the samples already explained, are shown below.
Grad af aggregerbarhedDegree of aggregability
Efter opvarmning af kompositfibrene til 145 °C i 5 minut-35 ter iagttog man 100 fibre, som hver havde en længde af ca. 3 til 12 cm, under et optisk mikroskop. Man foretog vurderingen under anvendelse af de følgende henvisnings-After heating the composite fibers to 145 ° C for 5 minutes, 100 fibers were observed, each having a length of approx. 3 to 12 cm, under an optical microscope. The assessment was made using the following reference numerals.
DK 161603BDK 161603B
20 tal 1,2,3, og 4, baseret på et gennemsnitligt antal af de nodulære aggregater per cm faktisk fiberlængde, hvilke aggregater havde en maximal del, der havde en diameter, der mindst var to gange så stor som den minimale diameter 5 af den tyndere del, der støder umiddelbart op til det nodulære aggregat.20 numbers 1,2,3 and 4, based on an average number of the nodular aggregates per cm of actual fiber length, which aggregates had a maximum portion having a diameter at least twice the minimum diameter 5 of the thinner part adjacent to the nodular assembly.
1: 0,30 eller mere • 2: 0,10 til 0,29 10 3: 0 01 til 0,09 4: under 0,011: 0.30 or more • 2: 0.10 to 0.29 10 3: 0 01 to 0.09 4: below 0.01
Greb af ikke-vævet stof 15 Grebet af de ikke-vævede stoffer, der er fremkommet i henhold til de metoder, der er anført i forbindelse med Voluminøsitet af ikke-vævet stof" blev undersøgt af et panel bestående af 5 personer, idet man sammenlignede med grebet af det som blindprøve tjenende, ikke-vævede stof.Grip of Nonwoven Fabric 15 The grip of the nonwoven fabrics obtained in accordance with the methods listed in connection with the Non-woven Fabric Volume "was examined by a panel of 5 persons comparing with the grip of the non-woven fabric serving as blank.
20 Man foretog bedømmelsen på basis af de følgende talværdier (flertalsbedømmelse): 1: Blødheden var udmærket 2: Blødheden var relativt god 25 3: Blødhederne var stort set identiske 4: Blødheden var ringe og havde karakter af hårdhed20 The rating was made on the basis of the following numerical values (majority rating): 1: The softness was excellent 2: The softness was relatively good 25 3: The softness was largely identical 4: The softness was low and had a hardness character
Det før angivne, som reference tjenende, ikke-vævede stof til bedømmelse af grebet fremkom på basis af kompo-30 sitfibrene fra sammenligningseksempel 15, hvor det ikke-strakte garn blev strakt i det væsentlige i henhold til kendt teknik.The previously referenced non-woven fabric for evaluation of the grip was obtained on the basis of the composite fibers of Comparative Example 15, wherein the non-stretched yarn was stretched substantially according to the prior art.
Resultaterne er vist i tabel 3.The results are shown in Table 3.
35 2135 21
DK 161603 BDK 161603 B
I JJ *· XI O) 0) 4-1I JJ * · XI O) 0) 4-1
0) > O Tf Tf M* cnCMHHHHH CO CO CO CO CO I Tf CM (N V H0)> O Tf Tf M * cnCMHHHHH CO CO CO CO CO I Tf CM (N V H
U <M X fli 4JU <M X fli 4J
O « -r) > UO «-r)> U
•H 4H• H 4H
p tø flj I vp tho flj I v
3¾. fl) u <H 10 tf) tf) ΦΜί)>«ΙΛΟ O tf) CO tf) tf) Η Η o N OO3¾. fl) u <H 10 tf) tf) ΦΜί)> «ΙΛΟ O tf) CO tf) tf) Η Η o N OO
ri π y Λ > O ' * * * * ‘ ‘ ‘ ‘ - ** 0 ·η <u .M fU ·ρ co co n· ^ h· r> h h h· r*· Tt< ro co co ro co tf> r- tf) inr*· > £ -p -π > ω 1 P *0 0) aj οri π y Λ> O '* * * *' '' '- ** 0 · η <u .M fU · ρ co co n · ^ h · r> hhh · r * · Tt <ro co co ro co tf > r- tf) inr * ·> £ -p -π> ω 1 P * 0 0) aj ο
*0 «I O) ,£ Tf Tf Tf CO CN rl rl (Μ Η H (O CO CO CO Tf Tf Tf CM CN COH* 0 «I O), £ Tf Tf Tf CO CN rl rl (Μ Η H (O CO CO CO Tf Tf Tf CM CN COH
ιΰ t) Uιΰ t) U
P <H P «0 CD Λ 0) Λ iw 6 £ E E É έ e E é e E e e e e e e e e e e tø O) 6 Η ·Η *H Ή Η Ή T< M Ή Ή ·Η ·ι-( Ή Η τ4 *Η *Η *Η Η Ή -ri 3 r* L, Η Ό Ό Ό Ό Ό Ό Ό Ό Ό Ό Τ) *0 Ό *0 Ό Ό Ό Ό Ό ΌP <HP «0 CD Λ 0) Λ 6 £ É £ E E E))) <<<<<<<<<<<<<<<< * Η * Η Η Ή -ri 3 r * L, Η Ό Ό Ό Ό Τ Τ *) * 0 Ό * 0 Ό Ό Ό Ό Ό
Ρ Η Ο I I i ....... I I > I I 1111 IIΡ Η Ο I I i ....... I I> I I 1111 II
«0<W CM CM CM CM O) CO CO CO CO CO <0 CO CM CO CM CMCMCOCO CMCO«0 <W CM CM CM CM O) CO CO CO CO CO <0 CO CM CO CM CMCMCOCO CMCO
J (3 (N o CO ΓΊ O co CO O co Tf O CO t-* Tf H CO CO CO tf) O NJ (3 (N o CO ΓΊ O co CO O co Tf O CO t- * Tf H CO CO CO tf) O N
aik μ de Tf Tf Tf TfTfTfTftntntf) O) r- tf) t" ® co Tf tf) tf) tf) Tf X O I l « P m 0) tt) 0) »>, cæ O) σ> O οι (N O O O co (D Tf tf) tf> CO Ό O' CO O' CO Γ' CTi •p οι w h m tj * * * * * * * ·* * * * * * * * % * · · * * {/] O Η II β S. CO co Tf Π) ^ Μ* M* Tf (O CO (N CN CO CM CM CO CO CO CO C0C0 o> CQ O CO CO CO CO ri CO Tf rH «Η Tf O CM ri H H (4 ri H ri ri Tf «ν,κο O' σ σ* σ σ σ cm σ σ σ σ σ σ co r- σ σ σ σ σ σaik µ the Tf Tf Tf TfTfTfTftntntf) O) r- tf) t "® co Tf tf) tf) tf) Tf XOI l« P m 0) tt) 0) »>, cæ O) σ> O οι (NOOO co (D Tf tf) tf> CO Ό O 'CO O' CO Γ 'CTi • p οι whm tj * * * * * * * * * * * * * * * *% * · · * {/] O Η II β S. CO co Tf Π) ^ Μ * M * Tf (O CO (N CN CO CM CM CO CO CO CO C0C0 o> CQ O CO CO CO CO ri CO Tf rH «Η Tf O CM ri HH (4 ri H ri ri Tf «ν, κο O 'σ σ * σ σ cm σ σ σ σ σ σ σ co r- σ σ σ σ σ
tf Htf H
1 ·Η I1 · Η I
I P XI P X
i o Ό « D) «β O O' O CO CN O rt CM CO Η O N* O' CM tf) C0C0C0CM CMHi o Ό «D)« β O O 'O CO CN O rt CM CO Η O N * O' CM tf) C0C0C0CM CMH
jy (μ ^ in G CM *H * * t ******* * * * * * **»· »*you (µ ^ in G CM * H * * t ******* * * * * * ** »·» *
p 0J O -Ρ H p CO CM CO CM CO CO CO CO CO CO CM CM CM CO CO CO CO CO CO COCOp 0J O -Ρ H p CO CM CO CM CO CO CO CO CO CO CM CM CM CO CO CO CO CO CO COCO
4J X JS, tø G H -P4J X JS, tho G H -P
X G co t*r co φ οι ίο σι oi o o« co cm vo vo in m o o σι σ σ (¾ · ·Η k * * ******* * » * * * **** **X G co t * r co φ οι ίο σι oi o o «co cm vo vo in m o o σι σ σ (¾ · · Η k * * ******* *» * * * **** **
s l Ό IN 4 CM CM CM CM CM CM CM CM CO CM H CM CM CM CM CO CO CO CM CMCMs l Ό IN 4 CM CM CM CM CM CM CM CM CO CM H CM CM CM CM CO CO CO CM CMCM
(UH 4·» X o J£.C C CO tf) CO ifl ΙΟ Ό ΙΟ ΙΟ Ά <0 tf) VO VO tf) VO tf) tf) tf) tf) Φ Φ(UH 4 · »X o J £ .C C CO tf) CO ifl ΙΟ Ό ΙΟ ΙΟ Ά <0 tf) VO VO tf) VO tf) tf) tf) tf) Φ Φ
y ^ ^ v * * ******* * * * * «> *««» *»<Uy ^^ v * * ******* * * * * «> *« «» * »<U
Ρ 0 Η P ri ri ri H ri ri ri ri ri ri Η H ri ri ri HHHH HHGΡ 0 Η P ri ri ri H ri ri ri ri ri Η H ri ri ri HHHH HHG
Η Ή jj ρ r* 3 G & I+J.-H O o O O O O O O O O tf) O O O O O O O O 006 vtøcMh 0) 0) o> O) ø) o* <7) ø) o Q) cm r* i'* θ' ο» σ σ' σ σ σ σ αι X u ν « X υ ·* y ^ jj ft)Η Ή jj ρ r * 3 G & I + J.-HO o OOOOOOOO tf) OOOOOOOO 006 vtøcMh 0) 0) o> O) ø) o * <7) ø) o Q) cm r * i '* θ' ο »σ σ 'σ σ σ σ αι X u ν« X υ · * y ^ jj ft)
U Ε · τ4 CO CO tf) <D tf) tf) tf) tf> tf) tf) cO tf) O CO O Otf)tf)tf) Φ Φ IIU Ε · τ4 CO CO tf) <D tf) tf) tf) tf> tf) tf) cO tf) O CO O Otf) tf) tf) Φ Φ II
P ft) rl P CM CM CM CMOJCMCMCMCMCM CM CM tf) CM O' O' CM CM CM CM CM 0)P ft) rl P CM CM CM CMOJCMCMCMCMCM CM CM tf) CM O 'O' CM CM CM CM CM 0)
Cfl -P -P 5Cfl -P -P 5
I II I
T3tn d O CM O rl HOCOHCMOH rl rl rl rl rl HHHH HOGT3tn d O CM O rl HOCOHCMOH rl rl rl rl rl HHHH HOG
¢) β ft a +j r* * * * ******* * * * * * ..** **σ J-.H q. e f h CM <M CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM (N CM (N CM (M tf) Ή¢) β ft a + j r * * * * ******* * * * * * .. ** ** σ J-.H q. e f h CM <M CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM (N CM (N CM (M tf) Ή
¢)¾ (OOlUS CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CMICMCMCMCM CM CM H¢) ¾ (OOlUS CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CMICMCMCMCM CM CM H
Π .Z Φ <0 05 ft H CN Tf Tf fs Ο O rH CO Tf CM CM O CM CM CN CN CN CM CNCNg* dj * * * ******* * * * * * **** '*60Π .Z Φ <0 05 ft H CN Tf Tf fs Ο O rH CO Tf CM CM O CM CM CN CN CN CM CNCNg * dj * * * ******* * * * * * **** ' * 60
rrt CO CO VO tf) H rl σ rH tf) CO rl Η Η Η H HHHH Η Η (0 Hrrt CO CO VO tf) H rl σ rH tf) CO rl Η Η Η H HHHH Η Η (0 H
(UG IIP H rl Η Η H CN CM CM Tf Tf rH Tf Tf Tf Tf TfTfTfTf Tf Tf (0 H(UG IIP H rl Η Η H CN CM CM Tf Tf rH Tf Tf Tf Tf Tf TfTfTfTf Tf Tf (0 H
-O flJ U A tt W-O flJ U A tt W
GOt-PK O CM O OHOHCMOCN O O CO Ο O OOOO 00*H>i (μ P β β * * * ******* * * * * * **** ** rlGOt-PK O CM O OHOHCMOCN O O CO Ο O OOOO 00 * H> i (μ P β β * * * ******* * * * * * **** ** rl
OJ o <D ε *0 CN CN fr- |>- N N (N (N IN > Γ- I"* 1^- Γ- Γ*ΓτΓτ·Γ^ r*c^--POOJ o <D ε * 0 CN CN fr- |> - N N (N (N IN> Γ- I "* 1 ^ - Γ- Γ * ΓτΓτ · Γ ^ r * c ^ - PO
sJ^G·^ Η H rl rl rHHHrlHrlrl rH Η Η H rl HHHH rl rl 11 ft P >1 i i μ o co co co co o co σ cm cm σ O' O' O' σ σ σ σ σ σσΦΛ φ c ft) ο) ja * * * ******* * * * * * **** **^ν •H G Φ «Ρ C Η Ό tf) tf) tf) tf) in Tf co CO Tf CO co co co co CO CO CO CO 01 cn ft 1) Ό P G 4H *H 0 β P ft) 0 ft) Ό 'SisJ ^ G · ^ Η H rl rl rHHHrlHrlrl rH Η Η H rl HHHH rl rl 11 ft P> 1 ii µ o co co co co o co σ cm cm σ O 'O' O 'σ σ σ σ σσΦΛ φ c ft) ο) yes * * * ******* * * * * * **** ** ^ ν • HG Φ «Ρ C Η Ό tf) tf) tf) tf) in Tf co CO Tf CO co co co co CO CO CO CO CO 01 cn ft 1) Ό PG 4H * H 0 β P ft) 0 ft) Ό 'Si
9A M Cb G CM (Μ Η H CM CM CM CM (Μ Η Η H rl Η H HHHH HHjUO9A M Cb G CM (Μ Η H CM CM CM CM (Μ Η Η H rl Η H HHHH HHjUO
^ Ή O ft) ft H fr I"·» tf) tf) t^- Γ' t'·· r^· Γ'- CD cO CO cO Ό VO VOvOvOO vOvOJ^^C^ Ή O ft) ft H fr I "·» tf) tf) t ^ - Γ 't' ·· r ^ · Γ'- CD cO CO cO Ό VO VOvOvOO vOvOJ ^^ C
ΟΙ φ X «Ρ w l i ^ σ H 0)1 CO CO CO CO co co CO CO CO CO CO CO co <0 CO COCO t-*CO<0tø UJrQjJ * * * ******* * * * * * ** **>> Ό (uoi ro ro co cncocococococo co co co co co cocoinin vocoΟΙ φ X «Ρ wli ^ σ H 0) 1 CO CO CO CO co co CO CO CO CO CO CO CO co <0 CO COCO t- * CO <0tø UJrQjJ * * * ******* * * * * * ** ** >> Ό (uoi ro ro co cncocococococo co co co co co cocoinin voco
G q-ι .¾ # co tø tø cocotøtocococo co co co co co cocoTfin cocoPOG q-ι .¾ # co tø tø cocotøtocococo co co co co co cocoTfin cocoPO
tf nj w > g i P o 1) 0 * * ft A -P * o> w H ft g G Η -r| ·Η *H ·Η *H ·Η Μ H *rl Ή ·Η ·Η Η ·Η ·Η Ή ·Η ·Η Η ·η 1) μ ·Η « Ο U * "2 (1) Μ .X X β S ® ff X Όtf nj w> g i P o 1) 0 * * ft A -P * o> w H ft g G Η -r | · Η * H · Η * H · H Μ H * rl Ή · Η · Η Η · Η · Η Ή · Η · Η Η · η 1) µ · Η «Ο U *" 2 (1) Μ .XX β S ® f X Ό
►>, IIP Λ Λ Ο Ο ϋϋί)*Η0)ΛΌ Ο) 0) θ' 0) 0) 0)0)0)0) 0)0)<OG►>, IIP Λ Λ Ο Ο ϋϋί) * Η0) ΛΌ Ο) 0) θ '0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) 0) <AND
Η II Ο II Η ft ® ο c Οι 4J *! rj CU Η Ρ β G ω Λ •Η (1) Ο Φ <0 Φ <0 Λ J3 ιΰ (d Ιΰ Ιΰ Φ Λ J3 Λ Λ Λ XI XJ XI XI X) X) X) Η £-. Λί Λί β ΗΗ II Ο II Η ft ® ο c Οι 4J *! rj CU Η Ρ β G ω Λ • Η (1) Ο Φ <0 Φ <0 Λ J3 ιΰ (d Ιΰ Ιΰ Φ Λ J3 Λ Λ Λ XI XJ XI XI X) X) X) Η £ -. Βί Λί β Η
co ♦ ♦ ♦ ¥ It X Vco ♦ ♦ ♦ ¥ It X V
tf> r*. co σ' co Tf m u) c^· co o h cm co Tf in σ o h vo n ^ rH ΗΗΗΗΗΗΗΗΗΗΗΗΗΓΜΓΜ ΗΓΜτΙΡ φ ................................ Φtf> r *. co σ 'co Tf mu) c ^ · co oh cm co Tf in σ oh vo n ^ rH ΗΗΗΗΗΗΗΗΗΗΗΗΗΓΜΓΜ ΗΓΜτΙΡ φ ......................... ....... Φ
n rHMHUHWHWWUWWWUHUHMHWHWHttHWlOWCOHWlOlUQn rHMHUHWHWWUWWWUHUHMHWHWHttHWlOWCOHWlOlUQ
*3 EX EX EX EXXXXXXX EX EX EX EX EX EXXXXEXXa* H U)ft)(aft)toft)toft)ft)ft)a)ft)tifti(aa)(aft)(aft)(aa)to4)ieiuft)ft)ft)tftft)ft)** i DK 161603 B j 22 i | På basis af eks. 13 til 22 og sammenligningseksemplerne 6 til 9, der er angivet i tabel 3, viste det sig, at udviklingen af tredimensionale krusninger i de tilfælde, hvor to kernekomponenter har de Q-værdier, der ligger 5 indenfor det interval, der er defineret ved opfindelsen, er let iagttagelige, og at voluminøsiteten af de fremkomne, ikke-vævede stoffer er udmærket, hvis andre krav svarer til betingelserne ifølge opfindelsen. Af eks. 13 og 14 fremgår det, at man kan opnå kompositfibre med 10 langt bedre aggregerbarhed, d.v.s. dannelsesevne af nodu-lære aggregater, end ved dem, der er fremstillet på anden måde/ hvis man tilsætter affinitetsreducerende middel, såsom polysiloxan, til den som råmateriale tjenende polymer under fremstillingen. Ved en sammenligning mellem 15 eks. 19 til 21 og sammenligningseksempel 10 til 16 fremgår det, at de kompositfibre, der er fremkommet under anvendelse af fremgangsmåden ifølge opfindelsen, er udmærkede hvad angår udviklingen af tredimensionale krusninger og hvad angår høj voluminøsitet af de fremkomne ikke-væ-20 vede stoffer. Når andelen af kappen, anvendelsen af varmebehandling af ikke-strakte garner, strækningstemperaturen og trækkeforholdet derimod afviger fra de her definerede intervaller, er de før angivne egenskaber af kompositfibrene ringe, selv om man anvender de samme ud-25 gangspolymere. Ved sammenligning af eks. 20 og 21 med eks. 19 fremgår det, at de kompositfibre, der er fremkommet ved at gøre brug af varmebehandlingen før strækningen af de ikke-strakte kompositgarner, udviser mere fremragende egenskaber hvad angår aggregerbarhed og som følge 30 deraf også hvad angår greb af de resulterende, ikke-vævede stoffer, end dem, der er fremstillet uden denne varmebehandling. Det har således vist sig, at varmebehandlingen af de ikke-strakte kompositgarner i høj grad øver indflydelse på aggregerbarheden.* 3 EX EX EX EXXXXXXX EX EX EX EX EX EX EXXXXEXXa * HU) ft) (aft) toft) toft) ft) ft) a) ft) tifti (aa) (aft) (aft) (aa) to4) ieiuft) ft ) ft) tftft) ft) ** i DK 161603 B j 22 i | On the basis of Examples 13 to 22 and Comparative Examples 6 to 9 given in Table 3, it was found that the development of three-dimensional ripples in the cases where two core components have the Q values which are 5 within the range, those defined by the invention are readily observable and that the volume of the resulting nonwoven fabrics is excellent if other requirements correspond to the conditions of the invention. Examples 13 and 14 show that composite fibers can be obtained with 10 much better aggregability, i.e. formation of nodular aggregates other than those made otherwise / if affinity reducing agent such as polysiloxane is added to the polymer serving as a raw material during manufacture. By comparing 15 Examples 19 to 21 and Comparative Examples 10 to 16, it can be seen that the composite fibers obtained using the method of the invention are excellent in the development of three-dimensional ripples and in terms of high volume of the resulting non-volumetric ripples. woven fabrics. On the other hand, when the proportion of the sheath, the use of heat treatment of unstretched yarns, the stretching temperature and the draw ratio differ from the ranges defined herein, the properties of the composite fibers previously stated are poor, even if the same starting polymers are used. By comparing Examples 20 and 21 to Example 19, it is seen that the composite fibers obtained by using the heat treatment prior to stretching the non-stretched composite yarns exhibit more excellent aggregability properties and, as a result, also 30 in terms of grip of the resultant nonwoven fabrics than those made without this heat treatment. Thus, it has been found that the heat treatment of the unstretched composite yarns greatly affects the aggregability.
35 2335 23
DK 161603 BDK 161603 B
Anvendelsesprøver Prøvegruppe 1 5 Den varmtsmeltelige kompositfiber (2,9 d/f), der er fremkommet i henhold til eks. 3, blev udskåret til en længde af 64 mm, og den blev blandet med rayon med karakteristikken 2d x 51 mm i de proportioner, der er angivet i tabel 4. Et ikke-vævet stof med over fladevæg ten ca. 100 2 10 g/m blev fremstillet stort set i henhold til metoderne for prøvning af den før angivne "voluminøs!tet af ikke-vævet stof", og det blev prøvet for voluminøsitet og målt for styrke og forlængelse.Application Samples Sample Group 1 5 The hot-melt composite fiber (2.9 d / f) obtained according to Example 3 was cut to a length of 64 mm and mixed with rayon with the characteristic 2d x 51 mm in the proportions , which is given in Table 4. A nonwoven fabric with a surface wall approx. 100 2 10 g / m was prepared largely according to the methods of testing the previously stated "volumetric nonwoven fabric" and it was tested for volume and measured for strength and elongation.
15 Prøvemetoder15 Test Methods
Voluminøsitet af ikke-vævet stof:Volume of nonwoven fabric:
De samme metoder som i eks. 1 til 12.The same methods as in Examples 1 to 12.
2020
Styrke og forlængelse af ikke-vævet stof:Strength and extension of non-woven fabric:
Fem prøvestykker med dimensionerne 20 cm x 5 cm blev skåret ud af det ikke-vævede stof på en sådan måde, at deres 25 sider med dimensionen 20 cm ligger langs bevægelsesret ningen på en kartemaskine. Brudstyrken og forlængelsen af de fem prøvestykker bestemmes med et prøveapparat for brudstyrke med et klemmegab på 100 mm og en trækkehastighed af 100 mm/minut, og man udregnede gennemsnittene 30 af de enkelte målinger.Five specimens with the dimensions 20 cm x 5 cm were cut out of the nonwoven fabric in such a way that their 25 sides with the dimension 20 cm lie along the direction of movement of a map machine. The fracture strength and elongation of the five specimens are determined with a fracture strength specimen with a clamping gap of 100 mm and a tensile speed of 100 mm / minute, and the averages 30 of the individual measurements are calculated.
Resultaterne er angivet i tabel 4.The results are given in Table 4.
3535
DK 161603BDK 161603B
2424
Tabel 4 --------,----,Table 4 --------, ----,
Blande- forhold Vægt Volumi- Styrke Forlæn-Mixing ratio Weight Volume- Strength Extend-
Arwendel- (vægt4?o) : , , nøsitet , sesprøve---------gelse .Kompo- (mm) (kg/5em) (%)Ingredient (weight 4 o):,, nausea, six-test ---------. Compo- (mm) (kg / 5em) (%)
I sit- Rayon IYou sit- Rayon I
5 J fibre · j |-----j-——--------- j 1 10 90 99 3,7 0,25 185 2 20 80 97 3,9 0,36 136 - 3 ~~i 30 I 70 102 > 5~9 1 02 925 J fibers · j | ----- j -——--------- j 1 10 90 99 3.7 0.25 185 2 20 80 97 3.9 0.36 136 - 3 ~ ~ i 30 I 70 102> 5 ~ 9 1 02 92
S 3 JS 3 J
----,--:------1-----.-:--- 10 4 40 60 98 6,4 2,70 .94 5 60 ' 40 100 6}8 3,28 83----, -: ------ 1 -----.-: --- 10 4 40 60 98 6.4 2.70 .94 5 60 '40 100 6} 8 3.28 83
6 80 “To 104 TI TTl 76 I6 80 “To 104 TI TTl 76 I
__________>___’ _i 7 100 0 98 Τβ 7 96 Γ ~66 i__________> ___ '_i 7 100 0 98 Τβ 7 96 Γ ~ 66 i
____ ’ ’ I____ '' I
15 På basis af en sammenligning mellem anvendelsesprøverne nr. 1 til 2 på den ene side og nr. 3 til 7 på den anden side, jævnfør tabel 4, viser det sig, at de ikke-vævede stoffer, der er dannet ud fra blandingerne af de varmt-smeltelige kompositfibre ifølge opfindelsen med andre 20 fibre, såsom rayon, er fremragende hvad angår voluminø-sitet og styrke, når kompositfibrene anvendes i en mængde af mindst 30 vægt-%.15 On the basis of a comparison between application samples Nos. 1 to 2 on the one hand and Nos. 3 to 7 on the other, as shown in Table 4, it appears that the nonwoven fabrics formed from the mixtures of the hot-meltable composite fibers of the invention with other fibers, such as rayon, are excellent in terms of volume and strength when the composite fibers are used in an amount of at least 30% by weight.
Prøvegruppe 2 25Test Group 2 25
Med undtagelse af, at man anvendte de varmtsmeltelige kompositfibre, der er fremkommet i henhold til eks. 16, i stedet for dem, der er fremkommet i henhold til eks. 3, gentog man prøvegruppe 1 til fremstilling af ikke-vævede 30 stoffer, som derpå blev prøvet vor voluminøsitet og greb, og hvis styrke og forlængelse blev målt. Det som blindprøve tjenende, ikke-vævede stof til bedømmelse af greb blev fremstillet på lignende måde under anvendelse af 30 vægt-% af de kompositfibre, der er-fremkommet i henhold 35 til sammenligningseksempel 15, og 70 vægt-% rayon.Except for the use of the hot-melt composite fibers obtained according to Example 16, instead of those obtained according to Example 3, sample group 1 was repeated for the production of nonwoven 30 fabrics which then our volume and grip were tested, and whose strength and extension were measured. The non-woven non-woven fabric for judging grip was similarly prepared using 30% by weight of the composite fibers obtained according to Comparative Example 15 and 70% by weight rayon.
2525
DK 161603 BDK 161603 B
Prøvemetoder (med undtagelse af de foregående)Test methods (except the previous ones)
Greb af ikke-vævet stof: 5 Det samme som i eks. 13 til 22.Handles of nonwoven fabric: 5 The same as in Examples 13 to 22.
Resultaterne er angivet i tabel 5.The results are given in Table 5.
10 Tabel 5 |----------1 ~ f---1—--—---, j Blandefor- Vægt- Greb Volumi- Styrke 'For- i h°ld nøsitet |ι„η 16 _[vægt-«:__;(g/m2i (“) (kg/Scm) gelse prøee Kompo- Rayon (¾) _nr '___fibre _.___1_ 8 1° 102 4 3,8 0)21 180 9 20 80 100 3 3, 9 0,32 120 20 ---—-- 10 30 70 98 2 5,8 ^ øl 90 11 40 60 100 2 6,3 ~~2^58 90 12 60_ 40 98 2 6,8 3,*04 ~84 13 80 20 101 * i| 1} 1 '* [ 100 I 0 | 100 I 1 [ 7,7 7,76 6810 Table 5 | ---------- 1 ~ f --- 1 —--—---, j Mixer- Weight- Grab Volume- Strength 'Relative to Nosiness | ι „η 16 _ [weight - «: __; (g / m2i (“) (kg / Scm) yield sample Component Rayon (¾) _nr '___fiber _.___ 1_ 8 1 ° 102 4 3.8 0) 21 180 9 20 80 100 3 3, 9 0.32 120 20 ---—-- 10 30 70 98 2 5.8 ^ beers 90 11 40 60 100 2 6.3 ~ 2 2 58 90 12 60_ 40 98 2 6.8 3, * 04 ~ 84 13 80 20 101 * i | 1} 1 '* [100 I 0 | 100 I 1 [7.7 7.76 68
Ikke- 30 70 98 - 3,4 ,j08 94 I-----^----1-^----1---^---L__i 30 35 26Non-30 70 98 - 3.4, J08 94 I ----- ^ ---- 1 - ^ ---- 1 --- ^ --- L__i 30 35 26
DK 161603 BDK 161603 B
På basis af en sammenligning mellem anvendelsesprøverne nr. 8 til 9 på den ene side og nr. 10 til 14 på den anden side, jævnfør tabel 5, har det vist sig, at de ikke-vævede stoffer, der er fremstillet ud fra blandingerne af 5 de varmtsmeltelige kompositfibre ifølge opfindelsen med andre fibre, såsom rayon, er fremragende hvad angår greb, voluminøsitet og styrke, når kompositfibrene anvendes i en mængde af mindst 30 vægt-%.On the basis of a comparison between the application samples Nos. 8 to 9 on the one hand and Nos. 10 to 14 on the other, cf. Table 5, it has been found that the non-woven fabrics made from the mixtures of The hot-melt composite fibers of the invention with other fibers, such as rayon, are excellent in grip, volume and strength when the composite fibers are used in an amount of at least 30% by weight.
10 15 20 25 30 3510 15 20 25 30 35
Claims (9)
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61214145A JPH0819570B2 (en) | 1986-09-12 | 1986-09-12 | Heat-bondable composite fiber and method for producing the same |
JP21414586 | 1986-09-12 |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DK474287D0 DK474287D0 (en) | 1987-09-11 |
DK474287A DK474287A (en) | 1988-03-13 |
DK161603B true DK161603B (en) | 1991-07-22 |
DK161603C DK161603C (en) | 1992-01-06 |
Family
ID=16650972
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DK474287A DK161603C (en) | 1986-09-12 | 1987-09-11 | HOT MELTABLE COMPOSITIVE FIBERS WITH A POLYPROPYLINE CORNER AND A POLYETHYL COVER AND METHOD FOR PRODUCING IT |
DK053491A DK170381B1 (en) | 1986-09-12 | 1991-03-25 | Non-woven fabric containing hot-melt composite fibers with polypropylene cores and polyethylene sheath and method for making the non-woven fabric |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DK053491A DK170381B1 (en) | 1986-09-12 | 1991-03-25 | Non-woven fabric containing hot-melt composite fibers with polypropylene cores and polyethylene sheath and method for making the non-woven fabric |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4840846A (en) |
EP (1) | EP0260607B1 (en) |
JP (1) | JPH0819570B2 (en) |
KR (1) | KR940008076B1 (en) |
DE (1) | DE3788098T2 (en) |
DK (2) | DK161603C (en) |
Families Citing this family (41)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DK245488D0 (en) * | 1988-05-05 | 1988-05-05 | Danaklon As | SYNTHETIC FIBER AND PROCEDURES FOR PRODUCING THEREOF |
CA2001091A1 (en) * | 1988-10-24 | 1990-04-24 | John S. Ahn | Bicomponent binder fibers |
FI112252B (en) * | 1990-02-05 | 2003-11-14 | Fibervisions L P | High temperature resistant fiber bindings |
DE69324280T2 (en) * | 1992-01-13 | 1999-08-12 | Hercules Inc., Wilmington, Del. | Heat-bondable fibers for resistant nonwovens |
US5549947A (en) * | 1994-01-07 | 1996-08-27 | Composite Development Corporation | Composite shaft structure and manufacture |
US5437899A (en) * | 1992-07-14 | 1995-08-01 | Composite Development Corporation | Structural element formed of a fiber reinforced thermoplastic material and method of manufacture |
US5556677A (en) * | 1994-01-07 | 1996-09-17 | Composite Development Corporation | Composite shaft structure and manufacture |
US5382400A (en) | 1992-08-21 | 1995-01-17 | Kimberly-Clark Corporation | Nonwoven multicomponent polymeric fabric and method for making same |
US5336552A (en) | 1992-08-26 | 1994-08-09 | Kimberly-Clark Corporation | Nonwoven fabric made with multicomponent polymeric strands including a blend of polyolefin and ethylene alkyl acrylate copolymer |
US5405682A (en) * | 1992-08-26 | 1995-04-11 | Kimberly Clark Corporation | Nonwoven fabric made with multicomponent polymeric strands including a blend of polyolefin and elastomeric thermoplastic material |
CA2092604A1 (en) | 1992-11-12 | 1994-05-13 | Richard Swee-Chye Yeo | Hydrophilic, multicomponent polymeric strands and nonwoven fabrics made therewith |
US5482772A (en) | 1992-12-28 | 1996-01-09 | Kimberly-Clark Corporation | Polymeric strands including a propylene polymer composition and nonwoven fabric and articles made therewith |
SG50447A1 (en) * | 1993-06-24 | 1998-07-20 | Hercules Inc | Skin-core high thermal bond strength fiber on melt spin system |
DE4330725A1 (en) | 1993-09-10 | 1995-03-16 | Bayer Ag | Process for the production of elastane fibers by spinning a combination of PDMS and ethoxylated PDMS |
US5888601A (en) * | 1994-01-07 | 1999-03-30 | Composite Development Corporation | Composite tubular member having consistent strength |
WO1995030532A1 (en) * | 1994-05-04 | 1995-11-16 | Composite Development Corporation | Structure and method of manufacture of high strength, high stiffness, curved composite member |
US5798305A (en) * | 1994-07-04 | 1998-08-25 | Chisso Corporation | Hot-melt-adhesive conjugate fibers and a non-woven fabric using the fibers |
JPH0874128A (en) * | 1994-07-04 | 1996-03-19 | Chisso Corp | Heat-fusible conjugated fiber and nonwoven fabric using the same |
KR100408353B1 (en) * | 1994-12-19 | 2004-03-09 | 헤르큘레스 인코포레이티드 | Process for producing fibers for high strength non-woven materials, and the resulting fibers and non-wovens |
US6352948B1 (en) | 1995-06-07 | 2002-03-05 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Fine fiber composite web laminates |
US5985193A (en) * | 1996-03-29 | 1999-11-16 | Fiberco., Inc. | Process of making polypropylene fibers |
IL126371A (en) | 1996-03-29 | 2003-07-06 | Fibervisions L P | Polypropylene fibers and items made therefrom |
US5876840A (en) * | 1997-09-30 | 1999-03-02 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Crimp enhancement additive for multicomponent filaments |
US6410138B2 (en) | 1997-09-30 | 2002-06-25 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Crimped multicomponent filaments and spunbond webs made therefrom |
IL133593A0 (en) * | 1999-12-19 | 2001-07-24 | A P S Advanced Pneumatic Struc | Combined structural element |
WO2001046506A2 (en) | 1999-12-21 | 2001-06-28 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Fine denier multicomponent fibers |
US6465094B1 (en) | 2000-09-21 | 2002-10-15 | Fiber Innovation Technology, Inc. | Composite fiber construction |
US20050204500A1 (en) * | 2002-06-27 | 2005-09-22 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Wear-indicating filament |
HU2762U (en) * | 2002-12-20 | 2004-06-28 | Procter & Gamble | Disposable absorbent article |
US8596361B2 (en) | 2007-12-14 | 2013-12-03 | 3M Innovative Properties Company | Proppants and uses thereof |
CN101903615B (en) | 2007-12-14 | 2014-04-02 | 普拉德研究及开发股份有限公司 | Methods of treating subterranean wells using changeable additives |
TW200934897A (en) * | 2007-12-14 | 2009-08-16 | Es Fiber Visions Co Ltd | Conjugate fiber having low-temperature processability, nonwoven fabric and formed article using the conjugate fiber |
EP3059338A1 (en) | 2007-12-14 | 2016-08-24 | 3M Innovative Properties Company | Fiber aggregate |
CN104451926B (en) * | 2014-12-23 | 2016-11-30 | 浙江依爱夫游戏装文化产业有限公司 | Composite antibacterial fibre |
JP6587568B2 (en) * | 2016-03-28 | 2019-10-09 | ダイワボウホールディングス株式会社 | Latent crimped conjugate fiber, method for producing the same, fiber assembly, and nonwoven fabric |
CN106283221B (en) * | 2016-11-15 | 2018-12-14 | 上海理工大学 | One sheath twin-core microfluidic control spray head of one kind, device for spinning and spinning process |
CN106757417B (en) * | 2016-12-08 | 2018-12-14 | 上海理工大学 | A kind of same core different sheath microfluidic control spray head, device for spinning and spinning process side by side |
US20190104790A1 (en) * | 2017-10-11 | 2019-04-11 | Kai-Hsi Tseng | Reinforcement fiber for protection products |
CN108004603B (en) * | 2018-01-16 | 2019-11-26 | 东华大学 | Anti- cutting polyethylene composite fibre and preparation method thereof |
CN108893789B (en) * | 2018-08-31 | 2024-04-30 | 宁波建嵘科技有限公司 | Fibrous lithium ion battery spout a device |
KR102486793B1 (en) * | 2021-04-15 | 2023-01-10 | 에쓰대시오일 주식회사 | Method for manufacturing a polyolefin monofilament yarn using multi-stage stretching of a high temperature tensile tester, the polyolefin monofilament yarn manufactured thereby, and a method for predicting properties of the polyolefin monofilament yarn |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1121314A (en) * | 1965-04-21 | 1968-07-24 | Mitsubishi Rayon Co | Polypropylene composite filaments and method for producing the same |
US3900678A (en) * | 1965-10-23 | 1975-08-19 | Asahi Chemical Ind | Composite filaments and process for the production thereof |
GB1173817A (en) * | 1966-05-28 | 1969-12-10 | Asahi Chemical Ind | Manufacture of Conjugated Sheath-Core Type Composite Fibres |
US3509013A (en) * | 1966-09-26 | 1970-04-28 | Hercules Inc | Composite polypropylene filament |
US4189338A (en) * | 1972-11-25 | 1980-02-19 | Chisso Corporation | Method of forming autogenously bonded non-woven fabric comprising bi-component fibers |
NZ185412A (en) * | 1976-10-20 | 1980-03-05 | Chisso Corp | Heat-adhesive compsite fibres based on propylene |
JPS53147816A (en) * | 1977-05-24 | 1978-12-22 | Chisso Corp | Hot-melt fiber of polypropylene |
JPS5823951A (en) * | 1981-07-31 | 1983-02-12 | チッソ株式会社 | Production of bulky nonwoven fabric |
JPS6021908A (en) * | 1983-07-14 | 1985-02-04 | Chisso Corp | Manufacture of composite monofilament |
DE3544523A1 (en) * | 1984-12-21 | 1986-06-26 | Barmag Barmer Maschinenfabrik Ag, 5630 Remscheid | Process for the production of bicomponent fibres, fibres produced therefrom, and their use |
-
1986
- 1986-09-12 JP JP61214145A patent/JPH0819570B2/en not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-09-10 EP EP87113267A patent/EP0260607B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-09-10 US US07/094,891 patent/US4840846A/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-09-10 DE DE87113267T patent/DE3788098T2/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-09-11 DK DK474287A patent/DK161603C/en not_active IP Right Cessation
- 1987-09-11 KR KR1019870010107A patent/KR940008076B1/en not_active IP Right Cessation
-
1991
- 1991-03-25 DK DK053491A patent/DK170381B1/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0260607A2 (en) | 1988-03-23 |
US4840846A (en) | 1989-06-20 |
DK53491D0 (en) | 1991-03-25 |
EP0260607A3 (en) | 1989-11-23 |
JPS6375115A (en) | 1988-04-05 |
KR880004157A (en) | 1988-06-02 |
JPH0819570B2 (en) | 1996-02-28 |
DK170381B1 (en) | 1995-08-14 |
KR940008076B1 (en) | 1994-09-01 |
DE3788098T2 (en) | 1994-03-03 |
EP0260607B1 (en) | 1993-11-10 |
DK474287D0 (en) | 1987-09-11 |
DK53491A (en) | 1991-03-25 |
DK161603C (en) | 1992-01-06 |
DE3788098D1 (en) | 1993-12-16 |
DK474287A (en) | 1988-03-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DK161603B (en) | HOT MELTABLE COMPOSITIVE FIBERS WITH A POLYPROPYLINE CORNER AND A POLYETHYL COVER AND METHOD FOR PRODUCING IT | |
KR940004704B1 (en) | Nonwoven fabrics and method for producing them | |
US4469540A (en) | Process for producing a highly bulky nonwoven fabric | |
KR101259968B1 (en) | Conjugate fiber having low-temperature processability, nonwoven fabric and formed article using the conjugate fiber | |
EP0264112B1 (en) | Nonwoven fabrics and method for producing them | |
TW591139B (en) | Elastic, heat and moisture resistant bicomponent and biconstituent fibers | |
JP5741225B2 (en) | Heat-fusible composite fiber and non-woven fabric using the same | |
JP4505987B2 (en) | Thermal adhesive composite fiber, method for producing the same, and fiber molded body using the same | |
JPS63243324A (en) | Heat bonding fiber and nonwoven fabric thereof | |
JP2003268622A (en) | Drawn polyolefin fiber and method for producing the same | |
KR102144201B1 (en) | Polypropylene filament elastic yarns, fabric thereof and manufacture method | |
JP4379127B2 (en) | Thermal adhesive composite fiber, method for producing the same, and fiber molded body using the composite fiber | |
JPS5898426A (en) | Sheath-core type composite fiber | |
KR950010747B1 (en) | Composite fiber and its manufacturing method | |
JPS58126357A (en) | Production of fiber molded body | |
KR20130008477A (en) | Stretchable nonwoven fabric and production thereof | |
JPH02251612A (en) | Heat bonding conjugate yarn | |
JPS60259664A (en) | Fiber sheet like article | |
JPH0160577B2 (en) | ||
JPH1025637A (en) | Multilayered structural yarn | |
KR20220022695A (en) | heat bondable sheath-core composite fiber for hygiene, non-woven fabric containing the same, and manufacturing method thereof | |
JPH03193913A (en) | Splittable conjugate fiber and production thereof | |
JPH10310936A (en) | Sheath-core type conjugate fiber with moisture-absorbing performance and its production | |
JPH026850B2 (en) | ||
JPH01139831A (en) | Spun yarn composed of polytetrafluoroethylene fiber |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PBP | Patent lapsed |
Country of ref document: DK |