DK160330B - Fluidiseringsovn samt fremgangsmaade til forbraending i en saadan ovn - Google Patents

Description

DK 160330 B

i

Opfindelsen angår en fluidiseringsovn og en fremgangsmåde til behandling af partikelformet, fast brændstof, som under behandlingen holdes i et fluidiseret leje i det indre af et behandlingskammer, som nedadtil begrænses af en 5 rist. Denne rist har et antal kanaler til luftgennemgang, og hvorigennem gassen til fluidisering, behandling og eventuelt til medføring af de brændbare partikler, som skal behandles, tilføres.

10 Ved behandling forstås enhver operation, som kan foretages af de brændbare korn i den fluidiserede tilstand, som f.eks. forgasning og forbrænding.

Opfindelsen angår især en behandlingsovn med et øvre 15 organ til forsyning af brændstof og et organ ligeledes anbragt over risten, som tjener til udtagning af behandlet brændstof eller af affalds- eller biprodukter. I en sådan ovn findes der over risten organer til indføring og til udtagning af brændstof, og risten tjener udeluk-20 kende til passage for indføringskanaler for fluidise-rings- og behandlingsgas.

Fremgangsmåden ifølge opfindelsen angår fødning af ovnen med fluidiserings- og behandlingsgas gennem risten.

25

Fra FR patent nr. 1 422 198 og FR patent nr. 2 171 945 kendes fluidiseringsriste med åbninger, som udgøres af opadtil åbne kaviteter anbragt ved siden af hinanden. Sådanne riste tillader at regulere og at sikre en regelmæs-30 sig afgivelse af gas i hele den fluidiserede zones udstrækning.

Fra JP patent nr. 80.99334 kendes et fluidiseringsappa-rat, hvori fluidiseringsristen har opadtil åbne kavite-35 ter. I denne rist udmunder en første kanal til forsyning med fluidiseringsgas og en anden gruppe af kanaler med mellemrum, og som tjener til forsyning af risten med ma-

DK 160330 B

2 teriale til fluidisering. Der findes dog intet kredsløb for fluidiseringsgas.

I GB-A 858 813 beskrives en fluidiseringsovn til for-5 brænding, hvori fluidiseringsluften blæses gennem en rist, og et særligt kredsløb blæser sekundær luft via dyser anbragt i forskellige højder over fluidiseringsle-jet. Denne sekundære luft bidrager dog på ingen måde til fluidiseringen af brændstoffet.

10 I EP patenterne nr. 50 518 og nr. 50 519 er beskrevet en keglestubformet, perforeret rist, som nedadtil går over i en vertikal evakueringskanal. Denne rist gennembrydes af vertikale rør, hvoraf visse tjener som antændelsesbrænde-15 re. Luft sendes gennem risten, enten gennem dens perforationer eller gennem visse af de vertikale rør, men denne luft stammer fra et enkelt luftfødekredsløb.

En af de vigtige anvendelser (men ikke den eneste) af 20 ovnen ifølge opfindelsen er forbrænding af granuleret brændstof, og det erindres, at det desuden allerede er foreslået at benytte fluidiseringslejer som forbrændingsovne. Deres største fordel ligger i muligheden for at forbrænde særdeles forskelligt brændstof med stort ikke 25 brændbart indhold. Til gengæld er deres fleksibilitet begrænset .

For en fluidiseringsovn med konstant luftoverskud gælder, at den frembragte varmemængde er praktisk taget propor-30 tional med hastigheden af de gasser, der strømmer igennem fluidiseringslaget. Produktiviteten kan vanskeligt forøges ved at forøge gennemstrømningsmængden af fluidise-ringsluft uden at fremkalde en stor gennemstrømningshastighed af luften igennem ovnristen og derved fremkalde et 35 meget stort tryktab, idet dette er proportionalt med kvadratet af gashastigheden. Dette giver problemer med materialernes kohæsion ved tiltagende afskrabning, tætslut- 3

DK 160330 B

ning af risten ved høj temperatur under et stort tryk med risiko for deformation af risten, uregelmæssig adfærd af fluidiseringslaget og forøget effektforbrug af luftind-blæsningsapparaterne.

5

De kendte fremgangsmåder til fluidisering og/eller gasbevægelse muliggør at arbejde inden for to klart adskilte områder til behandling af et partikelformet materiale: 10 Tætte fluidiseringslag med en gashastighed på 1-3 m/s, bevægede fluidiseringslag med en gashastighed på 6-8 m/s (hastighed i vakuum, også kaldt fluidiseringshastighed).

15 De konventionelle fluidiseringsanlæg kan ikke på simpel måde overgå fra det ene fluidiseringsområde til det andet i ét og samme apparat, og industrielle fluidiseringsanlæg må derfor arbejde med flere enheder, hvilket medfører følgende ulemper: 20

Et forøget antal reaktorer med hjælpeapparatur, tvangsstyring af start og stop for hver enhed, 25 diskontinuert ydelsesvariation.

Opfindelsen har til formål at tilvejebringe en fluidi- seringsovn af den angivne art, som reversibelt og hurtigt på kontinuerlig måde kan overgå fra den ene til den anden 30 type fluidiseringslag.

Dette opnås ifølge opfindelsen ved en ovnkonstruktion af den i krav 1' s kendetegnende del angivne art med to kredsløb, hvoraf kun det første kredsløb fødes for små 35 gashastigheder og begge kredsløb fødes for store gas hastigheder.

DK 160330 B

4

Opfindelsen omfatter også en fremgangsmåde til udøvelse af forbrændingen i ovnen, hvilken fremgangsmåde er ejendommelig ved den i krav 8' s kendetegnende del angivne art.

5 På denne måde kan der således over en enkelt rist i praksis opnås enhver mellemliggende driftsform mellem flui-disering med en gashastighed på 1-3 m/s, når der til det forgassede fluidum kun fødes med det første kredsløb med 10 opadtil åbne kaviteter, og hvor der medbringes ved en gashastighed på 6-8 m/s, hvor der samtidigt fødes fra de to kredsløb til det forgassede fluidum.

Det foretrækkes at anvende en rist som beskrevet i nævnte 15 FR patentskrifter, som har opadtil åbne kaviteter ved siden af hinanden.

5

DK 160330 B

åbne kaviteter, idet en sådan fluidiseringsdrift fremmer homogeniseringen af blandingen af forgassede partikler og fluidum.

5 Ifølge opfindelsen er det totale tværsnit af kanalerne i det andet kredsløb i det mindste lig med det totale tværsnit for gaspassage af kanalerne i det første kredsløb.

Man kan således opnå medbringnings- eller aftrækshastigheder, der er flere gange større end fluidiserings-10 hastigheden, i praksis mindst to gange større.

Ligeledes ifølge opfindelsen er det totale tværsnit af de åbne kaviteters øvre åbning i det mindste lig med det totale tværsnit af kanalerne i det andet kredsløb. På 15 denne måde opnås den bedst mulige fordeling af fluidise-ringens forgassede fluidum i det største tværsnit af kammeret .

Ifølge opfindelsen udmunder det andet kredsløbs kanaler 20 fortrinsvis i kammeret ovenover risten ved åbninger, som vender på tværs af den vertikale indblæsning fra kanalerne i det første kredsløb, eller ved åbninger, som vender opad, under en kappe, som forhindrer indføring af partikler under standsning af pulseringen af det for-25 gassede fluidum af det andet kredsløb.

Ved anvendelse af ovnen ifølge opfindelsen som forbrændingsovn med fast, nederste rist, er den gas, som indblæses af det første og det andet kredsløb, forbrændings-30 luft, som tilvejebringer fluidiseringen og/eller aftræk for det granulerede brændstof. Dette brændstof indføres i ovnens øverste del ved hjælp af passende midler, og asken udtages med passende midler, som er anbragt i niveau over risten.

Hver gruppe af åbninger har sin egen indretning til tilførsel af forbrændingsluft. Disse indretninger kan for- 35

DK 160330 B

6 trinsvis styres uafhængigt af hinanden.

Ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen udføres behandlingen af et partikelformet materiale i en ovn ifølge opfin-5 delsen ved efter valg at føde med det første eller begge kanalkredsløb.

Det første kredsløb fødes fortrinsvis med en mængde af forgasset fluidum indeholdt i en gaffel, som hovedsage-10 ligt svarer til mængden af materiale under fluidisering i kammeret, dvs., at der oftest opnås en hastighed for det forgassede fluidum mellem 1 og 3 m/s i kammeret, når dette er tomt for partikelformet materiale.

15 Med det andet kredsløb gives en mængde, som er komplementær til det første kredsløbs, for at opnå en total mængde, som i hovedsagen svarer til virkemåden i et mellemliggende område og/eller bortførsel af materiale i kammeret, dvs., at der oftest opnås en hastighed af det for-20 gassede fluidum mellem 3 og 8 m/s i kammeret, når dette er tomt for partikelformet materiale.

Man regulerer den komplementære mængde og/eller den totale mængde som funktion af den reelt ønskede behand-25 lingskapacitet.

Opfindelsen forklares nærmere nedenfor i forbindelse med tegningen, hvor: 30 fig. 1 er en plan afbildning af en stationær rist i en fluidiseringsovn ifølge opfindelsen, hvilken rist har 37 pyramider til indføring af fluidiseringsgassen, fig. 2 er et forstørret snit igennem risten på fig. 1 35 langs linien II-II, 7

DK 160330 B

fig. 3 er en plan afbildning af en mindre ovnrist, som kun har tre pyramider til indføring af fluidiserings-gassen, 5 fig. 4 er et forstørret snit igennem risten på fig. 3 langs linien IV-IV, fig. 5 er et lodret snit igennem en fluidiseringsovn ifølge opfindelsen, indrettet til brug som forbrændings-10 ovn, og fig. 6 er grafiske afbildninger af variationsområderne for gennemstrømningsmængden af finkul på 0-10 mm, temperaturen og gennemstrømningsmængden af luft som tilveje-15 bragt med ovnen på fig. 5 med en rist som vist på fig. 1 og 2.

Risten 1 på fig. 1 og 2 er bestemt til indmontering i det nederste parti af et behandlingskammer 2, eksempelvis en 20 forbrændingsovn 3 som vist på fig. 5. I en sådan forbrændingsovn er den gas, der sendes ind i det første kredsløb og det andet kredsløb, luft. I en anden fluidiseringsovn ifølge opfindelsen kan gassen være vanddamp, luft beriget med oxygen, ren oxygen eller en neutral gas indeholdende 25 oxygen, eksempelvis til gasudvikling.

Risten 1 omfatter i den på fig. 1 og 2 viste udførelsesform 37 keglestubformede eller pyramideformede hulrum 4 og i den på fig. 3 og 4 viste udførelsesform tre pyra-30 mideformede hulrum 4 med opad vendende munding. Hvert af hulrummene 4 udgør den øverste munding af en kanal 11, som er forbundet ved sin nederste ende 12 med en potte 5 med en vandlås 6 og forbundet med en reguleringsventil 7, Igennem hvilken de enkelte hulrum 4 er forbundet til en 35 hovedfordelingsledning 8 for et gasformigt fluidum, som er forbundet med en pulserende blæser.

DK 160330 B

8

Hulrummene 4 ligger tæt op imod hinanden og frembyder på oversiden af risten 1 mere eller mindre brede ribber 9. Ribberne 9 mødes i tredobbelte foreningspunkter 10, hvor risten ifølge opfindelsen har lodrette gennemgående kana-5 ler 13, som udgør komplementære kanaler 14, hvilke kanaler 13 forneden er forbundet med en sekundær fordelingsledning 15 for et gasformigt fluidum, som er forbundet med en ikke vist pulserende blæser. Kanalerne 13 er rørformede med en i det væsentlige konstant lysning og ud-10 munder oven over det øverste plan af de opadtil udvidede pyramideformede hulrum 4. Deres øverste parti 16 er lukket eller forsynet med en hætte, men de udmunder i kammeret 2 igennem sidevendende åbninger 17, hvis samlede tværsnit er højst lig med tværsnittet af det opstigende 15 parti. Det samlede tværsnit af kanalerne 13 er mindst lig med det samlede tværsnit af de nederste ender 12 af kanalerne 11, medens det samlede tværsnit af de øverste åbninger af hulrummene 4 er flere gange større end det samlede tværsnit af kanalerne 13.

20 I den i fig. 3 og 4 viste udførelsesform af risten er der tre kanaler 11 til hver sit hulrum 4 og fire rørformede kanaler 13 forbundet med ledningen 15. Endvidere mangler her vandlåsene 6 og reguleringsventilerne 7, idet det ne-25 der s te parti 12 af kanalerne 11 er forbundet med et fæl les vindkammer 18.

Som vist på fig. 5 eksisterer der altså et første kredsløb 22, 23, 8 og et andet kredsløb 24, 25, 15 med hver 30 sin særskilte gastilførsel.

Når risten i fluidiseringsovnen ifølge opfindelsen kun fødes igennem kanalerne 11 med udvidet munding i det første kredsløb 22, 23, 8, kan alt det partikelformede mate-35 riale bringes i fluidiseret stand ved en i og for sig kendt påblæsning med en opstigningshastighed på 1-3 m/s af gasformigt fluidum i kammeret 2. Herved nedsættes væ- 9

DK 160330 B

sentligt de for en god udnyttelse skadelige døde områder, især når der er risiko for sammenbagning af stofpartiklerne. Det ses også, at når risten fødes samtidigt gennem begge kanalopbygningerne 11 og 14 for de to kredsløb, kan 5 man i ovnen fremkalde et bevæget område for stofpar tiklerne oven over de øverste åbninger af kanalerne 14.

Fig. 5 viser anvendelsen af en fluidiseringsovn ifølge opfindelsen som forbrændingsovn for et brændsel i fast 10 tilstandsform som pulver eller dynd. Det pulverformede brændsel indløber igennem en fødesnegl 19 anbragt under en tragt 20, der forsynes af en transportør 21. Brændslet falder ved tyngdekraftens hjælp ned i behandlingskammeret 2, og der er anbragt ikke viste organer oven over risten 15 til bortledning af ufuldstændigt forbrændte partikler.

Kanalerne 11 i det første kredsløb forsynes gennem ledningen 8 med primær forbrændings- og fluidiseringsluft fra ventilatoren 22 reguleret direkte og/eller af regu-20 leringsventilen 23, og ledningen 15 til forsyning af de rørformede kanaler 13 i det andet kredsløb forsynes særskilt med primær forbrændings- og strømningsluft af ventilatoren 24 reguleret direkte og/eller af reguleringsventilen 25. Til anvendelse af ovnen som forbrændingsovn 25 er der anbragt rørledninger 26 til indsprøjtning af sekundærluft i forbrændingskammeret 3, hvilke rørledninger fødes af en ventilator 27 og reguleringsventiler 28.

Den på fig. 5 viste ovn er blevet anvendt til forbrænding 30 af brunkul fra Gardanne med følgende karakteristikker:

Granulometri: 85% < 10 mm; 50% < 3,15 mm; 17% < 1 mm; 8,5% < 0,5 mm.

35 Fugtighedsgrad: 14%; askeindhold: 35%; flygtige stoffer: 37,9%; nedre brændværdi: 4130 kcal/kg.

DK 160330 B

10

Der er foretaget fem prøver svarende til de i følgende tabel angivne driftsbetingelser.

5 Prøve 12345

Temperatur (°C) 950 950 950 950 950 forbrændingslag 10 Tryk (mm vandsøj le) under rist 780 700 1285 990 1505 Δρ rist 240 220 270 270 805 Δρ forbrændingslag 460 445 335 420 415 15 _

Luftgennemstrømning (m1N/h) - total 200 150 690 470 470 - pyramideformede 20 kanaler (1) (1) 240 240 (1) - rørformede kanaler (1) (1) 450 230 (1) (komplementær luft) 25 _ Mængde udtørret brunkul (kg/h) 30 15 135 75 77 30 Fluidiserings-hastighed (m/s) 1,8 1,3 6,1 4,2 4,2 35 (1) Et teknisk minimum af størrelsesordenen 10-30 m /h udtaget fra den totale luftmængde indføres i de rørformede kanaler for at beskytte disse imod en skadelig opvarm- 11

DK 160330 B

ning og for at undgå indføringen af faste partikler. Resten af luften, dvs. næsten hele luftmængden, sendes igennem de pyramideformede kanaler.

5 Under disse prøver er hastigheden i vakuum af forbrændingsgasserne successivt fastlagt til: 1,3, 1,8 og 4,2 m/s med den teknisk minimale komple mentære luftmængde i de rørformede kanaler 14, 10 4,2 og 6,1 m/s med luften igennem pyramiderne tilveje-bringende en fluidiseringshastighed på ca. 2 m/s og med luftmængden i de rørformede kanaler 14 tilvejebringende komplementet.

15

Resultaterne af prøverne har vist, at indførelsen af komplementær luft igennem de rørformede kanaler 14 muliggør at opretholde et tryktab for risten Δρ konstant uanset fluidi seringshastigheden.

20

Prøverne har også vist, at mængden af behandlet brunkul har kunnet varieres fra 15 kg/h til 135 kg/h, hvilket ikke kunne tilvejebringes med et konventionelt fluidise-ringsanlæg. Endvidere er det konstateret, at forbræn-25 dingsgraden af kullet (100 - procentandele af uforbrændte stoffer), som aftager med forøget fluidiseringshastighed, alligevel forbliver tilfredsstillende (over 94%) for fluidiseringshastigheder på op til 6,1 m/s.

30 Under en række andre prøver er der tilvejebragt hurtige ændringer af ovnens arbejdsgang ved at lade vakuumhastigheden af gasserne variere mellem 1 og 6 m/s under konstant opretholdelse af forbrændingstemperaturen (950 °C), tryktab i forbrændingslaget (s 400 mm vandsøjle) og mæng-35 deforholdet kulstof/totalluft.

12

DK 160330 B

Resultaterne af disse prøver er optegnet på fig. 6, der omfatter tre grafer med en fælles timeskala på abscisseaksen. Ordinaterne for den nederste graf viser fuldt optrukket den momentane totale gennemstrømningsmængde af 3 5 primærluften udtrykt i m N/h, med kortstreglinier den momentane gennemstrømningsmængde af fluidiseringsandelen af denne luft indført igennem de pyramideformede kanaler og med prikkede linier den momentane gennemstrømningsmængde af komplementærluften indført igennem de rørformede kana-10 ler 14. Den midterste graf viser temperaturen 0 som målt i fluidiseringslaget, udtryk i °C. Den øverste graf viser den momentane gennemstrømningsmængde D af brunkul indført i ovnen (i kg/h).

15 Disse grafer omfatter otte successive perioder A-H strækkende sig over tilsammen 8 h. De otte perioder, der svarer til hver sin funktionsart af ovnen, er på graferne indbyrdes adskilt af lodrette linier, der svarer til dri ftsartændringstidspunkterne.

20

Perioden A svarer til starten af anlægget.

Perioden B svarer til en driftsart med en gennemstrømningshastighed på 6,1 m/s med en brunkuls-gennemstrøm-25 ningsmængde på 131 kg/h.

Perioden C svarer til en fluidiseringsdriftsart med 1,8 m/s med en brunkuls-gennemstrømningsmængde på 34 kg/h.

30 Perioden D svarer til en fluidiseringsdriftsart med en svag arbejdsgang på 1,3 m/s med en brunkuls-gennemstrømningsmængde på 16 kg/h.

Perioden E svarer til en begrænset driftshastighed på 1 35 m/s førende til en ustabil drift.

13

DK 160330 B

Perioden F svarer til en mellemliggende driftsart på 4,2 m/s med en brunkuls-gennemstrømningsmængde på ca. 77 kg/h.

5 Perioden G svarer til en ny kraftig arbejdsgang svarende til perioden B.

Perioden H svarer til standsning af prøverne.

10 Efter hver ændring af arbejdsgangen genfandt anlægget hurtigt sin ligevægtstilstand, almindeligvis efter en overgangstid af størrelsesordenen 15 min som følge af de manuelle anlægsreguleringer, bortset fra arbejdsgangen med 1 m/s (perioden E), under hvilken der observeredes en 15 ustabil drift.

De foretagne prøver har altså muliggjort:

At tilvejebringe en korrekt fluidisering med fluidise-20 ringshastigheder varierende fra 1,3 til 6,1 m/s, at forøge ovnens produktivitet i væsentlig grad uden at forøge tryktabet gennem risten og uden at kræve et kraftigt udblæsningstryk fra ventilatorerne eller for store 25 gashastigheder i højde med risten, at forbrænde brunkul fra Gardanne på tilfredsstillende måde, selv med en fluidiseringshastighed på 6 m/s, 30 at opretholde et stabilt tryktab af forbrændingslaget inden for de afprøvede hastighedsområder.

Risten ifølge opfindelsen kan anvendes til forbrænding af alle brændselsarter, især kaloriefattige eller stærkt 35 urenhedsindeholdende brændsler, såsom kulrige eller bitu-menrige skifre, stenolierester og husholdningsaffald. Man kan også indføre recirkulerede gasser, vanddamp eller

DK 160330 B

14 pulveriseret kulstof eller aske transporteret pneumatisk gennem komplementær-gasledningerne.

I stedet for at anbringe de komplementære kanaler 14 i 5 det andet kredsløb ved alle de tredobbelte forbindelsespunkter 10 (fig. 1) kan man nøjes med at anbringe dem i et vist antal af disse. Endvidere kan man undvære de sidevendende åbninger 17 ved toppen af de lodrette kanaler 13 ved at lade disse åbne opadtil og forsyne dem med 10 konventionelle hætter.

15 20 25 30 35

Claims (10)

1. Fluidiseringsovn til forbrænding af faste partikler, 5 omfattende øverste organer (20, 19) til forsyning af ovnen, en underste stationær rist (1) til gennemblæsning af en fluidiserings- og behandlingsgas og med kanaler til gennemgang af gassen, og et organ til udledning af det behandlede brændsel anbragt oven over risten, kende- 10 tegnet ved, at fluidiserings- og behandlingsgassen tilføres i niveau med risten (1) gennem en kombination af et første kredsløb (22, 23, 8) og et andet kredsløb (24, 25, 15) med hver sin selvstændige kilde (22, 24) til gastilførsel.

2. Ovn ifølge krav 1, kendetegnet ved, at det første kredsløb (22, 23, 8) for fluidiserings- og be handlingsgassen er forbundet med en opbygning af i lodret retning gennemblæselige kanaler (11), der udmunder i bun- 20 den af hulrum (4) beliggende op imod hinanden og udvidet opadtil gennem en afslutning i oversiden af risten (1), og at det andet kredsløb (24, 25, 15) er forbundet med kanaler (13), som går igennem risten (1) i mellemrummene imellem hulrummene (4) og udmunder oven over risten. 25

3. Ovn ifølge krav 2, kendetegnet ved, at kanalerne (13) i det andet kredsløb (24, 25, 15) afsluttes oven over risten (1) igennem åbninger (17), som har en retning på tværs af den lodrette gennemblæsningsretning 30 af kanalerne (11) i det første kredsløb.

4. Ovn ifølge krav 2, kendetegnet ved, at kanalerne (13) i det andet kredsløb (24, 25, 15) afsluttes oven over risten (1) gennem opadvendende åbninger under 35 en hætte. DK 160330 B

5. Ovn ifølge krav 2, kendetegnet ved, at det samlede gasgennemstrømningstværsnit af kanalerne (13) i det andet kredsløb er mindst lig med det samlede gasgennemstrømningstværsnit af kanalerne (11) i det første 5 kredsløb.

6. Ovn ifølge krav 2, kendetegnet ved, at det samlede tværsnit af de øverste åbninger af hulrummene (4) er mindst lig med det samlede tværsnit af kanalerne (13) 10. det andet kredsløb.

7. Ovn ifølge krav 2, og anvendt til forbrænding af et brændsel, kendetegnet ved, at det første og det andet kredsløb begge forsynes med fluidiserings- og for- 15 brændingsgas indeholdende oxygen.

8. Fremgangsmåde til behandling af et pulverformigt brændsel ved udnyttelse af ovnen ifølge krav 1-7, kendetegnet ved, at det første kredsløb (22, 23, 8) 20 forsynes med en gasgennemstrømningsmængde liggende inden for et område, der i det væsentlige svarer til brændslets fluidiseringsområde i det indre af ovnen.

9. Fremgangsmåde ifølge krav 8, kendetegnet 25 ved, at det andet kredsløb (24, 25, 15) forsynes med en gasgennemstrømningsmængde komplementær med gasgennemstrømningsmængden for det første kredsløb således, at der opnås en total gennemstrømningsmængde, der i det væsentlige svarer til en ovndrift i gennemstrømningsområdet el-30 ler i det mindste i et område beliggende imellem fluidi-sering og gennemstrømning.

10. Fremgangsmåde ifølge krav 8, kendetegnet ved, at gennemstrømningsmængden for det andet kredsløb 35 og/eller den samlede gennemstrømningsmængde for de to kredsløb reguleres som en funktion af den ønskede virksomme kapacitet af ovnen.