DK157690B

DK157690B - Fremgangsmaade til fremstilling af aluminiumbelagt staalplade med lav flydestyrke og stor oxideringsmodstand

Info

Publication number: DK157690B
Application number: DK022381A
Authority: DK
Inventors: Arihiko Morita; Norio Tsukiji; Seiichi Hamanaka
Original assignee: Nisshin Steel Co Ltd
Priority date: 1980-01-22
Filing date: 1981-01-19
Publication date: 1990-02-05
Also published as: AU538073B2; DK157690C; JPS633929B2; SE8100310L; BR8100316A; NL8100030A; IT1143260B; DK22381A; DE3101850A1; ZA8167B; GB2069001B; BE887191A; NL182414B; JPS56102523A; NZ196063A; DE3101850C2; ES498742A0; NL182414C; SE449758B; FR2474060B1

Description

DK 157690 B

Opfindelsen angår en fremgangsmåde til fremstilling af en aluminiumbelagt stålplade med ringe kulstofindhold, lav flydestyrke og stor modstand mod højtemperaturoxidering, ved hvilken fremgangsmåde der først ved 5 en normal konverterproces fremstilles en stålplade indeholdende kulstof, mangan, krom, aluminium og titan samt jern med de uundgåelige, tilfældige urenheder og et titanindhold, som er mindst ti gange indholdet af kulstof, at pladeformen tilvejebringes ved støbning og udbred-10 ning til plader eller ved sædvanlig kontinuerlig støbning samt kontinuerlig varmvalsning og oprulning ved en temperatur på mindst 700°C, hvorefter pladen belægges ved neddykning i smeltet aluminium.

Hidtil er aluminiumbelagte stålplader, som frem-15 stilles ved pålægning af smeltet aluminium (omtales i det følgende som aluminiumbelagte stålplader) til brug på steder, hvor der kræves varme- og korrosionsresistens, hovedsageligt fremstillede af koldvalset plade af ubero-liget stål med lavt kulstofindhold. Det er imidlertid 20 velkendt, at aluminiumbelagte stålplader, som er fremstillet af uberoligede stålsubstratplader, udsættes for nedbrydning i kvalitetmæssig henseende som følge af ældning ved bratkøling, der fremkaldes ved hurtig køling på pålægningstidspunktet, og som hærder materialet.

25 De væsentligste foranstaltninger, der kan benyttes til undgåelse af ovennævnte nedbrydning, er: 1) Anvendelse af substratstål, som er fremstillet af stål, hvorfra C og N, som forårsager bratkølingsældningen, er fjernet så fuldkomment, som det er muligt, 30 2) tilsætning af et karbid-dannende stof, såsom

Ti til binding af C og N i substratmaterialet, som bevirker bratkølingsældningen, 3) frembringelse af overældning af de aluminiumbelagte plader, hvori ældning som følge af bratkøling har 35 fundet sted,

DK 157690B

2 og så videre.

Forholdsreglen 1) er imidlertid ikke økonomisk i tilfælde, hvor stålpladerne er belagt ved hjælp af et på linien værende anløbningsapparat af en art til pålægning 5 ved varmdypning og med en ikke-oxiderende ovn, selv om det kan realiseres i en normal fremstillingsproces for stål ved anvendelse af decarboniserende anløbning.

Med et på linien værende anløbsapparat skal her og i det følgende forstås, at den opvarmede plade føres 10 gennem en ikke-oxiderende ovn og dernæst ledes gennem varmdypningsbadet Desuden modificeres også et såkaldt Sendzimir-apparat, som dét, der er beskrevet i "Handbook of Metal Surface Treatment", Kinzokh Hyomen Gijut-zu Binran, side 490. Dette apparat har en oxidationsovn, 15 en reduktionsovn og en afkølingszone.

Forholdsreglen 2) er økonomisk i sig selv, men når den anvendes i forbindelse med stål med lavt kulstofindhold, som kun kan nås ved en normal konverterproces, skal der anvendes en betragtelig mængde Ti, og stærkt 20 oxiderbart Ti fremkalder en ikke ringe mængde oxide indeslutninger, som resulterer i nedbrydning af overfladekvaliteten på produktet. Derfor er denne foranstaltning hverken økonomisk eller teknisk ønskelig ved den endelige analyse.

25 Forholdsreglen 3) er økonomisk. Denne behandling kan imidlertid forøge Fe-Al - laget, som har dårlige formningsegenskaber, selv om aluminiumpålægningen er udført under betingelser, hvor dannelsen af Fe-Al - lag kontrolleres. Selv om substratmaterialets egenskaber er 30 forbedret ved denne behandling, er formningsegenskaberne af det aluminiumbelagte lag svækket.

Fra JP offentliggørelsesskrift nr. 35 532/76 kendes en fremgangsmåde til fremstilling af aluminiumbelagte "stålplader, hvilken fremgangsmåde omfatter følgen- 35 . .

de trin:

DK 157690 B

3 en varmvalsning af et stål, der i det væsentlige udgøres af 0,001-0,020 %C, ^0,05 %Si, 0,05-0,40 %Mn, 0,10-0,30 %Cr, effektivt Ti (total Ti minus Ti i oxideret form) 0,03-0,40 % og mindst 4 gange (C + N) %, ^ 0,006 %N , 5 ^ 0,020 %0, og hvor resten udgøres af Fe og uundgåeli ge, tilfældige urenheder med en temperatur på mindst 800°C, en koldvalsning af den varme rulle til et reduktionsforhold på 40% eller mere, en anløbing af den valsede plade ved 800-950°C, og neddypning af pladen i et 10 Al-Si - bad 10 %Si), der holdes på 640-700°C i højst 10 minutter.

Den aluminiumbelagte stålplade, der opnås ved den-ne proces, har en flydegrænsespænding på 13-17 kp/mm og en forlængelse på 44-47% i en koldvalset tilstand med en 15 pladetykkelse på 0,8 mm. I dag er kravet imidlertid øget med hensyn til formbart materiale.

I DE fremlæggelsesskrift nr. 22 58 286 beskrives emner af flusstål belagt med aluminium eller aluminiumlegeringer, hvilke emner har et lavt kulstofindhold, 20 som regel under 0,1%, og ved 815°C er modstandsdygtige over for underlagsoxidation. Det angivne kulstofindhold er ifølge dét, der beskrives i krav 1's indledende del ganske vist angivet til "som regel under 0,1%", men den foretrukne sammensætning angives imidlertid ifølge krav 25 3 og ifølge udførelsesformen i spalte 8 med et kulstof indhold på fra 0,05 vægt%. Reduktionen af kulstofindholdet udgør allerede i sig selv et væsentligt problem.

Når det derfor antages, at et kulstofindhold på fra 0,001 - 0,02%, som det er defineret i nærværende opfin-30 delse, omfattes af denne kendte teknik, så er det ud fra et metallurgisynspunkt ikke holdbart. Det giver allerede vanskeligheder at reducere kulstofindholdet i stål til mindre end 0,05%.

Ifølge US patentskrift nr. 39 05 780 skal bære-35 stålet indeholde 0,5-3% krom. Som det senere forklares, er årsagen til i nærværende opfindelse at fastlægge

DK 157690B

4 kromindholdet til 0,05-0,5%, at krom i dette område virker reducerende på flydespændingen, men denne effekt forsvinder imidlertid, hvis kromindholdet overstiger 0,5%. Der kan fra det nævnte US patentskrift nr. 39 05 5 780 ikke uddrages nogen lære om kromindholdets betydning for de flydeforhold, som ligger til grund for den nærværende opfindelse, selv om tilsætningen af krom er beskrevet og dét netop i et område fra 0,5-3%.

Endvidere skal stålet ifølge det førnævnte US Ί0 patentskrift nr. 39 05 780 indeholde 0,8-3% aluminium, medens stålet angivet i nærværende opfindelse skal have et aluminiumindhold på fra 0,01-0,1%.

I spalte 3, linie 10-21 i det nævnte US patentskrift begrundes den nedre grænseværdi for krom og alu-15 minium, og det angives også i linie 22-27, at et mindsteindhold af silicium på 0,4% er væsentlig.

Begge de sidstnævnte litteratursteder giver ingen henvisning til den fremgangsmåde, som anvendes ifølge nærværende opfindelse. Ifølge opfindelsen skal de 20 varmvalsede plader eller bånd oprulles, før deres temperatur falder til 700°C. Ifølge den kendte teknik oprulles den varme rulle ved en temperatur under 700°C eller ved en temperatur på over 800°C, som det fremgår af førnævnte JP offentliggørelsesskrift nr. 35 532/76.

25 Ved den sædvanligt anvendte belægge-indretning (Sendzimir-indretning) med kontinuerlig koldvalsning og varmdypning ligger sluttemperaturen ved de varme valser sædvanligvis under 700°C. Når det derfor foreslås, at den varme oprulning skal ende ved en temperatur på over 30 700°C, så er yderligere forholdsregler nødvendige. Det er imidlertid klart, at det er enklere og mere økonomisk at holde varmvalsningstemperaturen før afslutning på over 700°C, end at holde sluttemperaturen på over 800°C.

35 Ifølge opfindelsen skal den koldvalsede plade op

varmes yderligere til en temperatur på mindst 850°C. I

DK 157690 B

5 det nævnte JP offentliggørelsesskrift nr. 35532/76 beskrives en fremgangsmåde, ved hvilken den koldvalsede plade ikke opvarmes til en temperatur på mindst 850°C. Virkningen af opvarmningen af den koldvalsede plade til 5 en temperatur på mindst 850°C er tydeligt vist i tabellerne 4 - I og 4 - 2.

En hensigt med opfindelsen er at fremstille en strækbar, let deformerbar stålplade med aluminiumbelægning, altså en stålplade med ringe kulstofindhold og 10 med god formbarhed, lav flydestyrke og stor modstand mod højtemperaturoxidation.

Dette opnås ved hjælp af følgende tre kriterier: 1) Reduktion af Gr.og O-indholdet i substratstål ved anvendelse af vakuumafgasnings-behandling og præli- 15 minær deoxidering med Al i stålfremstillingsfasen og således reducerer Ti-indholdet, hvilket er nødvendigt til binding af C og N og at kontrollere dannelsen af oxider.

2) Reduktion af indholdet af Mn, som forøger flydestyrken og tilføjelse af Cr, som reducerer flydestyrken.

20 3) Fremkaldelse af agglomeration og væksten af ud skilt Ti-karbid ved køling af den færdige varme rulle ved en temperatur så høj som 700°C og derved forebygge hærdning ved dannelse af karbid som følge af det tilsatte Ti til substratet. Desuden at der fremkaldes en acrglomera-25 tion af Ti-karbid ved opvarmning af den koldvalsede plade ved en temperatur på 850°C eller mere, når den passerer gennem et i linie værende anløbningsapparat af en art til pålægning ved varmdypning og med en ikke-oxiderende ovn .

30

Yderligere særlige træk ifølge opfindelsen består i, at højtemperaturoxideringsmodstanden for materialet forbedres ved en kombineret tilføjelse af Ti og Cr. Dette betyder, at vægtforøgelse på grund af oxidering ved høje temperaturer er betragteligt reduceret ved hjælp af en 35 decarbonisering af substratmaterialet, og at modstanden øges mere ved tilsætning af Ti. Årsagerne hertil er:

DK 157690B

6 1) at jernmaterialets renhed forbedres ved decarbonise-ring eller tilsætning af Ti, og at Al i aluminiumslaget let diffunderer ind i Fe-substratet, og at et Al-diffusionslag med udmærket højtemperaturoxideringsmodstand 5 dannes, og 2) at Ti i materialet diffunderer ud imod overfladen og danner et Ti-koncentreret lag under Al-diffusionslaget, når materialet udsættes for høj temperatur, og på denne måde forhindrer yderligere diffusion af Al til det indre, hvorved der sker en forsinkelse af faldet 10 i Al-koncentrationen i overfladelaget, og at der ligeledes bindes oxygen, som er trængt ind i jernet.

Der er således ifølge opfindelsen tilvejebragt en fremgangsmåde til fremstilling af aluminiumbelagt stålplade, hvilken fremgangsmåde er ejendommelig ved, at ^ der til fremstilling af stålpladen anvendes et stål, hvis kemiske sammensætning i det væsentlige er 0,001 - 0,02% C, 0,05 - 0,30% Mn 0,05 - 0,50% Cr, 20 0,01 - 0,10% Al 0,10 - 0,5% Ti og resten Fe, og at stålet i tilslutning til konverterprocessen underkastes endnu en vakuumafgasning, 2^ at den oprullede plade koldvalses efter en sæd vanlig bejdsningsbehandling, og at den koldvalsede plade igen opvarmes til en temperatur på mindst 850°C, hvorefter pladen belægges med smeltet aluminium, idet den opvarmede plade føres gennem en ikke-oxiderende ovn og dernæst ledes gennem varmdypningsbadet.

En første fremgangsmåde ifølge opfindelsen er ejendommelig ved, at varmvalsningen gennemføres indtil en tykkelse på 2,5 mm, hvorefter de varme ruller efter normal bejdsning nedvalses til koldvalsede plader på 0,8 mm's tykkelse og dernæst viderebehandles.

DK 157690 B

7

En anden fremgangsmåde ifølge opfindelsen er ejendommelig ved, at der til fremstilling af stålpladen anvendes et stål, hvis kemiske sammensætning er 0,001 - 0,01% C 5 0,05 - 0,20% Mn 0,07 - 0,45 Cr 0,02 - 0,05% Al 0,15 - 0,40% Ti og resten Fe, 10 og hvor titanindholdet er mindst tyve gange kul stofindholdet .

En tredie fremgangsmåde ifølge opfindelsen er ejendommelig ved, at der til fremstilling af stålpladen anvendes et stål, hvis kemiske sammensætning er 15 0,001 - 0,007% C

0,10 - 0,17% Mn 0,07 - 0,42 Cr 0,03 - 0,041% Al 0,19 - 0,23 Ti og 20 resten Fe, og hvor titanindholdet er mindst tredive gange kulstofindholdet, at pladen oprulles ved en temperatur på 720 -730° C, og 25 at opvarmningstemperaturen ved aluminiumpålæg ningen er på 860 - 900°C.

Årsagerne til de numeriske begrænsninger ifølge hovedkravet skyldes følgende.

Jo lavere indholdet af kulstof er, des mere reduce-30 res virkningen af bratafkølingsældningen. Derfor er det ønskeligt at reducere C-indholdet så meget som muligt.

Men det er ikke nødvendigt at reducere C-indholdet til mindre end 0,001 %, selv ved de moderne stålfremstillings- 35

DK 157690B

8 processer, hvor der anvendes vakuumafgasning. Selv om der kan opnås en reduktion, er det ikke en økonomisk me-tode. Derfor er den nederste grænse for C-indholdet defineret som 0,001 %. Grunden til at den øvre grænse for C 5 er fastlagt til 0,020 % er, at en forøgelse af C-indholdet over denne grænse vil medføre, at mængden af Ti, som tilsættes til forebygning af den uønskede virkning af C s inducerede bratafkølingsældning, da forøges i uøkonomisk retning.

10 Grunden til definering af Mn-indholdet som 0,05- 0,30 % er, at det er vanskeligt at opnå et stål, hvis Mn- indhold er mindre end 0,05 % ved en normal stålfremstillingsmetode, og at en overskridelse af Mn-indholdet på 0,30 % vil medføre, at stålet bliver hårdt, og at det 15 som følge deraf har en høj flydestyrke.

Grunden til definering af Cr-indholdet som 0,05-0,50 % er, at Cr i mængder, som er mindre end 0,05 %, ikke vil give tilstrækkelig virkning til reduktion af flydningsforholdet, og på den anden side vil mere end 20 0,50 %Cr ligeledes reducere denne virkning.

Al bruges til deoxidering af det smeltede stål og navnlig ifølge denne opfindelse spiller Al en vigtig rolle som det præliminære deoxideringsmateriale, hvilket forebygger uøkonomisk brug af Ti. Ud fra dette synspunkt 25 er den laveste grænse for Al-indholdet defineret som 0,01 %. Hvis der imidlertid tilsættes Al i mængder over 0,10 %, svækkes overfladeegenskaberne og formningsevnen af den endelige stålplade.

Grunden til at Ti-indholdet er defineret som 0,10-30 0,50 % og 10 gange C-indholdet er følgende. Dersom Ti- indholdet er mindre end 0,10 %, er virkningen af forbedret højtemperaturoxideringsmodstand, som udtrykkes ved vægtforøgelse på grund af oxidering, ikke tilstrækkelig, selvom flydestyrken er temmelig lav. På den anden side 35 bliver materialet hårdt og mister sin lave flydestyrkekarakter istik, dersom Ti-indholdet forøges over 0,50 %, selvom vægtforøgelsen på grund af oxidering bliver mindre. Dersom Ti-indholdet er mindre end 10 gange C-indhol- 9

DK 157690B

det/ er bindingen af C med Ti ikke tilstrækkelig, hvilket resulterer i, at flydestyrken stiger, og at vægtforøgelsen ved oxidering stiger, hvilket eliminerer: denne opfindelses særlige træk.

5 I fremgangsmåden ifølge denne opfindelse kan Si, P

og S betragtes som de uundgåelige urenheder, der er til stede i en grad, der svarer til dennormalé og sædvanlige for stål af denne slags. Nitrogen og 0 kan uden nogen vanskeligheder være til stede i mængder, der normalt op- 10. nås ved vakuumafgasningsprocessen.

Grunden til at oprulningstemperaturen skal være mindst 700°C er, at der ved lavere temperatur end denne ikke opnås tilstrækkelig blødgøring af materialet, som følge af agglomerationen og væksten af Ti-udskilningen, 15 som har fundet sted ved bindingen af C med Ti, Og således ville en af denne opfindelses særlige træk være tabt. Det kræves desuden, at der på en linie til pålægning af aluminium sker en opvarmning af den koldvalsede plade til mindst 850°C, før den går ind i pålægningsbadet, for at 20 bibringe den koldvalsede plade en anløbningseffekt, således at Ti-udskillelsen yderligere agglomererer til større partikler og derved blødgør materialet.

I fremgangsmåden ifølge denne opfindelse adskiller sammensætningen af substratstålet sig kun fra det sub-25 stratstål, som anvendes i fremgangsmåden i det forannævnte japanske offentliggørelsesskrift nr. 35532/76 ved, at stålet i denne opfindelse indeholder Al, som er tilsat med forsæt.

Men de to fremgangsmåder er vidt forskellige.

Opfindelsen forklares nu nærmere på basis af for-30 søgsresultater.

Stålprøver, hvis sammensætninger er angivet i Tabel 1, blev fremstillet ved konvertorproces og vakuumafgas-ning. Blokkene blev udsat for growalsning og kontinuerlig varmvalsning, og de valsede produkter blev oprullet ved 35 forskellige temperaturer, som angivet i tabellen, og varme ruller på 2,5 mm's tykkelse blev fremstillet. Efter normal bejdsning blev de varme ruller ændret til koldvalsede plader af 0,8 mm's tykkelse. Således fremstillede

DK 157690B

10 koldvalsede plader blev opvarmet til forskellige tempe- 2 raturer og overtrukket med aluminium (60 g/m ) ved hjælp af et på en linie værende anløbningsapparat af en art til pålægning ved varmdypning og med en ikke-oxiderende 5 ovn (praktisk taget et modificeret Sendzimir-apparat) under normale betingelser. De aluminiumbelagte plader blev underkastet en materiale- og en oxideringsprøve. Resultaterne (mekaniske egenskaber og vægtforøgelse ved oxidering) er vist i den samme tabel. Materialeprøverne blev 10 udført med prøver, der var fremstillet i overensstemmelse med JIS (Japansk Industri Standard) Ζ-220Ί nr. 5 og var snittet i valseretningen. Qxideringstesten omfattede fem gentagelser af cyklus, hvor prøverne holdtes på 830°C i atmosfæren i 48 timer og nedkøledes til rumtemperatur.

15 I Tabel 1 ligger prøverne D, E og F inden for sam mensætningsområdet ifølge opfindelsen, og P ligger inden for opfindelsens rammer med hensyn til opvarmningstempera turen før pålægningen. Denne tabel viser, at materialer, som skal være udmærkede både med hensyn til form-20 ningsevne og oxideringsmodstand, kun opnås ved at alle 3 faktorer, nemlig stålsubstratsammensætning, oprulningstemperatur og pålægningstemperatur, opfylder betingelserne, som er defineret ifølge opfindelsen.

Sammenligning mellem prøve A og B viser, at et fald 25 i Mn-indholdet bevirker en sænkning af flydestyrken. Sammenligning mellem B og C viser, at tilsætning af Ti ligeledes bevirker en sænkning af flydestyrken. Sammenligning mellem C og F viser, at en kombineret tilsætning af Ti og Cr ligeledes bevirker, at flydestyrken sænkes.

30 Tabel 2 viser mekaniske egenskaber for de alumini umbelagte stålpladeprøver, som blev fremstillet på basis af stål med de viste sammensætninger, og ved at behandle dem på samme måde, som det er angivet ovenfor. Ifølge denne tabel ses det, at Cr er effektiv til sænkning af 35 flydestyrken, når det forekommer i mængder på omtrent 0,05-0,50 %.

Tabel 3 viser de mekaniske egenskaber og vægtforøgelsen på grund af oxidering af de aluminiumbelagte stål-

DK 157690B

1 1 pladeprøver, som blev fremstillet på basis af stål med de viste sammensætninger, og ved at behandle dem på samme måde, som det er angivet ovenfor. Ifølge denne tabel ses det, at dersom mængden af tilsat Ti er 0,1 % eller 5 mere og større end 10 gange mængden af C, opnås der effekter, der både bevirker en lavere flydestyrke og en lavere vægtforøgelse som følge af oxidering. Men som det fremgår af prøve G, forøges flydestyrken atter, når Ti-indholdet overskrider 0,5 %.

10 Tabel 4-2 viser resultaterne af den samme prøve som ovenfor, udført på tilsvarende prøver, som er fremstillet på samme måde som ovenfor af stål, hvis sammensætninger er vist i Tabel 4-1. Af denne tabel ses det, at blødgøringen arf materialet ikke er tilstrækkelig, når 15 oprulningstemperafuren er lavere end 700°C, og at blødgøringen er betydelig, når opvarmningstemperaturen før pålægningen er 850°C eller højere.

I det følgende beskrives en foretrukken fremgangsmåde ifølge opfindelsen.

20 Eksempel 1

Blokke, hvis sammensætninger fremgår af Tabel 5 og er markeret med prøve nr.l og nr.2, blev opnået ved en vakuumafgasning af smeltet stål, fremstillet ved hjælp af en LD-konvertor til reduktion af indholdet af C og O, og 25 ved at der senere udførtes en justering af sammensætningen ved tilsætning af legeringer, såsom ferrochrom, ferro-titan, ferromangan osv. Blokkene blev ændret til plader, og pladerne blev varmvalset til 2,5 mm tykke varme ruller under tilstande, som er angivet i Tabel 6. Efter bejds-30 ning blev de varme ruller koldvalsede til 0,8 mm tykke plader. De koldvalsede plader blev pålagt aluminium ved hjælp af et anløbningsapparat af en art til pålægning ved varmdypning og med en ikke-oxiderende ovn (et modificeret Sendzimir-apparat) under de betingelser, som er vist i 35 Tabel 6. De mekaniske egenskaber og vægtforøgelsen på grund af oxidering af de således opnåede aluminiumbelagte stålplader, som blev prøvet på samme måde som ovenfor, er

DK 157690B

12 vist i Tabel 6. Begge plader udviser udmærkede egenskaber, nemlig lav flydestyrke og stor oxideringsmodstand ved høje temperaturer.

Eksempel 2 5 Plader, hvis sammensætning er angivet i Tabel 5 som prøve nr.3 og nr.4, blev fremstillet ved kontinuerlig støbning efter smeltning på samme måde som i Eksempel 1. Af pladerne blev der fremstillet aluminiumbelagte stålplader på samme måde som beskrevet i Eksempel 1. De 10 mekaniske egenskaber og forsøgsresultaterne af de således opnåede stålplader, som er undersøgt på samme måde som i Eksempel 1, er vist i Tabel 6. Disse plader har udmærkede karakteristika, som er sammenlignelige med pladerne i Eksempel 1.

15 Materialer, som fremstilles ifølge denne opfindelse* er velegnede til fremstilling af dele med komplicerede former, og som bruges ved høje temperaturer, eksempelvis til apparater til behandling af udstødningsgas fra forbrændingsmotorer .

DK 157690 B

13

I I I I I I

Λί k C C £ G G

G Φ φ Η φ H (1)H ild d)H Φ I G ftj bi G ord G "(O G o(0 G o(0 G o(0 G <U

g G φ .μ Φ +> Φ -P Φ -P Φ -P HH-HW

Φ·Η lHtnM-4CnmWM-ttn1HWo(0^S.M-|H

me φφ φφ φφ φφ φφ -ρ m & φ

(tf Ο Pio Pio Ρίο Pio W-rlOO

I CN CO CO 03 1 CO

L . -HN oo ro r-' ^ ^

«8 31 H H

&U &S * ggp.8___ 03 03 H 00 H n G o<> ^ LD m m

G

Φ Φ x Λ $ en φ g w

03 in o in ro H

G M S ft N Η Η Η Η Η Φ <ϋ G X S'

Μ Φ G

φ & M. R)

1¾ Φ [η S ^ CO i—I CN iH i—) i—I

^•^ro ro ro ro ro ro G

& fe • ·· H 3 1 ri

HfdG-'—oooooo W

• Φ &3U l> 00 03 03 H 03 H 1¾¾ g o 00 00 00 00 00 00 Φ g td h — Λ Φ Η Φ *“ rd EH &Λ S' * .s

i i 'S

Η M · ^ G

G tn QnU o o o o o o g GGgot^voHinrocN & (ΙτΗΦ'-'ΐη in m r- r- ω O G -P Φ til ------——-- e ro ^ ro ^ g

H o o o o o o G

.—. <]**.»*.*»* tr> 0\0 o O O O O O Φ >1

(ji H ^ 00 H

G G I—I rG H tG

GUI I I ·* * - e o o o -p Pi g H ro o ro i* 03 c\j m m m G -G * - * *> Φ éh I I o o o o &>

rd r^inroroHCN G

tnGnti—liGrGrGrG *G

g s ^ » T)

O O O O O O G

ffl « •G Gi g r^int^ro^in tn φ oooooo Ό

tS oooooo G

CJ ^ ^ ^ G

OOOOOO m ·* G ω φ Eh > ·& < m u q h m

G

Pi

DK 157690B

14

U

φ Η Η Ή tjl οφ οφ οφ β -P +> φβΦβΦβΦ£·Ρ

H to CO tT'tUCntUtrvtU&'QJtO

β (1) (D HtO i—110 H ID rH CO 0) ^00 ©. Η -Θ.Η «.Η ·©· Η 0 β β β mcumtDiHtuma) β tø φ φ -Η 73 ·Η 73 -ri 75 ·Η Ti φ g β β βββββ φ φ Φ ι—i -Η ι—I Ή ι—I Ή ι—I "Η φ f£) Ιβ Ιβ οφ Ιβ ο(ΰ ΜΗ οφ ΐβ 0(0 Ιβ ΐβ φ φ φ +Jft+Jft+>ft+>ft<!) Μ

Pi ft WOMOCOOWOft Η Φ ____&> ---£ β « Φ ri β Η ο\ρ co Η οι i—I σι νο β βΗ'ψ'^ίηιηίη'ψ·^* Ο Μ k to β cm ·· φ g ri

CM & ft B tO ID CO CO "3* •M' r- W

φ >4 \ I—I rH H I—1 H rH rH

rH P-4 Φ Φ (A4 AM yl Φ to S’

Eh ·Η cm £ ίπ £jj li tfl S CM Η H CM H CM CM 73 Α!ΕΗ\ΓΟ CO CO CO CO CO CO β

φ Q, W

S g 04 ^ to ---- - — Φ co in sj* m' m co m to HOOOOOOO β rtj^*.***»» m ooooooo β ,-, tn o\P Φ —- CO CO O CM 00 73 β oohco'S'id >i

tjiUI *·*·*·*·“»* H

β OOOOOO ft H .

β ·· +) en cm o oo σ cm cn ft

fB-HHCMCMiHHCMH >H

to Eh « » - - * - - β ooooooo Φ fj in r- m co «31 H ·* φβΗΗΗι—IrHi—IH tn ojjgi*···«·*·*·*·*· c

OOOOOOO -H

to G

H U5 in r^· -¾1 A3 g OOOOOOO ft φ ooooooo to Q ». k * * *· * 73 ooooooo β β ____—-- m β ·· Φ w

> ÉH

i&faJpQUQHftO β ft

DK 157690B

15

$-) Η Η H

φ o(d otti °<o

tTi +) φ β -P φ C Φ fi Φ P -P

C ω tn tD cn Di® ijid tri) m H Q) H 10 φ HMHWHW Φ

cj U «.Η ϋ S^rH ’S-H «-Η O

C Ήφβ Ή φ ΜΗ φ m Φ P

U Φ -ri 'ΰ Φ ·Η Ό ·Η >d ·Η Ό Φ

tø p P P P P P P

g φ 1—1 -Η Φ rH *rj pH -H i—1 Ή Φ Φ m ore m m »p m «χΰ μη «ρ μη μη pq φ -P pi Φ -P Pi ·Ρ ft 4-1 Pi Φ pi COO Pi WO WO WO Pi H -.

Φ · Φ tn ref tn a · p rf.

P P -HN _ _ ® o tJlH S to rH <N 00 σι Γ" σ &1

μη · φ \ η vo σ ^ ro m vo P

μ Pi-p Pi Η W

tn ·Η 71 ffi Φ X % > in O .° ____ Pm p H o\° in σ oo cm ο σ H ··

(U(¾'«3^·ςl^·^t^Lnιn'¾,,=J, H

η H

co rd

X

H W cm Φ P g ' _ * ηφρ^εσ vo Γ" co ^ t" "=f σ

nj ti £H ‘vs. i—I i—1 i—I I—I '—IrHCM P

EH Φ (X £ X Ό Φ p $ ffl 10 CM i£t H § Jij P W S CM CO O CM CO CO Φ nj Eh \ co co co co co co co to Φ X $ s & ;-- Φ

u V

;^\ooHHocor'-co ! <o\°: -H jH H co co in CO H

« B i Ph b- ' " g H^ CMHinCMO Pi ΗΡγΗγΗΗΉτΗΗΉ 1>h p* O — » ·>. *· «· * *

4J OOOOOOO

« ω P

Φ o cm oo co co h< vo &i

S.^^lHoHCMcom P

Sgi·* *»*.«.*··» *> ·Η (3 OOOOOOO (p 03 g .

rX Ol to ιο h r- vo r'· vo i> in •H hhooooh ·Ρ

g OOOOOOO P

Φ0«.^^·.*.*·»· P

ooooooo ffl _______ . ___ _________ ·· cn μ ^ φ > «.cmupwfHø Μ

Pi

DK 157690B

16 υ

\ ID

•H CO _____—----

EH

i—1 rH i—I

β »id »id “(d <D -P -P -Ρ <D β <U β H tn t n m ra t n <l) t n Φ

Hol β φ φ Φ i—I t n ίΗ tø

Eh *· -H 0 0 0^-1-1^-1-( O β β β β ΜΙ Φ M-l Φ X φ φ Φ -Η Ό τΐΐ P Ρ Ρ Ρ β β fij φ φ Φ rH Ή i—I Ή o^ B m m m °id m °tti m οι o φ φ φ -p ft -p ft

HO PQ PiPiPiCOOWOCD

<1 » w

O ---—- H

Φ tn tn i-j ·Η ft)

o 0 Φ td ?-ι οι H

M i-ι m in · Φ g σι H co o- σ P

U·* +J i-i Η Ό \ oo o -3* co 0 o tn Φ tn-h tn ή ft ft) tn · * H cn > «c ft 0 , , ---- w •^i co "3< p H o\o ^ in σ ci oo O φ ft ^ >3< ^ m I/) i—1 C0 O Η Λ * O *. o) (d tn A o A Μ β td <d in ·η

Eh Eh β in t! 0) g β jj) ft E to O' m ro co ft) 00 Φ \ i—I H i—1 · r—I H ft 0 ft tø ft o Φ X Φ tø ° tø β H oi ft)

ίπ S M

(d cogro co oi h o fcn ^ Eh \ ro ro ro ro co (j) cn Φ ft Ό β H S .¾ >i S - r* 0 ---___- l|_| .

id β ft • Φ tn U m o o o o i* ftO β ft) < o σ> H co co 01 g td (L) i—i — σ co co oo co H O Φ Η Ό φ CO Eh ft β Λ Λ; o tn β ____ ·Η 1 Ώ tø β cd i tn ft) o tncdUoooooft U o tnd)-H*ooo in co oi ro tø ». β Ό β ft— co co θ' ο» ο» Ό ο -η β Η g β |_1_Ι β β β Φ β

rH -Ρ ft -Ρ PQ

β ω β Η ft-H ι ·—. ω Ο -Ρ -Ρ ftU ο ο ο ο ο Εη

d gd li) ro *3« in CO

Η Φ '— 00 00 00 00 00

CO -P

17 DK 1576901 U [~~ in tfi· H —----— \ cm o cm o

•H

Eh ^ tn I β O H O CM Μ · *H CM ®

•Hr-ICMCMCM 00)(111-16^00(^^ W

^ ΐί-ιω^Ο'Ν.^Ρ'^οοιη Η o o o o -j-inMOtn 0) tn 0) ft-H Cn « tn · X g

> « ft 0 jU

co Ί1 oo H 7! cm co co ^ " H O O O O ... y 1-1 rH o\° O i—ICMi—I ft oooo a) ft m m m m Λ " (ΰ Ή ,¾ w η o Μ1 σι ω

o\° 1-1 Η Η Η Ο g CM

·**—> rj w w ·» *» (1) S

in oooo id t7>fiigncMcnco

Jji φ>ι\ΗιΗΗΗ J* t—i e H ’ft δη 0) -H 0) Ο) ^ g (β+lOOOOnJ'W ^

EnfBæoooo Eh -H cm g co * * * * c S 5 c oooo td W g η o O H (¾ rn ^ΕΗ\οηοοο m

p 0) P

1 S * “ id o oo cn co _u___ 03 o o o. o ™ ftoooo *g · ft 03 oooo . a) tn O oooo 0) J ft>d d W ° o oo o oo ^ c gidillH^ moooooo § (!) η τι <D r1 J*J CM H cn CM EH ft d Λ ft

d i—I i—I i—I H

s «. * * - ---- OOOO I ^ 03 !* δη — i d U ο ο ο o CM 03 M1 in 03 -rl·0 00 CO CM Ο •H oooo tn (!) fd ft— Γ** Γ" r- t" CO'-*·*·*· Hg OOOO -H d d <1) d (d Pi -P g h +j ri d co 'd

n ® co n 1-) i—i I · -—- S

OOOO ft-rl-PftUOOOO TO

O oooo O -P d ε« ιηοητί'ΐη ft H d)'-' CO CO CO 03 03 oooo co -p 'd d

--- M

Claims

1. Fremgangsmåde til fremstilling af en aluminiumbelagt stålplade med ringe kulstofindhold, lav flydestyrke og stor modstand mod højtemperaturoxidering, ved hvilken fremgangsmåde der først ved en normal kon-5 verterproces fremstilles en stålplade indeholdende kulstof, mangan, krom, aluminium og titan samt jern med de uundgåelige, tilfældige urenheder og et titanindhold, som er mindst ti gange indholdet af kulstof, at pladeformen tilvejebringes ved støbning og udbredning til 10 plader eller ved sædvanlig kontinuerlig støbning samt kontinuerlig varmvalsning og oprulning ved en temperatur på mindst 700°C, hvorefter pladen belægges ved neddykning i smeltet aluminium, kendetegnet ved, at der til fremstilling af stålpladen anvendes et 15 stål, hvis kemiske sammensætning i det væsentlige er 0,001 - 0,02% C, 0,05 - 0,30% Mn, 0,05 - 0,50% Cr, 0,01 - 0,10% Al, 20 0,10 - 0,5% Ti og resten Fe, og at stålet i tilslutning til konverterprocessen underkastes endnu en vakuumafgasning, at den oprullede plade koldvalses efter en sæd-25 vanlig bejdsningsbehandling, og at den koldvalsede plade igen opvarmes til en temperatur på mindst 850°C, hvorefter pladen belægges med smeltet aluminium, idet den opvarmede plade føres gennem en ikke-oxiderende ovn og dernæst ledes gennem 30 varmdypningsbadet.

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at varmvalsningen gennemføres indtil en tykkelse på 2,5 mm, hvorefter de varme ruller efter normal bejdsning nedvalses til koldvalsede plader på 35 0,8 mm's tykkelse og dernæst viderebehandles. DK 157690B 19

3. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 2, kendetegnet ved, at der til fremstilling af stålpladen anvendes et stål, hvis kemiske sammensætning er: 0,001 - 0,01% C 5 0,05-0,20% Mn 0,07 - 0,45% Cr 0,02 - 0,05% Al 0,15 - 0,40% Ti og resten Fe, 10 og hvor titanindholdet er mindst tyve gange kul stofindholdet.

4. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 2, ken detegnet ved, at der til fremstilling af stålpladen anvendes et stål, hvis kemiske sammensætning er 15 0,001 - 0,007% C 0,10 - 0,T7% Mn 0,07 - 0,42% Cr 0,03 - 0,041% Al 0,19 - 0,23% Ti og 20 resten Fe, og hvor titanindholdet er mindst tredive gange kulstofindholdet, at pladen oprulles ved en temperatur på 720 -730°C, og 25 at opvarmningstemperaturen ved aluminiumpålæg ningen er på 860 - 900°C.