DE69814717T2 - Heat exchanger with several heat exchange parts - Google Patents

Heat exchanger with several heat exchange parts Download PDF

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Description

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Wärmetauscher nach dem Oberbegriff von Anspruch 1.The present invention relates to a heat exchanger according to the preamble of claim 1.

Ein solcher Wärmetauscher wird durch die EP-A-O 881 450 vorgeschlagen. Insbesondere weist dieser Wärmetauscher einen ersten und einen zweiten Kernabschnitt auf, die parallel mit einem vorgegebenen Abstand zwischen sich angeordnet sind. Jeder der Kernabschnitte enthält eine Kühlrippe mit mehreren Klappen, die zwischen einem Paar angrenzender Rohre in dem Kernabschnitt angeordnet ist. Das Verhältnis der Anzahl der Klappen zu einer Breite der Kühlrippe eines der Kernabschnitte ist größer als das Verhältnis der Anzahl der Klappen zu einer Breite der Kühlrippe des anderen Kernabschnitts.Such a heat exchanger is described in EP-A-O 881 450 proposed. In particular, this heat exchanger a first and a second core section, which are parallel with a predetermined distance between them. Everyone which contains core sections a cooling fin with multiple flaps between a pair of adjacent pipes is arranged in the core section. The ratio of the number of flaps to a width of the cooling fin one of the core sections is larger than The relationship the number of flaps to a width of the cooling fin of the other core section.

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Wärmetauscher, in dem unterschiedliche Kernabschnitte miteinander integriert sind, und insbesondere betrifft die vorliegende Erfindung einen Wärmetauscher, der effektiv auf einen Kühler eines Kraftfahrzeugmotors und einen Kondensator eines Kraftfahrzeugklimageräts angewendet werden kann.The present invention relates to a heat exchanger, in which different core sections are integrated with each other, and in particular the present invention relates to a heat exchanger, the effective on a cooler a motor vehicle engine and a condenser of a motor vehicle air conditioner can be.

Herkömmlicherweise wird ein Kraftfahrzeugklimagerät in ein Fahrzeug bei einem Autoverkäufer oder dergleichen eingebaut, nachdem das Fahrzeug fertiggestellt worden ist. Seit kurzem wird jedoch das Kraftfahrzeugklimagerät im allgemeinen während des Fahrzeugmontageprozesses in das Fahrzeug eingebaut. Deshalb wird das Kraftfahrzeugklimagerät mit Kraftfahrzeugteilen in dem Montageprozess des Fahrzeugs in der Fertigungsfabrik zusammengebaut.Conventionally, an automotive air conditioner is integrated into one Vehicle from a car seller or The like installed after the vehicle was completed is. Recently, however, the automotive air conditioner in general during the Vehicle assembly process built into the vehicle. That is why the automotive air conditioner with Motor vehicle parts in the assembly process of the vehicle in the manufacturing factory assembled.

Ein Wärmetauscher, in dem unterschiedliche Kernabschnitte, wie beispielsweise ein Kühler und ein Kondensator, integriert sind, ist in der japanischen Patentveröffentlichung Nr. 3-177795 offenbart. Bei diesem Wärmetauscher sind Kühlrippen des ersten Kernabschnitts und des zweiten Kernabschnitts miteinander integriert. Diese Kühlrippen sind mit jedem ovalen flachen Rohr des ersten und des zweiten Kernabschnitts durch Löten verbunden.A heat exchanger in which different core sections, such as a cooler and a capacitor which is integrated is in Japanese Patent Publication No. 3-177795. This heat exchanger has cooling fins of the first core section and the second core section with each other integrated. These fins are with each oval flat tube of the first and second core sections by soldering connected.

In der Kühlrippe sind mehrere Schlitze im Mittelabschnitt zwischen dem ersten und dem zweiten Kernabschnitt zum Unterbrechen einer Wärmeübertragung von einem Hoch temperatur-Kernabschnitt (z. B. Kühlerkernabschnitt) zu einem Niedertemperatur-Kernabschnitt (z. B. Kondensatorkernabschnitt) ausgebildet.There are several slots in the cooling fin in the middle section between the first and the second core section to interrupt heat transfer from a high temperature core section (e.g. radiator core section) to one Low temperature core section (e.g. capacitor core section) educated.

Die erforderlichen Wärmetauschfähigkeiten des ersten Kernabschnitts (Kondensatorkernabschnitt) und des zweiten Kernabschnitts (Kühlerkernabschnitt) variieren entsprechend dem Unterschied des Motortyps oder Fahrzeugtyps, obwohl die erforderlichen Einrichtungen des Wärmetauschers die gleichen sind. Wenn der Kraftfahrzeugwärmetauscher durch einige einzelne Wärmetauscher aufgebaut ist, werden die erforderlichen Wärmetauschfähigkeiten davon durch Abstimmen der Rippenabstände der jeweiligen Kühlrippen entsprechend dem Motortyp oder Fahrzeugtyp eingestellt.The required heat exchange capabilities of the first core section (capacitor core section) and the second Core section (cooler core section) vary according to the difference of the engine type or vehicle type, although the heat exchanger equipment required is the same. If the motor vehicle heat exchanger through a few individual heat exchangers is built, the required heat exchange capabilities thereof by tuning the rib spacing of the respective cooling fins set according to the engine type or vehicle type.

In dem Wärmetauscher jedoch, in dem unterschiedliche Kernabschnitt integriert sind und Kühlrippen des ersten Kernabschnitts und des zweiten Kernabschnitts miteinander integriert sind, kann nicht jeder Rippenabstand unabhängig voneinander konstruiert werden. Deshalb kann das oben beschriebene Verfahren des Einstellens der Rippenabstände in dem ersten bzw, dem zweiten Kernabschnitt nicht auf diese Art Wärmetauscher angewendet werden.In the heat exchanger, however, in which different core sections are integrated and cooling fins of the first core section and the second core section with each other integrated, not every rib spacing can be independent of each other be constructed. Therefore, the procedure described above can setting the rib spacing not in this way in the first or second core section heat exchangers be applied.

ZUSAMMENFASSUNG DER ERFINDUNGSUMMARY OF THE INVENTION

In Anbetracht der obigen Probleme ist es eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen Wärmetauscher vorzusehen, in dem unterschiedliche Kernabschnitte und Kühlrippen davon miteinander integriert sind, wobei die erforderlichen Wärmetauschfähigkeiten jedes Kernabschnitts unabhängig voneinander eingestellt werden.Given the problems above it is an object of the present invention to provide a heat exchanger provide in which different core sections and cooling fins of which are integrated with each other, with the required heat exchange capabilities each core section independently from each other.

Diese Aufgabe wird durch die in dem kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 angegebenen Merkmale gelöst.This task is carried out by the in the characterizing part of claim 1 specified features.

Gemäß einem ersten Aspekt der vorliegenden Erfindung sind ein Verhältnis der Anzahl der Klappen zu einer Breite einer ersten Kühlrippe in einem ersten Kernabschnitt und ein Verhältnis der Anzahl der Klappen zu einer Breite einer zweiten Kühlrippe in einem zweiten Kernabschnitt in einer solchen Weise eingestellt, dass das Verhältnis in einem Kernabschnitt von dem ersten und dem zweiten Kernabschnitt, dessen erforderliche Strahlungsmenge größer als diejenige des anderen Kernabschnitts ist, größer als das Verhältnis in dem anderen Kernabschnitt ist.According to a first aspect of the present Invention is a relationship the number of flaps to a width of a first cooling fin in a first core section and a ratio of the number of flaps to a width of a second cooling fin set in a second core section in such a way that the relationship in a core section of the first and second core sections, whose amount of radiation required is greater than that of the other Core section is larger than The relationship is in the other core section.

Somit ist in dem Kernabschnitt mit einer kleinen erforderlichen Strahlungsmenge die Anzahl der Klappen relativ zu der Breite der Kühlrippe klein, wodurch das Wärmeübertragungsverhältnis verringert wird. Jedoch sinkt der Druckverlust in diesem Kern abschnitt, wodurch die Menge eines externen Fluids vergrößert wird. Daher steigt die Strahlungsmenge des Kernabschnitts mit einer großen erforderlichen Strahlungsmenge.Thus, in the core section with a small amount of radiation required the number of flaps relative to the width of the cooling fin small, which reduces the heat transfer ratio. However, the pressure drop in this core section decreases, causing the Amount of an external fluid is increased. Therefore, the Radiation amount of the core portion with a large amount of radiation required.

Gemäß einem zweiten Aspekt der vorliegenden Erfindung ist in einem Kernabschnitt von dem ersten und dem zweiten Kernabschnitt, dessen erforderliche Strahlungsmenge kleiner als diejenige des anderen Kernabschnitts ist, eine Breite der Kühlrippe in einer Strömungsrichtung des externen Fluids kürzer als eine Breite eines Rohres in seiner Längsquerschnittsrichtung. Ferner sind ein Verhältnis der Anzahl der Klappen zu der Breite eines ersten Rohres in dem ersten Kernabschnitt und ein Verhältnis der Anzahl der Klappen zu der Breite eines zweiten Rohres in dem zweiten Kernabschnitt in einer solchen Weise eingestellt, dass das Verhältnis in einem Kernabschnitt in dem ersten und dem zweiten Kernabschnitt, dessen Strahlungsmenge kleiner als diejenige des anderen Kernabschnitts ist, kleiner als das Verhältnis in dem anderen Kernabschnitt ist.According to a second aspect of present invention is in a core section of the first and the second core section, the required amount of radiation is smaller than that of the other core section, a width the cooling fin in a flow direction of the external fluid is shorter as a width of a pipe in its longitudinal cross-sectional direction. Further are a relationship the number of flaps to the width of a first pipe in the first core section and a ratio of the number of flaps to the width of a second tube in the second core section set in such a way that the ratio in a core portion in the first and second core portions whose Radiation amount less than that of the other core section is smaller than the ratio in the other core section.

Daher sind in dem Kernabschnitt mit einer kleinen erforderlichen Strahlungsmenge die Breite der Kühlrippe und die Anzahl der Klappen relativ zu der Breite des Rohres in seiner Längsquerschnittsrichtung klein, wodurch das Wärmeübertragungsverhältnis sinkt. Hierdurch sinkt jedoch der Druckverlust in dem Kernabschnitt, wodurch die Menge eines externen Fluids vergrößert wird. Somit steigt die Strahlungsmenge des Kernabschnitts mit einer großen erforderlichen Strahlungsmenge.Therefore, in the core section with a small amount of radiation required the width of the cooling fin and the number of flaps relative to the width of the tube in it Longitudinal cross-sectional direction small, which lowers the heat transfer ratio. However, this reduces the pressure loss in the core section, which causes the amount of an external fluid is increased. Thus, the Radiation amount of the core portion with a large amount of radiation required.

Gemäß einem dritten Aspekt der vorliegenden Erfindung ist die Länge der Klappe in einem Kernabschnitt von dem ersten und dem zweiten Kernabschnitt, dessen erforderliche Strahlungsmenge kleiner als diejenige des anderen Kernabschnitts ist, kürzer als die Länge der Klappe in dem anderen Kernabschnitt.According to a third aspect of present invention is length the flap in a core section of the first and second core sections, whose amount of radiation required is smaller than that of the other Core section is shorter than the length the flap in the other core section.

Daher ist in dem Kernabschnitt mit einer kleinen erforderlichen Strahlungsmenge die Länge der Klappe kurz, wodurch der Wärmeübertragungsfaktor sinkt. Hierdurch sinkt jedoch der Druckverlust in dem Kernabschnitt, wodurch die Strömungsmenge des externen Fluids steigt. Somit steigt die Strahlungsmenge des Kernabschnitts mit einer großen erforderlichen Strahlungsmenge.Therefore, in the core section with a small amount of radiation required the length of the flap in short, which reduces the heat transfer factor. However, this reduces the pressure loss in the core section, which causes the flow rate of the external fluid increases. Thus the amount of radiation of the Core section with a large required amount of radiation.

Gemäß einem vierten Aspekt der vorliegenden Erfindung ist ein Neigungswinkel der Klappe in einem Kernabschnitt von dem ersten und dem zweiten Kernabschnitt, dessen erforderliche Strahlungsmenge kleiner als diejenige des anderen Kernabschnitts ist, kleiner als der Neigungswinkel der Klappe in dem anderen Kernabschnitt.According to a fourth aspect of present invention is an inclination angle of the flap in one Core portion of the first and second core portions whose amount of radiation required is smaller than that of the other Core section is smaller than the angle of inclination of the flap in the other core section.

Somit ist in dem Kernabschnitt mit einer kleinen erforderlichen Strahlungsmenge der Neigungswinkel der Klappe klein, wodurch der Wärmeübertragungsfaktor sinkt. Hierdurch sinkt jedoch der Druckverlust in dem Kernabschnitt, wodurch die Strömungsmenge des externen Fluids steigt. Daher steigt die Strahlungsmenge des Kernabschnitts mit einer großen erforderlichen Strahlungsmenge.Thus, in the core section with a small amount of radiation required the angle of inclination the flap is small, reducing the heat transfer factor sinks. However, this reduces the pressure loss in the core section, causing the flow rate of the external fluid increases. Therefore, the amount of radiation of the Core section with a large required amount of radiation.

KURZBESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGENBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

Weitere Aufgaben und Vorteile der vorliegenden Erfindung werden aus der folgenden detaillierten Beschreibung von bevorzugten Ausführungsbeispielen davon in Zusammenhang mit den beiliegenden Zeichnungen offensichtlicher. Darin zeigen:Other tasks and advantages of present invention will become apparent from the following detailed description of preferred embodiments more obvious in connection with the accompanying drawings. In it show:

1 eine perspektivische Darstellung eines Kernabschnitts eines Wärmetauschers gemäß dem ersten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung; 1 a perspective view of a core portion of a heat exchanger according to the first embodiment of the present invention;

2 eine Vorderansicht eines Kernabschnitts eines Wärmetauschers gemäß dem ersten Ausführungsbeispiel; 2 a front view of a core portion of a heat exchanger according to the first embodiment;

3 eine Draufsicht eines Kernabschnitts eines Wärmetauschers gemäß dem ersten Ausführungsbeispiel; 3 a plan view of a core portion of a heat exchanger according to the first embodiment;

4 eine perspektivische Ansicht einer Form der Kühlrippe; 4 a perspective view of a shape of the cooling fin;

5A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem ersten Ausführungsbeispiel, 5B eine Querschnittsansicht entlang Linie 5B-5B in 5A; 5A a plan view of tubes and cooling fins according to the first embodiment, 5B a cross-sectional view taken along line 5B-5B in 5A ;

6A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem zweiten Ausführungsbeispiel, 6B eine Querschnittsansicht entlang Linie 6B-6B in 6A; 6A a plan view of tubes and cooling fins according to the second embodiment, 6B a cross-sectional view taken along line 6B-6B in 6A ;

7 eine Graphik einer Beziehung zwischen einem Klappenanzahl-Verringerungsfaktor und einem Leistungsfaktor; 7 a graph of a relationship between a valve number reduction factor and a power factor;

8A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem dritten Ausführungsbeispiel, 8B eine Querschnittsansicht entlang Linie 8B-8B in 8A; 8A a plan view of tubes and cooling fins according to the third embodiment, 8B a cross-sectional view taken along line 8B-8B in 8A ;

9A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem vierten Ausführungsbeispiel, 9B eine Querschnittsansicht entlang Linie 9B-9B in 9A; 9A a plan view of tubes and cooling fins according to the fourth embodiment, 9B a cross-sectional view taken along line 9B-9B in FIG 9A ;

10A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem fünften Ausführungsbeispiel, 10B eine Querschnittsansicht entlang Linie 10B-10B in 10A; 10A a plan view of tubes and cooling fins according to the fifth embodiment, 10B a cross-sectional view taken along line 10B-10B in FIG 10A ;

11A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem sechsten Ausführungsbeispiel, 11B eine Querschnittsansicht entlang Linie 11B-11B in 11A; 11A a plan view of tubes and cooling fins according to the sixth embodiment, 11B a cross-sectional view taken along line 11B-11B in FIG 11A ;

12 eine Graphik einer Beziehung zwischen einem Rippenbreitenverhältnis und einem Leistungsfaktor; 12 a graph of a relationship between a fin width ratio and a power factor;

13A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem siebten Ausführungsbeispiel, 13B eine Querschnittsansicht entlang Linie 13B-13B in 13A; 13A a plan view of tubes and cooling fins according to the seventh embodiment, 13B a cross-sectional view taken along line 13B-13B in FIG 13A ;

14A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem ersten Vergleichsbeispiel des siebten Ausfhrungsbeispiels, 14B eine Querschnittsansicht entlang Linie 14B-14B in 14A; 14A a plan view of tubes and cooling fins according to the first comparative example of the seventh exemplary embodiment, 14B a cross-sectional view taken along line 14B-14B in FIG 14A ;

15A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem zweiten Vergleichsbeispiel des siebten Ausführungsbeispiels, 15B eine Querschnittsansicht entlang Linie 15B-15B in 15A; 15A 3 shows a plan view of tubes and cooling fins according to the second comparative example of the seventh exemplary embodiment, 15B a cross-sectional view taken along line 15B-15B in FIG 15A ;

16 eine Graphik einer Beziehung zwischen einer Anzahl von Klappen und einem Leistungsfaktor; 16 a graph of a relationship between a number of flaps and a power factor;

17 eine Graphik einer Länge eines flachen Wendeabschnitts und eines Leistungsfaktors; 17 a graph of a length of a flat turning section and a power factor;

18 eine Graphik eines Wärmeübertragungsfaktors gemäß einer Position der Kühlrippe entlang einer Luftströmungsrichtung; 18 a graph of a heat transfer factor according to a position of the cooling fin along an air flow direction;

19A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem achten Ausführungsbeispiel, 19B eine Querschnittsansicht entlang Linie 19B-19B in 19A; 19A 2 shows a top view of tubes and cooling fins according to the eighth exemplary embodiment, 19B a cross-sectional view taken along line 19B-19B in FIG 19A ;

20A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem neunten Ausführungsbeispiel, 20B eine Querschnittsansicht entlang Linie 20B-20B in 20A; 20A a plan view of tubes and cooling fins according to the ninth embodiment, 20B a cross-sectional view taken along line 20B-20B in FIG 20A ;

21A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem zehnten Ausführungsbeispiel, 21B eine Querschnittsansicht entlang Linie 21B-21 B in 21A; 21A 3 shows a plan view of tubes and cooling fins according to the tenth exemplary embodiment, 21B a cross-sectional view taken along line 21B-21 B in 21A ;

22 eine Graphik von Beziehungen zwischen einem Klappenlängenverhältnis und einem Leistungsfaktor; 22 a graph of relationships between a valve length ratio and a power factor;

23A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem elften Ausführungsbeispiel, 23B eine Querschnittsansicht entlang Linie 23B-23B in 23A; 23A 2 shows a plan view of tubes and cooling fins according to the eleventh exemplary embodiment, 23B a cross-sectional view taken along line 23B-23B in FIG 23A ;

24A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem zwölften Ausführungsbeispiel, 24B eine Querschnittsansicht entlang Linie 24B-24B in 24A; 24A a plan view of tubes and cooling fins according to the twelfth embodiment, 24B a cross-sectional view taken along line 24B-24B in FIG 24A ;

25A eine Draufsicht von Rohren und Kühlrippen gemäß dem dreizehnten Ausführungsbeispiel, 25B eine Querschnittsansicht entlang Linie 25B-25B in 25A; und 25A a plan view of tubes and cooling fins according to the thirteenth embodiment, 25B a cross-sectional view taken along line 25B-25B in FIG 25A ; and

26 eine Graphik von Beziehungen zwischen einem Klappenneigungswinkel-Verkleinerungsverhältnis und einem Leistungsfaktor. 26 a graph of relationships between a valve pitch angle reduction ratio and a power factor.

DETAILLIERTE BESCHREIBUNG VON DERZEIT BEVORZUGTEN BEISPIEL-HAFTEN AUSFÜHRUNGSBEISPIELENDETAILED DESCRIPTION EXEMPLARY PREFERRED EXAMPLE LIABILITIES EMBODIMENTS

Bevorzugte Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung werden nachfolgend unter Bezugnahme auf die beiliegenden Zeichnungen beschrieben.Preferred embodiments of the present Invention are described below with reference to the accompanying Described drawings.

(Erstes Ausführungsbeispiel)(First embodiment)

In einem in 1, 2 dargestellten Kraftfahrzeug-Wärmetauscher 1 wird ein Kondensatorkernabschnitt 2 eines Kraftfahrzeugklimageräts als ein erster Kernabschnitt verwendet, und ein Kühlerkernabschnitt 3 zum Kühlen eines Motors wird als zweiter Kernabschnitt verwendet. Weil im allgemeinen die Temperatur eines durch den Kondensatorkernabschnitt 2 strömenden Kältemittels niedriger als diejenige eines durch den Kühlerkernabschnitt 3 strömenden Motorkühlwassers ist, ist der Kondensatorkernabschnitt 2 in Luftströmungsrichtung stromauf des Kühlerkernabschnitts 3 angeordnet, und die zwei Kernabschnitte 2, 3 sind in Luftströmungsrichtung in dem vordersten Teil eines Motorraums in Reihe angeordnet. Der Aufbau des Wärmetauschers des ersten Ausführungsbeispiels wird nachfolgend unter Bezugnahme auf 1 bis 5 beschrieben.In one in 1 . 2 Motor vehicle heat exchanger shown 1 becomes a capacitor core section 2 of an automotive air conditioner used as a first core portion, and a radiator core portion 3 for cooling an engine is used as the second core section. Because generally the temperature of one through the capacitor core section 2 flowing refrigerant lower than that through the cooler core portion 3 flowing engine cooling water is the condenser core section 2 in the air flow direction upstream of the cooler core section 3 arranged, and the two core sections 2 . 3 are arranged in series in the air flow direction in the foremost part of an engine compartment. The structure of the heat exchanger of the first embodiment is described below with reference to FIG 1 to 5 described.

1 ist eine teilweise vergrößerte Querschnittsansicht eines Wärmetauschers 1 der vorliegenden Erfindung. Wie in 1 dargestellt, sind ein Kondensatorkernabschnitt 2 und ein Kühlerkernabschnitt 3 in Luftströmungsrichtung in Reihe angeordnet, um vorgegebene Abstände 46 zwischen jedem später beschriebenen Paar eines Kondensatorrohres 21 und eines Kühlerrohres 31 zu bilden, um die Wärmeübertragung zu unterbrechen. 1 Fig. 10 is a partially enlarged cross sectional view of a heat exchanger 1 of the present invention. As in 1 shown are a capacitor core section 2 and a cooler core section 3 arranged in series in the air flow direction by predetermined distances 46 between each pair of condenser tube described later 21 and a cooler pipe 31 form to interrupt the heat transfer.

Der Kondensatorkernabschnitt 2 enthält flach geformte Kondensatorrohre 21, in denen mehrere Kältemittelkanäle ausgebildet sind, und gewellte (wellenförmige) Kühlrippen 22, in denen mehrere an das Kondensatorrohr 21 angelötete Faltungen 22a ausgebildet sind.The capacitor core section 2 contains flat shaped condenser tubes 21 , in which several refrigerant channels are formed, and corrugated (wavy) cooling fins 22 , in which several to the condenser tube 21 soldered folds 22a are trained.

Der Kühlerkernabschnitt 3 weist einen ähnlichen Aufbau wie der Kondensatorkernabschnitt 2 auf. Der Kühlerkernabschnitt 3 enthält die Kühlerrohre 31, in denen ein einziger Kältemittelkanal ausgebildet ist, der parallel zu den Kondensatorrohren 21 angeordnet ist, und Kühlerkühlrippen 32. Die Rohre 21 und 31 und die Kühlrippen 22, 32, sind abwechselnd geschichtet und miteinander verlötet. Mehrere Klappen 220 und 320 sind in den zwei Kühlrippen 22, 32 ausgebildet, um einen Wärmeaustausch zu erleichtern. Die zwei Kühlrippen 22, 32 und mehrere Verbindungsabschnitte 45 sind durch ein Walzformungsverfahren oder dergleichen integral mit den Klappen 220, 320 ausgebildet.The cooler core section 3 has a structure similar to that of the capacitor core section 2 on. The cooler core section 3 contains the radiator tubes 31 , in which a single refrigerant channel is formed, which is parallel to the condenser tubes 21 is arranged, and radiator cooling fins 32 , The pipes 21 and 31 and the cooling fins 22 . 32 , are alternately layered and soldered together. Multiple flaps 220 and 320 are in the two cooling fins 22 . 32 trained to facilitate heat exchange. The two cooling fins 22 . 32 and several connecting sections 45 are integral with the flaps by a roll forming method or the like 220 . 320 educated.

Die Verbindungsabschnitte 45 sind zwischen den zwei Kühlrippen 22, 32 zum Verbinden der zwei Kühlrippen 22, 32 ausgebildet. An beiden Seiten der Verbindungsabschnitte 45 sind adiabatische Schlitze 47 zum Unterbrechen der Wärmeübertragung von dem Kühlerkernabschnitt 3 zu dem Kondensatorkernabschnitt 2 vorgesehen. Die Breite des Verbindungsabschnitts 45 ist kleiner genug als die Höhe des Kühlrippen 22, 32 (der Abstand zwischen einem Paar angrenzender flacher Rohre 21, 31) eingestellt, um die Wärmeübertragung von dem Kühlerkernabschnitt 3 zu dem Kondensatorkernabschnitt 2 zu unterdrücken.The connecting sections 45 are between the two cooling fins 22 . 32 to connect the two cooling fins 22 . 32 educated. On both sides of the connecting sections 45 are adiabatic slits 47 to interrupt heat transfer from the cooler core section 3 to the capacitor core section 2 intended. The width of the connection section 45 is smaller than the height of the cooling fins 22 . 32 (the distance between a pair of adjacent flat tubes 21 . 31 ) set the heat transfer from the cooler core section 3 to the capacitor core section 2 to suppress.

Seitenplatten 23, 33 sind Verstärkungselemente der zwei Wärmetauschkernabschnitte 2, 3. Die Seitenplatten 23, 33 sind jeweils an oberen und unteren Endabschnitten der zwei Wärmetauschkernabschnitts 2, 3 angeordnet, wie in 2 dargestellt. Wie in 1 dargestellt, sind die Seitenplatten 23, 33 integral aus einem Bogen einer Aluminiumplatte in eine im allgemeinen U-Form im Querschnitt geformt. Verbindungsabschnitte 4 zum Verbinden der Seitenplatte 23 und der Seitenplatte 33 sind in zwei Endabschnitten der Längsrichtung der zwei Seitenplatten 23, 33 ausgebildet. Ein Z-förmiger Bogenabschnitt 41 der Seitenplatte 23 und ein Z-förmiger Bogenabschnitt 42 der Seitenplatte 33 sind miteinander an einem oberen Endabschnitt 43 verbunden, sodass der Verbindungsabschnitt 4 gebildet wird. Die Breite des Verbindungsabschnitts 4 ist klein genug im Vergleich zu dem Maß der Seitenplatte 23 oder 33 in Längsrichtung eingestellt, um die Wärmeübertragung zu unterdrücken. Ferner ist eine Ausnehmung in dem oberen Endabschnitt 43 des Verbindungsabschnitts 4 ausgebildet, um die Dicke der Plattenwand des Verbindungsabschnitts 4 zu reduzieren.side plates 23 . 33 are reinforcing elements of the two heat exchange core sections 2 . 3 , The side panels 23 . 33 are at upper and lower end portions of the two heat exchange core portions, respectively 2 . 3 arranged as in 2 shown. As in 1 shown are the side panels 23 . 33 integrally formed from an arc of an aluminum plate into a generally U-shape in cross section. connecting sections 4 to connect the side plate 23 and the side plate 33 are in two end portions of the longitudinal direction of the two side plates 23 . 33 educated. A Z-shaped arch section 41 the side plate 23 and a Z-shaped arc section 42 the side plate 33 are together at an upper end portion 43 connected so that the connecting section 4 is formed. The width of the connection section 4 is small enough compared to the size of the side plate 23 or 33 adjusted lengthways to suppress heat transfer. There is also a recess in the upper end portion 43 the connecting section 4 formed to the thickness of the plate wall of the connecting section 4 to reduce.

Ferner ist, wie in 2 dargestellt, ein erster Wasserkasten 34 zum Verteilen von Kühlwasser zu jedem Kühlerrohr 31 an einem Ende (linkes Ende) des Kühlerkernabschnitts 3 angeordnet. Die Vorderform des ersten Wasserkastens 34 ist beinahe dreieckig, die Querschnittsform ist ellipsoidisch, wie in 3 dargestellt. Ein Einlass 35 des zu dem Kühler strömenden Kühlwassers ist an einer Oberseite des ersten Wasserkastens 34 mit einer beinahe dreieckigen Form ausgebildet. Ferner ist ein Rohr 35a zum Verbinden eines Rohres (nicht dargestellt) von Kühlwasser mit dem Einlass 35 verlötet.Furthermore, as in 2 shown a first water tank 34 to distribute cooling water to each cooler pipe 31 at one end (left end) of the cooler core section 3 arranged. The front shape of the first water tank 34 is almost triangular, the cross - sectional shape is ellipsoidal, as in 3 shown. An inlet 35 of the cooling water flowing to the cooler is on a top of the first water box 34 with an almost triangular shape. There is also a pipe 35a for connecting a pipe (not shown) of cooling water to the inlet 35 soldered.

Ferner ist ein zweiter Wasserkasten 36 zum Aufnehmen des Kühlwassers nach dem Wärmeaustausch in einem entgegengesetzten Ende (rechtes Ende) zu dem ersten Wasserkasten 34 angeordnet. Der zweite Wasserkasten 36 hat eine ähnliche Form wie der erste Wasserkasten 34. Wie in 2 dargestellt, sind der zweite Wasserkasten 36 und der erste Wasserkasten 34 bezüglich der Mitte des Kühlerkernabschnitts 3 punktsymmetrisch. Ferner ist ein Auslass 37 zum Ausgeben des Kühlwassers am Boden des zweiten Wasserkastens 36 ausgebildet. Mit den Rohren und den Kühlrippen und dergleichen ist ein Rohr 37a zum Verbinden des Rohres (nicht dargestellt) des Kühlwassers mit dem Auslass 37 verlötet.There is also a second water tank 36 for receiving the cooling water after the heat exchange in an opposite end (right end) to the first water box 34 arranged. The second water tank 36 has a shape similar to the first water tank 34 , As in 2 shown are the second water tank 36 and the first water tank 34 with respect to the center of the cooler core section 3 point symmetry. There is also an outlet 37 for dispensing the cooling water at the bottom of the second water box 36 educated. With the tubes and the cooling fins and the like is a tube 37a for connecting the pipe (not shown) of the cooling water to the outlet 37 soldered.

Ein erster Wasserkasten 34 ist an einem Ende des Kondensatorkernabschnitts 2 zum Verteilen des Kältemittels in jedes Kondensatorrohr 21 angeordnet, und das Gehäuse des ersten Wasserkastens 34 ist zylindrisch geformt, wie in 3 dargestellt. Der erste Wasserkasten 24 des Kondensators ist so angeordnet, dass er einen vorgegebenen Abstand zu dem zweiten Wasserkasten 36 des Kühlers besitzt. Ferner ist eine Verbindung 26a zum Verbinden eines Kältemittelrohres (nicht dargestellt) mit dem Gehäuse des ersten Wasserkastens 24 verlötet, und ein Einlass 26 des Kältemittels ist in der Verbindung 26a ausgebildet.A first water tank 34 is at one end of the capacitor core section 2 to distribute the refrigerant in each condenser tube 21 arranged, and the housing of the first water tank 34 is cylindrical, as in 3 shown. The first water tank 24 the condenser is arranged to be a predetermined distance from the second water tank 36 of the cooler. There is also a connection 26a for connecting a refrigerant pipe (not shown) to the housing of the first water tank 24 soldered, and an inlet 26 of the refrigerant is in the connection 26a educated.

Ferner ist, wie in 3 dargestellt, ein zweiter Wasserkasten 25 des Kondensators zum Aufnehmen des Kältemittels nach dem Wärmeaustausch an einem dem ersten Wasserkasten 24 des Kondensatorkernabschnitts 2 abgewandten Ende angeordnet. Der zweite Wasserkasten 25 ist so angeordnet, dass er einen vorgegebenen Abstand zu dem ersten Wasserkasten 34 des Kühlers besitzt. Das Gehäuse des zweiten Wasserkastens 25 ist zylindrisch geformt. Ferner ist, wie in 2 dargestellt, eine Verbindung 27a zum Verbinden eines Kältemittelrohres (nicht dargestellt) mit dem Gehäuse des zweiten Wasserkastens 25 verlötet. Ein Auslass des Kältemittels ist in der Verbindung 27a ausgebildet.Furthermore, as in 3 shown a second water tank 25 of the condenser for receiving the refrigerant after the heat exchange on one of the first water tanks 24 of the capacitor core section 2 arranged opposite end. The second water tank 25 is arranged so that it is a predetermined distance from the first water tank 34 of the cooler. The housing of the second water tank 25 is cylindrical in shape. Furthermore, as in 2 shown a connection 27a for connecting a refrigerant pipe (not shown) to the housing of the second water tank 25 soldered. An outlet of the refrigerant is in the connection 27a educated.

Als nächstes werden die Kondensatorkühlrippe 22 und die Kühlerkühlrippe 32 beschrieben.Next are the condenser cooling fin 22 and the radiator cooling fin 32 described.

Die Breite Lc der Kondensatorkühlrippe 22 und die Breite Lr der Kühlerkühlrippe 32 haben die gleiche Länge wie die Breite der Rohre 21, 31 in deren Längsquerschnittsrichtung. Hierbei sind die Breiten Lc, Lr das Maß der Kühlrippen 22, 32 entlang der Längsquerschnittsrichtung der Rohre 21, 31 (Luftströmungsrichtung).The width Lc of the condenser cooling fin 22 and the width Lr of the radiator cooling fin 32 have the same length as the width of the pipes 21 . 31 in their longitudinal cross-sectional direction. The widths Lc, Lr are the dimensions of the cooling fins 22 . 32 along the longitudinal cross-sectional direction of the pipes 21 . 31 (Air flow direction).

Die Klappe 220 der Kondensatorkühlrippe 22 ist durch eine erste Klappengruppe 221, eine zweite Klappengruppe 222 und eine zwischen beiden Klappengruppen 221, 222 angeordnete Wendeklappe 223 aufgebaut. Die Wendeklappe 223 kehrt die Luftströmung um. Die Klappengruppe 221 und die zweite Klappengruppe 222 sind zu einander abgewandten Seiten geneigt.The flap 220 the condenser cooling fin 22 is through a first valve group 221 , a second valve group 222 and one between the two valve groups 221 . 222 arranged flap 223 built up. The flap 223 reverses the air flow. The valve group 221 and the second valve group 222 are inclined to sides facing away from each other.

Analog sind eine erste Klappengruppe 321, eine zweiten Klappengruppe 322 und eine Wendeklappe 323 in der Kühlerkühlrippe 32 vorgesehen. Die Anzahlen beider Klappen 220, 320 sind wie folgt eingestellt, um die Wärmeübertragungsfähigkeit (Wärmeübertragungsmenge) zu verbessern. In der Kühlerkühlrippe 22 besitzt sowohl die erste als auch die zweite Klappengruppe 221, 222 drei Klappen 220. In der Kühlerkühlrippe 32 besitzt sowohl die erste als auch die zweite Klappengruppe 321, 322 fünf Klappen 320.A first valve group is analogous 321 , a second valve group 322 and a flap 323 in the radiator cooling fin 32 intended. The numbers of both flaps 220 . 320 are set as follows to improve the heat transfer ability (heat transfer amount). In the radiator cooling fin 22 has both the first and the second valve group 221 . 222 three flaps 220 , In the radiator cooling fin 32 has both the first and the second valve group 321 . 322 five flaps 320 ,

Das heißt, die Anzahl Nc der Klappen 220 in der Kondensatorkühlrppe 22 ist sechs (Nc = 6), und die Anzahl Nr der Klappen 320 in der Kühlerkühlrippe 32 ist zehn (Nr = 10).That is, the number Nc of the flaps 220 in the condenser refrigerator 22 is six (Nc = 6), and the number of flaps 320 in the radiator cooling fin 32 is ten (No = 10).

Demgemäß erfüllen das Verhältnis von Nc und Lc in der Kondensatorkühlrppe 22 (Nc/Lc) und das Verhältnis von Nr und Lr in der Kühlerkühlrippe 32 (Nr/Lr) die folgende Beziehung: (Nc/Lc) < (Nr/Lr).Accordingly, the ratio of Nc and Lc in the condenser refrigerator is satisfied 22 (Nc / Lc) and the ratio of Nr and Lr in the radiator cooling fin 32 (Nr / Lr) the following relationship: (Nc / Lc) <(Nr / Lr) ,

Hier weist die Kondensatorkühlrppe 22 sechs Klappen auf, obwohl zehn Klappen daran vorgesehen sein können, falls erwünscht. Deshalb kann die Fläche von Lufteinleitabschnitten 224, 225, die vor und hinter den Klappen 220 vorgesehen ist, relativ zu der Fläche, in der die Klappen 220 ausgebildet sind, breit sein.Here the condenser refrigerator 22 six flaps, although ten flaps can be provided if desired. Therefore, the area of air inlet sections 224 . 225 that are in front and behind the flaps 220 is provided relative to the area in which the flaps 220 are trained to be wide.

Demgemäß genügen das Verhältnis der Summe der Längen (L1 + L2) der Lufteinleitabschnitte 224, 225 in Luftströmungsrichtung zu der Länge L3 des Raumes, in dem die Klappen 220 ausgebildet sind, in Luftströmungsrichtung, [(L1 + L2)/L3], und das Verhältnis der Summe der Längen (L4 + LS) der Lufteinleitabschnitte 324, 325 in Luftströmungsrichtung zu der Länge L6 des Raumes, in dem die Klappen 320 ausgebildet sind, in Luftströmungsrichtung, [(L4 + LS)/L6], der folgenden Beziehung: [(L1 + L2)/L3] > [(L4 + LS)/L6] Accordingly, the ratio of the sum of the lengths (L1 + L2) of the air introduction sections is sufficient 224 . 225 in the air flow direction to the length L3 of the space in which the flaps 220 are formed, in the air flow direction, [(L1 + L2) / L3], and the ratio of the sum of the lengths (L4 + LS) of the air introduction portions 324 . 325 in the air flow direction to the length L6 of the space in which the flaps 320 are formed, in the air flow direction, [(L4 + LS) / L6], of the following relationship: [(L1 + L2) / L3]> [(L4 + LS) / L6]

Als nächstes wird eine Funktionsweise des oben beschriebenen Aufbaus erläutert.Next is how it works of the structure described above.

Wenn ein Kühllüfter (nicht dargestellt), der stromab des Kühlerkernabschnitts 3 angeordnet ist, in Betrieb ist, strömt die Kühlluft durch den Kondensatorkernabschnitt 2 und den Kühlerkernabschnitt 3, wie in 1 und 2 dargestellt.If a cooling fan (not shown), the downstream of the cooler core section 3 is arranged, is in operation, the cooling air flows through the condenser core portion 2 and the cooler core section 3 , as in 1 and 2 shown.

Gleichzeitig strömt ein aus einem Kompressor strömendes gasförmiges Kältemittel durch den Kältemitteleinlass 26 in den ersten Wasserkasten 24. Das gasförmige Kältemittel strömt in den Kondensatorrohren 21 von rechts nach links in 2 und 3, während es mit der zu kondensierenden Kühlluft in Wärmeaustausch steht. Das kondensierte flüssige Kältemittel wird in dem zweiten Wasserkasten 25 gesammelt und strömt durch den Kältemittelauslass 27 aus dem Kondensatorkernabschnitt 2.At the same time, a gaseous refrigerant flowing out of a compressor flows through the refrigerant inlet 26 in the first water tank 24 , The gaseous refrigerant flows in the condenser tubes 21 from right to left in 2 and 3 while it is in heat exchange with the cooling air to be condensed. The condensed liquid refrigerant is in the second water box 25 collected and flows through the refrigerant outlet 27 from the capacitor core section 2 ,

Ein heißes Motorkühlmittel strömt aus einem Motor durch den Motorkühlmitteleinlass 25 in den ersten Wasserkasten 34. Das Motorkühlmittel strömt in dem Kühlerrohr 31 von links nach rechts in 2 und 3, während es mit der zu kühlenden Kühlluft in Wärmeaustausch steht. Das gekühlte Motorkühlmittel wird in dem zweiten Wasserkasten 36 gesammelt und strömt durch den Motorkühlmittelauslass 37 aus dem Kühlerkernabschnitt 3.Hot engine coolant flows from an engine through the engine coolant inlet 25 in the first water tank 34 , The engine coolant flows in the radiator tube 31 from left to right in 2 and 3 while it is in heat exchange with the cooling air to be cooled. The cooled engine coolant is in the second water box 36 collects and flows through the engine coolant outlet 37 from the cooler core section 3 ,

Die Wärmetauschfähigkeiten des Kondensatorkernabschnitts 2 und des Kühlerkernabschnitts 3 hängen, falls ihre Konstruktionen die gleichen sind, von dem Wärmeübertragungsfaktor und ihrem Luftströmungswiderstand ab. Der Wärmeübertragungsfaktor und der Luftströmungswiderstand sinken entsprechend einer Abnahme der Anzahl der Klappen 220, 320.The heat exchange capabilities of the condenser core section 2 and the cooler core section 3 if their designs are the same depend on the heat transfer factor and their air flow resistance. The heat transfer factor and the air flow resistance decrease in accordance with a decrease in the number of the flaps 220 . 320 ,

Gemäß dem ersten Ausführungsbeispiel sind in der Kondensatorkühlrippe 22 sechs Klappen vorgesehen, obwohl zehn Klappen daran vorgesehen sein können, falls erwünscht. Währenddessen sind in der Kühlerkühlrippe 32 zehn Klappen vorgesehen, wobei der meiste Raum davon benutzt wird.According to the first embodiment are in the condenser cooling fin 22 six flaps are provided, although ten flaps can be provided if desired. Meanwhile, are in the radiator cooling fin 32 ten flaps are provided, with most of the space being used.

Deshalb sinkt der Wärmübertragungsfaktor in dem Kondensatorkernabschnitt 2 entsprechend der abnehmenden Anzahl der Klappen 220. Somit sinkt die Wärmeübertragungsfähigkeit des Kondensatorkernabschnitts 2. Jedoch sinkt der Luftströmungswiderstand in dem Kondensatorkernabschnitt 2, wodurch die Menge der durch den Kühlerkernabschnitt 3 strömenden Kühlluft zunimmt. Daher steigt die Wärmeübertragungsfähigkeit des Kühlerkernabschnitts 3.Therefore, the heat transfer factor decreases in the condenser core section 2 according to the decreasing number of flaps 220 , Thus, the heat transfer ability of the condenser core section decreases 2 , However, the air flow resistance decreases in the condenser core section 2 , thereby reducing the amount of through the cooler core section 3 flowing cooling air increases. Therefore, the heat transfer ability of the cooler core section increases 3 ,

(Zweites Ausführungsbeispiel)(Second embodiment)

Gemäß dem zweiten Ausführungsbeispiel sind, wie in 6A, 6B dargestellt, in der Kondensatorkühlrippe 22 durch Einnehmen des meisten Platzes davon zehn Klappen 220 vorgesehen. Währenddessen sind in der Kühlerkühlrippe 32 sechs Klappen 320 vorgesehen, auch wenn zehn Klappen darauf vorgesehen sein können, falls erwünscht. Das heißt, die Beziehung (Nc/Lc) > (Nr/Lr) ist erfüllt. Dadurch sinkt die Strahlungsmenge in dem Kühlerkernabschnitt 3, während die Strahlungsmenge in dem Kondensatorkernabschnitt 2 ansteigt, wobei die Luftströmungsmenge ansteigt.According to the second embodiment, as in 6A . 6B shown in the condenser cooling fin 22 by taking up most of the space, including ten flaps 220 intended. Meanwhile, are in the radiator cooling fin 32 six flaps 320 provided, even if ten flaps can be provided thereon, if desired. That is, the relationship (Nc / Lc)> (Nr / Lr) is satisfied. This reduces the amount of radiation in the cooler core section 3 while the amount of radiation in the capacitor core section 2 increases, increasing the amount of air flow.

7 zeigt die Beziehungen zwischen dem Klappenanzahl-Verringerungsfaktor und den Leistungsfaktoren der Kernabschnitte 2, 3 unter der Bedingung, dass die Luftströmungsgeschwindigkeit der Kühlluft konstant ist. Hierbei ist der Klappenanzahl-Verringerungsfaktor als ein Verhältnis der verringerten Klappen relativ zu der Anzahl Klappen, die in der vorgegebenen Rippenbreite Lc, Lr vorgesehen sein können, definiert. Zum Beispiel sind in der in 5A dargestellten Kondensatorkühlrippe 22 sechs Klappen vorgesehen, obwohl zehn Klappen vorgesehen sein können, womit der Klappenanzahl-Verringerungsfaktor 40% beträgt. Analog beträgt in der in 6A dargestellten Kühlerkühlrippe 32 der Klappenanzahl-Verringerungsfaktor 40%. 7 shows the relationships between the valve number reduction factor and the performance factors of the core sections 2 . 3 on the condition that the air flow rate of the cooling air is constant. Here, the flap number reduction factor is defined as a ratio of the reduced flaps relative to the number of flaps that can be provided in the predetermined rib width Lc, Lr. For example, in the in 5A shown condenser cooling fin 22 six flaps are provided, although ten flaps can be provided, making the flap number reduction factor 40%. Analog is in the in 6A illustrated radiator fin 32 the damper reduction factor is 40%.

Wie aus 7 verständlich, sinkt die Strahlungsmenge, wenn der Klappenanzahl-Verringerungsfaktor in dem Kondensatorkernabschnitt 2 oder dem Kühlerkernabschnitt 3 auf 50% gesetzt ist, in diesem Kernabschnitt um etwa 10% und der Druckverlust darin sinkt um etwa 30%. Auf diese Weise steigt die Strömungsmenge der durch diese Kernabschnitte strömenden Luft, da der Druckverlust in einem Kernabschnitt sinkt, wodurch die Strahlungsmenge in dem anderen Kernabschnitt um etwa 5% steigt.How out 7 understandably, the amount of radiation decreases when the valve number reduction factor in the capacitor core section 2 or the cooler core section 3 is set to 50% in this core section by about 10% and the pressure loss therein decreases by about 30%. In this way, the flow amount of the air flowing through these core sections increases because the pressure loss in one core section decreases, whereby the amount of radiation in the other core section increases by approximately 5%.

Ferner ist es notwendig, wie aus 7 verständlich, den Klappenanzahl-Verringerungsfaktor zum Senken des Druckverlustes um etwa 20% auf 30% oder mehr einzustellen.Furthermore, it is necessary as from 7 understandable to set the damper number reduction factor for lowering the pressure loss by about 20% to 30% or more.

(Drittes Ausführungsbeispiel)(Third embodiment)

Gemäß dem dritten Ausführungsbeispiel ist, wie in 8A, 8B dargestellt, ein Vorsprung 326 an dem stromaufwärtigen Ende (dem dem Kondensatorkernabschnitt 2 zugewandten Ende) in der Kühlerkühlrippe 32 ausgebildet. Dieser Vorsprung 326 ragt von dem Ende des Kühlerrohres 31 zu der stromaufwärtigen Seite. Dadurch steigt die Anzahl der Klappen Nr in der Kühlerkühlrippe 32 mehr als in dem ersten Ausführungsbeispiel.According to the third embodiment, as in 8A . 8B shown a head start 326 at the upstream end (that of the capacitor core section 2 facing end) in the radiator cooling fin 32 educated. This lead 326 protrudes from the end of the radiator tube 31 to the upstream side. This increases the number of flaps Nr in the radiator cooling fin 32 more than in the first embodiment.

Zum Beispiel weist die Kühlerkühlrippe 32, wie in 8A, 8B dargestellt, zwölf Klappen 320 auf. Somit wird ein Strahlungsmengenunterschied zwischen dem Kondensatorkernabschnitt 2 und dem Kühlerkernabschnitt 3 mehr als in dem ersten Ausführungsbeispiel ausgedehnt.For example, the radiator cooling fin has 32 , as in 8A . 8B shown, twelve flaps 320 on. Thus, there is a difference in the amount of radiation between the capacitor core portion 2 and the cooler core section 3 expanded more than in the first embodiment.

(Viertes Ausführungsbeispiel)Fourth Embodiment

Gemäß dem vierten Ausführungsbeispiel weist die Kondensatorkühlrippe 22, wie in dem ersten Ausführungsbeispiel beschrieben, sechs Klappen auf, auch wenn zehn Klappen darin vorgesehen sein können, falls der meiste Platz davon eingenommen wird. In dem vierten Ausführungsbeispiel ist, wie in 9A, 9B dargestellt, der Klappenabstand Lpc der Klappen 220 weiter als der Klappenabstand Lpr der Klappen 320 eingestellt. Hierbei ist der Klappenabstand Lpc definiert als ein Abstand zwischen einem Paar benachbarter Klappen 220, 320. Dieser Abstand ist gleich der Länge jeder Klappe 220, 320 in Luftströmungsrichtung.According to the fourth embodiment, the condenser cooling fin has 22 , as described in the first embodiment, six flaps, although ten flaps can be provided in it, if the most space is taken up. In the fourth embodiment, as in 9A . 9B shown, the flap distance Lpc of the flaps 220 wider than the flap distance Lpr of the flaps 320 set. Here, the flap distance Lpc is defined as a distance between a pair of adjacent flaps 220 . 320 , This distance is equal to the length of each flap 220 . 320 in the direction of air flow.

Auf diese Weise ist der Klappenabstand in der Kondensatorkühlrippe 22 weiter als in dem ersten Ausführungsbeispiel eingestellt. Somit kann die Länge (L1 + L2) der Lufteinleitabschnitte 224, 225 mehr als in dem ersten Ausführungsbeispiel verkleinert werden.In this way the flap distance is in the condenser cooling fin 22 set further than in the first embodiment. Thus, the length (L1 + L2) of the air introduction sections 224 . 225 can be reduced more than in the first embodiment.

In dem ersten Ausführungsbeispiel ist die Fläche L3, in der die Klappen 220 ausgebildet sind, ein Teil des Mittelabschnitts der Kondensatorkühlrippe 22. Somit wird die entlang der geneigten Oberfläche der Klappen 220 strömende Luft in dem Mittelabschnitt der Kühlrippe 22 gesammelt, und der Verkleinerungsfaktor des Wärmeübertragungsfaktors kann außerordentlich gemacht werden. Da jedoch in dem vierten Ausführungsbeispiel der Klappenabstand Lpc größer als in dem ersten Ausführungsbeispiel eingestellt ist, ist die entlang der geneigten Oberfläche der Klappen 220 strömende Luft vollständig verbreitet. Somit kann der Verkleinerungsfaktor des Wärmeübertragungsfaktors verringert werden.In the first embodiment, the area is L3, in which the flaps 220 are formed, part of the central portion of the condenser cooling fin 22 , Thus, that along the inclined surface of the flaps 220 flowing air in the central portion of the cooling fin 22 collected, and the reduction factor of the heat transfer factor can be made extraordinary. However, in the fourth embodiment, since the flap distance Lpc is set larger than in the first embodiment, it is along the inclined surface of the flaps 220 flowing air completely spread. Thus, the reduction factor of the heat transfer factor can be reduced.

(Fünftes Ausführungsbeispiel)(Fifth embodiment)

Gemäß dem fünften Ausführungsbeispiel ist, wie in 10A, 10B dargestellt, die Rippenbreite Lc der Kondensatorkühlrippe 22 kleiner als die Breite Lpc des ovalen flachen Kondensatonohres 21. Dagegen ist in der Kühlerkühlrippe 32 die Rippenbreite Lr gleich der Breite Ltr des ovalen flachen Kühlenohres 31. Hierbei ist die Breite Ltc des Kondensatonohres 21 gleich der Breite Ltr des Kühlenohres 31.According to the fifth embodiment, as in 10A . 10B shown, the fin width Lc of the condenser cooling fin 22 smaller than the width Lpc of the oval flat condensation tube 21 , In contrast, is in the radiator cooling fin 32 the rib width Lr is equal to the width Ltr of the oval flat cooling tube 31 , Here is the width Ltc of the condensation tube 21 equal to the width Ltr of the cooling tube 31 ,

Demgemäß genügen das Verhältnis (Nc/Ltc) der Anzahl Nc der Klappen 220 (in 10A, 10B ist Nc = 6) zu der Breite Ltc des Kondensatonohres und das Verhältnis (Nr/Ltr) der Anzahl Nr der Klappen 320 (in 10A, 10B ist Nr = 10) zu der Breite Ltr des Kühlenohres der folgenden Beziehung: (Nc/Ltc) < (Nr/Ltr).Accordingly, the ratio (Nc / Ltc) of the number Nc of the flaps is sufficient 220 (in 10A . 10B is Nc = 6) to the width Ltc of the condensation tube and the ratio (Nr / Ltr) of the number Nr of the flaps 320 (in 10A . 10B is Nr = 10) to the width Ltr of the cooling pipe of the following relationship: (Nc / Ltc) <(Nr / Ltr) ,

Hierbei bezeichnet in 10A, 10B LF eine Breite einer durch die Kondensatorkühlrippe 22 und die Kühlerkühlrippe 32 aufgebauten gesamten Rippe, und L bezeichnet den Abstand zwischen beiden Enden der beiden ovalen flachen Rohre 21, 31 (die Breite des Wärmetauschers).Here referred to in 10A . 10B L F a width of one through the condenser cooling fin 22 and the radiator cooling fin 32 constructed entire rib, and L denotes the distance between both ends of the two oval flat tubes 21 . 31 (the width of the heat exchanger).

Weil gemäß dem fünften Ausführungsbeispiel in dem Kondensatorkernabschnitt 2 die Rippenbreiten Lc relativ zu der Rohrbreite Ltc im Vergleich zu dem Kühlerkernabschnitt 3 klein ist, sinkt die Strahlungsfläche in dem Kondensatorkernabschnitt 2, wodurch die Strahlungsmenge verringert wird. Durch Verringern der Rippenbreite Lc und der Anzahl Nc der Klappen 220 sinkt jedoch der Luftströmungswiderstand in dem Kondensatorkernabschnitt 2, wodurch die durch diese Wärmetauschkernabschnitte 2, 3 strömende Luftströmungsmenge vergrößert wird. Folglich steigt die Strahlungsmenge in dem Kühlerkernabschnitt 3.Because according to the fifth embodiment, in the capacitor core section 2 the fin widths Lc relative to the pipe width Ltc compared to the cooler core section 3 is small, the radiation area in the capacitor core section decreases 2 , which reduces the amount of radiation. By reducing the rib width Lc and the number Nc of the flaps 220 however, the air flow resistance in the capacitor core section decreases 2 , whereby the through these heat exchange core sections 2 . 3 flowing air flow amount is increased. As a result, the amount of radiation in the cooler core section increases 3 ,

(Sechstes Ausführungsbeispiel)(Sixth embodiment)

Gemäß dem sechsten Ausführungsbeispiel ist, wie in 11A, 11B dargestellt, die Rippenbreite Lr der Kühlerkühlrippe 32 kleiner als die Breite Ltr des ovalen flachen Kühlenohres 31. Dagegen ist in der Kondensatorkühlrippe 22 die Rippenbreite Lc gleich der Breite Ltc des ovalen flachen Kondensatonohres 21. Hierbei ist die Breite Ltc des Kondensatonohres 21 gleich der Breite Ltr des Kühlenohres 31.According to the sixth embodiment, as in 11A . 11B shown, the fin width Lr of the radiator cooling fin 32 smaller than the width Ltr of the oval flat cooling tube 31 , In contrast, is in the condenser cooling fin 22 the rib width Lc is equal to the width Ltc of the oval flat condensation tube 21 , Here is the width Ltc of the condensation tube 21 equal to the width Ltr of the cooling tube 31 ,

Demgemäß genügen das Verhältnis (Nc/Ltc) der Anzahl Nc der Klappen 220 (in 11A, 11B ist Nc = 10) zu der Kondensatonohrbreite Ltc und das Verhältnis (Nr/Ltr) der Anzahl Nr der Klappen 320 (in 11A, 11B ist Nr = 6) zu der Kühlerrohrbreite Ltr der folgenden Beziehung: (Nc/Ltc) > (Nr/Ltr).Accordingly, the ratio (Nc / Ltc) of the number Nc of the flaps is sufficient 220 (in 11A . 11B is Nc = 10) to the condensation tube width Ltc and the ratio (Nr / Ltr) to the number Nr of the flaps 320 (in 11A . 11B is Nr = 6) to the radiator pipe width Ltr of the following relationship: (Nc / Ltc)> (Nr / Ltr) ,

Daher sinkt die Strahlungsmenge in dem Kühlerkernabschnitt 3. Jedoch sinkt der Luftströmungswiderstand in dem Kühlerkernabschnitt 3, wodurch die durch diese Wärmetauschkernabschnitte 2, 3 strömende Luftströmungsmenge steigt. Folglich steigt die Strahlungsmenge in dem Kondensatorkernabschnitt 2.Therefore, the amount of radiation in the cooler core section decreases 3 , However, the air flow resistance decreases in the cooler core section 3 , whereby the through these heat exchange core sections 2 . 3 flowing air flow rate increases. As a result, the amount of radiation in the capacitor core portion increases 2 ,

12 ist eine Graphik der Versuchsergebnisse basierend auf dem fünften und dem sechsten Ausführungsbeispiel. Die Graphik zeigt Beziehungen zwischen dem Verhältnis (Lc/Ltc, Lr/Ltr) der Rippenbreite Lc, Lr zu der Rohrbreite Ltc, Ltr und dem Strahlungsleistungsfaktor des Kondensatorkernabschnitts 2 und des Kühlerkernabschnitts 3. Hierbei gelten die Versuchsergebnisse für die Bedingung, dass die Luftströmungsgeschwindigkeit konstant ist. 12 Fig. 10 is a graph of the test results based on the fifth and sixth embodiments. The graph shows relationships between the ratio (Lc / Ltc, Lr / Ltr) of the fin width Lc, Lr to the tube width Ltc, Ltr and the radiant power factor of the capacitor core section 2 and the cooler core section 3 , The test results apply to the condition that the air flow velocity is constant.

Wie aus 12 verständlich, sinkt die Strahlungsmenge, wenn die Rippenbreite Lc oder Lr in dem Kondensatorkernabschnitt 2 oder dem Kühlerkernabschnitt 3 auf 80% der Rohrbreite Ltc, Ltr gesetzt wird, in diesem Kernabschnitt um etwa 10% und der Druckverlust darin sinkt um etwa 20%. Da auf diese Weise der Druckverlust in einem Kernabschnitt sinkt, steigt die Strömungsmenge der durch diese Kernabschnitte strömenden Luft, wodurch die Strahlungsmenge in dem anderen Kernabschnitt um etwa 3% steigt. Wie weiter aus 12 verständlich, ist es notwendig, die Rippenbreite Lc, Lr auf 80% oder weniger der Rohrbreite Ltc, Ltr einzustellen.How out 12 Of course, the amount of radiation decreases when the fin width Lc or Lr in the capacitor core section 2 or the cooler core section 3 is set to 80% of the pipe width Ltc, Ltr in this core section by approximately 10% and the pressure loss therein decreases by approximately 20%. In this way, since the pressure loss in one core section decreases, the flow amount of the air flowing through these core sections increases, whereby the radiation amount in the other core section increases by approximately 3%. How further out 12 understandable, it is necessary to set the fin width Lc, Lr to 80% or less of the pipe width Ltc, Ltr.

(Siebtes Ausführungsbeispiel)(Seventh embodiment)

Gemäß dem siebten Ausführungsbeispiel ist, wie in 13A, 13B dargestellt, die Länge LT der flachen Wendefläche 223a, 323a der Wendeklappe 223, 323 auf das Dreifache oder mehr des Klappenabstandes Lp eingestellt. Hier ist zum Beispiel die Länge der flachen Wendefläche 223a, 323a auf etwa das 5,5-fache des Klappenabstandes Lp eingestellt. Die Aufgabe des siebten Ausführungsbeispiels ist es, die Verkleinerung des Wärmeübertragungsfaktors in der Kühlrippe 22, 32 zu unterdrücken.According to the seventh embodiment, as in FIG 13A . 13B shown, the length L T of the flat turning surface 223a . 323a the flap 223 . 323 set to three times or more the valve distance Lp. For example, here is the length of the flat turning surface 223a . 323a set to about 5.5 times the flap distance Lp. The task of the seventh embodiment is the reduction in the heat transfer factor in the cooling fin 22 . 32 to suppress.

14 und 15 zeigen ein erstes und ein zweites Vergleichsbeispiel zum Vergleich mit dem siebten Ausführungsbeispiel. Das erste und das zweite Vergleichsbeispiel sind bis auf die Anzahl der Klappen 220, 320 insgesamt gleich. 14 and 15 show a first and a second comparative example for comparison with the seventh embodiment. The first and the second comparative example are except for the number of flaps 220 . 320 overall the same.

Gemäß den Versuchsergebnissen und Studien an dem ersten und dem zweiten Vergleichsbeispiel werden, wenn die Anzahl der Klappen einfach von der Vorder- und der Rückseite in Luftströmungsrichtung verkleinert wird, sowohl der Luftdruckverlust als auch der Wärmeübertragungsfaktor proportional verkleinert, wie in 16 dargestellt.According to the experimental results and studies on the first and second comparative examples, if the number of the flaps is simply reduced from the front and rear in the air flow direction, both the air pressure loss and the heat transfer factor are reduced proportionally, as in FIG 16 shown.

Ferner werden gemäß den Versuchsergebnissen und Studien bezüglich Beziehungen zwischen der Länge LT der flachen Wendefläche 223a, 323a der Wendeklappe 223, 323 und des Leistungsfaktors des Kernabschnitts 2, 3, wenn die Länge LT der flachen Wendefläche 223a, 323a groß wird, sowohl der Wärmübertragungsfaktor als auch der Druckverlustfaktor der Rippe größer, wie in 17 dargestellt. Hier zeigt 17 die Beziehungen zwischen der Länge LT und dem Leistungsfaktor des Kernabschnitts 2, 3 unter der Bedingung, dass die Luftströmungsgeschwindigkeit konstant ist. Die Länge LT ist als Vielfaches des Klappenabstandes Lp ausgedrückt.Furthermore, according to the test results and studies regarding relationships between the length L T of the flat turning surface 223a . 323a the flap 223 . 323 and the power factor of the core section 2 . 3 if the length L T of the flat turning surface 223a . 323a becomes large, both the heat transfer factor and the pressure loss factor of the fin become larger, as in 17 shown. Here shows 17 the relationships between the length L T and the power factor of the core section 2 . 3 on the condition that the air flow rate is constant. The length L T is expressed as a multiple of the flap distance Lp.

Wie aus 17 verständlich, steigen der Wärmeübertragungsfaktor und der Druckverlustfaktor der Rippe, wenn die Länge LT groß wird, und sie sind gesättigt, wenn die Länge LT mehr als dreimal Lp beträgt. Deshalb ist es bevorzugt, die Länge Lt auf das Dreifache oder mehr des Klappenabstandes Lp einzustellen.How out 17 understandably, the heat transfer factor and the pressure loss factor of the fin increase when the length L T becomes long, and they are saturated when the length L T is more than three times Lp. Therefore, it is preferable to set the length Lt to three times or more the valve pitch Lp.

Der Wärmeübertragungsfaktor der Rippe steigt entsprechend der Zunahme der Länge LT der flachen Wendefläche 223a, 323a aus dem folgenden Grund. Das heißt, wenn die Länge LT groß wird, erholt sich die Strömungsgeschwindigkeit der durch die zweite Klappengruppe 222, 322, die stromab der Wendeklappe 223, 323 angeordnet ist, strömenden Luft wieder. Somit strömt die Luft durch die zweite Klappengruppe 222, 322 mit hoher Geschwindigkeit.The heat transfer factor of the fin increases in accordance with the increase in the length L T of the flat turning surface 223a . 323a for the following reason. That is, when the length L T becomes large, the flow velocity through the second group of flaps recovers 222 . 322 who are downstream of the flap 223 . 323 is arranged, flowing air again. Thus, the air flows through the second group of flaps 222 . 322 at high speed.

Demgemäß ist in dem siebten Ausführungsbeispiel die Länge LT der flachen Wendefläche 223a, 323a der Wendeklappe 223, 323 auf das Dreifache oder mehr des Klappenabstandes Lp eingestellt.Accordingly, in the seventh embodiment, the length L T of the flat turning surface 223a . 323a the flap 223 . 323 set to three times or more the valve distance Lp.

In 18A bezeichnet die Abszisse die Querschnittsform der Rippe in dem in 14B dargestellten Vergleichsbeispiel in Luftströmungsrichtung. In 18B bezeichnet die Abszisse die Querschnittsform der Rippe in dem in 13B dargestellten siebten Ausführungsbeispiel in Luftströmungsrichtung.In 18A the abscissa denotes the cross-sectional shape of the rib in the in 14B Comparative example shown in the air flow direction. In 18B the abscissa denotes the cross-sectional shape of the rib in the in 13B shown seventh embodiment in the air flow direction.

In dem Vergleichsbeispiel ist die Wendeklappe 223, 323 in eine V-Form geformt, d. h. die Wendeklappe 223, 323 hat keine flache Wendefläche. Somit erholt sich die Strömungsgeschwindigkeit der durch die zweite Klappengruppe 222, 322 strömenden Luft nicht wieder und ist nach wie vor niedrig. Deshalb ist, wie durch (1) in 18A angedeutet, der Wärmeübertragungsfaktor in der zweiten Klappengruppe 222, 322 niedriger als derjenige der ersten Klappengruppe 221, 321.In the comparative example, the flap is 223 . 323 shaped into a V shape, ie the flap 223 . 323 has no flat turning surface. The flow velocity through the second valve group thus recovers 222 . 322 flowing air again and is still low. Therefore, as through ( 1 ) in 18A indicated the heat transfer factor in the second valve group 222 . 322 lower than that of the first valve group 221 . 321 ,

Im Gegensatz dazu ist in dem siebten Ausführungsbeispiel die Länge LT der flachen Wendefläche 223a, 323a auf das 5,5-fache des Klappenabstandes Lp eingestellt. Das heißt, die Länge LT ist groß genug, um die Geschwindigkeit der durch die zweite Klappengruppe 222, 322 strömenden Luft sich wieder erholen zu lassen. Weil somit die Luft durch die zweite Klappengruppe 222, 322 mit hoher Geschwindigkeit strömt, ist der Wärmeübertragungsfaktor in der zweiten Klappengruppe 222, 322 etwa der gleiche, wie in der ersten Klappengruppe 221, 321, wie durch (2) in 18B angedeutet.In contrast, in the seventh embodiment, the length L T of the flat turning surface 223a . 323a set to 5.5 times the flap distance Lp. That is, the length L T is large enough to pass the speed through the second valve group 222 . 322 to let the flowing air recover. Because the air through the second group of flaps 222 . 322 flows at high speed is the heat transfer factor in the second valve group 222 . 322 about the same as in the first valve group 221 . 321 as by ( 2 ) in 18B indicated.

Gemäß den Untersuchungen und Studien der Erfinder ist es bevorzugt, dass die Länge LT der flachen Wendefläche 223, 323 in einer Kühlrippe, in der die Anzahl der Klappen kleiner als diejenige in der anderen Kühlrippe ist, größer als die Länge Li des Lufteinleitabschnitts 224, 324, der stromauf der Klappen 220, 320 angeordnet ist, eingestellt ist, um die Strömungsgeschwindigkeit der durch die zweite Klappengruppe 222, 322 strömenden Luft sich wieder erholen zu lassen.According to the investigations and studies of the inventors, it is preferable that the length L T of the flat turning surface 223 . 323 in one cooling fin, in which the number of flaps is smaller than that in the other cooling fin, greater than the length Li of the air introduction section 224 . 324 , the upstream of the flaps 220 . 320 is arranged, is set to the flow rate through the second valve group 222 . 322 to let the flowing air recover.

(Achtes Ausführungsbeispiel)(Eighth embodiment)

Gemäß dem achten Ausführungsbeispiel sind, wie in 19A, 19B dargestellt, eine Länge (Schnittlänge) Ec der Kondensatorklappe 220 und eine Länge (Schnittlänge) Er der Kühlerklappe 320 unterschiedlich voneinander eingestellt. Die Länge Ec, Er ist als Länge der Klappe 220, 320 in eine Richtung senkrecht zu der Luftströmungsrichtung definiert und beeinflusst den Wärmeübertragungsfaktor und den Luftströmungswiderstand.According to the eighth embodiment, as in 19A . 19B shown, a length (cutting length) Ec of the capacitor flap 220 and a length (cutting length) of the radiator flap 320 set differently from each other. The length Ec, It is the length of the flap 220 . 320 defines in a direction perpendicular to the air flow direction and influences the heat transfer factor and the air flow resistance.

Das heißt, wenn die Länge Ec, Er der Klappe 220, 320 verkleinert wird, werden auch der Wärmeübertragungsfaktor und der Luftströmungswiderstand verkleinert.That is, if the length Ec, He's the flap 220 . 320 is reduced, the heat transfer factor and the air flow resistance are also reduced.

In dem achten Ausführungsbeispiel ist die Länge Ec der Kondensatorklappe 220 kürzer als die Länge Er der Kühlerklappe 320 eingestellt, um das Leistungsvermögen des Kühlerkernabschnitts 3 zu verbessern.In the eighth embodiment, the length Ec is the capacitor flap 220 shorter than the length Er of the radiator flap 320 set to the performance of the cooler core section 3 to improve.

Daher wird, obwohl das Leistungsvermögen des Kondensatorkernabschnitts 2 durch Verkürzen der Länge Ec der Kondensatorklappe 220 verringert wird, der Luftströmungswiderstand durch Verkürzen der Länge Ec der Kondensatorklappe 220 verkleinert, wodurch die Luftströmungsmenge vergrößert wird. Deshalb wird das Leistungsvermögen des Kühlerkernabschnitts 3 verbessert.Therefore, although the performance of the capacitor core section 2 by shortening the length Ec of the condenser flap 220 the air flow resistance is reduced by shortening the length Ec of the condenser flap 220 downsized, increasing the amount of air flow. Therefore, the performance of the cooler core section 3 improved.

Hier beträgt zum Beispiel die Rippenhöhe Hf der Kühlrippe 22, 32 (Abstand zwischen einem Paar benachbarter Rohre) 8 mm, die Länge Er der Kühlerklappe 320 beträgt 7 mm und die Länge Ec der Kondensatorklappe 220 beträgt 5 mm.Here, for example, the fin height Hf of the cooling fin is 22 . 32 (Distance between a pair of adjacent pipes) 8 mm, the length Er of the radiator flap 320 is 7 mm and the length Ec of the con densatorklappe 220 is 5 mm.

(Neuntes Ausführungsbeispiel)(Ninth embodiment)

Gemäß dem neunten Ausführungsbeispiel ist, wie in 20A, 20B dargestellt, die Länge Er der Kühlerklappe 320 kürzer als die Länge Ec der Kondensatorklappe 220 eingestellt, um das Leistungsvermögen des Kondensatorkernabschnitts 2 zu verbessern.According to the ninth embodiment, as in 20A . 20B shown the length Er of the radiator flap 320 shorter than the length Ec of the condenser flap 220 set to the performance of the capacitor core section 2 to improve.

(Zehntes Ausführungsbeispiel)(Tenth embodiment)

Gemäß dem zehnten Ausführungsbeispiel ist, wie in 21A, 21B dargestellt, der in 8A beschriebene Vorsprung 326 an dem stromaufwärtigen Ende der Kühlerkühlrippe 32 vorgesehen, und ein dem Vorsprung 326 zugewandter Vorsprung 327 ist ebenfalls an dem stromabwärtigen Ende der Kondensatorkühlrippe 22 vorgesehen. Hierdurch werden die Anzahl der Kondensatorklappen 220 in der zweiten Klappengruppe 222 und die Anzahl der Kühlerklappen 320 in der ersten Klappengruppe 321 vergrößert.According to the tenth embodiment, as in 21A . 21B shown in 8A described lead 326 at the upstream end of the radiator cooling fin 32 provided, and a the projection 326 facing head start 327 is also at the downstream end of the condenser cooling fin 22 intended. This will reduce the number of condenser flaps 220 in the second valve group 222 and the number of radiator flaps 320 in the first valve group 321 increased.

Ferner ist die Länge Ec der Kondensatorklappe 220 kürzer als die Länge Er der Kühlerklappe 320 eingestellt.Furthermore, the length Ec is the condenser flap 220 shorter than the length Er of the radiator flap 320 set.

22 ist eine Graphik von Beziehungen zwischen der Länge der Klappe in dem achten bis zehnten Ausführungsbeispiel und dem Leistungsvermögen des Kernabschnitts unter der Bedingung, dass die Strömungsgeschwindigkeit der durch den Kernabschnitt strömenden Luft konstant ist. Das auf der Abszisse aufgetragene Klappenlängenverhältnis ist ein Verhältnis der Klappenlänge, welche absichtlich verkürzt ist (z. B. die Kondensatorklappenlänge Ec in dem achten Ausführungsbeispiel) zu der Klappenlänge, die durch die Rippenhöhe Hf definiert ist (z. B. die Kühlerklappenlänge Er in dem achten Ausführungsbeispiel). 22 Fig. 10 is a graph of relationships between the length of the flap in the eighth to tenth embodiments and the performance of the core section under the condition that the flow velocity of the air flowing through the core section is constant. The flap length ratio plotted on the abscissa is a ratio of the flap length which is intentionally shortened (e.g. the condenser flap length Ec in the eighth exemplary embodiment) to the flap length which is defined by the fin height Hf (e.g. the radiator flap length Er in the eighth embodiment).

Das heißt, das Klappenlängenverhältnis ist wie folgt definiert:
(absichtlich verkürzte Klappenlänge)/(durch einen Rippenhöhe definierte Klappenlänge)That is, the valve length ratio is defined as follows:
(intentionally shortened flap length) / (flap length defined by a rib height)

Wie aus 22 verständlich, sinkt die Strahlungsmenge in dem Kernabschnitt, in dem die Klappenlänge verkürzt ist, wenn das Klappenlängenverhältnis auf etwa 50% eingestellt ist, um etwa 10%, und der Druckverlust darin sinkt um etwa 30%. Hierdurch sinkt der Druckverlust um etwa 30%, die Strahlungsmenge in dem Kernabschnitt, in dem die Klappenlänge durch die Rippenhöhe definiert ist, wird um etwa 5% verbessert.How out 22 Of course, in the core portion where the valve length is shortened when the valve length ratio is set to about 50%, the amount of radiation decreases by about 10%, and the pressure loss therein decreases by about 30%. This reduces the pressure loss by about 30%, the amount of radiation in the core section in which the flap length is defined by the height of the ribs is improved by about 5%.

(Elftes Ausführungsbeispiel)(Eleventh embodiment)

Gemäß dem elften Ausführungsbeispiel sind, wie in 23A, 23B dargestellt, ein Neigungswinkel θc der Kondensatorklappe 220 und ein Neigungswinkel θr der Kühler klappe 320 unterschiedlich zueinander eingestellt. Die Neigungswinkel θc, θr beeinflussen den Wärmeübertragungsfaktor und den Luftströmungswiderstand.According to the eleventh embodiment, as in FIG 23A . 23B shown, an inclination angle θc of the capacitor flap 220 and an inclination angle θr of the radiator flap 320 set differently to each other. The angles of inclination θc, θr influence the heat transfer factor and the air flow resistance.

Das heißt, wenn der Neigungswinkel θc, θr der Klappe 220, 320 verringert wird, wird die Geschwindigkeit der durch die Klappen strömende Luft verringert, und der Wärmeübertragungsfaktor und der Luftströmungswiderstand sinken ebenfalls.That is, when the tilt angle θc, θr of the flap 220 . 320 is reduced, the speed of the air flowing through the flaps is reduced, and the heat transfer factor and the air flow resistance also decrease.

In dem elften Ausführungsbeispiel ist der Neigungswinkel θc der Kondensatorklappe 220 kleiner als der Neigungswinkel θr der Kühlerklappe 320 eingestellt, um die Strahlungsleistung des Kühlerkernabschnitts 3 zu verbessern.In the eleventh embodiment, the inclination angle θc is the capacitor flap 220 smaller than the angle of inclination θr of the radiator flap 320 set the radiating power of the cooler core section 3 to improve.

Obwohl die Leistung des Kondensatorkernabschnitts 2 durch Verkleinern des Neigungswinkels θc der Kondensatorklappe 220 sinkt, sinkt daher der Luftströmungswiderstand durch Verkleinern des Neigungswinkels θc der Kondensatorklappe 220, wodurch die Luftströmungsmenge vergrößert wird. Deshalb wird die Leistung des Kühlerkernabschnitts 3 verbessert.Although the performance of the capacitor core section 2 by decreasing the angle of inclination θc of the capacitor flap 220 decreases, the air flow resistance decreases by decreasing the inclination angle θc of the condenser flap 220 , which increases the amount of air flow. Therefore, the performance of the cooler core section 3 improved.

Zum Beispiel beträgt der Neigungswinkel θc der Kondensatorklappe 220 18° und der Neigungswinkel θr der Kühlerklappe 320 beträgt 25°.For example, the angle of inclination θc of the capacitor flap is 220 18 ° and the inclination angle θr of the radiator flap 320 is 25 °.

(Zwölftes Ausführungsbeispiel)(Twelfth embodiment)

Gemäß dem zwölften Ausführungsbeispiel ist, wie in 24A, 24B dargestellt, der Neigungswinkel θr der Kühlerklappe 320 kleiner als Neigungswinkel θc der Kondensatorklappe 220 eingestellt, um die Leistung des Kondensatorkernabschnitts 2 zu verbessern.According to the twelfth embodiment, as in FIG 24A . 24B shown, the angle of inclination θr of the radiator flap 320 smaller than the angle of inclination θc of the condenser flap 220 set to the performance of the capacitor core section 2 to improve.

(Dreizehntes Ausführungsbeispiel)(Thirteenth embodiment)

Gemäß dem dreizehnten Ausführungsbeispiel ist, wie in 25A, 25B dargestellt, der in 21 beschriebene Vorsprung 326 an dem stromaufwärtigen Ende der Kühlerkühlrippe 32 vorgesehen, und ein dem Vorsprung 326 zugewandter Vorsprung 327 ist an dem stromabwärtigen Ende der Kondensatorkühlrippe 22 ebenfalls vorgesehen. Hierdurch werden die Anzahl der Kondensatorklappen 220 in der zweiten Klappengruppe 222 und die Anzahl der Kühlerklappen 321 der ersten Klappengruppe 322 vergrößert.According to the thirteenth embodiment, as in 25A . 25B shown in 21 described lead 326 at the upstream end of the radiator cooling fin 32 provided, and a the projection 326 facing head start 327 is at the downstream end of the condenser cooling fin 22 also provided. This will reduce the number of condenser flaps 220 in the second valve group 222 and the number of radiator flaps 321 the first valve group 322 increased.

Ferner ist der Neigungswinkel θc der Kondensatorklappe 220 größer als der Neigungswinkel θr der Kühlerklappe 320 eingestellt.Furthermore, the angle of inclination θc of the condenser flap 220 greater than the angle of inclination θr of the radiator flap 320 set.

26 ist eine Graphik von Beziehungen zwischen dem Neigungswinkel der Klappe in dem elften bis dreizehnten Ausführungsbeispiel und dem Leistungsvermögen des Kernabschnitts unter der Bedingung, dass die Strömungsgeschwindigkeit der durch den Kernabschnitt strömenden Luft konstant ist. 26 Fig. 10 is a graph of relationships between the inclination angle of the flap in the eleventh through thirteenth embodiments and the performance of the core section under the condition that the flow velocity of the air flowing through the core section is constant.

Hier ist ein Klappenneigungswinkel-Verkleinerungsverhältnis, das auf der Abszisse aufgetragen ist, als ein Verhältnis des absichtlich verkleinerten Neigungswinkels zu dem gemeinsamen Neigungswinkel zum Erzielen eines hohen Wärmeübertragungsfaktors definiert.Here is a valve inclination angle reduction ratio plotted on the abscissa as a ratio of the intentionally reduced one Inclination angle defined to the common inclination angle to achieve a high heat transfer factor.

Das heißt, das Klappenneigungswinkel-Verkleinerungsverhältnis ist wie folgt definiert:
(absichtlich verkleinerter Neigungswinkel)/(gemeinsamer Neigungswinkel zum Erzielen eines hohen Wärmeübertragungsfaktors) × 100That is, the valve inclination angle reduction ratio is defined as follows:
(intentionally reduced angle of inclination) / (common angle of inclination to achieve a high heat transfer factor) × 100

Wie aus 26 verständlich sinkt zum Beispiel, wenn das Neigungswinkel-Verkleinerungsverhältnis auf 20% eingestellt wird, die Strahlungsmenge in dem Kernabschnitt, in dem der Neigungswinkel reduziert ist, um etwa 10%, und der Druckverlust darin sinkt um etwa 25%. Durch die Verringerung des Druckverlusts um etwa 25% wird die Strahlungsmenge in dem Kernabschnitt, in dem der Neigungswinkel der Klappe der gemeinsame Winkel zum Erzielen des hohen Wärmeübertragungsfaktors ist, um etwa 4% verbessert.How out 26 For example, understandably, if the inclination angle reduction ratio is set to 20%, the amount of radiation in the core portion where the inclination angle is reduced will decrease by about 10% and the pressure loss therein will decrease by about 25%. By reducing the pressure loss by about 25%, the amount of radiation in the core section, in which the inclination angle of the flap is the common angle for achieving the high heat transfer factor, is improved by about 4%.

In den oben beschriebenen Ausführungsbeispielen ist die vorliegende Erfindung auf den Wärmetauscher angewendet, in dem der Kondensatorkernabschnitt 2 und der Kühlerkernabschnitt 3 eingebaut sind.In the above-described embodiments, the present invention is applied to the heat exchanger in which the condenser core portion 2 and the cooler core section 3 are installed.

Es wird jedoch darauf hingewiesen, dass die vorliegende Erfindung auf verschiedene Wärmetauscher angewendet werden kann, in denen zwei Wärmetausch-Kernabschnitte zum Ausführen eines Wärmeaustausches zwischen zwei Arten von Fluid und der Luft eingebaut sind.However, it should be noted that the present invention applies to various heat exchangers can be applied in which two heat exchange core sections to To run a heat exchange are built between two types of fluid and air.

Claims (7)

Wärmetauscher (1), mit einem ersten Kernabschnitt (2) zum Durchführen eines Wärmeaustauschs zwischen einem ersten Fluid und einem externen Fluid, wobei der erste Kernabschnitt (2) mehrere erste Rohre (21), durch welche das erste Fluid strömt, und eine erste Kühlrippe (22) mit mehreren Klappen (220), die zwischen jedem Paar angrenzender erster Rohre (21) angeordnet ist, enthält; und einem zweiten Kernabschnitt (3), der zum Durchführen eines Wärmeaustauschs zwischen einem zweiten Fluid und dem externen Fluid angeordnet ist, wobei der zweite Kernabschnitt (3) mehrere zweite Rohre (31), durch welche das zweite Fluid strömt, und eine zweite Kühlrippe (32) mit mehreren Klappen (320), die zwischen jedem Paar angrenzender zweiter Rohre (31) angeordnet ist, enthält; wobei der erste Kernabschnitt (2) und der zweite Kernabschnitt (3) parallel zueinander mit einem vorgegebenen Abstand (46) dazwischen angeordnet sind, die erste Kühlrippe (22) und die zweite Kühlrippe (32) durch einen Verbindungsabschnitt (45) miteinander integriert sind, und ein Verhältnis (Nc/Lc) in dem ersten Kernabschnitt (2) der Anzahl (Nc) der Klappen (220) zu einer Breite (Lc) der ersten Kühlrippe (22) in einer Strömungsrichtung des externen Fluids und ein Verhältnis (Nr/Lr) in dem zweiten Kernabschnitt (3) der Anzahl (Nr) der Klappen (320) zu einer Breite (Lr) der zweiten Kühlrippe (32) in der Strömungsrichtung des externen Fluids der Bedingung genügen, dass das Verhältnis in einem Kernabschnitt von dem ersten und dem zweiten Kernabschnitt (2, 3), dessen erforderliche Strahlungsmenge größer als diejenige des anderen Kernabschnitts ist, größer als das Verhältnis in dem anderen Kernabschnitt ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Anzahl der Klappen (220, 320) in einem Kernabschnitt mit einer kleineren erforderlichen Strahlungsmenge als derjenigen in dem anderen Kernabschnitt geringer als 30% der Anzahl der Klappen in dem anderen Kernabschnitt ist.Heat exchanger ( 1 ), with a first core section ( 2 ) for performing heat exchange between a first fluid and an external fluid, the first core portion ( 2 ) several first pipes ( 21 ) through which the first fluid flows and a first cooling fin ( 22 ) with several flaps ( 220 ) between each pair of adjacent first pipes ( 21 ) is arranged contains; and a second core section ( 3 ) arranged to conduct heat exchange between a second fluid and the external fluid, the second core portion ( 3 ) several second pipes ( 31 ) through which the second fluid flows and a second cooling fin ( 32 ) with several flaps ( 320 ) between each pair of adjacent second pipes ( 31 ) is arranged contains; the first core section ( 2 ) and the second core section ( 3 ) parallel to each other with a given distance ( 46 ) are arranged in between, the first cooling fin ( 22 ) and the second cooling fin ( 32 ) through a connecting section ( 45 ) are integrated with each other, and a ratio (Nc / Lc) in the first core section ( 2 ) the number (Nc) of the flaps ( 220 ) to a width (Lc) of the first cooling fin ( 22 ) in a flow direction of the external fluid and a ratio (Nr / Lr) in the second core portion ( 3 ) the number (no) of the flaps ( 320 ) to a width (Lr) of the second cooling fin ( 32 ) in the flow direction of the external fluid satisfy the condition that the ratio in a core portion of the first and second core portions ( 2 . 3 ), the required amount of radiation of which is greater than that of the other core section, is greater than the ratio in the other core section, characterized in that the number of flaps ( 220 . 320 ) in a core section with a smaller amount of radiation required than that in the other core section is less than 30% of the number of flaps in the other core section. Wärmetauscher (1) nach Anspruch 1, bei welchem ein Klappenabstand in einem Kernabschnitt mit einer kleineren erforderlichen Strahlungsmenge als derjenigen in dem anderen Kernabschnitt größer als ein Klappenabstand in dem anderen Kernabschnitt ist.Heat exchanger ( 1 ) according to claim 1, wherein a flap distance in one core section with a smaller required radiation quantity than that in the other core section is greater than a flap distance in the other core section. Wärmetauscher (1) nach Anspruch 1, bei welchem die Klappen (220, 320) eine erste Klappengruppe (221, 321), eine zweite Klappengruppe (222, 322) und eine Wendeklappe (223, 323) zum Umkehren der Strömungsrichtung des externen Fluids aufweisen, wobei die Klappen (220, 320) in der ersten Klappengruppe (221, 321) und die Klappen (220, 320) in der zweiten Klappengruppe (222, 322) zu einander entgegengesetzten Seiten geneigt sind, wobei die Wendeklappe (223, 323) zwischen der ersten und der zweiten Klappengruppe (221, 321, 222, 322) angeordnet ist, in einem Kernabschnitt mit einer kleineren erforderlichen Strahlungsmenge als derjenigen in dem anderen Kernabschnitt eine flache Wendefläche (223a, 323a) in der Wendeklappe (223, 323) ausgebildet ist und ein Einleitabschnitt des externen Fluids (224, 324) an einer stromaufwärtigen Strömungsseite des externen Fluids der Klappen (220, 320) vorgesehen ist, und eine Länge der flachen Wendefläche (223a, 323a) länger als diejenige des Einleitabschnitts des externen Fluids (224, 324) ist.Heat exchanger ( 1 ) according to claim 1, wherein the flaps ( 220 . 320 ) a first valve group ( 221 . 321 ), a second valve group ( 222 . 322 ) and a flap ( 223 . 323 ) for reversing the flow direction of the external fluid, the flaps ( 220 . 320 ) in the first valve group ( 221 . 321 ) and the flaps ( 220 . 320 ) in the second valve group ( 222 . 322 ) are inclined to opposite sides, the flap ( 223 . 323 ) between the first and the second valve group ( 221 . 321 . 222 . 322 ) is arranged in a core section with a smaller required radiation quantity than that in the other core section a flat turning surface ( 223a . 323a ) in the flap ( 223 . 323 ) is formed and an introduction section of the external fluid ( 224 . 324 ) on an upstream flow side of the external fluid of the flaps ( 220 . 320 ) is provided, and a length of the flat turning surface ( 223a . 323a ) longer than that of the external fluid introduction portion ( 224 . 324 ) is. Wärmetauscher (1) nach Anspruch 1, bei welchem in dem einen Kernabschnitt von dem ersten und dem zweiten Kernabschnitt (2, 3), dessen erforderliche Strahlungsmenge kleiner als diejenige des anderen Kernabschnitts ist, eine Breite der Kühlrippe in einer Strömungsrichtung des externen Fluids kürzer als eine Breite des Rohres in seiner Längsquerschnittsrichtung ist, und ein Verhältnis (Nc/Ltc) in dem ersten Kernabschnitt (2) der Anzahl (Nc) der Klappen (220) zu der Breite (Ltc) des ersten Rohres (21) und ein Verhältnis (Nr/Ltr) in dem zweiten Kernabschnitt (3) der Anzahl (Nr) der Klappen (320) zu der Breite (Ltr) des zweiten Rohres (31) der Bedingung genügen, dass das Verhältnis in dem einen Kernabschnitt von dem ersten und dem zweiten Kernabschnitt (2, 3), dessen erforderliche Strahlungsmenge kleiner als diejenige des anderen Kernabschnitts ist, kleiner als das Verhältnis in dem anderen Kernabschnitt ist.Heat exchanger ( 1 ) according to claim 1, wherein in the one core portion of the first and the second core portion ( 2 . 3 ) whose required amount of radiation is smaller than that of the other core portion, a width of the cooling fin in a flow direction of the external fluid is shorter than a width of the tube in its longitudinal cross-sectional direction, and a ratio (Nc / Ltc) in the first core portion ( 2 ) the number (Nc) of the flaps ( 220 ) to the width (Ltc) of the first pipe ( 21 ) and a ratio (Nr / Ltr) in the second core section ( 3 ) the number (no) of the flaps ( 320 ) to the width (Ltr) of the second pipe ( 31 ) satisfy the condition that the ratio in the one core section from the first and the second core section ( 2 . 3 ) whose required amount of radiation is smaller than that of the other core section is smaller than the ratio in the other core section. Wärmetauscher (1) nach Anspruch 1, bei welchem eine Länge der Klappe in dem einen Kernabschnitt von dem ersten und dem zweiten Kernabschnitt, dessen erforderliche Strahlungsmenge kleiner als diejenige des anderen Kernabschnitts ist, kürzer als eine Länge der Klappe in dem anderen Kernabschnitt ist.Heat exchanger ( 1 ) according to claim 1, wherein a length of the flap in the one core portion of the first and the second core portion, the amount of radiation required is smaller than that of the other core portion, is shorter than a length of the flap in the other core portion. Wärmetauscher (1) nach Anspruch 1, bei weichem ein Neigungswinkel der Klappe in dem einen Kernabschnitt von dem ersten und dem zweiten Kernabschnitt, dessen erforderliche Strahlungsmenge kleiner als diejenige des anderen Kernabschnitts ist, kleiner als ein Neigungswinkel der Klappe in dem anderen Kernabschnitt ist.Heat exchanger ( 1 ) according to claim 1, wherein an inclination angle of the flap in the one core portion of the first and second core portions, the required radiation amount of which is smaller than that of the other core portion, is smaller than an inclination angle of the flap in the other core portion. Wärmetauscher (1) nach Anspruch 1, bei welchem der erste Kernabschnitt (2) ein Kondensatorkernabschnitt (2) zum Kondensieren eines Kältemittels eines Kondensators zum Bilden eines Kühlkreislaufs ist, der zweite Kernabschnitt (3) ein Kühlerkernabschnitt (3) zum Kühlen eines Motorkühlmittels eines Fahrzeugmotors ist, das externe Fluid Kühlluft zum Kondensieren des Kältemittels und Kühlen des Motorkühlmittels ist, und der Kondensatorkernabschnitt (2) an einer stromaufwärtigen Luftseite des Kühlerkernabschnitts (3) angeordnet ist.Heat exchanger ( 1 ) according to claim 1, wherein the first core portion ( 2 ) a capacitor core section ( 2 ) for condensing a refrigerant of a condenser to form a cooling circuit, the second core portion ( 3 ) a cooler core section ( 3 ) for cooling an engine coolant of a vehicle engine, the external fluid is cooling air for condensing the refrigerant and cooling the engine coolant, and the condenser core portion ( 2 ) on an upstream air side of the cooler core section ( 3 ) is arranged.
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