DE69805923T2

DE69805923T2 - Gegossene Verbundstoff-Körpern mit Metallmatrix und alumina und Verfahren zu deren Herstellung

Info

Publication number: DE69805923T2
Application number: DE69805923T
Authority: DE
Inventors: James Alexander Evert Bell; Pradeep Kumar Rohatgi; Thomas Francis Stephenson; Anthony Edward Moline Warner
Original assignee: Vale Canada Ltd
Current assignee: Vale Canada Ltd
Priority date: 1997-08-20
Filing date: 1998-08-17
Publication date: 2002-11-28
Anticipated expiration: 2018-08-18
Also published as: DE69805923D1; EP0897994A2; JP3573403B2; CA2245189C; CA2245189A1; EP0897994A3; US6183877B1; EP0897994B1; JPH11131164A

Description

Die Erfindung bezieht sich auf Tonerde und Kohlenstoff oder Graphitteilchen enthaltende Aluminumbasis-Metalle sowie auf eine Gießverfahren hierfür. Insbesondere betrifft die Erfindung das Gießen von tonerde- bzw. Al&sub2;O&sub3; haltigen Verbundstoffen mit metallischer Matrix (MMCs).
Aus der US-Patentschrift 5 626 692 ergibt sich, daß sich vernickelte Graphitteilchen und Siliziumkarbidteilchen zu neutralen schwimmenden Gemischen verbinden. Solch neutrale schwebe- bzw. schwimmfähigen Gemische hindern Graphit niedriger Dichte am Aufschwimmen und Siliziumkarbidteilchen hoher Dichte am Absinken in einer schmelzflüssigen Aluminiumbasis-Matrix. Die Stabilität solcher geschmolzenen Mischungen erlaubt ein Gießen von Verbundstoffen mit metallischer Matrix ohne Installationen für ein rasches Erstarren. Das Verfahren unter Ausnutzung solcher neutraler schwebefähiger Mischungen stellte das erste kommerzielle Verfahren zum Vergießen von Aluminiumbasis-Verbundstoffen mit Siliziumkarbid- und Graphitteilchen dar.
Derartige Hybrid-Siliziumkarbid/Graphit-Verbundstoffe besitzen bei niedrigen Kosten eine ausgezeichnete Verschleißbeständigkeit. Obgleich die Hersteller diese Hybrid-Verbundstoffe ohne Schwierigkeiten spanabhebend bearbeiten, erhöhen die harten Siliziumkarbid-Teilchen die Verschleißgeschwindigkeit von Wolframkarbid-Werkzeugen. Diamantwerkzeuge (PCD und CVD-diamantbeschichtete Karbide) besitzen eine ausreichende Härte zum Zerspanen siliziumkarbidverstärkter Verbundstoffe mit metallischer Matrix. Diamant-Werkzeuge sind jedoch sehr teuer, bei einer Unterbrechung des Zerspanens nicht schockbeständig und auch nur in begrenzten Formen und Größen erhältlich. Der stärkere Verschleiß beim spanenden Bearbeiten von siliziumkarbidhaltigen Verbundstoffen kann in manchen Fällen die Bearbeitungskosten über das für bestimmte Anwendungen akzeptable Maß hinaus erhöhen.
Die Erfindung ist daher darauf gerichtet, einen verschleißfesten Verbundstoff zu schaffen, der sich insbesondere ohne die Gefahr eines übermäßigen Entmischens leichter vergießen läßt und vorzugsweise beim Zerspanen auch einen geringeren Werkzeugverschleiß ergibt.
Der erfindungsgemäße Verbundstoff besteht in einer Matrix aus einer Aluminiumlegierung mit 0,4 bis 8,8 Vol.-% Tonerde, 1 bis 4,4 Vol.-% Kohlenstoff oder Graphit und 0,5 bis 20% nickelhaltiger Aluminide. Die Tonerdeteilchen besitzen eine mittlere Größe zwischen 3 und 250 um, während die Kohlen- und Graphitteilchen eine Größe zwischen 10 und 250 um besitzen. Beim Vergießen des Verbundstoffs wird eine Tonerde und Kohlenstoff oder Graphit enthaltende Schmelze aus Aluminium oder einer Aluminiumbasis-Legierung gerührt und so ein schmelzflüssiges Gemisch erzeugt. Das schmelzflüssige Gemisch wird bei einer Temperatur oberhalb der Liquidus-Temperatur der Matrix-Legierung direkt vergossen. Beim Erstarren verzögern oder unterbinden die Kohlenstoff- oder Graphitteilchen das Absetzen der Tonerde und gewährleisten auf diese Weise ein gleichmäßigeres Verbundstoffgefüge. Das Gefüge weist eine Aluminiumbasis-Legierung, Tonerde, Kohlenstoff oder Graphit und ein nickelhaltiges Aluminid-Dispersoid auf.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Ausführungsbeispielen des näheren erläutert. Dabei zeigen
Fig. 1 eine 50 · SEM-Gefügeaufnahme eines erfindungsgemäßen Verbundstoffs mit 5 Vol.-% Tonerde und 3,5 Vol.-% Graphit,
Fig. 2 einen Vergleich der Ergebnisse von Verschleißversuchen an einer Aluminiumbasis-Legierung mit 5 Vol.-% Tonerde und 3,5 Vol.-% Graphit, Gußeisen und Siliziumkarbid/Graphit-Mybrid-Verbundstoffen und
Fig. 3 eine Gegenüberstellung von Verschleißversuchen an einer Aluminiumbasis- Legierung mit 5 Vol.-% Tonerde und 3,5 Vol.-% Graphit sowie Seliziumkarbid/Graphit-Hybrid-Verbundstoffen.
Der Erfindung betrifft einen stabilen Tonerde enthaltenden Verbundstoff mit einer Matrix aus einer Aluminium-Legierung, der sich auf herkömmliche Weise vergießen läßt. Die Erfindung verwendet Kohlenstoff oder Graphit, um ein Absetzen hochdichter Tonerdeteilchen zu verhindern, was die Vergießbarkeit des Verbundstoffs drastisch verbessert und die Homogenität der Teilchenverteilung im Gußstück verbessert.
Der Verbundstoff enthält, um bei Teilchen gleicher Größe ein neutrales Schwebestoff-Gemisch zu erzeugen, vorzugsweise Tonerde (Al&sub2;O&sub3;) und Kohlenstoff (C) oder Graphit (Gr) in folgenden Mengen:
VAl2O3 = 42 V Coder Gr
mAl2O3 = 0,74 m Coder Gr
V = Volumen, m = Masse.
Die beiden Formeln basieren auf einer Dichte der Aluminiumatrix von 2,7 g/cm³, einer Dichte des Kohlenstoffs von 2,2 g/cm³ und einer Dichte der Tonerde von 3,9 g/cm³.
In Übereinstimmung mit: dem Konzept eines neutralen schwimmfähigen Gemischs enthält der Verbundstoff idealerweise 1 bis 4 Vol.-% Graphit und 0,42 bis 1,68 Vol.-% Tonerde. Wenn jedoch im Hinblick auf bessere Verschleißeigenschaften ein höherer Anteil an Tonerde erforderlich ist, lassen sich feinere Tonerdeteilchen verwenden, die sich in der Schmelze langsamer absetzen als große Tonerdeteilchen. Beim Vermischen der Tonerde und des Graphits in der Schmelze verteilen sich diese gleichmäßig über den Verbundstoff. Das Einstellen eines neutralen schwimmfähigen Gemischs erlaubt das Vergießen der Verbundstoffe in langsam abkühlenden Formen, beispielsweise Sandformen ohne signifikantes Absetzen der Tonerde. Die Begrenzung der Volumenanteile von Kohlenstoff oder Graphit auf etwa 4 Vol.-% verringert den Festigkeitsverlust des Verbundstoffs und verleiht ihm ausgezeichnete selbstschmierende Eigenschaften. Ein Anteil von mindestens 1,5 oder 2 Vol.-% Graphit verleiht dem Verbundstoff die besten selbstschmierenden Eigenschaften, wenn es auf eine Verschleißbeanspruchung ankommt.
Das Einbringen von vernickeltem Graphit in die Matrix stellt das am meisten wirksame Verfahren zum Einbringen von Graphit in schmelzflüssiges Aluminium dar. Das Nickel erleichtert das Benetzen des Graphits und bildet beim Erstarren Nickelaluminid-Dispersoide. Die nickelhaltige Aluminid-Phase erhöht die Verschleißbeständigkeit des Verbundstoffs. Idealerweise liegt der Volumenanteil der nickelhaltigen Aluminid-Phase im festen Zustand zwischen 1,8 und 12 Vol.-%. Die Legierung kann weitere, die Aluminidbildung fördernde Elemente wie bis 3 Gew.- % Eisen und bis 2 Gew.-% Magnesium enthalten. Bei einigen Legierungen mit Aluminiumbasis-Matrix sind jedoch auch größere Mengen an Eisen und Magnesium möglich. Vorzugsweise enthält die Matrix-Legierung 0,5 bis 2 Gew.-% Eisen, 0,1 bis 1 Gew.-% Magnesium und 5 bis 19 Gew.-% Silizium, besser noch 5 bis 15 Gew.-% Silizium.
Darüber hinaus kann die Matrix-Legierung auch noch bis 2 Gew.-% Chrom, bis 10% Kupfer, bis 10% Eisen, bis 5% Mangan, bis 25% Silizium, bis 2% Silber, bis 2% Titan und bis 10% Zink enthalten.
Das an sich nicht zwingende Einbringen vernickelter Tonerde in die Schmelze erhöht die Benetzbarkeit der Tonerde und führt zu Reaktionen mit dem Aluminium, bei denen Nickelaluminide entstehen. Nickel kann jedoch auch einfach der Matrix-Legierung zugesetzt werden. Sind die Graphitteilchen nicht vernickelt, sind zusätzliche Maßnahmen zum Benetzen des Graphits erforderlich, um den Graphit in das schmelzflüssige Aluminium einbringen zu können. Andererseits erhöht ein Zusatz von Eisen in der Schmelze den Anteil der nickelhaltigen intermetallischen Verbindungen im Verbundstoff.

Beispiel 1

Bei einem Versuch wurden 23,1 kg der Aluminiumlegierung 413.0 eingeschmolzen, entgast und entschlackt, um eine Ausgangslegierung zu schaffen. Unter Argon wurden 8,26 kg eines tonerdehaltigen Verbundstoffs mit 22 Vol.-% Tonerde in die Schmelze gegeben. Danach betrug der Tonerdeanteil 5,1 Vol.-%. Das Einrühren von 615 g vernickelter Graphitteilchen (50 Gew.-% Nickel) ergab eine Legierung mit nominell 3,5 Vol.-% Graphit. Nach einem mehrstündigen Rühren wurde das schmelzflüssige Gemisch bei 700ºC in ASTM-Formen für Probestäbe vergossen. Eine chemische Analyse der Probe (Legierung 1) ergab die folgende Zusammensetzung in Gew.-% mit Aluminium als Rest einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen. Tabelle I
Die nachfolgende Tabelle II gibt das Volumenverhältnis Tonerde/Graphit sowie eine Analyse des Nickelaluminids der Legierung 1 wieder. Tabelle II
Die SEM-Gefügeaufnahme der Fig. 1 gibt einen typischen Querschnitt des Verbundstoffs wieder. Die Legierung enthielt eine größere Menge nickelhaltiger intermetallischer Verbindung als frühere Hybrid-Verbundstoff-Legierungen auf Basis einer Duralcan F3S.20S (20 Vol.-% SiC) + A 356-Zusammensetzung. Die hohen Eisengehalte der Legierung 413.0 und der Magnesiumgehalt des Verbundstoffs scheinen den Volumenanteil der Aluminidphase zu erhöhen.
Die mittlere Teilchengröße des Graphits betrug annähernd 85 um. Die Tonerde mit einer mittleren Teilchengröße von nur 10 um stabilisierte den Graphit ohne übermäßiges Absinken in der Schmelze. Die Gefügeaufnahme der Fig. 1 zeigt die Gruppierung von Tonerdeteilchen, welche die größeren Graphitteilchen umgeben und stabilisieren.
Aus den Gußproben wurden Verschleißblöcke mit den Abmessungen 10 · 10 · 5 mm geschnitten und dienten als Proben für trockene Gleitverschleiß-Versuche gemäß "Standard Practice for Ranking Resistance of Materials to Sliding Wear Using Block-on-Ring Wear Test," G77, Annual Book of ASTM Standards, ASTM, Philadelphia, Pa., 1984, Seiten 446 bis 462. Die Untersuchung der Proben unter Verwendung von Ringen aus dem Werkstoff SAE-52100 bei 0,5 m/s Gleitgeschwindigkeit und 1000 m Gleitabstand führte zu den aus dem Diagramm der Fig. 2 ersichtlichen Ergebnissen. Dabei zeigt sich, daß der erfindungsgemäße Tonerde/Graphit-Verbundstoff genauso gut oder auch besser als ein höhere Volumenanteile Siliziumkarbid und Graphit enthaltender Verbundstoff ist. Bei höheren Lasten scheint der Aluminium/Graphit-Verbundstoff nicht so viel Reibungswärme zu ergeben wie der Siliziumkarbid-Verbundstoff, wie sich an einem geringeren Entfärben des Verschleißrings und an Temperaturmessungen im Korpus der Blockprobe zeigt.

Zerspanbarkeit

Die Zerspanbarkeit des Verbundstoffs wurde mit Hilfe von Seitenfräs-Versuchen untersucht. Eine FADAL. VMC 6030 CNC-Fräsmaschine (14,6 kw, 100 Upm) enthielt zwei Einsätze. Diese Einsätze bestanden aus PVD TiCN-überzogenen Karbiden mit folgender Geometrie:
Anstellwinkel 15º
Spanwinkel 15º
Eintrittswinkel 90º
Der Gesamtdurchmesser betrug 38,1 mm bei einer axialen Schnittiefe von 0,63 cm oder 0,25 cm. Die Verwendung der Verbundstoffe im trockenen Zustand beschleunigte die Verschleißversuche.
Aus dem Diagramm der Fig. 3 ergibt sich, daß der Tonerde enthaltende Verbundstoffe eine bessere Zerspanbarkeit besitzt als der Verbundstoff mit 6 Vol.-% Siliziumkarbid und 4 Vol.-% Graphit; er ist weitaus besser als die Verbundstoffe mit 10 Vol.-% Siliziumkarbid und 4 Vol.-% Graphit vergleichbarer Verschleißbeständigkeit. Die Tonerdeteilchen, die nicht die Härte von Siliziumkarbidteilchen besitzen, ergaben eine weitaus besser Zerspanbarkeit als Siliziumkarbidteilchen. Darüber hinaus lassen sich die tonerdehaltigen Legierungen bei höheren Geschwindigkeiten zerspanen, was seinerseits ein schnelleres Fertigbearbeiten erlaubt. Darüber hinaus verringert die über die Matrix ausgeschiedene Nickelaluminid-Verbindung die Duktilität der Aluminiumbasis-Matrix zu niedrigeren Energien beim Abscheren Metallspäne. Ein weiterer Vorteil des tonerdehaltigen Verbundstoffs ist die geringere Empfindlichkeit gegen die Schneidgeschwindigkeit.
Eine andere Möglichkeit, die Legierung herzustellen, besteht im Erschmelzen eines Tonerde enthaltenden Aluminium-Matrix-Verbundstoffs und Einmischen des Kohlenstoffs oder Graphits. Hierbei handelt es sich um ein kostengünstiges Einbringen der Tonerde und der Schmierstoffphase in die Schmelze. Mit Hilfe einer weiteren Zugabe von Aluminiumlegierung läßt sich der Volumenanteil der Tonerde in der Schmelze verringern.
Alternativ können auch andere Zusätze wie AlB&sub2;, AlN, MgO, Ni&sub2;B, Si&sub3;N&sub4;, TiN, Y&sub2;O&sub3;, ZrB&sub2; und ZrO&sub2; mit Kohlenstoff oder Graphit Verbundstoffe mit einem neutralen Schwebestoff-Gemisch bilden.
Unglücklicherweise fallen die am meisten geeigneten Tonerde- und Graphit-Verbundstoffe für einige Anwendungen nicht zur Gänze in die Grenzen für das ideale neutrale Schwebestoff-Gemisch. Die im Hinblick auf ein Absetzen der Tonerde möglichen Gehaltsgrenzen in Vol.-% ergeben sich aus der nachfolgenden Tabelle III. Tabelle III
Das Gießverfahren erlaubt es schmelzflüssige Gemische mit einer Temperatur oberhalb der Liquidus-Temperatur der Matrix-Legierung direkt in Formen zu vergießen. Unter der Liquidus-Temperatur der Matrix-Legierung ist im vorliegenden Zusammenhang die Temperatur zu verstehen, bei der sich die Matrix-Legierung mit Ausnahme der intermetallischen Verbindungen zu etwa 100% im flüssigen Zustand befindet. Dieses Gießverfahren ermöglicht Guß-Verbundstoffe mit 0,4 bis 40 Vol.-% Tonerde, 1 bis 15 Vol.-% Graphit oder Kohlenstoff und 1 bis 20 Vol.-% nickelhaltige Aluminide.
Beim Vergießen des Aluminiummatrix/Tonerde/Graphit-Verbundstoffs liegt jedoch das Volumenverhältnis von Tonerde zu Kohlenstoff oder Graphit vorteilhafterweise zwischen 0,3 und 2,0 besser noch zwischen 2,4 und 1,2. Dieser Bereich verhindert wirksam ein Absetzen der Tonerde. Um weiterhin die Verteilung der Tonerde zu optimieren, erleichtert ein Rühren der Schmelze unmittelbar vor dem Vergießen eine gleichmäßige Verteilung der Feststoffe. Das unterdrückte Absetzen begrenzt idealerweise das Absetzen für eine zum Erstarren ausreichende Zeitspanne ohne ein unakzeptables Absetzen. Wenn die Metall/Tonerde/Graphit- Schmelze den Schwebezustand erreicht, sinkt die Tonerde nicht ab und verlängert sich die für ein Erstarren ohne Absetzen zur Verfügung stehende Zeit. Die neutralen Schwebestoff-Gemische sind bei Temperaturen oberhalb der Lösungstemperatur der Nickelaluminide stabil.
Die Teilchengröße ist für eine maximale Stabilisierung des Kohlenstoffs oder Graphits wichtig. Idealerweise besitzen Tonerde und Kohlenstoff oder Graphit etwa die mittleren Teilchengröße gemäß der nachfolgenden Tabelle IV in um. Tabelle IV
Da die Absetzgeschwindigkeit direkt proportional dem Teilchendurchmesser ist, trägt die Verwendung von Tonerdeteilchen mit geringerer Teilchengröße als der Graphit zur Stabilisierung des schmelzflüssigen Gemischs bei. So wirkt beispielsweise die Verwendung von Tonerdeteilchen mit einer Größe von weniger als der halben Teilchengröße des Graphits in Richtung einer Stabilisierung des Gemischs. Ein Größenverhältnis der Graphit- und Tonerdeteilchen von mindestens 5 : 1 oder auch 10 : 1 stabilisiert schmelzflüssige Gemische mit Graphit einer Teilchengröße bis 100 um und mehr. Besonders vorteilhaft ist es, wenn der Verbundstoff kleine Tonerdeteilchen (unter 20 um) in Verbindung mit großen Graphitteilchen (über 50 um) enthält. Darüber hinaus verhindern große Graphitteilchen ein Umhüllen des Graphits mit Aluminium oder eine Aluminiumbildung auf dem Graphit in Verbundstoffen, die im Hinblick auf einen selbstschmierenden Graphitfilm Oberflächengrahit erfordern.
In ähnlicher Weise stabilisiert eine Erhöhung des numerischen Verhältnisses von Tonerdeteilchen zu Graphitteilchen die Schmelze. So stabilisiert ein Verhältnis von 3 oder 5 Tonerdeteilchen je Graphitteilchen das Gemisch. Besonders vorteilhaft im Hinblick auf eine Stabilisierung des Gemischs wirkt sich ein Verhältnis von mindestens 10 Tonerdeteilchen je Graphitteilchen auf die Stabilisierung des Gemischs aus. Darüber hinaus optimiert ein Volumenverhältnis Tonerde/Graphit von mindestens 1,2 die Verschleißfestigkeit ohne die Vergießbarkeit zu beeinträchtigen. Von besonderem Vorteil ist es, wenn das Verhältnis mindestens 1,5 beträgt, um die Verschleißfestigkeit zu optimieren.
Andererseits kann die Erfindung auch gehäckselte Tonerde- oder Graphitfasern verwenden. Gehäckselte Tonerde mit einer größeren Oberfläche je Volumeneinheit als Tonerdeteilchen ist besonders wirksam mit dem Graphit im Hinblick auf eine Unterbindung des Absetzens. Die Verwendung gehäckselter Fasern erlaubt einen größeren Anteil Tonerde in Verbindung mit einer bestimmten Menge Graphit. Die Zugabe gehäckselter vernickelter Tonerde- oder Graphitfasern erleichtert das Einbringen der Fasern in die Schmelze.
Ein spezielles Beispiel für einen Verbundstoff mit unerwarteter Verschleißbeständigkeit besteht im wesentlichen aus 2,5 bis 4 Vol.-% Graphit, 3 bis 8 Vol.-% Tonerde und 1 bis 12 Vol.-% Nickelaluminid. Diese Kombination der Additive erlaubt Verbundstoffe mit Eigenschaften wie Verbundstoffe, die hohe Gehalte wie 20 Vol.- % Siliziumkarbid und weder Nickelaluminide noch Graphit enthalten.
Die Tonerde/Graphit-Verbundstoffe besitzen eine extrem gute Verschleißbeständigkeit insbesondere bei hohen Belastungen. Darüber hinaus ergeben tonerdehaltige Verbundstoffe eine bessere Werkzeugstandszeit und Empfindlichkeit gegenüber der Schneidgeschwindigkeit im Vergleich zu Siliziumkarbid enthaltenden Verbundstoffen. Die gleichzeitige Verwendung zum Sinken neigender Tonerde und zum Aufschwimmen neigenden Graphits oder Kohlenstoffs führt zu Verbundstoffen, die sich ohne signifikante Änderungen im Vergleich mit herkömmlichen Gießverfahren vergießen lassen. Die verhältnismäßige geringe Menge Tonerde, Graphit und Nickelaluminid schafft einen wirtschaftlich vergießbaren Verbundstoff mit ausgezeichneter Zerspanbarkeit und Verschleißfestigkeit, dessen Trockenlaufeigenschaften die mit Gußeisen und Siliziumkarbid-Hybrid-Verbundstoffen erreichbaren übertrifft.

Claims

1. Aluminiumbasis-Metallmatrix-Verbundstoff aus einer gegossenen Aluminium- Legierung-Matrix mit 10,4 bis 8,8 Vol.-% Tonerde, 1 bis 4,4 Vol.-% Schmiermittelphase in Gestalt von Kohlenstoff und/oder Graphit sowie 0,5 bis 20 Vol.- % eines nickelhaltigen Aluminid-Dispersoids.

2. Verbundstoff nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Tonerde eine mittlere Teilchengröße von 3 bis 250 um und die Schmiermittelphase eine mittlere Teilchengröße von 10 bis 250 um besitzen.

3. Aluminiumbasis-Metallmatrix-Verbundstoff aus einer Aluminium-Legierung- Matrix mit 2 bis 6 Vol.-% Tonerde, 1,5 bis 4% einer Schmiermittelphase in Gestalt von Kohlenstoff und/oder Graphit und 1 bis 15 Vol.-% eines nickelhaltigen Aluminid-Dispersoids.

4. Verbundstoff nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Tonerde eine mittlere Teilchengröße von 10 bis 80 um und die Schmiermittelphase eine mittlere Teilchengröße von 20 bis 200 um besitzen.

5. Verfahren zum Gießen von Aluminiumbasis-Verbundstoffen nach den Ansprüche 1 bis 4, bei dem in eine schmelzflüssige Matrix-Legierung aus Aluminium und/oder Aluminiumbasis-Legierungen Tonerde eingebracht und eine Schmiermittelphase aus Kohlenstoff und/oder Graphit erzeugt, die schmelzflüssige Matrix-Legierung zum Verteilen der Tonerde und der Schmiermittelphase in der schmelzflüssigen Matrix-Legierung gerührt sowie ein schmelzflüssiges Gemisch mit einer Temperatur oberhalb der Liquidustemperatur der Matrix-Legierung erzeugt und die Mischung von dieser Temperatur abgekühlt wird, um das schmelzflüssige Gemisch mit der Schmiermittelphase zum Erstarren zu bringen, ein Absetzen der Tonerdephase zu verzögern und einen Verbundstoff mit einer Aluminiumbasis-Legierung, Tonerde, einer Schmiermittelphase und nickelhaltigen Aluminid-Dispersoiden zu erzeugen.

6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Volumenverhältnis Tonerde/Schmiermittelphase mindestens 1,2 beträgt.

7. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß sich beim Mischen eine stabile neutrale schwebefähige Mischung ergibt.

8. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Größenverhältnis Schmiermittelteilchnn/Tonerdeteilchen mindestens 5 bis 1 beträgt.

9. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß zum Einstellen einer Schmiermittelphase in der schmelzflüssigen Matrix vernickelte Graphitteilchen und/oder gehäckselte vernickelte Graphitfasern in die schmelzflüssige Matrix-Legierung eingebracht werden.