DE617950C

DE617950C - Process for splitting hydrocarbon oils

Info

Publication number: DE617950C
Application number: DEU11946D
Authority: DE
Original assignee: Universal Oil Products Co
Current assignee: Universal Oil Products Co
Priority date: 1932-10-14
Filing date: 1932-10-14
Publication date: 1935-08-29

Description

Verfahren zum Spalten von Kohlenwasserstoffölen, Die Erfindung betrifft die Herstellung von niedrigsiedenden Kohlenwasserstoffölen aus Ölrückständen, Rohölen, getoppten Rohölen und Gasölen, wobei als Nebenprodukt Petrolkoks entsteht.Process for cracking hydrocarbon oils, The invention relates to the production of low-boiling hydrocarbon oils from oil residues, crude oils, topped crude oils and gas oils, with petroleum coke being produced as a by-product.

Die Erfindung betrifft besonders eine Verbesserung von Spaltverfahren, bei denen kein flüssiger Rückstand als ein Endprodukt erzeugt wird, sondern dieser Rückstand während des Verfahrens in Koks umgewandelt wird, so daß nur leichte Kohlenwasserstoffe, wie Motortreibstoffe, fester Rückstand, wie Petrolkoks und Gas, entstehen.The invention particularly relates to an improvement in cleavage processes, where no liquid residue is produced as an end product, but this one Residue is converted into coke during the process, so that only light hydrocarbons, such as motor fuels, solid residue such as petroleum coke and gas arise.

Erfindungsgemäß wird das zu spaltende Öl bei hohem Druck in einer Heizzone und einer an diese anschließenden Hochdruckreaktionszone gespalten. Bei einem solchen Verfahren ist es bereits bekannt, Spaltprodukte aus :der Hochdruckreaktionszone in einer Niederdruckverdampfungszone in Dämpfe und nicht verdampften Rückstand zu trennen und auf höhere Spalttemperatur wieder erhitzte Anteile der Spaltprodukte in die Niederdruckverdampfungszone einzuführen.According to the invention, the oil to be split is at high pressure in a Split heating zone and a high-pressure reaction zone adjoining this. at Such a process is already known to produce cleavage products from: the high pressure reaction zone in a low pressure evaporation zone in vapors and non-evaporated residue too separate parts of the cleavage products that are heated again to a higher cleavage temperature to be introduced into the low pressure evaporation zone.

Demgegenüber werden erfindungsgemäß die gesamten Spaltprodukte aus der Hochdruckreaktionszone in einer Niederdruckverdampfungszone mit reinem auf hohe Umwandlungstemperatur wiedererhitzten Teil der aus den Spaltdämpfen gewonnenen Produkte, wie z. B. Rücklauf, in Berührung gebracht.In contrast, according to the invention, all of the cleavage products are removed the high pressure reaction zone in a low pressure evaporation zone with pure on high Part of the products recovered from the fission vapors that are reheated at the transition temperature, such as B. return, brought into contact.

Vorzugsweise werden in die Niederdruckverdampfungszone die gesamten Spaltprodukte eingeführt, die entstehen, wenn man die Umwandlung des zu spaltenden (51s zum großen Teil in der Dampfphase derart durchführt, daß das auf Spalttemperatur @erhitzte Öl durch ein senkrecht stehendes HochdruckreaktionsgefäB abwärts geführt wird.Preferably all of the Fission products introduced, which arise when one converts the to be fissioned (51s for the most part in the vapor phase in such a way that it reaches the cracking temperature @Heated oil passed downwards through a vertical high-pressure reaction vessel will.

Der in. die Niederdruckverdampfungszone zur Weiterbehandlung der Spaltprodukte getrennt einzuleitende Rücklauf der Spaltdämpfe wird vorteilhaft vor seiner Wiedererhitzung auf hohe Spalttemperatur durch fraktionierte Kondensation von schwersiedendem Rücklauf befreit, wobei das dabei anfallende schwere Rücklauföl in an sich bekannter Weise dem zu spaltenden Ausgangsöl zugesetzt werden kann.The in. The low-pressure evaporation zone for further treatment of the cleavage products Separately introduced return of the cracked vapors is advantageous before it is reheated to a high crack temperature through fractional condensation of high-boiling reflux freed, with the heavy return oil produced in a manner known per se can be added to the starting oil to be split.

Dadurch, daß ein verhältnismäßig leicht siedendes Rücklauföl oder ein im Verfahren anfallendes, nicht kondensierbares Kohlenwasserstoffgas zur Unterstützung der Verkokung benutzt wird, und dadurch, daß dieses Material vor seiner Einführung in die Niederdruckverdampfungszone auf eine hohe Temperatur erhitzt wird, wird die Abscheidung der Spaltdämpfe, die Verkokung des Rückstandsöls und die Exitgasung des Kokses sowohl durch den Dampfdruck, der auf das schwere Rückstandsmaterial: durch die leichteren, dampf- oder gasförmigen Kohlenwasserstoffe ausgeübt wird, als auch durch die erhöhte Temperatur erleichtert.The fact that a relatively low-boiling return oil or a non-condensable hydrocarbon gas produced in the process for support coking is used, and by having this material prior to its introduction is heated to a high temperature in the low pressure evaporation zone, the Separation of the fission vapors, coking of the residual oil and exit gassing of the coke both by the vapor pressure acting on the heavy residue material: is exercised by the lighter, vaporous or gaseous hydrocarbons, as well as facilitated by the increased temperature.

Damit das Verfahren wähnend seiner längeren Zeitdauer ununterbrochen durchgeführt werden. kann, ist es notwendig, mehrere Niederdruckverdampfungszonen für die An- Sammlung .des 'Kokses zu benutzen. Um die Anzahldez erforderlichen Verkokungskammern zu beschränken, werden die Kammern abwechselnd benutzt und anschließend entleert.So that the procedure was uninterrupted during its longer period of time be performed. it is necessary to have several low pressure evaporation zones for the Collection of the coke. To get the number To restrict the required coking chambers, the chambers are alternated used and then emptied.

Das aus der Heizzone strömende erhitzte Beschickungsmaterial wird dem oberen Teil der I-@ochdruckreaktionszone zugeleitet und wird durch diese hindurch abwärts geführt, so daß die flüssigen und dampfförmigen Pro-. dukte in Vermischung miteinander vom Boden dieser Hochdruckreaktionszone der Niederdruckverdampfungs- und Verkokungszone zugeleitet werden können. In der Hochdruckreaktionszone bleibt stets ein großer Dampfraum vorhanden, in welchem besonders den dampfförmigen Produkten Gelegenheit zur Umwandlung gegeben wird.The heated feed material flowing out of the heating zone becomes the upper part of the pressure reaction zone and is passed through it downwards so that the liquid and vaporous pro. mixed products with each other from the bottom of this high-pressure reaction zone of the low-pressure evaporation and coking zone can be fed. Remains in the high pressure reaction zone there is always a large vapor space in which especially the vaporous products Opportunity for conversion is given.

In der Zeichnung ist eine Ausführungsform der Anlage zur Durchführung des Verfahrens gemäß der Erfindung dargestellt.In the drawing is an embodiment of the system for implementation of the method according to the invention.

Das durch Rohr i der Pumpe 2 zugeführte Rohöl wird durch Rohr 3, Ventil 4 und durch Rohr 5 dem Einlaß einer Heizschlange 6 zugeleitet, die m einem Ofen 7 untergebracht ist. Beim Durchgang durch die Heizschlange 6 wird das Öl unter Druck auf Spalttemperatur erhitzt. Das heiße Öl wird durch Rohr 6' und Ventil $' oben in eine Hochdruckreaktionszone B. geleitet. Die aus der Heizschlange 6 kommenden Spaltprodukte, besonders die dampfförmigen Produkte, werden in der Hochdruckreaktionszone 8 :einer weiteren Spaltung unterzogen. Die flüssigen und dampfförmigen Spaltprodukte werden gemeinsam unten aus der Hochdruckreaktionszone durch Rohr 9 und Ventil io abgezogen und einer Verdampfungs- und Verkokungskammer i i zugeleitet.The crude oil fed through pipe i to pump 2 is passed through pipe 3, valve 4 and fed through pipe 5 to the inlet of a heating coil 6, which is m an oven 7 is housed. When passing through the heating coil 6, the oil is under pressure heated to crack temperature. The hot oil is through pipe 6 'and valve $' above passed into a high pressure reaction zone B. The ones coming out of the heating coil 6 Fission products, especially the vaporous products, are produced in the high pressure reaction zone 8: subjected to further cleavage. The liquid and vaporous fission products are together below from the high pressure reaction zone through pipe 9 and valve io withdrawn and fed to an evaporation and coking chamber i i.

Die Arbeitsbedingungen in der Kammer i i werden derart geregelt, daß der nicht ver-:dampfte Anteil der in sie eingeführten Spaltprodukte zu Petrolkoks umgewandelt wird. In der Kammer z i wird ein Druck aufrechterhalten, der beträchtlich kleiner ist als der in der Hochdruckreaktionszone 8 herrschende Druck.. Vorzugsweise wird eine Mehrzahl von Verkokungskammern benutzt, um genügend Raum für die Verkokung zu haben. In der Zeichnung ist nur eine Verkokungskammer dargestellt. Wenn eine Mehrzahl derartiger Verkokungskammern benutzt wird, so können sie gleichzeitig oder wechselweise betrieben und anschließend von Koks befreit werden. Die Dämpfe werden aus der Kammer i i durch Rohr 12 abgezogen und durch Ventil 13 und Rohr.3 i zur Fraktionierung weitergeleitet.The working conditions in the chamber i i are regulated in such a way that the non-evaporated portion of the fission products introduced into them to form petroleum coke is converted. In the chamber z i a pressure is maintained which is considerable is less than the pressure prevailing in the high pressure reaction zone 8 .. Preferably a plurality of coking chambers is used to create enough space for coking to have. Only one coking chamber is shown in the drawing. When a A plurality of such coking chambers is used, so they can be simultaneously or operated alternately and then freed from coke. The fumes will withdrawn from the chamber i i through tube 12 and through valve 13 and Rohr.3 i to Fractionation forwarded.

In der Fraktionierkolonne 14 werden die dampfförmigen. Produkte aus der Kammer I i einer fraktionierten Kondensation ausgesetzt, wobei die schweren Bestandteile kondensiert werden,, die sich im unteren Teil der Fraktionierkolonne ansammeln. Von dort werden sie durch Rohr 27, Ventil 27', Rohr 5 und Ventil 5' vermittels Pumpe 28 der Heizschlange 6 zur weiteren Umwandlung zugeleitet. Rohöl kann von der Pumpe 2 durch Rohre 3 . und 29 und Ventil 3o der Fr aktionierungszone 14 ganz oder teilweise zugeleitet werden, so daß. es mit den Spaltdämpfen in unmittelbare Berührung gelangt, wodurch die Fraktionierung der Spaltdämpfe unterstützt wird.In the fractionating column 14, the vaporous. Products from the chamber I i exposed to a fractional condensation, the heavy Components are condensed, which are in the lower part of the fractionating column accumulate. From there they are conveyed through pipe 27, valve 27 ', pipe 5 and valve 5' Pump 28 is fed to the heating coil 6 for further conversion. Crude oil can from the Pump 2 through pipes 3. and 29 and valve 3o of the fractionation zone 14 completely or are partially fed so that. it comes into direct contact with the fission fumes arrives, whereby the fractionation of the fission vapors is supported.

Die dampfförmigen Spaltprodukte, die in der Fraktionierkolonne 14 nicht kondensiert werden, gelangen durch eine Scheidewand 14! zur weiteren Fraktionierung in die Fraktionierungszone 15. Die nicht genügend gespaltenen Anteile, die über dem Endsiedepunkt des erwünschten Endproduktes sieden, werden zu leichtern oder Sekundärrücklauföl kondensiert. Das leichte Rücklaufkondensat wird durch Rohr 37 aus der Fraktionierkolonne i5 abgeleitet und kann ganz oder zum Teil durch Rohr 4 i und Ventil 42 aus der Anlage abgeleitet oder aber ganz oder zum Teil durch das in Rohr 37 vorgesehene Ventil der Pumpe 39 und dann durch Rohr 40 und Ventil 4o' der Heizschlange 33 zur weiteren Spaltung zugeführt werden. Das Sekundärrücklauföl kann auch zum Teil oder insgesamt der Heizschlange 6 wieder zugeleitet worden. Dies geschieht durch Abzweigung des Sekundärrücklaufs aus Rohr 37 durch Rohr 43 und Ventil 44 in Rohr 27 hinein, um es dann in Vermischung mit dem aus der Fraktionierkolonne 14 kommenden schweren Rücklauföl der Heizschlange 6 zuzuführen.The vaporous cleavage products in the fractionating column 14 are not condensed, pass through a partition 14! for further fractionation in the fractionation zone 15. The insufficiently split fractions that over the final boiling point of the desired end product will lighten or boil Secondary return oil condenses. The light reflux condensate is passed through pipe 37 derived from the fractionation column i5 and can be wholly or partly by tube 4 i and valve 42 derived from the system or entirely or partially through the in pipe 37 provided valve of the pump 39 and then through pipe 40 and valve 4o ' the heating coil 33 for further cleavage. The secondary return oil can also be partially or wholly fed back to the heating coil 6. this takes place by branching off the secondary return from pipe 37 through pipe 43 and valve 44 into tube 27 in order to then mix it with that from the fractionating column 14 to feed heavy return oil to the heating coil 6.

Die mit dem gewünschten Endsiedepunkt abziehenden nichtkondensierten Dämpfe werden oben aus der Fraktionierkolonne 15 durch Rohr 16 abgeleitet und können durch Ventil 17 dem Kondensator 18 zugeleitet werden. Das. sich ergebende Destillat und das unkondensierbar.e Gas gelangt durch Rohr 16' und Ventil 17' in einen Sammelbehälter i g. Das unkondensierbare Gas kann durch Rohr 2o und Ventil 2i, das Destillat durch Rohr 22 und Venti123 aus dem Sammelbehälter abgelassen werden. Ein Teil des sich im Behälter i g sammelnden Destillats kann auch durch Rohr 22' und Ventil 23' der Pumpe 24 und von hier aus durch Rohr 48, Ventil 49, Rohre 5o und 4o der Heizschlange 33 zugeführt werden. In ähnlicher Weise kann ein Teil des unkondensierbaren Gases aus dem Sammelbehälter 19 durch tRohr 20' und das Ventil 2 i' einer Pumpe tider - einem Kompressor 95 zugeleitet werden, von dem es durch Rohr 96, Ventil g7, Rohre 50 und 40 zur Heizschlange 33 gefördert wird. Es kann auch derart gearbeitet werden, daß ein Teil der aus. der Fraktionierkolonne 15 kommenden, unkondensierten, dampfförmigen Spaltprodukte der Heizschlange 33 zugeleitet wird. Dies geschieht, indem ein Teil -der durch Rohr 16 strömenden Spaltdämpfe und Spaltgase durch Rohr 45 und Ventil 46 der Pumpe oder dem Kompressor 47 zugeführt werden, von dem sie durch Rohr 45', Ventil 46' und Rohre 50 und 4o der Heizschlange 33 zugeführt werden.The non-condensed vapors withdrawn with the desired final boiling point are discharged from the top of the fractionation column 15 through pipe 16 and can be fed through valve 17 to the condenser 18. That. The resulting distillate and the uncondensable gas passes through pipe 16 'and valve 17' into a collecting container i g. The non-condensable gas can be discharged from the collecting container through pipe 2o and valve 2i, the distillate through pipe 22 and valve 123. A part of the distillate collecting in the container ig can also be fed through pipe 22 'and valve 23' of the pump 24 and from here through pipe 48, valve 49, pipes 5o and 4o to the heating coil 33. In a similar way, some of the non-condensable gas from the collecting container 19 can be fed through the pipe 20 'and the valve 2 i' of a pump tider - a compressor 95, from which it is fed through pipe 96, valve g7, pipes 50 and 40 to the heating coil 33 is promoted. It can also be worked in such a way that part of the. the fractionation column 15 coming, uncondensed, vaporous cleavage products of the heating coil 33 is fed. This is done by a part - the air flowing through pipe 16 gap vapors and cracking gases through pipe 45 and valve of the pump or the compressor are fed to 47 46, from which it ', valve 46' and tubes 50 and 4o of the heating coil 33 supplied through pipe 45 will.

Die Heizschlange 33 ist m einem Ofen 34 untergebracht. Die in dieser Heizschlange zu spaltenden Stoffe werden auf eine hohe Temperatur erhitzt @entveder innerhalb des Bereiches der Dampfphasenspalttemperaturen bei niedrigem Druck oder bei niedrigerer Temperatur und hohem Druck. Die Spaltprodukte der Heizschlange 33 werden durch Rohr 35 und Ventil 36 unten in die Verkokungskammer 11 geleitet, in der es mit dem in dieser Zone zu verkokenden Rückstandsmaterial in unmittelbare Berührung gelangt. Dabei wird die Verkokung unterstützt und die Entgasung des erzeugten Kokses im wesentlichen durchgeführt.The heating coil 33 is housed in an oven 34. The one in this Heating coil to be split materials are heated to a high temperature @entveder within the range of vapor phase cracking temperatures at low pressure or at lower temperature and high pressure. The fission products of the heating coil 33 are passed through tube 35 and valve 36 below into the coking chamber 11, in which is in direct contact with the residual material to be coked in this zone Touched. The coking is supported and the degassing of the generated Coke essentially carried out.

Wenn leichtes Rücklaufkondensat der Fraktionierkolonne 15 als wärmetragendes Mittel zur Unterstützung der Verkokung benutzt wird, wird die Temperatur in der Heizschlange 33 so geregelt, daß weitere Mengen an Motortreibstoff von hoher Klopffestigkeit erzeugt werden.If light reflux condensate from fractionation column 15 is used as heat transferring Means to support coking is used, the temperature in the Heating coil 33 regulated so that further quantities of motor fuel of high knock resistance be generated.

Wenn das Destillat des Sammelbehälters 19 in der Heizschlange 33 wieder behandelt wird, so wird die Temperatur in der Heizschlange 33 derart geregelt, daß die Antiklopfeigenschaften des Destillats verbessert werden, ohne daß der Siedebereich wesentlich geändert wird.When the distillate of the collecting container 19 in the heating coil 33 again is treated, the temperature in the heating coil 33 is controlled so that the anti-knock properties of the distillate can be improved without reducing the boiling range is changed significantly.

Werden unkondensierbare Gase vom Sammelbehälter 19 zusammen mit Destillaten der Heizzone 33 zwecks weiterer Spaltung wieder zugeführt, so dient das Gas als Verdünnungsmittel, und höhere Temperaturen können in der Heizzone zugelassen werden. Werden unkondensierbare Gase vom Sammelbehälter 1g allein erhitzt und zur Verkokungszone zurückgeführt, so kann eine so hohe Temperatur bei der Spaltung der Gase angewandt werden, daß das Molekulargewicht verringert, das Volumen und der Wasserstoffgehalt vergrößert und der Heizwert verringert wird.Are non-condensable gases from the sump 19 along with distillates the heating zone 33 fed back for the purpose of further cleavage, the gas serves as Thinners and higher temperatures can be allowed in the heating zone. If non-condensable gases are heated from the collecting tank 1g alone and to the coking zone returned, such a high temperature can be used in the splitting of the gases that the molecular weight is reduced, the volume and the hydrogen content is increased and the calorific value is reduced.

Wenn aber aus der Fraktionierkolaane 15 ausströmende dampfförmige Spaltprodukte und Spaltgase an Stelle von Destillat oder Destillat und Gas in der Heizschlange 33 gespalten werden sollen, so können im wesentlichen dieselben Bedingungen am Auslaß der Heizschlange 33 beibehalten werden wie sie herrschen, wenn :der Heizschlange ein Gemisch von Destillat und Gas ähnlicher Zusammensetzung zugeführt wird. Jedoch wird eine geringere Erhitzung in der Heizschlange 33 zur Aufrechterhaltung dieser Bedingungen erforderlich sein.But if from the Fraktionierkolaane 15 escaping vaporous Fission products and fission gases instead of distillate or distillate and gas in the Heating coil 33 are to be split, so can essentially the same conditions at the outlet of the heating coil 33 are maintained as they exist when: the heating coil a mixture of distillate and gas of similar composition is fed. However there is less heating in the heating coil 33 to maintain this Conditions may be required.

Die Betriebsbedingungen bei dem beschriebenen Verfahren sind folgende: In der ersten Heizschlange, in der das Rohöl der Spaltung unterworfen wird, kann eine Spalttemperatur angewandt werden, die am Auslaß .der Heizschlange etwa 465 bis 5a5° C beträgt, wobei ein Druck von 13,5 bis 41 at oder mehr benutzt wird. In der Hochdruckreaktionszone kann im wesentlichen derselbe Druck herrschen. Die Hochdruckreaktionszone kann schwach erhitzt werden, obgleich Mittel zur Durchführung dieser Erhitzung in der Zeichnung nicht dargestellt sind. In diesem Fall beträgt die zugeführte Wärme nicht mehr als zum Ausgleich der Ausstrahlungen dieser Zone genügt. Die diese Reaktionszone verlassenden Spaltprodukte haben ungefähr dieselbe Temperatur wie die die Heizschlange 6 verlassenden Spaltprodukte. Vorzugsweise ist jedoch die Kammer stark isoliert, um die Ausstrahlungsverluste zu verringern. In diesem Fall wird die Kammer von außen nicht erwärmt. In der V.erdampfungs- und Verkokungskammer wird ein geringerer Druck als in der Hochdruckreaktionszone aufrechterhalten. Dieser verringerte Druck schwankt zwischen etwa 7 at und at-Druck. Die Fraktionierungs-, Kondensierungs- und Sammelteile der Anlage können mit einem Druck betrieben werden, der im wesentlichen gleich dem in der Niederdruckverdampfungszone herrschenden Druck oder geringer als dieser ist.The operating conditions for the method described are as follows: In the first heating coil, in which the crude oil is subjected to cracking, can a gap temperature can be applied, which is about 465 at the outlet of the heating coil to 5a5 ° C using a pressure of 13.5 to 41 atm or more. In the high pressure reaction zone can have substantially the same pressure. The high pressure reaction zone can be heated gently, although means for carrying out this heating in are not shown in the drawing. In this case, the heat supplied is no more than is sufficient to compensate for the emissions from this zone. The this reaction zone The temperature of the fission products leaving the heating coil is approximately the same as that of the heating coil 6 leaving fission products. Preferably, however, the chamber is strongly insulated, in order to reduce the radiation losses. In this case, the chamber is from the outside not heated. The pressure in the vaporization and coking chamber is lower than maintained in the high pressure reaction zone. This reduced pressure fluctuates between about 7 at and at pressure. The fractionation, condensation and collection parts of the system can be operated at a pressure substantially equal to the the pressure prevailing in the low-pressure evaporation zone or less than this.

Die Temperaturen, die am Auslaß der zweiten Heizschlange herrschen, können beispielsweise 51o bis 65o° C oder darüber betragen, wobei die zu wählende Temperatur besonders von der Beschaffenheit der zu spaltenden Produkte und des angewandten Drucks abhängt, der bis 41 at oder darüber betragen kann. Ganz allgemein gilt die Regel, daß niedriger isiedende Öle, wie z. B. das Destillat, schärfere Spaltbedingungen in der zweiten Heizschlange erfordern als die höher siedenden Öle, wie z. B. das leichtere Rücklaufkondensat. Höhere Drucke tragen allgemein dazu bei, daß geringere Erträge an Gas und höhere Erträge an flüssigen Produkten erzeugt werden.The temperatures at the outlet of the second heating coil can be, for example, 51o to 65o ° C or above, with the one to be selected Temperature especially on the nature of the products to be cleaved and the one used Pressure depends, which can be up to 41 at or above. In general, this applies Rule that lower isboiling oils such. B. the distillate, stricter cleavage conditions require in the second heating coil than the higher-boiling oils such. B. that lighter return condensate. Higher pressures generally contribute to lower Yields of gas and higher yields of liquid products are generated.

Gemäß einem Ausführungsbeispiel .des Verfahrens, wie ;es in der dargestellten und beschriebenen Vorrichtung durchgeführt werden kann, besteht das Rohöl aus einem Mid Continent-Heizöl (spezifisches Gewicht 0,9o4). Dieses Öl wird in der ersten Heizschlange einer Temperatur von ungefähr 48a° C bei einem Druck von ungefähr 17 at ausgesetzt. In der Hochdruckreaktionszone wird im wesentlichen derselbe Druck aufrechterhalten. Die dampfförmigen und die flüssigen Spaltprodukte werden aus der Hochdruckreaktionszone in die wechselweise betriebenen Verkokungskammern geleitet, in denen ein Druck von ungefähr 2 a1 aufrechterhalten wird. Die aus der Verkokungszone abziehenden Dämpfe werden der Fraktionierung bei einem Druck unterworfen, der im wesentlichen gleich dem in der Verkokungszone herrschenden Druck ist. Bei dieser Fraktionierung werden die Spaltdämpfe meinen Motortreibstoff mit einem Endsiedepunkt von ungefähr 193° C, in ein leichtes Rücklaufkondensat mit einem Endsiedepunkt von ungefähr z88° C und in einen. schweren Rücklauf getrennt. Der schwere Rücklauf und ein Teil des leichten Rücklaufs kann :der ersten Heizschlange zusammen mit dem Rohöl wieder zugeführt werden. Der größere Teil des leichten Rücklaufs wird in der zweiten Heizschlange einer Temperatur von ungefähr 526° C bei einem Druck. von ungefähr 27 at ausgesetzt und wird dann. in unmittelbare Berührung mit dem Rückstand in der Verkokungszone gebracht. Das Verfahren ergibt aus- 159 1 Rohöl ungefähr 65% Motorbrennstoff mit einer Oktanzahl von ungefähr 76. Der anfallende Koks beträgt ungefähr -39 kg für 159 1- Rohöl. Der Koks enthält ungefähr 50/6 flüchtige Bestandteile. Außerdem werden pro 159 1 Rohöl 22 cbm Gas, erzeugt. Wird das gesamte Rücklaufkondensat zusammen mit dem Rohöl unter denselben -Betriebsbedingungen durch die erste Heizschlange zur weiteren Spaltung zurückgeführt, so werden nur ungefähr 58% Motorbrennstoff mit einer Oktanzahl von ungefähr 6o erhalten. Die Nebenprodukte des Verfahrens betragen ungefähr 14,2 cbm unkondensierbares Gas und ungefähr 35% Rückstandsöl pro 159 1 Rohöl.According to one embodiment of the method, as it can be carried out in the device shown and described, the crude oil consists of a mid-continent heating oil (specific weight 0.9o4). This oil is exposed in the first heating coil to a temperature of approximately 48 ° C. at a pressure of approximately 17 atm. Substantially the same pressure is maintained in the high pressure reaction zone. The vaporous and liquid cleavage products are passed from the high pressure reaction zone into the alternately operated coking chambers, in which a pressure of approximately 2 a1 is maintained. The vapors withdrawn from the coking zone are subjected to fractionation at a pressure substantially equal to the pressure prevailing in the coking zone. In this fractionation, the fission vapors are my motor fuel with a final boiling point of about 193 ° C, into a light reflux condensate with a final boiling point of about z88 ° C and into a. heavy reflux separately. The heavy return and part of the light return can: be fed back to the first heating coil together with the crude oil. The greater part of the light reflux is in the second heating coil at a temperature of approximately 526 ° C at a pressure. exposed to about 27 at and then becomes. brought into direct contact with the residue in the coking zone. The process yields approximately 65% motor fuel with an octane rating of approximately 76 from 159 1 crude oil. The resulting coke is approximately -39 kg for 159 1 crude oil. The coke contains approximately 50/6 volatiles. In addition, 22 cbm of gas are produced for every 159 liters of crude oil. If all of the return condensate and the crude oil are fed back through the first heating coil for further splitting under the same operating conditions, only about 58% motor fuel with an octane number of about 6o is obtained. The by-products of the process are approximately 14.2 cubic meters of non-condensable gas and approximately 35% residual oil per 159 liters of crude oil.

Wird das gesamte Rücklaufkondensat der Fraktionierkolonne der fersten Heizschlange wieder zugeführt und dort zusammen mit dem Rohöl einer Spalttemperatur von ungefähr 496° C bei einem Druck von ungefähr 21 at ausgesetzt, und wird nur ein Teil des -Endproduktes in der zweiten Heizschlange bei einer Temperatur von ungefähr 5 i o° C und einem Druck von ungefähr 34 at aromatisiert, dann wird pro 159 1 Rohöl eine etwas geringere Ausbeute an Benzin von höherem Antildopfwert erzeugt, als es bei dem zuerst genannten Beispiel ,der Fall ist. Ferner fällt etwas mehr Koks mit einem größeren Gehalt an flüchtigen Bestandteilen an und ungefähr dieselbe Menge an Gas wird erzeugt.If the entire reflux condensate of the fractionation column is the fersten Heating coil fed back and there, together with the crude oil, a gap temperature of approximately 496 ° C at a pressure of approximately 21 atm, and is only part of the final product in the second heating coil at a temperature of about 5 i o ° C and a pressure of about 34 at, then pro 159 1 crude oil produces a slightly lower yield of gasoline with a higher proportion of potatoes, than is the case with the first example. Furthermore, a little more falls Coke with a greater volatile content and about the same Amount of gas is generated.

Claims

PATENT CLAIMS: i. Process for splitting hydrocarbon oils, in which the oil to be split is in a heating zone and a high-pressure reaction zone adjoining this is cleaved, cleavage products from the high-pressure reaction zone in a low-pressure evaporation zone separated into vapors and non-evaporated components and at a higher cleavage temperature Re-heated portions of the cleavage products are introduced into the low-pressure evaporation zone are, characterized in that the entire cleavage products from the high pressure reaction zone in a pure low pressure evaporation zone with a high crack temperature again brought into contact with the heated part of the products obtained from the conversion vapors and are converted into solid coke and vapors in the process.

2. Procedure make a claim i, characterized in that all of the cleavage products are in the low-pressure evaporation zone are introduced, which arise when you look at the transformation of the oil to be split for the most part in the vapor phase carried out in such a way that the cracking temperature .Heated oil passed downwards through a vertical high-pressure reaction vessel will.

3. The method according to claim i or 2; characterized in that the in. die Low-pressure evaporation zone to be introduced part of the extracted from the fission vapors Products before being reheated to a high cleavage temperature by fractionated Condensation is freed of high-boiling constituents, where appropriate the heavy condensate obtained is added to the oil to be split in a manner known per se will.