DE60313748T2

DE60313748T2 - Verfahren zur herstellung eines torsionsstabs für eine fahrzeuglenkvorrichtung

Info

Publication number: DE60313748T2
Application number: DE60313748T
Authority: DE
Inventors: Motonobu Koyo Seiko Co. Osaka-shi YOSHIMURA; Masafumi Koyo Seiko Co. Osaka-shi OKUMOTO
Original assignee: JTEKT Corp
Current assignee: JTEKT Corp
Priority date: 2002-03-14
Filing date: 2003-03-13
Publication date: 2008-01-24
Anticipated expiration: 2023-03-14
Also published as: JP3994763B2; US7159434B2; JP2003266118A; EP1484121B1; EP1484121A1; DE60313748D1; WO2003076097A1; US20050115051A1; EP1484121A4

Description

GEBIET DER TECHNIK
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Torsionsstabs für die Lenkvorrichtung eines Fahrzeugs wie eines Kraftfahrzeugs.
STAND DER TECHNIK
Wie in den Beschreibungen der US-PS 4 699 174 und 4 550 597 offenbart, wird durch Lenkungen wie Kraftlenkungssysteme in Fahrzeugen, beispielsweise Kraftfahrzeugen, bei Lenkoperationen der Einschlag des Lenkrads durch eine Kraftquelle wie einen Motors oder einen Hydraulikmechanismus unterstützt. Ein erfindungsgemäßer Torsionsstab wird zur Steuerung des Kraftquellenbetriebs eingesetzt.
Der Torsionsstab wird auf einer Bahn zur Übertragung der Drehkraft eines Lenkrads auf ein Lenkgetriebe eingesetzt. Wird das Lenkrad gedreht bzw. eingeschlagen, so erfährt der Torsionsstab eine Verdrehung dergestalt, dass eine Differenz zwischen einer Drehungsphase auf der Lenkradseite und einer Drehungsphase auf der Lenkgetriebeseite entsteht. Die Phasendifferenz wird in geeigneter Art und Weise erfasst, so dass der Betrieb der Kraftqualle gesteuert wird.
Bei dem Torsionsstab für das Lenksystem sind beide Enden in Längsrichtung Verbindungsbereiche, die auf einem zu be festigenden Bauteil gelagert werden, und ist ein Mittelabschnitt in Längsrichtung ein Federbereich, der eine Verwindung zulässt. Diese Art von Torsionsstäben umfasst ein Torsionselement, das insgesamt die Form eines Rundstabs aufweist, wobei Verbindungsbereiche an beiden Enden in der Längsrichtung beispielsweise mit einem größeren und ein Federbereich in einem Mittelabschnitt in Längsrichtung mit einem kleineren Durchmesser ausgebildet sind.
Der für den vorbeschriebenen Verwendungszweck eingesetzte Torsionsstab erfordert eine vorbestimmte Dauerstandfestigkeit gegen wiederholte Verdrehen. Diese Dauerstandfestigkeit gegen wiederholte Verdrehungen wird in dahingehend bestimmt, dass bei Beaufschlagung einer Verdrehungsspannung von 300 MPa oder mehr Verwindungen mindestens 500000 Mal stattfinden können.
Es folgt eine Erläuterung des Verfahrens zur Herstellung eines Torsionsstabs nach dem Stand der Technik: ein Rundstab-Stahlmaterial von geringer Härte wird zunächst durch spanabhebendes Bearbeiten in eine äußere Form gebracht, die nahe bei der Form des Endprodukts liegt. Das durch spanabhebende Bearbeitung in eine äußere Form nahe der Form des Endprodukts gebrachte Stahlmaterial wird einer Hochtemperatur-Wärmebehandlung unterzogen, um ihm die erforderliche Härte mitzugeben. Schließlich werden durch die Wärmebehandlung bedingte Verwerfungen des Ausgangsmaterials korrigiert bzw. beseitigt, so dass ein passender äußerer Durchmesser hergestellt wird. Damit wird der konventionelle Torsionsstab zunächst in eine etwa dem fertigen Torsionsstab entsprechende äußere Form gebracht und anschließend mit einer hohen Härte ausgestattet.
Hauptaufgabe der vorliegenden Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung eines Torsionsstabs mit einer ersten Behandlung zur Herstellung einer Härte in dem gesamten Rundstab-Stahlmaterial durch Kaltziehen und Bearbeiten des Rundstab-Stahlmaterials in eine äußere Form, die der Form des Torsionsstab-Endprodukts nahe kommt, so dass eine Hochtemperatur-Wärmebehandlung zum Erhöhen der Härte nicht erforderlich ist.
BESCHREIBUNG DER ERFINDUNG
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Torsionsstabs mit einem Federbereich in einem Mittelabschnitt in Längsrichtung und Verbindungsbereichen an beiden Enden in Längsrichtung, umfassend: einen ersten Formschritt des Reduzierens des Durchmessers eines Stahlmaterials durch Querschnittsverminderung innerhalb eines vorbestimmten Bereichs durch Kaltziehen derart, dass die Härte des gesamten Stahlmaterials innerhalb eines vorbestimmten Bereichs erhöht wird, und einen zweiten Formschritt des Schneidens bzw. der spanabhebenden Bearbeitung des Mittelbereichs des Stahlmaterials in der Längsrichtung zum Ausbilden des Federbereichs. Das Kaltziehen dient zur plastischen Bearbeitung eines Werkstücks bei niedriger Temperatur, die nicht höher ist als die Glühtemperatur, und zur Reduzierung des Durchmessers des Stahlmaterials über einen Pressring mit allmählich sich verringerndem Durchmesser. Das Schneiden ist eine spanabhebende Bearbeitung zum Abtragen nicht benötigter Teile eines Werkstücks mittels einer Werkzeugmaschine und eines Werkzeugs, um dem Werkstück die jeweils gewünschte Form und Abmessung mitzugeben. Zu dieser Schneidbearbeitung gehört das Drehen und Schleifen.
In einer bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung beträgt die Vickers-Härte des gesamten Stahlmaterials nach dem Kaltziehen 320 oder mehr bis 450 HV oder darunter.
Nach einer bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung beträgt die Querschnittsverminderung 12 % bis 15 %.
Im Rahmen der vorliegenden Erfindung wird anders als bei den Beispielen für den Stand der Technik keine Hochtemperatur-Härtebehandlung, sondern vielmehr ein plastisches Verformen zur Reduzierung des Durchmessers des Stahlmaterial durch Kaltziehen durchgeführt, so dass die Härte insgesamt hoch ist. Das heißt, dass nur eine Dimension für die plastische Verformung bestimmt wird und eine Wärmebehandlung, die beim Stand der Technik mit höchsten Kosten verbunden ist, nicht erfolgt. Die vorliegende Erfindung ist damit im Sinne einer Herstellungskostensenkung von Vorteil.
Wie in der Japan-Offenlegungsschrift Nr. 3-189043 (1991) beschrieben, wird ein Torsionsstab in der Weise hergestellt, dass ein Stahlmaterial mit einem Durchmesser, der größer ist als der Endbearbeitungsdurchmesser der Verbindungsbereiche des Torsionsstabs, eingesetzt und nur ein Federbereich des Torsionsstabs eingezogen wird. Aufgrund der Einziehbearbeitung ist jedoch die Steuerung der genauen Länge des Federbereichs schwierig. Da weiterhin eine Nachbehandlung im Anschluss an das Kaltziehen nicht erfolgt, ist die Genauigkeit hinsichtlich der Rundheit und des Außendurchmessers des Federbereichs gering.
Nach einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung wird die Bläuungsbearbeitung des Stahl materials vor oder nach dem zweiten Formschritt durchgeführt. In diesem Falle lässt sich die Härte des Stahlmaterials verhältnismäßig einfach erhöhen. Das Stahlmaterial kann in der JIS-Güte SUP12 bzw. SWRH82B gewählt werden.
KURZBESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGEN
Es zeigen:
1 eine Seitenansicht eines Torsionsstabs nach der besten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung;
2 eine schematische Darstellung der verschiedenen Verfahrensschritte bei der Herstellung des Torsionsstabs gemäß 1;
3 eine Schnittansicht der Härte-Messpositionen eines Ausgangsmaterials;
4 ein Diagramm, das die Ergebnisse einer Härteprüfung des Ausgangsmaterials nach dem ersten Formschritt zeigt;
5 ein Diagramm, aus dem die Ergebnisse einer Härteprüfung des Ausgangsmaterials nach dem zweiten Formschritt hervorgehen;
6 eine schematische Darstellung der verschiedenen Verfahrensschritte bei der Herstellung des Torsionsstabs in einer weiteren Ausführungsform der Erfindung; und
7 ein Diagramm, aus dem die Ergebnisse einer Härteprüfung des Ausgangsmaterials nach der Bläuungsbearbeitung ersichtlich sind.
BESTE AUSFÜHRUNGSFORM DER ERFINDUNG
Es folgt die Beschreibung eines Verfahrens zur Herstellung eines Torsionsstabs nach der besten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung mit Bezug auf 1 bis 5. Ein Torsionsstab 1 ist in der Gesamtansicht rundstabförmig ausgebildet. Die Form des Torsionsstabs 1 ist so gewählt, dass ein Mittelabschnitt in der Längsrichtung einen Federbereich 2 geringeren Durchmessers aufweist, während seine beiden Endbereiche in der Längsrichtung Verbindungsbereiche 3 und 4 größeren Durchmessers umfassen. Der Federbereich 2 besitzt einen runden Querschnitt und einen gleichmäßigen Durchmesser in der Längsrichtung. Der Durchmesser der Verbindungsbereiche 3 und 4 ist größer als der Durchmesser des Federbereichs 2 und es weisen diese Bereiche einen runden Querschnitt sowie einen gleichmäßigen Durchmesser in der Längsrichtung auf. Die Durchmesserabmessungen des Federbereichs 2 und der Verbindungsbereiche 3 und 4 ist in dieser Ausführungsform keinerlei Beschränkung unterworfen. Das Längenverhältnis zwischen dem Federbereich 2 und den Verbindungsbereichen 3 und 4 lässt sich in geeigneter Weise anhand von Kraftfahrzeugen bestimmen, die mit Torsionsstab ausgestattet sind. Der Querschnitt der Verbindungsbereiche 3 und 4 muss nicht zwingend kreisrund sein.
Den Federbereich 2 und die Verbindungsbereiche 3 und 4 verbindende Abschnitte weisen eine abgerundete Oberfläche auf derart, dass der Durchmesser vom Federbereich 2 in Richtung der Verbindungsbereiche 3 und 4 allmählich größer wird. Wird bei einem Lenksystem wie einer Kraftlenkung ein Lenkrad einge schlagen, so wird der Federbereich 2 verdreht und damit eine Differenz zwischen einer Drehungsphase auf der Seite des Lenkrads und einer Drehungsphase auf der Seite des Lenkgetriebes erzeugt. Der Federbereich 2 ermöglicht das Verdrehen. Die Verbindungsbereiche 3 und 4 werden mit einem zu befestigenden Bauteil des Lenksystems verbunden. Zur Befestigung dieses Bauteils sind die Verbindungsbereiche 3 und 4 soweit erforderlich mit einem Keil, einer Kerbverzahnung, einem radial verlaufenden Durchgangsloch oder dergleichen (nicht dargestellt) versehen.
Es folgt nunmehr eine Erläuterung des Verfahrens zur Herstellung des Torsionsstabs 1 mit Bezug auf 2. Dieses Herstellungsverfahren beinhaltet einen ersten Formschritt 11 und einen zweiten Formschritt 12. In dieser Ausführungsform wird beispielsweise Federstahl SUP 12 und Walzdraht-Hartstahl SWRH28B nach JIS als Ausgangsmaterial für den Torsionsstab 1 gewählt, dessen Vickers-Härte unter 320 HV liegt. Rundstab-Stahlmaterial, dessen Durchmesser erforderlichenfalls größer ist als der Fertigbearbeitungsdurchmesser der Verbindungsbereiche 3 und 4, wird als Ausgangsmaterial aufbereitet. Die Vickers-Härte der JIS-Güten SUP12 und SWRH82B beträgt etwa 200 HV.
Im ersten Formschritt 11 wird das aufbereitete Rundstab-Stahlmaterial einer Kaltziehbearbeitung unterzogen, in welcher der gesamte Durchmesser in der Längsrichtung gleichmäßig reduziert wird.
Im ersten Formschritt 11 erfolgt eine Querschnittsverminderung des als Ausgangsmaterial dienenden Rundstab-Stahlmaterials dahingehend, dass eine vorbestimmte Härte sichergestellt wird. Wird die Kaltziehbearbeitung jedoch in mehreren Schritten durchgeführt, so sollten die Querschnittsverminderung pro Schritt und die Querschnitts-Gesamtabnahme entsprechend festgelegt werden.
Die Querschnittsabnahme y(%) ist wie durch die allgemein bekannte nachstehende Formel dargestellt: γ = {(A0 – An)/A0} × 100
In der obigen Gleichung bezeichnet A₀ einen Querschnitt des Ausgangsmaterials vor dem Ziehen und A_n einen Querschnitt des Ausgangsmaterials nach der Endbearbeitung. Übrigens wird bei Verwendung der JIS-Güten SUP12 und SWRH82B die Querschnittsabnahme mit 12 bis 15% festgelegt, so dass die Vickers-Härte eines Bereichs mit der Innenseite einer Oberflächenschicht 320 HV oder darüber beträgt.
In dem zweiten Formschritt 12 wird der Mittelabschnitt des Rundstab-Stahlmaterials mit geringerem Durchmesser in Längsrichtung spanabhebend so bearbeitet, dass ein kleinerer Durchmesser als der Durchmesser der beiden Endbereiche in Längsrichtung hergestellt wird, so dass das Rundstab-Stahlmaterial eine äußere Form bekommt, welche nahe bei derjenigen eines Endprodukts mit dem Federbereich 2 und den Verbindungsbereichen 3 und 4 liegt.
In diesem Falle wird im Zuge des ersten Formschritts 11 der Durchmesser des durch Kaltziehen geformten Rundstab-Stahlmaterials mit geringerem Durchmesser auf eine Größe festgelegt, die leicht über dem Fertigbearbeitungsdurchmesser der Verbindungsbereiche 3 und 4 liegt. Mit dem zweiten Formschritt 12 werden nicht nur der Federbereich 2, sondern auch die Verbindungsbereiche 3 und 4 spanabhebend bearbeitet, so dass bindungsbereiche 3 und 4 spanabhebend bearbeitet, so dass der für diese Bereiche 3 und 4 geforderte Durchmesser erreicht wird.
Die Härte wird an einigen Stellen des Grundmaterials in Tiefenrichtung wird nach dem ersten Formschritt 11 und dem zweiten Formschritt 12 wie folgt kontrolliert:
Die Härte der Verbindungsbereiche 3 und 4 wird gemessen, und zwar wie aus 3 ersichtlich an fünf Messpunkten P1 bis P5 in Tiefenrichtung. Die Abstände der Messpunkte von einer Position P0 (Oberfläche) sind wie folgt: P1 = 0,5 mm, P2 = 1,0 mm, P3 = 2,0 mm, Position P4 = 3,0 mm und Position P5 = 4,0 mm.
Für die Beispiele 1 bis 4 wurden Proben vorbereitet, wobei als Ausgangsmaterial die JIS-Güten SUP12 für die Beispiele 1 und 2 und die JIS-Güten SWRH82B für die Beispiele 3 und 4 gewählt wurden. Die Querschnittsverminderung wurde für diese Beispiele mit 12,6 % festgelegt.
Die Härte für die Beispiele nach Abschluss des ersten Formschritts 11 ist in 4 und Tabelle 1 ausgewiesen. Wie bereits erwähnt, befinden sich die Härte-Messpunkte in den Verbindungsbereichen 3 und 4, wobei jedoch für den ersten Formschritt 11 angenommen wird, dass die Härte der Verbindungsbereiche 3 und 4 etwa gleich der Härte des Federbereichs 2 ist, da der äußere Durchmesser in der gesamten Längsrichtung des als Grundmasse dienenden Rundstab-Stahlmaterials auf eine etwa gleichmäßige Größe reduziert ist.

Somit beträgt bei den Beispielen 1 bis 4 die Vickers-Härte des gesamten Bereichs einschließlich der Innenseite der Oberfläche des Rundstab-Stahlmaterials 320 HV oder mehr bis 450 HV oder weniger. Vorzugsweise liegt die Vickers-Härte des gesamten Rundstab-Stahlmaterials bei 350 HV oder darüber bis 430 HV oder darunter. Tabelle 1

Messpunkt vom äußeren Durchmesser Einheit (mm)	Beisp. 1 Einheit HV	Beisp. 2 Einheit HV	Beisp. 3 Einheit HV	Beisp. 4 Einheit HV
P1 → 0,5	340	360	390	380
P2 → 1,0	370	380	400	390
P3 → 2,0	370	370	390	400
P4 → 3,0	340	350	380	370
P5 → 4,0	360	340	350	325

Die Härte am Ende des zweiten Formschritts 12 ist in 5 und Tabelle 2 dargestellt.

Somit beträgt bei den Beispielen 1 bis 4 die Vickers-Härte des Rundstab-Stahlmaterials einschließlich der Innenseite der Oberfläche 320 HV oder mehr bis 450 HV oder weniger. Tabelle 2

Messpunkt vom äußeren Durchmesser Einheit (mm)	Beisp. 1 Einheit HV	Beisp. 2 Einheit HV	Beisp. 3 Einheit HV	Beisp. 4 Einheit HV
P1 → 0,5	350	360	380	370
P2 → 1,0	370	360	370	380
P3 → 2,0	370	370	390	360
P4 → 3,0	350	350	350	360
P5 → 4,0	340	360	330	350

Bei Verwendung der JIS-Güten SUP12 und SWRH82B als Ausgangsmaterial ist die Querschnittsverminderung beim ersten Formschritt 11 auf 12 % bis 15 %, vorzugsweise 12,6%, festgelegt, so dass die Vickers-Härte des Federbereichs 2 und der Verbindungsbereiche 3 und 4 320 HV oder darüber beträgt.
Nach erfolgter Sicherstellung der vorgenannten Härten wird die Zugfestigkeit des Torsionsstabs 1 auf 100 bis 165 kg/mm² und die Dauerschwingfestigkeit unter Drehbiegungsbedingungen auf 48 bis 70 kg/mm² festgelegt. Die Dauerstandfestigkeit gegen wiederholte Verdrehungsbeanspruchungen können die Bedingung erfüllen, dass beim Beaufschlagen einer Verdrehungsspannung von 300 MPa oder mehr ähnlich wie im Falle der konventionellen Materialien die wiederholte Verdrehung mindestens 5 × 10⁶ Mal erfolgen kann. Im Übrigen erfüllt der Torsionsstab 1 die funktionellen Anforderungen eines Lenksystems wie einer in einem Fahrzeug, beispielsweise einem Kraftfahrzeug, installierten Kraftlenkung.
Im Falle des Torsionsstabs 1 gemäß der vorbeschriebenen Ausführungsform wird das Ausgangsmaterial für den Stab 1 ausgewählt und ohne Härte-Wärmebehandlung einer plastischen Verformungsbehandlung unterzogen. Somit können die Kosten für das Grundmaterial hier zwar höher liegen als für das konventionelle Grundmaterial, doch lassen sich die Produktivität verbessern und die Herstellungskosten senken, weil eine Härte-Wärmebehandlung nicht durchgeführt wird. Somit ist der nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellte Torsionsstab 1 von hoher Qualität, welche die vorgegebenen Leistungsanforderungen erfüllt, zu einem verhältnismäßig niedrigen Preis herstellbar.
Die vorliegende Erfindung ist jedoch nicht ausschließlich auf die vorbeschriebene Ausführungsform beschränkt, so dass verschiedene Anwendungen und Abwandlungen in Betracht kommen.

(1) Bei der vorbeschriebenen Ausführungsform kann nach dem zweiten Formschritt 12 als allgemein bekannte Technik eine Bläuungsbearbeitung erfolgen. Das heißt, dass wie aus 6 ersichtlich der erste Formschritt 11, der zweite Formschritt 12 und der Bläuungsschritt 13 in dieser Reihenfolge als Fertigungsschritte für den Torsionsstab 1 ausführbar sind. Der erste und der zweite Formschritt 11 und 12 sind die gleichen wie im Falle der vorbeschriebenen Ausführungsform, so dass von einer erneuten Beschreibung derselben abgesehen wird. In dem Bläuungsschritt 13 wird das Ausgangsmaterial beispielsweise bei einer Umgebungstemperatur von 200°C bis 350°C erwärmt. Da in diesem Falle die Aufgabe der Bläuungsbearbeitung darin besteht, Restspannungen in kaltgeformten Produkten abzubauen, beträgt die Behandlungstemperatur wie vorerwähnt 200°C bis 350°C und ist damit niedrig. Somit unterscheidet sich diese Bearbeitung von der Hochtemperatur-Wärmebehandlung zur Steigerung der Härte eines zu einem Fertigprodukt geformten konventionellen Torsionsstabs. Bei dieser Ausführungsform kann am Ende der Bläuungsbearbeitung 13 wie aus 7 und der nachstehenden Tabelle 3 ersichtlich die Vickers-Härte des Federbereichs 2 und der Verbindungsbereiche 3 und 4 auf 360 HV oder mehr erhöht sein. Tabelle 3

Messpunkt vom äußeren Durchmesser Einheit (mm)	Beisp. 1 Einheit HV	Beisp. 2 Einheit HV	Beisp. 3 Einheit HV	Beisp. 4 Einheit HV
P1 → 0,5	370	390	390	390
P2 → 1,0	380	390	390	390
P3 → 2,0	380	390	390	390
P4 → 3,0	360	370	370	380
P5 → 4,0	370	370	360	360

(2) Bei der unter (1) erläuterten Ausführungsform kann die Bläuungsbehandlung 13 vor dem zweiten Formschritt 12 ausgeführt werden.
(3) Im Rahmen der vorbeschriebenen Ausführungsformen wird nach dem abschließenden Bearbeitungsschritt das Rundstab-Stahlmaterial, das in eine der Form des Fertigproduktes in etwa entsprechende äußere Form gebracht wurde, einer Schneidbearbeitung bzw. zerspanenden Bearbeitung unterzogen, um dessen Qualität wie die Genauigkeit seiner äußeren Abmessungen weiter zu verbessern. Bei dem unter (1) beschriebenen Herstellungsverfahren lässt sich diese Bearbeitung zwischen dem zweiten Formschritt 12 und dem Bläuungsschritt 13 ausführen. Da anders als bei dem konventionellen Beispiel die Bearbeitung nicht zum Entfernen von durch die Härte-Wärmebehandlung hervorgerufenen Verwerfungen und Verzerrungen dient, wird hierfür nur eine kurze Zeit benötigt.
Bezüglich der vorbeschriebenen Ausführungsformen ergibt sich, das bei dem erfindungsgemäßen Herstellungsverfahren das Stahlmaterial, das in seiner Form dem fertigen Torsionsstab nahe kommt, anders als bei dem Beispiel für den Stand der Technik keiner mit hohen Kosten verbundenen Wärmebehandlung zum Erhöhen der Härte unterzogen wird. Somit lassen sich mit dem erfindungsgemäßen Herstellungsverfahren die Produktivität verbessern und die Herstellungskosten senken. Das bedeutet, dass im Wege des erfindungsgemäßen Herstellungsverfahrens also mit einem verhältnismäßig niedrigem Kostenaufwand ein Torsionsstab herstellbar ist, der die geforderten Leistungskriterien erfüllt.
GEWWERBLICHE NUTZUNG
Die vorliegende Erfindung ist anwendbar auf Torsionsstäbe, die für den Einsatz in einem Lenksystem wie beispielsweise einer in einem Fahrzeug, beispielsweise einem Kraftfahrzeug, installierten Kraftlenkung vorgesehen sind.

Claims

Verfahren zur Herstellung eines Torsionsstabs (1) mit einem Federbereich in einem Mittelbereich (2) in einer Längsrichtung und Verbindungsbereichen (3, 4) an beiden Enden in der Längsrichtung, umfassend: einen ersten Formschritt des Reduzierens eines Durchmessers eines Stahlmaterials durch Reduktion eines Gebiets innerhalb eines vorbestimmten Bereichs durch Kaltziehen, derart, dass eine Harte des gesamten Stahlmaterials innerhalb eines vorbestimmten Bereichs erhöht wird; und einen zweiten Formschritt des Schneides des Mittelbereichs des Stahlmaterials in der Längsrichtung zum Erhalt des Federbereichs.
Verfahren zur Herstellung des Torsionsstabs gemäß Anspruch 1, bei welchem die Härte des gesamten Stahlmaterials nach dem Kaltziehen 320 oder mehr bis 450 oder weniger Vickers-Härte (HV) beträgt.
Verfahren zur Herstellung des Torsionsstabs gemäß Anspruch 1, bei welchem die Reduktion des Gebiets 12 bis 15% beträgt.
Verfahren zur Herstellung des Torsionsstabs gemäß Anspruch 1, bei welchem beim ersten Formschritt der Durchmesser des geformten Stahlmaterials, dessen Durchmesser durch das Kaltziehen reduziert worden ist, geringfügig größer bemessen ist als ein Endbearbeitungsdurchmesser der Verbindungsbereiche, und bei dem zweiten Formschritt nicht nur der Federbereich (2), sondern auch die Verbindungsbereiche (3, 4) geschnitten werden, so dass der Durchmesser der Verbindungsbereiche festgelegt wird.
Verfahren zur Herstellung des Torsionsstabs gemäß Anspruch 1, bei welchem bei dem ersten Formschritt das Kaltziehen mehrfach durchgeführt wird, und dass in einer Gleichung γ = {(A0 – A1)/A0} × 100, in welcher die Reduktion des Gebiets des Stahlmaterials zu jedem Zeitpunkt γ %) beträgt, ein Querschnitt des Stahlmaterials vor dem Ziehen gleich A0 ist, und ein Querschnitt des Stahlmaterials nach der Endbearbeitung durch Ziehen A1 beträgt, die Reduktion des Gebiets auf 12 bis 15% festgelegt wird, und die Vickers-Härte (HV) auf 320 oder mehr festgelegt wird.
Verfahren zur Herstellung des Torsionsstabs gemäß Anspruch 1, ferner umfassend den Schritt des Bläuens, bei welchem das Stahlmaterial einer Bläuungsbearbeitung vor oder nach dem zweiten Formschritt unterzogen wird.