DE60303427T2 - Schneller Fiber Bragg Gitter (FBG ) Dehnungs-Wandler mit Reflex-Durchlass-Filter für Schall-Überwachung - Google Patents
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Description
- Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf die Erfassung einer Dehnungsveränderung unter Verwendung eines Bragg-Gittersensors (im Nachfolgenden als "FBG"-Sensor bezeichnet) und im Spezielleren auf die Erfassung einer akustischen oder Schallemission (im Nachfolgenden als "AE" bezeichnet), die durch einen infinitesimalen Schaden in einem Material oder einem Strukturkörper verursacht wird.
- Die vorliegende Erfindung wird eingesetzt, wenn die Unversehrtheit eines Strukturkörpers durch das AE-Verfahren durch Erzeugen einer Schallwelle mit einem piezoelektrischen Element ermittelt oder eine schnelle Dehnungsveränderung aufgrund einer Stoßbelastung erfasst wird. Die vorliegende Erfindung kann bei der Gefügeuntersuchung der Unversehrtheit mechanischer Konstruktionen wie Automobilen, Flugzeugen, Brücken, Gebäuden usw. eingesetzt werden.
- Herkömmlicherweise wurden piezoelektrische Elemente zur Erfassung von AE verwendet, und zur Erfassung von Stoßbelastung wurde ein Dehnungsmessgerät eingesetzt.
- Es wurde ein Verfahren vorgeschlagen, bei dem ein Lichtstrahl, der von einem Bragg-Gittersensor (FBG-Sensor) reflektiert wird, durch ein FBG mit einer Bragg-Wellenlänge, die im Wesentlichen gleich der Bragg-Wellenlänge des FGB-Sensors ist, übertragen wird, wobei die AE dann aus dem übertragenen Licht erfasst wird (siehe I. Perez, H. L. Cui und E. Udd, 2001 SPIE, Bd. 4328, S. 209–215). Herkömmlicherweise wurden optische Spektrumsanalysatoren dazu verwendet, eine Veränderung in der Bragg-Wellenlänge des FGB-Sensors zu messen.
- Da das bekannte, zur Erfassung von AE eingesetzte piezoelektrische Verfahren Messparameter direkt in ein elektrisches Signal umwandelt, unterliegt dieses Verfahren der Auswirkung elektromagnetischer Interferenz. Im vorgeschlagenen optischen Verfahren wandelt der FGB-Sensor Messparameter in ein optisches Signal um und ist deshalb frei von den Auswirkungen elektromagnetischer Interferenz, allerdings spiegelt die erfasste Wellenform nicht unbedingt die ursprüngliche Form der AE wider und kann manchmal an Verzerrung kranken. Darüber hinaus arbeitet das bekannte Verfahren zum Messen einer Veränderung der Bragg-Wellenlänge eines FGB-Sensors unter Verwendung eines Spektrumsanalysators typischerweise mit einer Abtastrate von einer Probe pro Sekunde. Aus diesem Grunde ist das Verfahren nicht in der Lage, eine dynamische Dehnungsveränderung nachzuvollziehen und zu erfassen.
- Die DE 19912800A1 beschreibt eine Vorrichtung zum Analysieren eines Schmalbandsignals, das von einem Bragg-Gitter reflektiert wird, wobei die Vorrichtung ein Sperrfilter umfasst, zu welchem das Schmalbandsignal geleitet wird.
- Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, die vorstehenden Nachteile zu überwinden und einen Lichtwellenleiterdehnungssensor bereitzustellen, der die folgenden Merkmale aufweist:
- (1) Die Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung erfasst die AE oder eine schnelle Dehnungsveränderung aufgrund einer Stoßbelastung unter Verwendung eines FGB-Sensors.
- (2) Unter Verwendung eines einzelnen FGB-Sensors erfasst die Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung einen breiten Dehnungsveränderungsbereich.
- (3) Die Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung ist frei von der Auswirkung elektromagnetischer Interferenz, weil der FGB Messparameter in ein optisches Signal umwandelt.
- Die vorliegende Erfindung stellt eine Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung nach Anspruch 1 und ein Dehnungserfassungsverfahren nach Anspruch 6 bereit. Ausführungsformen der Vorrichtung und des Verfahrens sind in den Ansprüchen 2 bis 5 definiert.
- Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung einer Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung werden nachstehend rein beispielhaft mit Bezug auf die folgenden Zeichnungen ausführlich erläutert:
-
1 stellt das Funktionsprinzip des FBGs dar. -
2 stellt das Verhältnis zwischen einer Bragg-Wellenlänge und Dehnung dar. -
3 stellt ein Dehnungserfassungssystem dar, das einen FBG-Sensor verwendet. -
4 stellt das Prinzip der Dehnungsänderungserfassung unter Verwendung des FBG-Sensors dar. -
5 stellt ein Demonstrationstestsystem dar. -
6 stellt Reflexionskennlinien eines FBG-Sensors und eines Filters dar. -
7 stellt eine durch den FBG-Sensor erfasste AE-Wellenform dar. -
8 stellt eine Frequenzkomponentenstärke eines durch den FBG-Sensor erfassten Signals dar. -
9 stellt Ansprechverhalten des FBG-Sensors und eines piezoelektrischen Sensors im Hinblick auf AE dar; und -
10 stellt eine Frequenzkomponentenstärke von Signalen des FBG-Sensors und des piezoelektrischen Sensors dar. - Das Funktionsprinzip des FBGs wird mit Bezug auf
1 erläutert. Das FBG ist so aufgebaut, dass der Lichtwellenleiterkern periodisch im Brechungsindex verändert wird und nur ein optisches Signal in einem Schmalband mit dem doppelten Produkt des Brechungsindexes und die Dauer der Veränderungen des Brechungsindexes als mittlere Wellenlänge (als "Bragg-Wellenlänge" bezeichnet) reflektiert. - Wie in
1 gezeigt ist, besitzt ein durch das FBG übertragener Lichtstrahl, wenn ein Breitbandlichtstrahl auf das FBG fällt, eine Stärkenverteilung, welcher der Bragg-Wellenlängenbereich fehlt. Ein vom FBG reflektierter Lichtstrahl hat eine Stärkenverteilung mit einem auf der Bragg-Wellenlänge zentrierten Schmalband. Wie in1 gezeigt ist, handelt es sich bei einem optischen Zirkulator4 um ein optisches Element, das einen Lichtstrahl nur von einem Anschluss1 zu einem Anschluss2 und nur vom Anschluss2 zu einem Anschluss3 überträgt. - Erleidet das FBG Dehnung und eine Temperaturveränderung, verändert sich dessen Bragg-Wellenlänge. Konkreter ausgedrückt wird die Bragg-Wellenlänge bei einer konstanten Temperatur länger, wenn das FBG Zugverformung ausgesetzt ist, und die Bragg-Wellenlänge wird kürzer, wenn das FBG Druckverformung ausgesetzt ist, wie in
2 gezeigt ist. -
3 stellt den Aufbau einer Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung der vorliegenden Erfindung und ein Dehnungserfassungsverfahren dar, das die Dehnungssensorvorrichtung verwendet. - Eine Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung
5 der vorliegenden Erfindung umfasst einen FBG-Sensor6 , einen ersten optischen Zirkulator7 , einen zweiten optischen Zirkulator8 , und ein FBG-Filter9 , die über einen Lichtwellenleiter10 miteinander verbunden sind. Der FBG-Sensor6 ist dazu ausgelegt, an einem zu vermessenden Objekt angebracht zu werden. Ein dielektrisches Vielschichtenfilter kann das FBG-Filter9 ersetzen. - Der erste optische Zirkulator
7 ist über den Lichtwellenleiter an eine Breitbandlichtquelle11 angeschlossen. Eine erste fotoelektrische Wandlervorrichtung12 ist über den Lichtwellenleiter10 an den ersten optischen Zirkuator7 angeschlossen. Eine zweite fotoelektrische Wandlervorrichtung13 ist an das FBG-Filter9 angeschlossen. - Wie in
3 gezeigt ist, wird ein Lichtstrahl aus der Breitbandlichtquelle11 durch den ersten optischen Zirkulator7 zu dem am Objekt angebrachten FBG-Sensor6 übertragen. Ein vom FBG-Sensor6 reflektierter Lichtstrahl fällt durch den ersten optischen Zirkulator7 am zweiten optischen Zirkulator8 ein. Der Lichtstrahl fällt dann auf das FBG-Filter9 . Die Lichtstrahlen, die am FBG-Filter9 als zwei optische Signale einfallen, und zwar ein Lichtstrahl, der durch das FBG-Filter9 übertragen wurde, und ein Lichtstrahl, der vom FBG-Filter9 reflektiert und durch den zweiten optischen Zirkulator8 aufgenommen wurde, werden von der ersten und zweiten fotoelektrischen Wandlereinrichtung12 und13 in elektrische Signale umgewandelt. - Das Verhältnis zwischen dem Ausgang der ersten fotoelektrischen Wandlervorrichtung
12 und der Dehnung, welcher der FBG-Sensor6 ausgesetzt ist, wird mit Bezug auf4 erläutert.4(a) zeigt idealisierte Reflexionskennlinien des FBG-Sensors6 und des Filters9 mittels durchgezogener bzw. unterbrochener Linien. Es sei angenommen, λS stellt die Bragg-Wellenlänge des FBG-Sensors6 ohne Dehnung dar. Die Stärkenverteilung des vom FBG-Sensor6 reflektierten Lichtstrahls ist mittels eines Bereichs dargestellt, der von der durchgezogenen Linie in der mittleren Darstellung von4(a) umgeben ist. - Der Lichtstrahl mit dieser Stärkenverteilung fällt auf das FBG-Filter
9 ein. Da das FBG-Filter9 die Reflexionskennlinie besitzt, die durch die unterbrochene Linie dargestellt ist, ist der Ausgang der ersten fotoelektrischen Wandlervorichtung12 , die die Stärke des vom FBG-Filter9 reflektierten Lichts erfasst, proportional zu einer Fläche einer Bereichs (einer schraffierten Fläche), in der sich der durch die durchgezogene Linie umgebene Bereich und der von der unterbrochenen Linie umgebene Bereich überschneiden. - Wenn der Bragg-Sensor
6 einer Druckverformung ausgesetzt ist, sinkt die Bragg-Wellenlänge des FBG-Sensors6 auf λS' (<λS). Da die Bragg-Wellenlänge λF des FBG-Filters9 unverändert bleibt, nimmt ein Überschneidungsbereich der beiden Reflexionskennlinien zu (siehe linke Abbildung in4(a) ). Der Ausgang der ersten fotoelektrischen Wandlervorrichtung12 wird größer, wenn keine Dehnung auftritt. Unterliegt hingegen der FBG-Sensor einer Zugverformung, wird die Bragg-Wellenlänge des FBG-Sensors6 länger und erreicht λS'' (<λS). In diesem Fall nimmt der Überschneidungsbereich der beiden Reflexionskennlinien ab und der Ausgang der ersten fotoelektrischen Wandlervorrichtung12 sinkt (siehe rechte Abbildung in4(a) ). Wenn der Ausgang der ersten fotoelektrischen Wandlervorrichtung12 ohne Dehnung als Benchmark oder feste Bezugsmarke angesehen wird, nimmt der Ausgang der ersten fotoelektrischen Wandlervorrichtung12 mit der auf den FBG-Sensor6 wirkenden Druckverformung zu und nimmt mit der auf den FBG-Sensor6 wirkenden Zugverformung ab. - Der Transmissionsgrad des FBG-Filters
9 wird durch Transmissionsgrad = 1 – Reflexionsgrad dargestellt.4(b) stellt die Reflexionskennlinien des Sensors und die Transmissionskennlinien des Filters im Ansprechen auf eine Veränderung bei der Dehnung dar, welcher der Sensor ausgesetzt ist. Aus der vorstehenden Erläuterung ergibt sich, dass der Ausgang der zweiten fotoelektrischen Wandlervorrichtung13 , die die Stärke des durch das FBG-Filter9 übertragenen Lichtstrahls erfasst, im Ansprechen auf die Druckverformung abnimmt und im Ansprechen auf Zugverformung zunimmt. - Die tatsächlichen Reflexionskennlinien des FBGs sind nicht so einfach wie die in den
4(a) und4(b) gezeigten. Die tatsächlichen Kennlinien sind wie in6 gezeigt. Wegen solcher komplexer Reflexionskennlinien erhöht sich der Ausgang der ersten fotoelektrischen Wandlervorrichtung12 , die die Stärke des vom FBG-Filter9 reflektierten Lichts erfasst, nicht unbedingt gleichförmig, wenn die Zugverformung zunimmt. Selbiges trifft auf die zweite fotoelektrische Wandlervorrichtung13 zu. Anders ausgedrückt verändert sich der Ausgang der zweiten fotoelektrischen Wandlervorrichtung13 im Ansprechen auf die Dehnung, welcher der FBG-Sensor6 ausgesetzt ist, nicht linear. - Die Erfinder glauben, dass der durch das FBG-Filter
9 übertragene Lichtstrahl und der vom FBG-Filter9 reflektierte Lichtstrahl im Ansprechen auf die Dehnung, welcher der FBG-Sensor6 ausgesetzt ist, einander in der Phase entgegengesetzt sind, und dass ein Signal, das durch Summieren des übertragenen und des reflektierten Lichtstrahls, wobei einer der beiden Lichtstrahlen in der Phase umgekehrt ist, sich im Ansprechen auf eine Veränderung der Dehnung, welcher der FBG-Sensor6 ausgesetzt ist, linear verändert. - Nun werden Beispiele für die vorliegende Erfindung erläutert, um den Betrieb der Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung
5 der vorliegenden Erfindung und das Dehnungserfassungsverfahren unter Verwendung der Sensorvorrichtung5 zu erklären und die Vorteile der Sensorvorrichtung5 und deren Verfahren zu demonstrieren. - Eine in
5 gezeigte Messvorrichtung umfasst die in3 gezeigte Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung5 der vorliegenden Erfindung als Hauptelement, und umfasst ferner noch einen Signalgenerator16 , einen Signalverstärker17 , und einen AE-Oszillator (piezoelektrisches Element)18 , um einem zu vermessenden Objekt15 eine Schwingung zuzuführen (d.h. ihm zu Testzwecken eine Belastung aufzuerlegen); und umfasst darüber hinaus noch ein Oszilloskop19 als Einrichtung zum Messen, Anzeigen und Verarbeiten der Signale SR und ST der ersten fotoelektrischen Wandlereinrichtung12 und der zweiten fotoelektrischen Wandlereinrichtung13 . Jede bekannte Einrichtung zum Durchführen der Signalanalyseaufgaben des Oszilloskops, wie etwa standardmäßige Signalverarbeitungshardware, kann das Oszilloskop ersetzen. Darüber hinaus wird dem Fachmann auf dem Gebiet klar sein, dass die elektrische Verarbeitung der fotoelektrisch umgewandelten Lichtsignale durch direkte optische Verarbeitung ersetzt werden könnte. - Ein Test wurde unter Verwendung der Messvorrichtung
14 durchgeführt, um die Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung5 der vorliegenden Erfindung und das Dehnungserfassungsverfahren unter Verwendung der Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung5 zu prüfen. - In diesem Test erzeugte der Signalgenerator
16 ein Tone-Burst-Signal mit einer Mittelfrequenz, die auf 180 Hz zentriert war, und es wurde dem AE-Oszillator18 ein vom Signalverstärker17 (Verstärkung = 40 dB) verstärktes Signal mit einer Resonanzfrequenz von 180 kHz zugeführt. Der FBG-Sensor6 war mittels eines Dehnungsmessklebstoffs am Objekt15 befestigt. Unter Verwendung des AE-Oszillators18 wurde das Objekt15 mit einer schnellen Dehnungsspannungsveränderung beaufschlagt, während gleichzeitig ein Lichtstrahl aus der Breitbandlichtquelle11 mit einem Wellenlängenbereich von 1520–1620 nm durch den ersten optischen Zirkulator7 auf den FBG-Sensor6 geworfen wurde. - Eine Veränderung in der Dehnungsbelastung des FBG-Sensors
6 wurde gemessen. Da die durch den AE-Oszillator18 bereitgestellte Dehnungsspannungsveränderung eine Frequenz und Spannung mit derselben Höhe wie die akustische Emission (AE) hat, die während der infinitesimalen Zerstörung eines Materials hervorgerufen wird, ist in diesem Fall die Erfassung der Dehnungsspannung gleich dem Messwert der AE. - Der Lichtstrahl aus dem FBG-Sensor
6 fiel durch den ersten optischen Zirkulator7 am zweiten optischen Zirkulator8 ein. Mit dem am FBG-Filter9 einfallenden Lichtstrahl wurde ein durch das FBG-Filter9 übertragener Lichtstrahl und ein vom FBG-Filter9 reflektierter Lichtstrahl von der zweiten fotoelektrischen Wandlervorrichtung13 bzw. der ersten fotoelektrischen Wandlervorrichtung12 erfasst. Die elektrischen Signale SR und ST, die von der ersten fotoelektrischen Wandlervorrichtung12 und der zweiten fotoelektrischen Wandlervorrichtung13 umgewandelt worden waren, wurden dann am Oszilloskop gemessen. -
6 zeigt Reflexionskennlinien des FBG-Sensors6 und des FBG-Filters9 , die in diesem Test zum Einsatz kamen. Der FBG-Sensor6 und das FBG-Filter9 hatten Bragg-Wellenlängen von 1550,33 bzw. 1550,18 nm. - Testergebnis 1: Wiederholbarkeit der Wellenform
-
7 zeigt vier Signale, und zwar (1) ein an den AE-Oszillator18 angelegtes Signal, (2) die Signale SR und ST aus der ersten fotoelektrischen Wandlervorrichtung12 und der zweiten fotoelektrischen Wandlervorrichtung13 (der dritte und vierte Linienverlauf in der Figur), und (3) ein verarbeitetes Signal (SR-ST) (der zweite Linienverlauf in der Figur). Die Signale SR und ST aus der ersten fotoelektrischen Wandlervorrichtung12 und der zweiten fotoelektrischen Wandlervorrichtung13 sind einander in der Phase entgegengesetzt. Der Ausgangspegel im Ansprechen auf die Zugverformung und der Ausgangspegel im Ansprechen auf die Druckverformung sind im Hinblick auf den Ausgangspegel im Ansprechen auf keine Spannungsbelastung als Referenzpegel nicht symmetrisch, und die Ausgangssignale unterscheiden sich von dem an den AE-Oszillator18 geschickten Signal. - Dies wird den komplexen Formen der Reflexionskennlinien des FBG-Sensors
6 und des Filters9 zugesprochen. Jedoch hat ein Signal, das durch Phasenumkehr des Signals ST erhalten wird, und das umgekehrte Signal und das Signal SR dann summiert werden (in der Praxis wird ein Unterschied zwischen den beiden Signalen SR und ST bestimmt), dieselbe Form wie das an den AE-Oszillator18 übertragene Signal. - Testergebnis 2: Frequenzanalyse:
-
8 stellt ein Analyseergebnis einer Frequenzkomponentenstärke der in7 dargestellten Signale dar. Bei dem in den AE-Oszillator18 eingegebenen Signal handelt es sich um ein Signal mit einer Mittelfrequenz, die bei 180 kHz liegt. Das Signal SR und das Signal ST aus der ersten und zweiten fotoelektrischen Wandlervorrichtung haben einen hohen Stärkepegel in einem niedrigen Frequenzbereich und weisen eine Frequenzkomponentenstärkeverteilung auf, die sich vom übertragenen Signal unterscheidet. Das verarbeitete Signal hingegen hat eine Frequenzkomponentenstärke, die mit dem übertragenen Signal übereinstimmt. - Testergebnis 3: Vergleich der Ansprechverhalten des FBG-Sensors
6 und des piezoelektrischen Sensors im Hinblick auf AE: - Piezoelektrische Sensoren sind herkömmlicher Weise in weitverbreitetem Einsatz zur AE-Messung. Das Ansprechverhalten des FBG-Sensors
6 wurde mit dem Ansprechverhalten eines handelsüblichen piezoelektrischen Sensors im Hinblick auf AE verglichen. Im Ergebnis sind das in9 gezeigte Signal aus dem FBG-Sensor6 , das verarbeitet worden war, und das Signal aus dem piezoelektrischen Sensor augenscheinlich gleich in der Wellenform. Dies beweist, dass die Signalverarbeitung es zulässt, dass der FBG-Sensor6 auf dieselbe Weise als AE-Sensor eingesetzt werden kann, wie ein piezoelektrisches Element herkömmlicher Weise eingesetzt wird.10 stellt die Analyseergebnisse der Frequenzkomponentenstärke der in9 dargestellten Signale dar. Signale, die aus dem FBG-Sensor6 und dem piezoelektrischen Elementsensor erfasst wurden, weisen identische Kennlinien auf. - Der vorstehende Test beweist, dass die vorliegende Erfindung den folgenden Vorteil bietet. Die AE mit einer Tone-Burst-förmigen Welle, die durch das piezoelektrische Element in Schwingung versetzt wurde, wurde vom FBG-Sensor
6 aufgenommen, und wurde dann im Verfahren der vorliegenden Erfindung unter Verwendung des FBG-Filters9 als Filter signalverarbeitet. Die Wellenformen der übertragenen und der reflektierten Welle des FBG-Filters9 stellten die ursprüngliche Wellenform der AE nicht wieder her. Die Wellenform des Signals, das gemäß dem vorgeschlagenen Verfahren der vorliegenden Erfindung verarbeitet wurde, stellte die ursprüngliche Wellenform der AE wieder her. - Bei einer Analyse der Frequenzkomponentenstärke der vom FBG-Filter
9 reflektierten und der durch den FBG-Filter9 übertragenen Welle, weisen die reflektierte und die übertragene Welle eine von den Merkmalen der ursprünglichen Wellenform unterschiedliche Frequenzkomponentenstärkeverteilung auf. Hingegen stimmt die signalverarbeitete Wellenform mit der Frequenzkomponentenstärkeverteilung der ursprünglichen Wellenform überein. - Die AE-Erfassungswellenform des offenbarten Sensors wurde mit der AE-Wellenform eines handelsüblichen piezoelektrischen Elementsensors verglichen, der herkömmlicher Weise in weitverbreitetem Einsatz ist. Im Ergebnis ist die Wellenform, die durch Signalverarbeitung der aus dem FBG-Sensor
6 reflektierten Welle erhalten wird, augenscheinlich dieselbe wie die des piezoelektrischen Elementsensors, und die Frequenzanalyseergebnisse der beiden Sensoren stimmen gut überein. - Die Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung nach der vorliegenden Erfindung mit dem vorstehend ausgewiesenen Aufbau erfasst die AE mittels des FBG-Sensors. Im Vergleich zu dem Verfahren, das die AE lediglich unter Verwendung der durch das Filter übertragenen Welle misst, erzielt das Verfahren der vorliegenden Erfindung genauere AE-Messwerte. Das Verfahren ist wirksam zur Erfassung einer schnellen Dehnungsveränderung aufgrund einer Stoßbelastung.
Claims (6)
- Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung, umfassend: einen FBG-Sensor (
6 ), der einen Lichtwellenleiter mit einem darin eingezogenen Bragg-Fasergitter umfasst und an einem zu messenden Objekt angebracht ist, eine Breitbandlichtquelle (11 ), um einen Breitbandlichtstrahl auf den FBG-Sensor zu richten, und ein Filter (9 ), das einen vom FBG-Sensor reflektierten Lichtstrahl reflektiert und durchlässt, und eine Einrichtung (12 ,13 ,19 ), um eine Amplitudenveränderung in einem Signal zu erfassen, das durch Invertieren der Phase: (a) eines Signals, das repräsentativ für den vom Filter reflektierten Lichtstrahl ist, oder (b) eines Signals, das für den durch das Filter durchgelassenen Lichtstrahl repräsentativ ist, erhalten wird, und dann das invertierte und das nicht invertierte Signal miteinander zu addieren; wobei die Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung unter Verwendung des Filters eine Dehnung erfasst, indem eine Veränderung in einer Mittelwellenlänge des vom FBG-Sensor reflektierten Lichtstrahls erfasst wird; und dadurch gekennzeichnet, dass das Filter ein Interferenzfilter ist. - Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung nach Anspruch 1, wobei der FBG-Sensor und die Breitbandlichtquelle durch einen optischen Zirkulator (
7 ) miteinander verbunden sind, und wobei der FBG-Sensor und das Interferenzfilter durch den optischen Zirkulator miteinander verbunden sind. - Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung nach Anspruch 1, wobei der FBG-Sensor und die Breitbandlichtquelle durch einen ersten optischen Zirkulator (
7 ) miteinander verbunden sind, und wobei der FBG-Sensor und das Interferenzfilter durch einen zweiten optischen Zirkulator (8 ) miteinander verbunden sind. - Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung nach jedem vorhergehenden Anspruch, wobei das Interferenzfilter ein FBG-Filter oder ein dielektrisches Mehrschichtfilter ist.
- Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung nach Anspruch 1, wobei die Einrichtung zum Erfassen eine erste (
12 ) und eine zweite (13 ) fotoelektrische Umformungsvorrichtung umfasst, um Lichtstrahlen zu empfangen, die vom Interferenzfilter reflektiert bzw. durchgelassen werden, und eine Signalverarbeitungseinrichtung (19 ), um die Phase eines Ausgangs einer ausgewählten der fotoelektrischen Umformungsvorrichtungen zu invertieren, die invertierten und nicht invertierten Ausgänge zu kombinieren, und mindestens eine Kennlinie der kombinierten Ausgänge zu messen. - Dehnungserfassungsverfahren, das eine Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung verwendet, wobei ein FBG-Sensor (
6 ), der einen Lichtwellenleiter mit einem darin eingezogenen Bragg-Fasergitter umfasst, an einem zu messenden Objekt (15 ) angebracht ist, ein Breitbandwellenlängenlichtstrahl dazu gebracht wird, auf den FBG-Sensor einzufallen, ein vom Bragg-Fasergitter reflektierter Lichtstrahl dazu gebracht wird, auf ein Filter (9 ) einzufallen, und Messen einer Veränderung in der Mittelwellenlänge des vom FBG-Sensor reflektierten Lichtstrahls unter Verwendung des Filters, wobei die Veränderung proportional zu einer vom FBG-Sensor erfassten Dehnung ist, um dadurch eine Veränderung in der Dehnung des FBG-Sensors zu erfassen, wobei die Lichtwellenleiterdehnungssensorvorrichtung eine vom FBG-Sensor erfasste Dehnungsveränderung erfasst, indem der vom Filter reflektierte Lichtstrahl und der vom Filter durchgelassene Lichtstrahl zu einem der phaseninvertierten Lichtstrahlen addiert werden, wobei der vom Filter reflektierte Lichtstrahl und der vom Filter durchgelassene Lichtstrahl sich im Hinblick auf eine Veränderung in dem vom Bragg-Fasergitter reflektierten Lichtstrahl in zueinander entgegengesetzten Phasen verändern, und Erfassen einer Amplitudenveränderung in der Summe; und dadurch gekennzeichnet, dass das Filter ein Interferenzfilter ist.
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