DE4431333A1

DE4431333A1 - Strand tension sensor for winding esp. electrical and fibre optic cables

Info

Publication number: DE4431333A1
Application number: DE19944431333
Authority: DE
Inventors: Reiner Dipl Ing Schneider; Horst Dipl Ing Knoch; Thomas Dipl Ing Mueller
Original assignee: Siemens AG
Current assignee: Siemens AG
Priority date: 1993-10-08
Filing date: 1994-09-02
Publication date: 1996-03-07

Abstract

The tension in strands (LG) which are drawn from a supply bobbin by a take-off device and applied to a long processed product (VP), esp. according to Patent File 4334399.6, is measured by a sensor (SR1). The sensor (SR1) is mounted so that it can slide in the direction of the draw-off axis (AR1) of the processed product (VP).

Description

Die Erfindung betrifft einen Meßfühler zum Messen von Zug spannungen eines langgestreckten Gutes, das von einer Vor ratsspule mit einer Abwickelvorrichtung abgezogen auf ein langgestrecktes Verarbeitungsprodukt aufgebracht wird, insbe sondere nach Patent . . . (Aktenzeichen: P 43 34 399.6).The invention relates to a sensor for measuring train tensions of an elongated good from a pre Council reel with an unwinder pulled on elongated processing product is applied, esp special after patent. . . (File number: P 43 34 399.6).

Die Erfindung bezieht sich insbesondere auf das Patent . . . (Aktenzeichen: P 43 34 399.6). Die dort zu den Fig. 1 mit 3 getroffenen Aussagen sind im Rahmen der Erfindung allgemein gültig. Elemente mit der gleichen Funktion und Wirkungsweise sind im Rahmen der Erfindung durchgängig jeweils mit den gleichen Bezugszeichen versehen.The invention relates in particular to the patent. . . (File number: P 43 34 399.6). The statements made there with regard to FIG. 1 with 3 are generally valid within the scope of the invention. Elements with the same function and mode of operation are provided with the same reference numerals throughout the invention.

In der Praxis kann es gegebenenfalls erschwert sein, ein langgestrecktes Gut mit einer definierten Zugspannung, d. h. ohne unzulässig hohe Zugspannungsschwankungen, auf ein lang gestrecktes Verarbeitungsprodukt, wie z. B. eine Kabelseele, aufzubringen. So ist z. B. in der Kabeltechnik das Aufbringen einer Haltewendel auf ein Bündel von Lichtwellenleitern mit einem Haltewendelwickler, insbesondere beim Anfahren und/oder Anhalten des Bespinn- bzw. Umwickelprozesses, kritisch.In practice, it may be difficult to elongated good with a defined tensile stress, d. H. without impermissibly high fluctuations in tension, for a long time stretched processing product, such as. B. a cable core, to apply. So z. B. in cable technology with a helix on a bundle of optical fibers a winder, especially when starting and / or Stopping the spinning or wrapping process, critical.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Weg aufzuzei gen, wie in einfacher Weise die Zugspannung eines langge streckten Gutes beim Aufbringen auf ein langgestrecktes Verarbeitungsprodukt möglichst genau bestimmt werden kann: Gemäß der Erfindung wird diese Aufgabe bei einer Vorrichtung der eingangs genannten Art dadurch gelöst, daß der Meßfühler entlang der axialen Abzugsachse des Verarbeitungsprodukts verschiebbar gelagert ist.The invention has for its object to provide a way conditions, such as the tensile stress of a langge stretched good when applied to an elongated one Processing product can be determined as precisely as possible: According to the invention, this object is achieved in a device of the type mentioned solved in that the sensor along the axial withdrawal axis of the processed product is slidably mounted.

Dadurch, daß der Meßfühler entlang der axialen Abzugsachse des Verarbeitungsprodukts verschiebbar gelagert ist, können äußere Störgrößen, wie z. B. Unwuchten oder Fliehkräfte, weit weniger störend auf den Meßfühler wirksam werden und damit weit weniger in die Messung der Zugspannung des langgestreck ten Gutes eingehen. Es ergibt sich eine dynamisch verbes serte, d. h. weitgehend verzögerungsarme, Messung der Zugspan nung des langgestreckten Gutes, die unter einer Vielzahl praktischer Gegebenheiten in einfacher Weise eine weitgehend genaue Bestimmung der Zugspannung ermöglicht.The fact that the sensor along the axial trigger axis of the processing product is slidably mounted external disturbances, such as B. unbalance or centrifugal forces, far become less disruptive to the sensor and thus far less in measuring the tensile stress of the elongated to do good. The result is a dynamically verbes serte, d. H. largely low-delay, measurement of tension of the elongated goods, which are among a variety practical conditions in a simple way largely enables precise determination of the tension.

Die Erfindung betrifft auch eine Vorrichtung zum Aufbringen eines langgestreckten Gutes auf ein langgestrecktes Verarbei tungsprodukt unter einer vorgebbaren Zugspannung mit einer Vorratsspule, auf der das langgestreckte Gut angeordnet ist, mit einer Abwickelvorrichtung zum Abziehen des langgestreck ten Gutes von der Vorratsspule, sowie mit einem Meßfühler, über den das langgestreckte Gut dem Verarbeitungsprodukt zugeführt ist, welche dadurch gekennzeichnet ist, daß der Meßfühler entlang der axialen Abzugsachse des Verarbeitungs produktes verschiebbar gelagert ist.The invention also relates to an application device of an elongated good for an elongated processing tion product under a predetermined tensile stress with a Supply spool on which the elongated material is arranged, with an unwinder to pull off the elongated good from the supply spool, as well as with a sensor, over which the elongated good is the processing product is supplied, which is characterized in that the Sensor along the axial withdrawal axis of the processing product is slidably mounted.

Die Erfindung betrifft auch ein Verfahren zum Aufbringen eines langgestreckten Gutes auf ein langgestrecktes Verarbei tungsprodukt unter einer vorgebbaren Zugspannung, wobei das langgestreckte Gut von einer Vorratsspule mit einer Abwickel vorrichtung abgezogen und über einen Meßfühler dem Verarbei tungsprodukt zugeführt wird, welches dadurch gekennzeichnet ist, daß der Meßfühler durch die Zugspannung des langge streckten Gutes entlang der axialen Abzugsachse des Verarbei tungsprodukts verschoben wird, und daß aus der axialen Ver schiebung die Zugspannung des langgestreckten Gutes gemessen und zur weiteren Auswertung bereitgestellt wird. The invention also relates to a method for application of an elongated good for an elongated processing tion product under a predetermined tensile stress, the elongated material from a supply spool with an unwinder device removed and the processing via a sensor tion product is supplied, which is characterized is that the sensor by the tensile stress of the langge stretched good along the axial withdrawal axis of the processing tion product is shifted, and that from the axial Ver the tensile stress of the elongated product is measured and is provided for further evaluation.

Sonstige Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteran sprüchen wiedergegeben.Other developments of the invention are in the Unteran sayings reproduced.

Die Erfindung und ihre Weiterbildungen werden nachfolgend anhand von Zeichnungen näher erläutert.The invention and its developments are as follows explained in more detail with reference to drawings.

Es zeigen:Show it:

Fig. 1 schematisch im Querschnitt einen erfindungsge mäßen Meßfühler zur Messung der Zugspannung eines langgestreckten Gutes, Fig. 1 shows schematically in cross section a erfindungsge MAESSEN sensor for measuring the tensile stress of an elongated product,

Fig. 2 schematisch im Querschnitt eine erste Abwand lung des erfindungsgemäßen Meßfühlers nach Fig. 1, Fig. 2 shows schematically in cross section a first Abwand of the probe according to the invention lung according to FIG. 1,

Fig. 3 schematisch im Querschnitt eine weitere Abwandlung des erfindungsgemäßen Meßfühlers nach Fig. 1, Fig. 3 shows diagrammatically in cross-section a further modification of the probe according to the invention according to Fig. 1,

Fig. 4 den Meßfühler nach Fig. 3 in einer Schnitt bildebene senkrecht zur Zeichenebene von Fig. 3, Fig. 4 shows the sensor of FIG. 3 in a sectional image plane perpendicular to the plane of Fig. 3,

Fig. 5 mit 12 Wickeleinrichtungen in der Kabeltechnik für einer erfindungsgemäßen Vorrichtung zur Mes sung der Zugspannung eines langgestreckten Gutes gemäß den Fig. 1 mit 4. Fig. 5 with winding means 12 in cable technology for an inventive device for the tensile stress of a Mes elongated product solution according to Fig. 1 with 4.

Fig. 1 zeigt schematisch im Querschnitt eine erfindungsgemä ßen Meßvorrichtung ZM1 zur Messung der Zugspannung eines langgestreckten Gutes LG beim Aufbringen auf ein langge strecktes Verarbeitungsprodukt VP. In der Fig. 1 sind das Verarbeitungsprodukt VP sowie das langgestreckte Gut LG zusätzlich strichpunktiert angedeutet. Das Verarbeitungspro dukt VP wird dort mit dem langgestreckten Gut LG vorzugsweise umwickelt. Als langgestrecktes Verarbeitungsprodukt VP kommen insbesondere Strukturen bzw. Konfigurationen von elektrischen und/oder optischen Übertragungselementen in Frage. Dies können beispielsweise Gruppen von elektrischen Leitern (Adern) wie z. B. sogenannte "ICCS-Vierer" ("integrated computer communication systems"), Gruppen oder Bündel von Lichtwellenleitern, von Lichtwellenleiter-Hohladern, insbe sondere von thermoplastischen oder sonstigen dünnwandigen Hohladern, von Lichtwellenleiter-Bündeladern, Lichtwellen leiter-Bändchen von Bändchenstapeln, sowie sonstige Konfigu rationen von elektrischen und/oder optischen Adern insbeson dere zur Nachrichtenübertragung sein. Die elektrischen und/oder optischen Übertragungselemente werden bevorzugt unter Zuhilfenahme des langgestreckten Gutes LG zu einer Gruppe zusammengefaßt. Bevorzugt ist das Verarbeitungsprodukt VP durch eine Kabelseele mit elektrischen und/oder optischen Übertragungselementen gebildet. Die Übertragungselemente können dabei lose oder gegebenenfalls miteinander verseilt vorliegen. Bevorzugt ist das Verarbeitungsprodukt VP durch mindestens ein Bündel von Lichtwellenleitern gebildet, die zu einer Gruppe lose zusammengefaßt oder ggf. auch miteinander verseilt sein können. In der Fig. 1 sind der Einfachheit halber nur zwei von n möglichen Übertragungselementen mit n 2, nämlich die Übertragungselemente VE1 und VE4, in der linken Bildhälfte beispielhaft bei ihrer Verseilung auf ein kreiszylinderförmiges Zentralelement SK strichpunktiert gezeichnet. Als Zentralelement SK ist vorzugsweise ein elek trisches und/oder optisches Übertragungselement, ein Bündel von elektrischen und/oder optischen Übertragungselementen oder ein zugfestes Kernelement z. B. aus Aramid- oder Stahl drähten verwendet. Die Übertragungselemente können als Ver seilelemente vorzugsweise mit wechselnder Schlagrichtung (SZ- Verseilung) miteinander verseilt sein, wobei gegebenenfalls auch das Zentralelement SK entfallen kann. Fig. 1 shows schematically in cross section an inventive measuring device ZM1 for measuring the tensile stress of an elongated good LG when applied to an elongated processing product VP. In Fig. 1, the processing product VP and the elongated good LG are also indicated by dash-dotted lines. The processing product VP is preferably wrapped there with the elongated good LG. Structures or configurations of electrical and / or optical transmission elements are particularly suitable as the elongated processing product VP. This can, for example, groups of electrical conductors (wires) such. B. so-called "ICCS foursome"("integrated computer communication systems"), groups or bundles of optical fibers, of optical fiber hollow cores, in particular special of thermoplastic or other thin-walled hollow cores, of optical fiber bundle cores, optical fiber ribbon tapes of ribbon stacks, and other configurations of electrical and / or optical wires, in particular for message transmission. The electrical and / or optical transmission elements are preferably combined into a group with the aid of the elongated material LG. The processing product VP is preferably formed by a cable core with electrical and / or optical transmission elements. The transmission elements can be loose or, if necessary, stranded together. The processing product VP is preferably formed by at least one bundle of optical fibers, which can be loosely combined into a group or, if necessary, also stranded together. In FIG. 1, for the sake of simplicity, only two of n possible transmission elements with n 2, namely the transmission elements VE1 and VE4, are shown in dash-dot lines in the left-hand half of the example as they are stranded on a circular-cylindrical central element SK. As the central element SK is preferably an electrical and / or optical transmission element, a bundle of electrical and / or optical transmission elements or a tensile core element z. B. made of aramid or steel wires. The transmission elements can be stranded together as Ver rope elements, preferably with alternating lay direction (SZ stranding), the central element SK optionally also being omitted.

Um nun die miteinander vorzugsweise SZ-verseilten Übertra gungselemente, wie z. B. VE1, VE4, in ihrem Verseilverbund zu fixieren, d. h. ein Aufgehen ihrer Verseilschläge insbesondere im Bereich ihrer Umkehrstellen weitgehend zu vermeiden, wird auf sie im Bereich ihres gedachten Verseilpunktes unter Zuhilfenahme eines Verseilnippels VN1 das langgestreckte Gut LG von außen aufgebracht, insbesondere aufgewickelt. Als langgestrecktes Gut LG sind bevorzugt Fäden, Haltewendeln, Bänder, Zwirne, elektrische und/oder optische Übertragungs elemente, sowie sonstiges faden- oder bandförmiges Material gewählt. Insbesondere ist eine Bewicklung mit Fäden geringer Biegefähigkeit und/oder Dehnfähigkeit zweckmäßig.About the preferably SZ-stranded transfers supply elements such. B. VE1, VE4, in their stranded structure fix, d. H. a rising of their twist strikes in particular to be largely avoided in the area of their reversals on them in the area of their intended stranding point below With the help of a stranding nipple VN1 the elongated product LG applied from the outside, especially coiled. As elongated goods LG are preferably threads, holding helices, Tapes, threads, electrical and / or optical transmission elements, as well as other thread or ribbon-shaped material chosen. In particular, winding with threads is less Flexibility and / or elasticity useful.

Der Verseilnippel VN1 legt vorzugsweise auch den Verseilpunkt für die miteinander zu verseilenden Verseilelemente VE1, VE4, insbesondere Lichtwellenleiter, fest. Der Verseilnippel VN1 ist dazu als ein etwa kreiszylinderförmiges Rohr ausgebildet, das sich in axialer Durchlaufrichtung AR1, d. h. entlang der axialen Abzugsachse des Verarbeitungsprodukts VP erstreckt. Im Eingangsbereich weist der Verseilnippel VN1 eine etwa trichterartig bzw. konisch zulaufende Eingangsöffnung EO auf. Er ist mit seinem ausgangsseitigen Ende an einem feststehen den Trageteil TT horizontal liegend fest angebracht, wobei sich das Trageteil TT in vertikaler Richtung erstreckt. Durch diesen Verseilnippel VN1 ist in axialer Abzugsrichtung AR1 das Verarbeitungsprodukt VP hindurchgeführt. Dabei wird es von dem langgestreckten Gut LG in Umfangsrichtung vorzugs weise wendel- bzw. schraubenlinienförmig bewickelt bzw. umsponnen, so daß sich das fertige Endprodukt EP am Ausgang des Verseilnippels VN1 ergibt. Das langgestreckte Gut LG wird dazu von einer sich drehenden Vorratsspule (VS wie z. B. in Fig. 5 dargestellt) abgezogen, die um die Abzugsachse AR1 rotiert. Diese Rotationsbewegung des langgestreckten Gutes LG rings um das Verarbeitungsprodukt VP ist in der Fig. 1 mit einem Pfeil RB angedeutet. Die Vorratsspule VS ist der Über sichtlichkeit halber in der Fig. 1 weggelassen worden. Das langgestreckte Gut LG läuft am Innenrand der trichterförmigen Eingangsöffnung des Verseilnippels VN1 ringsum, d. h. in Umfangsrichtung um das Verarbeitungsprodukt VP herum, und bewickelt es dadurch wendelförmig.The stranding nipple VN1 preferably also defines the stranding point for the stranding elements VE1, VE4, in particular optical fibers, to be stranded together. For this purpose, the stranding nipple VN1 is designed as an approximately circular-cylindrical tube which extends in the axial direction of travel AR1, ie along the axial withdrawal axis of the processing product VP. In the entrance area, the stranding nipple VN1 has an inlet opening EO that tapers approximately like a funnel or is conical. It is fixedly attached with its output end to a fixed horizontal support part TT, the support part TT extending in the vertical direction. The processing product VP is passed through this stranding nipple VN1 in the axial withdrawal direction AR1. In this case, it is wound or wound around by the elongated material LG in the circumferential direction, preferably helically or helically, so that the finished end product EP results at the exit of the stranding nipple VN1. For this purpose, the elongated product LG is drawn off from a rotating supply reel (VS, as shown, for example, in FIG. 5), which rotates about the take-off axis AR1. This rotational movement of the elongated product LG around the processing product VP is indicated in FIG. 1 by an arrow RB. The supply spool VS has been omitted for the sake of clarity in FIG. 1. The elongated material LG runs all around on the inner edge of the funnel-shaped inlet opening of the stranding nipple VN1, ie around the processing product VP in the circumferential direction, and thereby winds it helically.

Um nun die Zugspannung F des langgestreckten Gutes LG mög lichst genau bestimmen bzw. messen zu können, ist dem Ver seilnippel VN1 ein Meßfühler SR1 zugeordnet. Dieser Meßfühler SR1 umgibt den Verseilnippel VN1 und damit auch das Verarbei tungsprodukt VP vorzugsweise konzentrisch. Er ist ringförmig, insbesondere kreiszylinderförmig, ausgebildet. Er weist somit vorteilhaft eine rotationssymmetrische Gestalt auf, durch die auf ihn z. B. einseitige Krafteinwirkungen weitgehend vermie den sind. Die Zentral- bzw. Längsachse des Meßfühlers SR stimmt vorzugsweise möglichst mit der axialen Abzugsachse AR1 des Verarbeitungsprodukts VP überein, d. h. er ist konzen trisch zur axialen Abzugsachse AR1 aufgehängt. In der Fig. 1 ist der Meßfühler SR1 als eine Art Meßdose mit einem Zylin derteil LT sowie einem ringförmigen Deckelteil DE über die Eingangsöffnung EO des Verseilnippels VN1 übergestülpt. Dabei sitzt seine Führungsöffnung FO für das langgestreckte Gut LG im Deckelteil DE unmittelbar vor der Eingangsöffnung EO des Verseilnippels VN1. Das Zylinderteil LT des ringförmigen Meßfühlers SR1 weist in Fig. 1 einen Innendurchmesser auf, der vorzugsweise etwas größer als der Innendurchmesser des nachfolgenden Verseilnippels VN1 gewählt ist. Insbesondere weist das Zylinderteil ZT einen Innendurchmesser auf, der zwischen 1,5 und 5 mal größer als der Innendurchmesser des Verseilnippels VN1 gewählt ist. Vorzugsweise ist der Innen durchmesser des Meßfühlers SR1 zwischen 1,5 und 5 mal größer als der Außendurchmesser des Verarbeitungsprodukts VP gewählt. Zweckmäßigerweise entspricht der Innendurchmesser der im wesentlichen kreisrunden Führungsöffnung FO des Meß fühlers SR1 dem Innendurchmesser der Eingangsöffnung EO des Verseilnippels VN1. Vorzugsweise ist die Führungsöffnung FO etwas größer als die Eingangsöffnung EO gewählt, um für das langgestreckte Gut LG einen stetigen, glatten, insbesondere parabelförmigen Führungsweg zum gedachten Verseilpunkt sicherstellen zu können. Dazu ist der Innenrand des Meßfüh lers SR1 in der Führungsöffnung FO vorzugsweise abgerundet, um Beschädigungen des langgestreckten Gutes LG bei dessen Abzug möglichst zu vermeiden.In order to determine or measure the tensile stress F of the elongated good LG as precisely as possible, a sensor SR1 is assigned to the cable nipple VN1. This sensor SR1 surrounds the stranding nipple VN1 and thus also the processing product VP, preferably concentrically. It is annular, in particular circular cylindrical. It thus advantageously has a rotationally symmetrical shape, through which z. B. one-sided forces are largely avoided. The central or longitudinal axis of the sensor SR preferably coincides as far as possible with the axial withdrawal axis AR1 of the processing product VP, ie it is suspended concentrically to the axial withdrawal axis AR1. In Fig. 1, the sensor SR1 as a kind of load cell with a Zylin derteil LT and an annular cover part DE is slipped over the input opening EO of the stranding nipple VN1. Its guide opening FO for the elongated good LG is located in the cover part DE directly in front of the input opening EO of the stranding nipple VN1. The cylinder part LT of the ring-shaped sensor SR1 in FIG. 1 has an inside diameter which is preferably chosen to be somewhat larger than the inside diameter of the subsequent stranding nipple VN1. In particular, the cylinder part ZT has an inside diameter that is chosen between 1.5 and 5 times larger than the inside diameter of the stranding nipple VN1. Preferably, the inner diameter of the sensor SR1 is chosen between 1.5 and 5 times larger than the outer diameter of the processing product VP. Advantageously, the inner diameter of the substantially circular guide opening FO of the sensor SR1 corresponds to the inner diameter of the input opening EO of the stranding nipple VN1. The guide opening FO is preferably selected to be somewhat larger than the input opening EO, in order to be able to ensure a continuous, smooth, in particular parabolic guide path to the imaginary stranding point for the elongated material LG. For this purpose, the inner edge of the Meßfüh lers SR1 in the guide opening FO is preferably rounded to avoid damage to the elongated good LG when it is removed as possible.

Der Meßfühler SR1 ist außen auf dem Außenumfang des Verseil nippels VN1 entlang der axialen Abzugsachse AR1 verschiebbar gelagert, was durch einen Doppelpfeil VR1 angedeutet ist. Die axiale Verschiebbarkeit des Meßfühlers SR1 entlang der axia len Abzugsachse AR1 wird in der Fig. 1 mittels Kugellager KL im Zwischenraum zwischen der Innenwand des zylinderförmigen Längsteils LT des dosenartigen Meßfühlers SR1 und der Außen wand des Verseilnippels VN1 bewirkt. Als Lagermittel für die axiale Verschiebbarkeit des Meßfühlers SR1 kommen natürlich auch vorzugsweise Gleitlager, Luftlager, oder dergleichen in Frage. Durch diese reibungsarme sowie rotationssymmetrische Aufhängung des Meßfühlers SR1 bezüglich der axialen Abzugs achse AR1 sind Beaufschlagungen der Meßwerte mit unzulässigen Störgrößen und damit Verfälschungen des Meßergebnisses weit gehend vermieden. Der Meßfühler SR umgibt in der Fig. 1 also vorzugsweise das langgestreckte Gut LG und gleichzeitig das Verarbeitungsprodukt VP, d. h. beide zusammen bzw. gemeinsam, ringförmig. Insbesondere umgibt er das langgestreckte, im wesentlichen geradlinig in Abzugsrichtung verlaufende Verar beitungsprodukt VP konzentrisch. Dabei ist er entlang der axialen Abzugsachse AR1 des Verarbeitungsproduktes VP sowie gleichzeitig des langgestreckten Gutes LG verschiebbar aufge hängt, d. h. seine Längs- bzw. Zentralachse stimmt im wesent lichen lagegenau mit der axialen Abzugsachse überein. Mit anderen Worten heißt das, daß der Meßfühler SR derart aufge hängt ist, daß der Mittelpunkt seiner Führungsöffnung FO möglichst auf der axialen Abzugsachse AR1 liegt. Das langge streckte Gut LG sowie das Verarbeitungsprodukt VP werden zusammen durch den ringförmigen Meßfühler SR hindurchgeführt, wobei das Verarbeitungsprodukt VP vom langgestreckten Gut LG im Meßfühler SR umlaufen wird.The sensor SR1 is mounted on the outside on the outer circumference of the stranding nipple VN1 along the axial withdrawal axis AR1, which is indicated by a double arrow VR1. The axial displacement of the sensor SR1 along the axia len withdrawal axis AR1 is effected in Fig. 1 by means of ball bearings KL in the space between the inner wall of the cylindrical longitudinal part LT of the can-like sensor SR1 and the outer wall of the stranding nipple VN1. Plain bearings, air bearings or the like are of course also preferred as bearing means for the axial displacement of the sensor SR1. Due to this low-friction and rotationally symmetrical suspension of the sensor SR1 with respect to the axial trigger axis AR1, impacts on the measured values with impermissible disturbance variables and thus falsifications of the measurement result are largely avoided. The sensor SR in FIG. 1 therefore preferably surrounds the elongated material LG and at the same time the processing product VP, ie both together or together, in a ring. In particular, it concentrically surrounds the elongated, essentially rectilinearly extending processing product VP. It is slidably suspended along the axial withdrawal axis AR1 of the processing product VP and at the same time the elongated product LG, ie its longitudinal or central axis coincides essentially with the axial withdrawal axis. In other words, the sensor SR is suspended in such a way that the center of its guide opening FO is as far as possible on the axial withdrawal axis AR1. The elongated product LG and the processing product VP are passed together through the ring-shaped sensor SR, the processing product VP being circulated by the elongated product LG in the sensor SR.

Dem Meßfühler SR1 von Fig. 1 ist ausgangsseitig mindestens ein Kraftsensor MR zugeordnet, der am Trageteil TT festste hend befestigt ist. Dieser Kraftsensor MR ist in Fig. 1 als Druckmeßring ausgebildet, auf den das Längsteil LT des dosen artigen Meßfühlers SR1 ausgangsseitig bei Krafteinwirkung durch das langgestreckte Gut LG drückt. Erhöht sich bei spielsweise die Zugspannungskraft F des langgestreckten Gutes LG, so wird auch stärker am Innenrand der Führungsöffnung FO des Meßfühlers SR1, d. h. am Einlaß des Deckelteils DE, in Abzugsrichtung bzw. entlang der axialen Abzugsachse AR1 gezogen. Der über den Verseilnippel VN1 gestülpte Meßfühler SR1 wird daher in axialer Richtung mitgenommen, d. h. er bewegt sich in axialer Richtung weiter auf den Druckmeßring MR zu, und erzeugt dort eine erhöhte Druckkraft. Nimmt umge kehrt die Zugspannungskraft F des langgestreckten Gutes LG wieder ab, so ist auch die Reibungskraft des langgestreckten Gutes LG durch seine Abzieh- bzw. Schleifbewegung am Innen rand der Führungsöffnung FO reduziert. Dadurch ist auch die auf den Meßfühler SR1 einwirkende, axiale Komponente der Zugspannungskraft F verkleinert, so daß die Mitnahmebewegung auf den Druckmeßring MR nachläßt. Es wird beim Druckmeßring MR somit eine kleinere Druckkraft wie zuvor gemessen. Zweck mäßig kann es gegebenenfalls auch sein, den Meßfühler SR1 drehbar aufzuhängen, so daß er durch das in seiner Führungs öffnung FO umlaufende, langgestreckte Gut LG in Rotation versetzt werden kann. Dies reduziert in vorteilhafter Weise weiter die Reibung am durchlaufenden, langgestreckten Gut LG.The sensor SR1 of FIG. 1 is assigned at least one force sensor MR on the output side, which is fixed on the support part TT. This force sensor MR is formed in FIG. 1 as a pressure measuring ring, on which the longitudinal part LT of the can-like sensor SR1 presses on the output side when force is exerted by the elongated material LG. If, for example, the tensile force F of the elongated material LG increases, then the inner edge of the guide opening FO of the sensor SR1, ie at the inlet of the cover part DE, is also pulled more in the withdrawal direction or along the axial withdrawal axis AR1. The sensor SR1 placed over the stranding nipple VN1 is therefore taken along in the axial direction, ie it moves further in the axial direction towards the pressure measuring ring MR, where it generates an increased compressive force. Conversely, the tensile force F of the elongated good LG reverses again, so the frictional force of the elongated good LG is reduced by its peeling or grinding movement on the inner edge of the guide opening FO. As a result, the axial component of the tensile force F acting on the sensor SR1 is also reduced, so that the entrainment movement on the pressure measuring ring MR decreases. The MR pressure measuring ring therefore measures a smaller pressure force than before. Appropriately, it may also be appropriate to rotate the sensor SR1 so that it can be rotated by the elongated material LG rotating in its guide opening FO. This advantageously further reduces the friction on the continuous, elongated material LG.

Die erfindungsgemäße Meßvorrichtung ZM1, insbesondere der erfindungsgemäße Meßfühler SR1, zeichnet sich vor allem dadurch aus, daß eine Änderung der am langgestreckten Gut LG wirksam werdenden Zugspannungskraft F nahezu verzögerungsfrei in eine meßbare Druckkraft umgesetzt werden kann. Dazu bildet der Druckmeßring MR ausgangsseitig einen festen Anschlag für das Fußende des axial verschiebbaren Meßfühlers SR1, d. h. zwischen dem ausgangsseitigen Ende des Längsteils LT des Meßfühlers SR1 und des Druckmeßrings MR besteht nahezu kein Spiel und damit nahezu kein Verzögerungsweg. Vorzugsweise ist der Meßfühler sogar derart am Druckmeßring MR in einer unbe lasteten Ruheposition angebracht, daß bereits minimale Längs verschiebungen des Meßfühlers SR1 eine meßbare Druckkraft im Druckmeßring hervorrufen. Sobald im Betrieb ein langgestreck tes Gut LG am Innenrand der Führungsöffnung FO des Meßfühlers SR1 in Umfangsrichtung entlangläuft sowie dabei in Richtung auf das Verarbeitungsprodukt VP zu abgezogen wird, drückt das ausgangsseitige Ende des Meßfühlers SR1 am Druckmeßring MR auf. Ausgehend von dieser Arbeitsstellung belastet nun der Meßfühler SR1 den Druckmeßring MR je nach Verschiebelage einmal mehr oder weniger. Dadurch ist es ermöglicht, die tatsächliche Zugspannung am langgestreckten Gut LG nahezu verzögerungsfrei und damit besonders reaktionsschnell in eine axiale Verschiebebewegung des Meßfühlers SR1 und letztlich in eine meßbare Druckkraft umzusetzen. Diese Druckkraft ist bei etwa konstantem Einlaufwinkel des langgestreckten Gutes LG in den etwa trichterförmigen Eingangsbereich, der durch die hintereinandersitzenden Eingangsöffnungen FO bzw. EO des Meßfühlers SR1 bzw. des Verseilnippels VN1 gebildet ist, direkt proportional zur Axialkraftkomponente der tatsächlich am langgestreckten Gut LG wirksam werdenden Zugspannungskraft F. Der als Druckmeßring ausgebildete Kraftsensor MR wandelt die erzeugte Druckkraft vorzugsweise in ein elektrisches Meßsignal um, das zur Steuerung bzw. Regelung der Zugspannung des langgestreckten Gutes LG weiter ausgewertet werden kann. (Nähere Erläuterungen zur Auswertung werden zu der Fig. 5 gemacht).The measuring device ZM1 according to the invention, in particular the measuring sensor SR1 according to the invention, is characterized above all by the fact that a change in the tensile force F which takes effect on the elongated material LG can be converted into a measurable compressive force almost without delay. For this purpose, the pressure measuring ring MR forms a fixed stop on the output side for the foot end of the axially displaceable sensor SR1, ie between the output side end of the longitudinal part LT of the sensor SR1 and the pressure measuring ring MR there is almost no play and therefore almost no delay path. Preferably, the sensor is even attached to the pressure measuring ring MR in an unloaded rest position that even minimal longitudinal displacements of the sensor SR1 cause a measurable pressure force in the pressure measuring ring. As soon as an elongated product LG runs along the inner edge of the guide opening FO of the sensor SR1 in the circumferential direction and is drawn off in the direction of the processing product VP, the output end of the sensor SR1 presses on the pressure measuring ring MR. Starting from this working position, the sensor SR1 now loads the pressure measuring ring MR more or less depending on the displacement position. This makes it possible to convert the actual tensile stress on the elongated material LG almost without delay and thus particularly quickly into an axial displacement movement of the sensor SR1 and ultimately into a measurable compressive force. This compressive force is approximately proportional to the axial force component of the tensile force actually acting on the elongated good LG at an approximately constant inlet angle of the elongated good LG into the approximately funnel-shaped entrance area, which is formed by the successive entrance openings FO or EO of the sensor SR1 or the stranding nipple VN1 F. The force sensor MR designed as a pressure measuring ring preferably converts the generated pressure force into an electrical measuring signal, which can be further evaluated to control or regulate the tensile stress of the elongated product LG. (Further explanations on the evaluation are made for FIG. 5).

Weiterhin ist durch die ringförmige Gestalt des Deckelteils DE, insbesondere die zylinderförmige Form des Längsteils LE des Meßfühlers SR1 sowie die ringförmige Ausbildung des Kraftsensors MR sichergestellt, daß bei der Rotationsbewegung des langgestreckten Gutes LG um die Längsachse des Verarbei tungsprodukts VP, d. h. beim Umlauf des langgestreckten Gutes LG am Innenrand der Führungsöffnung FO des Meßfühlers SR1, die Axialkraftkomponente der jeweilig ausgeübten Zugspannung F kontinuierlich bzw. stetig erfaßt werden kann. Mit anderen Worten heißt das, daß in jeder Umlaufposition des langge streckten Gutes LG um den Außenumfang des Verarbeitungspro dukts VP ständig bzw. jederzeit ein Meßsignal erzeugt und bereitgestellt wird. In jeder Umlaufwinkelposition wird durch den ringförmige Ausbildung von Meßfühler und Kraftsensor ein Meßsignal für die tatsächlich am langgestreckten Gut LG angreifende Zugspannungskraft gewonnen. Auf diese Weise ist eine lückenlose, weitgehend verzögerungsfreie Meßsignalauf nahme für die Zugspannungskraft F und damit deren zeitlich vollständige bzw. weitgehend ununterbrochenen Überwachung ermöglicht. Da der Meßfühler SR1 in axialer Richtung ver schiebbar gelagert ist, wird vorteilhaft auch nur die in Längsrichtung wirkende Komponente der Zugspannungskraft F gemessen, so daß eine besonders einfache Beurteilung bzw. Auswertung der aufgenommenen Meßsignale ermöglicht ist. Eine nachträgliche Kraftzerlegung ist also somit nicht erforder lich. Die reibungsarme, axiale Verschiebbarkeit des Meßfüh lers erlaubt verzögerungsarm eine direkte Umsetzung der Zugspannungskraft in eine dazu proportionale Druckmeßkraft. Verfälschungen des Meßergebnisses durch unzulässige Stör größen sind dadurch weitgehend vermieden, so daß die tatsäch lich am langgestreckten Gut LG angreifende Zugspannung im wesentlichen fehlerfrei gemessen werden kann. Dies spielt insbesondere bei der Messung von sehr kleinen Zugspannungen eine nicht unerhebliche Rolle, wie sie z. B. beim Aufbringen einer Haltewendel auf ein Bündel von zu umwickelnder Licht wellenleiter vorgegeben sind.Furthermore, due to the annular shape of the cover part DE, in particular the cylindrical shape of the longitudinal part LE of the sensor SR1 and the annular design of the Force sensor MR ensures that during the rotational movement of the elongated good LG around the longitudinal axis of the processing tion product VP, d. H. when circulating the elongated goods LG on the inner edge of the guide opening FO of the sensor SR1, the axial force component of the respective tension applied F can be recorded continuously or continuously. With others Words that means that in every round position of the langge stretched good LG around the outer circumference of the processing pro products VP generates a measurement signal constantly or at any time and provided. In every angular position is by the annular formation of the sensor and force sensor Measurement signal for the actually at the elongated Gut LG attacking tensile force gained. That way a seamless, largely delay-free measurement signal Tension for the tensile force F and thus its temporal complete or largely uninterrupted monitoring enables. Since the sensor SR1 ver in the axial direction is slidably mounted, only the in is advantageous Longitudinal component of the tensile force F measured so that a particularly simple assessment or Evaluation of the recorded measurement signals is made possible. A Subsequent power decomposition is therefore not necessary Lich. The low-friction, axial displaceability of the measuring guide lers allows direct implementation of the Tensile force into a proportional pressure measuring force. Falsification of the measurement result due to impermissible interference Sizes are largely avoided, so that the actual tensile stress attacking the elongated good LG can be measured essentially error-free. This is playing especially when measuring very small tensile stresses a not inconsiderable role, as z. B. when applying a helix on a bundle of light to be wrapped waveguides are specified.

Ein derartiger Meßfühler vermeidet insbesondere gegenüber üblichen Tänzermeßeinrichtungen z. B. große Schwungmassen weit außerhalb der Rotationsachse der Vorratsspule und/oder deren zugehörige Abwickelvorrichtung. Auf diese Weise ist es ermög licht, die Zugspannung des langgestreckten Gutes besonders schnell sowie genau zu messen, d. h. möglichst ohne die unzu lässige Beaufschlagung mit Störgrößen. Etwaige Zugspannungs schwankungen, die z. B. von unterschiedlichen Weglängen des langgestreckten Gutes beim Abwickeln von der Vorratsspule herrühren, können unmittelbar erfaßt und zur Auswertung bereitgestellt werden. Dadurch ist es vorteilhaft ermöglicht, Abweichungen vom vordefinierten, gewünschten Wert der Zug spannungskraft, F für das langgestreckte Gut LG, d. h. Span nungsschwankungen, verzögerungsarm zu erkennen und ggf. auszuregeln. Auch sind durch die reibungsarme sowie verzöge rungsarme Aufhängung des Meßfühlers SR1 überhaupt erst sehr kleine Zugspannungen erfaßbar, da in die Messung Störgrößen weit weniger miteingehen können. Eine Beaufschlagung des Meßfühlers SR1 mit undefinierten Kräften ist also weitgehend vermieden, so daß die eigentliche, d. h. tatsächliche Zugspan nungskraft F des langgestreckten Gutes gemessen werden kann.Such a sensor avoids in particular usual dancer measuring devices such. B. large flywheels outside the axis of rotation of the supply spool and / or its associated unwinding device. In this way it is possible light, especially the tensile stress of the elongated goods to measure quickly and accurately, d. H. if possible without the excessive casual exposure to disturbance variables. Any tension fluctuations, e.g. B. of different path lengths of the elongated goods when unwinding from the supply reel originate, can be recorded immediately and for evaluation to be provided. This advantageously enables Deviations from the predefined, desired value of the train tension, F for the elongated good LG, d. H. Chip fluctuations in voltage, with little delay and if necessary to settle. Also due to the low friction as well as delays low-suspension suspension of the SR1 sensor Small tensile stresses can be detected, because disturbances are involved in the measurement can go far less. An application of the Sensor SR1 with undefined forces is therefore largely avoided, so that the actual, d. H. actual tension force F of the elongated product can be measured.

Fig. 2 zeigt eine zu Fig. 1 modifizierte Meßvorrichtung ZM2 mit einem abgewandelten Meßfühler SR2, wobei unverändert übernommene Elemente aus der Fig. 1 mit den gleichen Bezugs zeichen versehen sind. Der Meßfühler SR2 ist im Unterschied zum Meßfühler SR1 von Fig. 1 zusätzlich mit einer Vorspan nung in axialer Richtung beaufschlagt. Dazu sind in der Fig. 2 axiale Vorspannungsmittel PF wie z. B. pneumatische Kolben vorgesehen. Diese sind am feststehenden Trageteil TT konzen trisch zum Verseilnippel VN1 ausgangsseitig angebracht. Anstelle der pneumatischen Kolben können zweckmäßigerweise auch Druckfedern oder dergleichen verwendet sein. Die pneuma tischen Kolben sind in der Fig. 2 jeweils in eine Durch gangsbohrung des Trageteils TT eingelassen. Mit ihren Stößeln ST greifen sie dabei jeweils auf der anderen Seite des Trage teils TT (linksseitig) am radial nach außen abstehenden, ausgangsseitigen Rand RA des Meßfühlers SR2 an. Der Meßfühler SR2 von Fig. 2 ist gegenüber dem Meßfühler SR1 von Fig. 1 also dahingehend modifiziert, daß er in der Fig. 2 zusätz lich eine radial nach außen weisende Krempe am Fußende seines kreiszylinderförmigen Längsteils LT aufweist. Ansonsten ist er gleich ausgebildet. Diesem radial nach außen abstehenden, ringsum laufenden, flanschartigen Rand RA des Meßfühlers SR1 ist radial weiter außen ein vorzugsweise ringförmiger Wegmeß aufnehmer WM zugeordnet. Dieser Wegmeßaufnehmer WM ist eben falls am Trageteil TT fest angebracht. Er erstreckt sich dabei etwa parallel zur axialen Achse AR1 und umgibt den Rand RA des Meßfühlers SR2 rohrförmig, insbesondere konzentrisch. Als Wegmeßaufnehmer WM kommt vorzugsweise eine Lichtschranke, eine kapazitive oder induktive Meßsonde oder dergleichen in Frage. Der modifizierte Meßfühler SR2 ist mit seinem radial nach außen abstehenden Rand RA gegenüber dem feststehenden Wegmeßaufnehmer WM in axialer Richtung analog zur Aufhängung von Fig. 1 verschiebbar gelagert. Je nach Lage des Randes RA wird dem Meßfühler SR2 ein bestimmter, relativer Verschiebe weg zugeordnet, der eine Veränderung der Zugspannungskraft des langgestreckten Gutes LG wiedergibt. Da der Meßfühler SR2 innerhalb des ringförmigen Wegmeßaufnehmers WM gleiten kann, ist eine weitgehend reibungsarme Meßwertaufnahme ermöglicht. Vorzugsweise ist der Rand RA des Meßfühlers SR1 mit Spiel, d. h. mit einem Spalt bzw. Abstand, zum Wegmeßaufnehmer MR angebracht, was eine berührungslose Lagemessung ermöglicht. Dies spielt insbesondere bei der Erfassung von sehr kleinen Zugspannungskräften eine Rolle, um Verfälschungen der Meßwer te durch Störgrößen weitgehend zu vermeiden. Fig. 2 shows a modified to Fig. 1 measuring device ZM2 with a modified sensor SR2, with unchanged elements from Fig. 1 are provided with the same reference numerals. The sensor SR2 is, in contrast to the sensor SR1 of FIG. 1, additionally subjected to a preload in the axial direction. For this purpose, in Fig. 2 axial biasing means PF such. B. pneumatic pistons are provided. These are attached to the stationary support part TT concentrically to the stranding nipple VN1 on the output side. Instead of the pneumatic pistons, it is also expedient to use compression springs or the like. The pneumatic pistons are each shown in FIG. 2 in a through bore of the support part TT. With their plungers ST, they engage on the other side of the support part TT (left-hand side) on the radially outwardly projecting, out-side edge RA of the sensor SR2. The sensor SR2 of FIG. 2 is therefore modified compared to the sensor SR1 of FIG. 1 in such a way that it additionally has a radially outwardly facing brim in FIG. 2 at the foot end of its circular cylindrical longitudinal part LT. Otherwise, he has the same training. This radially outwardly projecting, all-round, flange-like edge RA of the sensor SR1 is assigned a preferably ring-shaped displacement sensor WM radially further out. This WM displacement transducer is also firmly attached to the support part TT. It extends approximately parallel to the axial axis AR1 and surrounds the edge RA of the sensor SR2 in a tubular manner, in particular concentrically. A light barrier, a capacitive or inductive measuring probe or the like is preferably used as the displacement transducer WM. The modified measuring sensor SR2, with its radially outwardly projecting edge RA, is displaceably mounted in the axial direction relative to the fixed displacement sensor WM, analogously to the suspension in FIG. 1. Depending on the position of the edge RA, the sensor SR2 is assigned a specific, relative displacement, which reflects a change in the tensile force of the elongated product LG. Since the sensor SR2 can slide within the ring-shaped displacement sensor WM, a largely low-friction measurement value recording is made possible. The edge RA of the sensor SR1 is preferably attached with play, ie with a gap or distance, to the displacement transducer MR, which enables a contactless position measurement. This plays a role in particular in the detection of very small tensile forces in order to largely avoid falsifications of the measured values due to disturbance variables.

Mit Hilfe der Vorspannungsmittel PV, insbesondere pneumati sche Kolben, ist es vorteilhaft ermöglicht, den Meßfühler SR eine definierte, unbelastete Ruheposition bzw. Ausgangslage zuzuweisen. Unter Einwirkung der Zugspannung des langge streckten Gutes LG verschiebt sich der Meßfühler SR2 in Abzugsrichtung bzw. entlang der axialen Achse AR1 in eine Arbeitsposition. Der dabei von der Ruhe- zur Arbeitsposition zurückgelegte Verschiebeweg wird vom Wegmeßaufnehmer WM als weiter auswertbare Meßgröße erfaßt. Diese ist direkt propor tional zur Axialkomponente der tatsächlich am langgetreckten Gut LG angreifenden Zugspannungskraft.With the help of the biasing means PV, especially pneumati cal piston, it is advantageously possible to use the sensor SR a defined, unloaded rest position or starting position assign. Under the tension of the langge stretched good LG the sensor SR2 moves in Withdrawal direction or along the axial axis AR1 in a Working position. The one from rest to work position Displacement is covered by the WM sensor Measured variable that can be evaluated further. This is directly proportions tional to the axial component of the actually elongated Well LG attacking tensile force.

Fig. 3 zeigt eine weitere erfindungsgemäße Vorrichtung ZM3 zur Erfassung der Zugspannung eines langgestreckten Gutes LG, wobei unverändert übernommene Elemente aus den Fig. 1 und 2 jeweils mit den gleichen Bezugszeichen versehen sind. Im Unterschied zu den Fig. 1 mit 2 ist in der Fig. 3 der Meßfühler als etwa kreisrunde Meßscheibe MS ausgebildet. Sie ist unmittelbar vor der Eingangsöffnung EO des Verseilnippels VN1 unbeweglich, d. h. feststehend angebracht. Die Führungs öffnung FO dieser Meßscheibe MS ist radial nach innen bogen förmig abgerundet, um Beschädigungen des empfindlichen lang gestreckten Gutes LG möglichst zu vermeiden. Durch die unmit telbare Nähe zu dem gedachten Punkt, an dem das langgestreck te Gut LG auf den Außenumfang des Verarbeitungsprodukts VP aufläuft bzw. aufsitzt (= Verseilpunkt), ist weitgehend vermieden, daß das langgestreckte Gut mit nichtmitgemessenen Zusatzkräften wie z. B. zusätzlichen Reib- oder Fliehkräften beaufschlagt am Verseilpunkt einläuft. Vielmehr ist durch die Messung möglichst nahe am gedachten Verseilpunkt weitgehend sichergestellt, daß die tatsächlich am langgestreckten Gut LG wirksam werdende Zugspannungskraft unmittelbar vor dessen Aufbringen auf das Verarbeitungsprodukt VP im wesentlichen fehlerfrei, d. h. möglichst exakt, gemessen werden kann. FIG. 3 shows a further device ZM3 according to the invention for detecting the tensile stress of an elongated product LG, elements which have been adopted unchanged from FIGS. 1 and 2 each being provided with the same reference numerals. In contrast to FIGS. 1 and 2, the sensor in FIG. 3 is designed as an approximately circular measuring disk MS. It is immovable, ie fixedly attached, directly in front of the inlet opening EO of the stranding nipple VN1. The guide opening FO of this measuring disk MS is rounded radially inward to avoid damage to the sensitive elongated good LG as possible. Due to the immediate proximity to the imaginary point at which the elongated material LG runs onto or sits on the outer circumference of the processing product VP (= stranding point), it is largely avoided that the elongated material with non-measured additional forces such. B. applied additional friction or centrifugal forces at the stranding point. Rather, the measurement as close as possible to the imaginary stranding point largely ensures that the tensile force actually taking effect on the elongated good LG can be measured essentially error-free, ie as precisely as possible, immediately before it is applied to the processing product VP.

Die Meßscheibe MS ist an drei Punkten über drei einzelne Kraftaufnehmer am Trageteil TT befestigt, d. h. die Meßscheibe MS liegt an drei in Umfangsrichtung gleichmäßig verteilten Kraftmessern an. Im Querschnittsbild von Fig. 3 ist der Einfachheit halber nur ein Kraftmesser bzw. Kraftaufnehmer KA1 eingezeichnet. In Umlaufrichtung, d. h. in einer zur Zeichenebene von Fig. 3 um 90° herausgeklappten Bildebene, sind in der Fig. 4 die beiden weiteren Kraftaufnehmer KA2 sowie KA3 schematisch strichpunktiert angedeutet. Die Kraft aufnehmer KA1 mit KA3 liegen dabei in Umfangsrichtung be trachtet vorzugsweise jeweils um 120° gegeneinander versetzt. Sie bilden eine kipparme, weitgehend stabile Meßebene, die eine gleichmäßige Verteilung der an der Meßscheibe MS angrei fenden Zugspannungskraft auf die drei zugeordneten Druck- Kraftaufnehmer KA1 mit KA3 ermöglicht.The measuring disk MS is attached to the support part TT at three points via three individual force transducers, ie the measuring disk MS rests on three dynamometers evenly distributed in the circumferential direction. For the sake of simplicity, only one dynamometer or force transducer KA1 is shown in the cross-sectional image in FIG. 3. In the direction of rotation, ie in an image plane folded out by 90 ° to the drawing plane of FIG. 3, the two further force transducers KA2 and KA3 are indicated schematically in dash-dot lines in FIG. 4. The force transducers KA1 with KA3 are viewed in the circumferential direction, preferably offset by 120 ° in each case. They form a low-tilt, largely stable measuring plane, which enables a uniform distribution of the tensile force acting on the measuring disk MS to the three associated pressure force transducers KA1 and KA3.

Das in Richtung auf das Bearbeitungsprodukt VP in der Füh rungsöffnung FO umgelenkte, langgestreckte Gut LG übt bei seinem Umlauf am Innenrand der Führungsöffnung FO der Meß scheibe MS eine axiale Kraftkomponente auf die Meßscheibe MS auf. Dadurch verschiebt sich die Meßscheibe bzw. der Meßring konzentrisch zum Verarbeitungsprodukt VP entlang der axialen Abzugsachse AR1 und drückt dabei auf die Kraftaufnehmer KA1 mit KA3. Bei einem 360° Umlauf werden von den drei Kraftauf nehmern KA1 mit KA3 somit unabhängig voneinander drei Axial kraftkomponenten gemessen. Die Summe dieser drei gemessenen Axialkräfte ist bei konstanter Zugspannung F des umlaufenden, langgestreckten Gutes LG ebenfalls konstant. Verzögerungsarm, d. h. unmittelbar ohne wesentlichen Zeitverlust, kann ein kraftproportionales Meßsignal zur weiteren Auswertung zur Verfügung gestellt werden. Auf diese Weise kann jeweils das Summensignal aus diesen drei während eines Umlaufs gewonnenen Axialkräften z. B. mit einem vorgebbaren Sollwertsignal für die Zugspannungskraft F verglichen werden.That in the direction of the processing product VP in the lead opening FO redirected, elongated good LG practices its circulation at the inner edge of the guide opening FO the measuring disc MS an axial force component on the measuring disc MS on. This shifts the measuring disk or the measuring ring concentric to the processing product VP along the axial Trigger axis AR1 and presses on the force transducers KA1 with KA3. In a 360 ° rotation, the three forces are applied KA1 with KA3 thus take three axles independently of each other force components measured. The sum of these three measured Axial forces is at constant tension F of the rotating, elongated good LG also constant. Low delay, d. H. immediately without significant loss of time, a Force-proportional measurement signal for further evaluation Will be provided. In this way, that can Sum signal from these three obtained during one round Axial forces z. B. with a predeterminable setpoint signal for the tensile force F can be compared.

Wird mehr als ein langgestrecktes Gut dem Meßfühler nach Fig. 3 zugeführt, so kann vorteilhaft die Einzelzugspannung für jedes langgestreckte Gut dennoch separat bzw. selektiv voneinander gemessen werden. Dazu werden die am jeweiligen Meßsensor, wie z. B. KA1, hervorgerufenen Meßsignale entspre chend der zeitlichen Abfolge der umlaufenden langgestreckten Güter getastet. Bei z. B. zwei zu messenden, langgestreckten Gütern werden diese vorzugsweise um 90° versetzten Umfangspo sitionen am Innenumfang der Führungsöffnung FO der Meßscheibe MS zum jeweiligen Meßzeitpunkt zugeordnet, d. h. jeweils zum Zeitpunkt der Messung der Zugspannung des einen Meßgutes mit einem ,der drei Kraftsensoren befindet sich das andere Meßgut in einer um 90° versetzten Umfangsposition. Die Meßsignale für das zweite, langgestreckte Gut werden dann jeweils eine Viertelumdrehung später nach den Meßsignalen für das erste Meßgut von den drei Kraftsensoren KA1 mit KA3 der Reihe nach erfaßt und zur weiteren Auswertung bereitgestellt. Durch diesen 90° Versatz befindet sich das momentan nicht gemessene langgestreckte Gut jeweils senkrecht zur aktuellen, momenta nen Meßachse. Eine Beeinflussung des jeweilig gerade mit einem der Kraftaufnehmer KA1 mit KA3 gemessenen langgestreck ten Gutes durch die Umlaufbewegung des anderen, zweiten Meßgutes ist dadurch weitgehend vermieden.If more than one elongated product is fed to the sensor according to FIG. 3, the individual tensile stress for each elongated product can nevertheless advantageously be measured separately or selectively from one another. For this purpose, the respective measuring sensor, such as. B. KA1, caused measurement signals accordingly the time sequence of the rotating elongated goods keyed. At z. B. two to be measured, elongated goods, these are preferably offset by 90 ° circumferential positions on the inner circumference of the guide opening FO of the measuring disk MS at the respective measurement time assigned, that is, at the time of measurement of the tensile stress of the one measured object with one of the three force sensors other material to be measured in a circumferential position offset by 90 °. The measurement signals for the second, elongated product are then recorded a quarter of a turn later after the measurement signals for the first measurement item by the three force sensors KA1 and KA3 in sequence and made available for further evaluation. Due to this 90 ° offset, the elongated material that is not currently measured is located perpendicular to the current, current measuring axis. Influencing of the elongated material currently measured with one of the force transducers KA1 with KA3 by the circulating movement of the other, second measured material is thereby largely avoided.

Bei drei oder mehr umlaufenden Meßgütern werden die Kraftsen soren KA1 mit KA3 zweckmäßigerweise entsprechend zu obigem Meßprinzip derart getaktet werden, daß jeweils nur eines der Meßgüter von jeweils einem der Kraftaufnehmer gemessen wird. Die übrigen Meßgüter befinden sich dabei zum jeweiligen Meßzeitpunkt vorzugsweise an Umfangspositionen, die nicht mit der der Kraftaufnehmer zusammenfallen.In the case of three or more measuring goods rotating, the forces sensors KA1 with KA3 appropriately to the above Measuring principle be clocked such that only one of the Measured goods are measured by one of the force transducers. The rest of the measurement items are in the respective Measurement time preferably at circumferential positions that are not with which the force transducers collapse.

Da die Meßfühler entsprechend den Fig. 1 mit 3 jeweils weitgehend verzögerungsarm auf Änderungen der Zugsspannungs kraft des langgestreckten Gutes LG reagieren, ist vorteilhaft eine besonders schnelle Zugspannungsbestimmung ermöglicht. Dies gilt vorzugsweise selbst bei sehr niedrigen Zugspan nungen, insbesondere beim Anfahren und Anhalten des Bewick lungsprozesses für das jeweilige Verarbeitungsprodukt. Insbe sondere sind mit den erfindungsgemäßen Meßfühlern entspre chend den Fig. 1 mit 3 Zugspannungen des langgestreckten Gutes LG selbst noch von weniger als 100 cN, insbesondere von höchstens 50 cN, erfaß- bzw. meßbar. Der erfindungsgemäße Meßfühler arbeitet insbesondere selbst bei Zugspannungs schwankungen von mehr als 10 cN einwandfrei. Damit verbleibt ein etwaiger Meßfehler vorzugsweise von höchstens 5%. Dies spielt eine nicht unbedeutende Rolle insbesondere bei Wickel einrichtungen in der Kabeltechnik. Dort sind besonders hohe Anforderung an die möglichst exakte Einhaltung einer bestimm ten Zugspannung gestellt.Since the sensors according to FIGS . 1 and 3 each react largely without delay to changes in the tensile stress due to the elongated material LG, a particularly rapid tensile stress determination is advantageously made possible. This applies preferably even at very low tensile stresses, especially when starting and stopping the winding process for the respective processing product. In particular, the sensors according to the invention are corresponding to FIG. 1 with 3 tensile stresses of the elongated material LG even of less than 100 cN, in particular of at most 50 cN, detectable or measurable. The sensor according to the invention works particularly well even with tension fluctuations of more than 10 cN. This leaves a possible measurement error of preferably at most 5%. This plays a not insignificant role especially in winding devices in cable technology. There are particularly high demands for the most exact possible compliance with a certain tensile stress.

Verschiedene Varianten solcher Wickeleinrichtungen werden nachfolgend an Hand der Fig. 5 mit 12 näher erläutert. Sie weisen jeweils eine erfindungsgemäße Meßeinrichtung, vorzugs weise entsprechend den Fig. 1 mit 4, auf. Unverändert übernommene Elemente aus den Fig. 1 mit 4 sowie Teile mit einander entsprechender Funktion und Wirkungsweise sind in den nachfolgenden Ausführungen zu den Fig. 5 mit 12 je weils mit den gleichen Bezugszeichen versehen.Different variants of such winding devices are explained in more detail below with reference to FIG. 5 with 12. They each have a measuring device according to the invention, preferably as in FIGS . 1 to 4. Unchanged elements from FIGS. 1 with 4 and parts with corresponding functions and modes of operation are provided with the same reference numerals in the following explanations of FIG. 5 with 12 each.

Die um eine gemeinsame Rotationsachse RA rotierende, konzen trisch aufgebaute bzw. rotationssymmetrisch ausgebildete Anordnung eines Haltewendelwicklers VW1 in Fig. 5 weist als Bauteile ein inneres, feststehendes Tragelement bzw. Tragrohr TR1 auf. Durch dessen etwa kreiszylinderförmige Durchgangs bohrung wird das Verarbeitungsprodukt VP zentrisch hindurch geführt. Auf diesem Tragrohr TR1 ist mittels Lager LA1 ein weiteres, insbesondere etwa kreiszylinderförmiges Tragrohr TR2 konzentrisch sowie drehbar um die axiale Abzugsachse AR1 gelagert. Auf diesem Tragrohr TR2 sitzt die Vorratsspule VS endseitig in Abzugsrichtung AR1 betrachtet fest auf. Das Tragrohr TR2 ist wiederum von einem weiteren, äußeren Trag rohr TR3 für eine Abwickelvorrichtung KO, insbesondere einem Korb (Flyer), konzentrisch umgeben. Die Abwickelvorrichtung KO ist über Lager LA2 auf dem Tragrohr TR2 in Umlaufrichtung um die Rotationsachse RA drehbar gelagert. Die rotierende Abwickelvorrichtung KO ist somit zur rotierenden Vorratsspule VS konzentrisch aufgehängt, so daß sich eine in sich ver schachtelte Anordnung von Vorratsspule und Abwickelvorrich tung ergibt.The arrangement of a holding coil winder VW1 in FIG. 5 rotating around a common axis of rotation RA, of a concentrically constructed or rotationally symmetrical configuration, has as components an inner, fixed support element or support tube TR1. Through its approximately circular-cylindrical through hole, the processing product VP is passed centrally. On this support tube TR1, a further, in particular approximately circular cylindrical support tube TR2 is mounted concentrically and rotatably about the axial withdrawal axis AR1 by means of bearings LA1. The supply spool VS sits firmly on the end of this support tube TR2, viewed in the withdrawal direction AR1. The support tube TR2 is in turn surrounded by another, outer support tube TR3 for an unwinder KO, in particular a basket (flyer), concentrically. The unwinding device KO is rotatably supported about bearing LA2 on the support tube TR2 in the circumferential direction about the axis of rotation RA. The rotating unwinding device KO is thus suspended concentrically with the rotating supply reel VS, so that there is a nested arrangement of the supply reel and the unwinding device.

Der Abwickelvorrichtung KO ist eine eigenständige Antriebs einrichtung MO2, insbesondere ein Drehstrom- oder Wechsel strommotor, zugewiesen. Dieser versetzt über ein Zahnrad ZA2 mit zugehörigem Zahnriemen ZR2 das Tragrohr TR3 und damit die Abwickelvorrichtung KO in Rotation. An diese Antriebseinrich tung MO2 ist über eine Friktionskupplung FK ein Antrieb (bestehend aus einem Zahnrad ZA1 mit zugehörigen Zahnriemen ZR1) für das Tragrohr TR2 der Vorratsspule VS gekoppelt, so daß auch die Vorratsspule VS in Rotation versetzt wird. Weiterhin kann das Tragrohr TR2 für die Vorratsspule VS mit Hilfe einer feststehenden, einlaufseitig angeordneten Brems einrichtung HB, insbesondere Hysteresebremse, gezielt abge bremst werden. Das Tragrohr TR2 weist dazu einlaufseitig einen radial nach außen abstehenden, ringförmigen Rand auf, der in eine ringförmige Laufnut am Außenumfang der Hysterese bremse eingreift.The unwinder KO is an independent drive device MO2, in particular a three-phase or alternating electric motor, assigned. This is offset by a ZA2 gear with the associated toothed belt ZR2 the support tube TR3 and thus the Unwinding device KO in rotation. To this drive unit tion MO2 is a drive via a FK friction clutch (consisting of a gear wheel ZA1 with associated toothed belt ZR1) for the support tube TR2 of the supply coil VS coupled, see above that the supply spool VS is set in rotation. Furthermore, the support tube TR2 for the supply spool VS can With the help of a fixed brake arranged on the inlet side device HB, especially hysteresis brake, targeted be slowed down. For this purpose, the support tube TR2 has an inlet side an annular rim protruding radially outwards, in an annular groove on the outer circumference of the hysteresis brake engages.

Von der Vorratsspule VS wird das langgestreckte Gut LG mit Hilfe der Abwickelvorrichtung KO abgezogen und dem Verseil nippel VN1 z. B. über die konzentrisch zu ihm angeordnete Meßvorrichtung ZM1 von Fig. 1 zugeführt. Die Meßvorrichtung ZM1 ist also in Durchlaufrichtung betrachtet der Abwickelvor richtung KO nachgeordnet. Die am ringförmigen Kraftsensor MR entsprechend den Ausführungen zu Fig. 1 hervorgerufenen Druckkräfte aufgrund der axialen Verschiebebewegung des Meßfühlers SR1 unter der Einwirkung der Zugspannung des langgestreckten Gutes LG werden im Kraftsensor MR in elektri sche Meßsignale MS1 umgewandelt und über eine Leitung, L1 einer Auswerte-/Steuereinrichtung SV mitgeteilt. Diese Aus werte-/Steuereinrichtung SV vergleicht die jeweils bevorzugt kontinuierlich einlaufenden Istwert-Meßsignale MS1 mit einem vorgebbaren Sollwert und leitet aus deren Differenz Steuersi gnale zur Ansteuerung der Vorratsspule VS und/oder der Abwickelvorrichtung KO ab. Zweckmäßig kann es auch sein, die Meßwerte für die Zugspannungskraft digital zu erfassen, d. h. pro Umlaufperiode des langgestreckten Gutes im Meßfühler mehr als einen Abtastwert an die Auswerte-/Steuereinrichtung SV weiterzuleiten. Beispielsweise ist die Antriebseinrichtung MO2 für die Abwickelvorrichtung KO über eine Steuerleitung SL1 ansteuerbar. Die Friktionskupplung, FK läßt sich über eine Steuerleitung SL2 von der Auswerte-/Steuereinrichtung SV aus regeln, d. h. der Grad der Ankopplung zwischen den beiden Antrieben für die Vorratsspule VS und der Abwickelvorrichtung KO läßt sich in definierter Weise einstellen. Des weiteren kann die Bremseinrichtung HB für die Vorratsspule VS gezielt über eine Steuerleitung SL4 beeinflußt werden. Dies ist vorzugsweise bei einer starren Ankopplung zwischen der Abwickelvorrichtung KO und der Vorratsspule VS über die Friktionskupplung, FK zweckmäßig.From the supply spool VS, the elongated material LG is drawn off using the unwinding device KO and the stranding nipple VN1 z. B. supplied via the concentrically arranged measuring device ZM1 of FIG. 1. The measuring device ZM1 is viewed downstream in the direction of the Abwickelvor direction KO. The according to the description for FIGS. 1 caused the annular force sensor MR pressure forces due to the axial displacement movement of the sensor SR1 under the action of the tension of the elongated LG are converted into electrical specific measured signals MS1 in the force sensor MR and via a line, L1 an evaluation / Control device SV communicated. This evaluation / control device SV compares the preferably continuously arriving actual value measurement signals MS1 with a predeterminable setpoint value and derives control signals from their difference for controlling the supply reel VS and / or the unwinding device KO. It may also be expedient to digitally record the measured values for the tensile force, ie to forward more than one sample value to the evaluation / control device SV per circulation period of the elongated product in the sensor. For example, the drive device MO2 for the unwinding device KO can be controlled via a control line SL1. The friction clutch, FK can be controlled via a control line SL2 from the evaluation / control device SV, ie the degree of coupling between the two drives for the supply reel VS and the unwinding device KO can be set in a defined manner. Furthermore, the braking device HB for the supply coil VS can be influenced in a targeted manner via a control line SL4. This is preferably useful in the case of a rigid coupling between the unwinding device KO and the supply spool VS via the friction clutch, FK.

Aufgrund der Ankopplung des Antriebes für die Vorratsspule VS über die Friktionskupplung FK an die Antriebseinrichtung MO2 für die Abwickelvorrichtung KO folgt die Vorratsspule VS der Rotationsbewegung der Abwickelvorrichtung KO im wesentlichen gleichzeitig, d. h. synchron, in die gleiche Drehrichtung nach. Zweckmäßigerweise wird das Verhältnis der Drehgeschwin digkeiten von Vorratsspule und Abwickelvorrichtung derart eingestellt, daß die Vorratsspule VS mit einer größeren Umdrehungsgeschwindigkeit als die Abwickelvorrichtung KO rotiert. Dadurch wird das langgestreckte Gut LG weitgehend beanspruchungsfrei, d. h. mit möglichst geringer Zugspannung, von der Vorratsspule VS abgezogen. Dann kann es ggf. bereits ausreichend sein, lediglich die Bremseinrichtung HB über die Steuerleitung SL4 von der Auswerte-/Steuereinrichtung SV her gezielt anzusteuern und die Vorratsspule VS definiert abzu bremsen, um eine definierte Zugspannung F für das langge streckte Gut LG einhalten zu können. Bei einer derartigen Brems-/Antriebskombination wird die Vorratsspule somit über die Steuerleitung SL2 von der Auswerte-/Steuereinrichtung SV vorzugsweise drehmomentgeregelt. Zusätzlich oder unabhängig hiervon kann die Antriebseinrichtung MO2 über die Steuerlei tung SL1 von der Auswerte-/Steuereinrichtung SV ebenfalls drehmomentgeregelt werden.Due to the coupling of the drive for the supply spool VS via the friction clutch FK to the drive device MO2 for the unwinder KO, the supply spool VS follows Rotational movement of the unwinder KO essentially at the same time, d. H. synchronous, in the same direction of rotation to. The ratio of the rotary speed is expedient the supply reel and unwinding device set that the supply spool VS with a larger Rotational speed than the unwinder KO rotates. As a result, the elongated good LG is largely stress-free, d. H. with the lowest possible tension, withdrawn from the supply spool VS. Then it may already be be sufficient, only the braking device HB over the Control line SL4 from the evaluation / control device SV targeted control and the supply spool VS defined brake to a defined tension F for the langge stretched good LG. With such a Brake / drive combination is the supply spool the control line SL2 from the evaluation / control device SV preferably torque controlled. Additionally or independently of this, the drive device MO2 can be controlled device SL1 from the evaluation / control device SV also torque controlled.

Selbstverständlich ist es auch möglich, anstelle der Frik tionskupplung FK eine unabhängige Antriebseinrichtung Mol, insbesondere einen Torque Motor, auch für die Vorratsspule VS eigens vorzusehen. Diese Antriebseinrichtung MO1 ist in der Fig. 5 strichpunktiert angedeutet. Sie wird über eine strichpunktiert eingezeichnete Steuerleitung SL3 von der Auswerte-/Steuereinrichtung SV ebenfalls in definierter Weise in Abhängigkeit von der jeweilig gemessenen Zugspannungskraft geregelt. Insbesondere werden die beiden Antriebseinrichtun gen MO1 sowie MO2 mit Hilfe der Auswerte-/Steuereinrichtung SV drehmomentgeregelt.Of course, it is also possible to provide an independent drive device Mol, in particular a torque motor, for the supply coil VS instead of the friction clutch FK. This drive device MO1 is indicated by dash-dotted lines in FIG. 5. It is regulated in a defined manner by the evaluation / control device SV via a control line SL3 shown in broken lines, depending on the tensile force measured in each case. In particular, the two drive devices MO1 and MO2 are torque-controlled with the aid of the evaluation / control device SV.

Zweckmäßig kann ggf. auch eine Drehzahlregelung der beiden Antriebseinrichtungen MO1, MO2 sein. Dabei kann die in der Fig. 5 eingezeichnete Bremseinrichtung BV für die Vorrats spule gegebenenfalls entfallen. Anstelle der Bremseinrichtung BV ist für die Vorratsspule VS die Antriebseinrichtung MO1 vorgesehen und hinsichtlich ihrer Drehzahl regelbar (drehzahlgeregelt). Die Antriebseinrichtung MO1 ist somit in der Art eines sogenannten 4Q-Antriebs definiert verlangsam bar oder beschleunigbar. Gleiches gilt vorzugsweise auch für die Antriebseinrichtung MO2.A speed control of the two drive devices MO1, MO2 may also be expedient. In this case, the brake device BV shown in FIG. 5 for the supply coil may be omitted. Instead of the braking device BV, the drive device MO1 is provided for the supply coil VS and its speed can be regulated (speed-controlled). The drive device MO1 can thus be slowed down or accelerated in the manner of a so-called 4Q drive. The same preferably also applies to the drive device MO2.

Gegebenenfalls kann es auch zweckmäßig sein, die Zuordnungen der Antriebs- und Bremseinrichtungen zu der Vorratsspule sowie der Abwickelvorrichtung zu vertauschen.If necessary, the assignments can also be useful the drive and braking devices to the supply spool as well as the unwinding device.

Die Auswerte-/Steuereinrichtung SV ist also in vorteilhafter Weise mit der jeweiligen Antriebseinrichtung MO1, MO2, FK und/oder der Bremseinrichtung (wie z. B. HB )der Abwickelvor richtung und/oder der Vorratsspule VS rückgekoppelt. Dadurch kann beim Vorwärts- Haltewendelwickler VW1 von Fig. 5 die Zugspannung des langgestreckten Gutes, insbesondere beim Hochlauf oder beim Abschalten der Verseileinrichtung in definierter Weise, d. h. ohne unzulässig hohe Zugspannungs schwankungen, eingehalten werden. Der jeweils der tatsächli chen Zugspannung F direkt proportionale Meßwert MS1 dient also vorteilhaft zur Regelung der Umlaufgeschwindigkeit bzw. der Drehzahl der Abwickelvorrichtung KO und/oder der Vorrats spule VS. Weiterhin lassen sich mit der erfindungsgemäßen Meßeinrichtung auch sofort Anrisse oder Durchrisse des lang gestreckten Gutes LG erkennen und gegebenenfalls die Anlage stoppen.The evaluation / control device SV is thus advantageously fed back to the respective drive device MO1, MO2, FK and / or the braking device (such as HB) of the unwinding device and / or the supply reel VS. This allows both forward Haltewendelwickler VW1 of FIG. 5, the tensile stress of the elongated product, in particular during start-up or when turning off the stranding in a defined manner, fluctuations ie without impermissibly high tension, are observed. The measured value MS1, which is directly proportional to the actual tensile stress F, thus advantageously serves to regulate the rotational speed or the speed of the unwinding device KO and / or the supply spool VS. Furthermore, the measuring device according to the invention can also immediately identify cracks or tears in the elongated material LG and, if appropriate, stop the system.

Für einen einwandfreien Betrieb kann beispielsweise folgendes Regelschema zweckmäßig sein:For a proper operation, for example, the following Control scheme to be useful:

Es wird ein Sollwert-Toleranzbereich für erlaubte Zugspan nungswerte des langgestreckten Gutes mit einer unteren Schranke und einer oberen Schranke vorgegeben bzw. festge legt. Wird die obere Schranke überschritten, so wird das langgestreckte Gut LG mit einer zu großen Zugspannung bela stet bzw. beaufschlagt. Um dies möglichst schnell rückgängig zu machen, weist die Auswerte-/Steuereinrichtung SV z. B. die Bremseinrichtung BV über die Steuerleitung SL4 an, die Vor ratsspule VS weniger stark abzubremsen, d. h. die Rotationsge schwindigkeit bzw. die Drehzahl der Vorratsspule VS wird gegenüber der Rotationsgeschwindigkeit der Abwickelvorrich tung erhöht. Wird die untere Schranke unterschritten, so läuft eine zu große Menge des langgestreckten Gutes LG von der Vorratsspule VS ab, d. h. das langgestreckte Gut LG liegt mit einer zu geringen Wickelspannung am Verarbeitungsprodukt VP an oder es kann schlimmstenfalls sogar zu Knäuelbildungen kommen, falls mehr langgestrecktes Gut LG von der Vorratsspule VS abgewickelt als vom Verarbeitungsprodukt VP in axialer Richtung AR1 mitgenommen wird. Deshalb wird z. B. die Brems einrichtung HB von der Auswerte-/Steuereinrichtung SV über die Steuerleitung SL3 angewiesen, stärker die rotierende Vorratsspule VS zu bremsen, d. h. die Drehzahl der Vorrats spule VS herabzusetzen bzw. die rotierende Vorratsspule zu verlangsamen. Somit wird das langgestreckte Gut LG wieder mit einer ausreichenden Zugspannung beaufschlagt. Auf diese Weise kann das langgestreckte Gut LG innerhalb eines engen Tole ranzbereiches mit einer definierten Zugspannung auf das Verarbeitungsprodukt VP aufgebracht werden. Insbesondere erlaubt die Regelung die Einstellung einer im wesentlichen konstanten, gleichbleibenden Zugspannungskraft für das langge streckte Gut LG. Denn etwaige Überschreitungen oder Unter schreitungen des vorgebbaren Toleranzbereiches lösen unmit telbar, d. h. verzögerungsarm entsprechende Ausgleichsreaktio nen aus. Vorzugsweise ist es ermöglicht, Störgrößen im msec- Bereich, insbesondere innerhalb 2 bis 10 msec, auszugleichen bzw. zu beseitigen. Auf diese Weise ist es in vorteilhafter Weise ermöglicht, das Verseilprodukt VP, insbesondere ein Lichtwellenleiter-Bündel, mit dem langgestreckten Gut mit einer möglichst gleichmäßigen und/oder niedrigen Zugspannung zu umspinnen. Dies ist einwandfrei auch bei sehr hohen Dreh zahlen, insbesondere von mehr als 1500 Upm, ermöglicht.There will be a setpoint tolerance range for allowable tension elongated goods with a lower one Barrier and an upper barrier predetermined or fixed sets. If the upper limit is exceeded, it will elongated Gut LG with too much tension steady or acted upon. To undo this as quickly as possible to make, the evaluation / control device SV z. B. the Brake device BV via the control line SL4 to the front brake the reel VS less, d. H. the rotational ge speed or the speed of the supply spool VS is compared to the speed of rotation of the unwinding device tung increased. If the value falls below the lower limit, so too much of the elongated good LG is running the supply spool VS, d. H. the elongated good LG lies with insufficient winding tension on the processing product VP on or in the worst case it can even lead to tangles come if more elongated good LG from the supply spool VS handled as of the processing product VP in axial Is taken in the direction of AR1. Therefore z. B. the brake device HB from the evaluation / control device SV via the control line SL3 instructed, stronger the rotating Brake supply spool VS, d. H. the speed of the supply Lower the VS coil or close the rotating supply spool slow it down. Thus, the elongated LG good again sufficient tension is applied. In this way the elongated good LG can within a narrow tole ranzbereich with a defined tension on the Processing product VP can be applied. Especially the scheme allows the setting of an essentially constant, constant tensile force for the langge stretched Gut LG. Because any exceedances or under violations of the specified tolerance range immediately resolve telbar, d. H. Corresponding compensation reaction with little delay out. It is preferably possible to eliminate disturbances in msec Compensate range, especially within 2 to 10 msec or eliminate. This way it is more advantageous Way enables the stranding product VP, in particular a Optical fiber bundle, with the elongated good with a tension that is as uniform and / or as low as possible to spin. This is flawless even at very high speeds numbers, especially of more than 1500 rpm.

In den Fig. 6 mit 12 ist die Auswerte-/Steuereinrichtung SV von Fig. 5 mit ihren zugehörigen Steuerleitungen der Übersichtlichkeit halber jeweils weggelassen worden. Die Antriebs-/Bremseinrichtungen in den Fig. 6 mit 12 werden selbstverständlich auch mit einer entsprechenden Auswerte- /Steuereinrichtung geregelt.In FIGS. 6 and 12, the evaluation / control device SV of FIG. 5 with its associated control lines has been omitted for the sake of clarity. The drive / brake devices in FIGS. 6 and 12 are of course also regulated with a corresponding evaluation / control device.

Fig. 6 zeigt schematisch einen Rückwärts-Haltewendelwickler RS, bei dem im Unterschied zu Fig. 5 das Verarbeitungspro dukt jetzt in Gegenrichtung AR2, d. h. entgegengesetzt zur ursprünglichen Abzugsrichtung AR1 von Fig. 5, und damit "rückwärts" durch das innere Tragrohr TR1 hindurchgezogen wird. Aus diesem Grund ist die Meßvorrichtung ZM1 von Fig. 1 jetzt umgekehrt zu ihrer Orientierung von Fig. 5 an diesem inneren, feststehenden Tragrohr TR1 einlaufseitig (d. h. in der rechten Bildhälfte) fest montiert. Ansonsten erfolgt die Betriebsweise dieses erfindungsgemäßen Wendelwicklers RS analog zu der des Vorwärtswendelwicklers VS1 von Fig. 5. Fig. 6 shows schematically a reverse holding coil winder RS, in which, in contrast to Fig. 5, the processing product now in the opposite direction AR2, ie opposite to the original withdrawal direction AR1 of Fig. 5, and thus "backwards" through the inner support tube TR1 . For this reason, the measuring device ZM1 of FIG. 1 is now, contrary to its orientation from FIG. 5, fixedly mounted on this inner, fixed support tube TR1 on the inlet side (ie in the right half of the figure). Otherwise, the operation of this spiral winder RS according to the invention is analogous to that of the forward spiral winder VS1 from FIG. 5.

Fig. 7 zeigt einen weiteren Vorwärtswendelwickler VW2 als Abwandlung zum Wendelwickler VW1 nach Fig. 5. In Fig. 7 ist im Unterschied zu Fig. 5 der direkte Antrieb MO1 für die Vorratsspule VS bzw. der indirekte (gekoppelte) Antrieb bestehend aus dem Zahnrad ZA1, dem Zahnriemen ZR1 sowie der Friktionskupplung FK weggelassen worden. Die Vorratsspule VS wird vielmehr in Fig. 7 lediglich über die Lagerreibung des Lagers LA2 zwischen dem Tragrohr TR3 der Abwickelvorrichtung KO und dem Tragrohr TR2 der Vorratsspule VS indirekt in Drehrichtung der Abwickelvorrichtung KO automatisch mitgenom men. Auf diese Weise ist eine baulich besonders einfache Antriebs-Brems-Kombination der Abwickelvorrichtung KO und der Vorratsspule VS gebildet. FIG. 7 shows a further forward spiral winder VW2 as a modification of the spiral winder VW1 according to FIG. 5. In FIG. 7, in contrast to FIG. 5, the direct drive MO1 for the supply reel VS or the indirect (coupled) drive consisting of the gearwheel ZA1 , the toothed belt ZR1 and the friction clutch FK have been omitted. Rather, the supply spool VS is automatically taken in FIG. 7 only automatically via the bearing friction of the bearing LA2 between the support tube TR3 of the unwinding device KO and the support tube TR2 of the supply spool VS indirectly in the direction of rotation of the unwinding device KO. In this way, a structurally particularly simple drive-brake combination of the unwinding device KO and the supply reel VS is formed.

Fig. 8 zeigt einen weiteren, modifizierten Vorwärts-Halte wendelwickler VW3. Im Unterschied zum Haltewendelwickler VW1 von Fig. 5 ist jetzt das innere Tragrohr bzw. die Hohlspin del TR1 drehbar aufgehängt. Die getrennte Antriebseinrichtung MO1 ist jetzt diesem inneren Tragrohr TR1 zugeordnet und nicht wie in der Fig. 5 dem Tragrohr TR2 der Vorratsspule. VS. Die Vorratsspule VS wird in der Fig. 8 lediglich über die Lagerreibung von Lagern LA4, LA5 zwischen ihrem Tragrohr TR2 und dem inneren Tragrohr TR1 in dessen Drehrichtung selbsttätig sowie indirekt mitgenommen. Dabei ist die Abwickelvorrichtung KO über Lager LAK gegenüber der Bremsein richtung HB drehbar aufgehängt. Dadurch ist ein besonders einfacher, baulich getrennter Aufbau des Haltewendelwicklers VW3 ermöglicht, da die Bremseinrichtung HB baulich nach innen in die Abwickelvorrichtung KO hinein versetzt angeordnet werden kann. Fig. 8 shows another, modified forward-hold coil winder VW3. In contrast to the holding spiral winder VW1 of FIG. 5, the inner support tube or the hollow spin del TR1 is now rotatably suspended. The separate drive device MO1 is now assigned to this inner support tube TR1 and not, as in FIG. 5, to the support tube TR2 of the supply spool. VS. The supply spool VS is automatically and indirectly carried along in its direction of rotation in FIG. 8 only via the bearing friction of bearings LA4, LA5 between its support tube TR2 and the inner support tube TR1. The unwinding device KO is rotatably suspended via the bearing LAK relative to the brake device HB. This enables a particularly simple, structurally separate construction of the holding spiral winder VW3, since the braking device HB can be structurally offset inwards into the unwinding device KO.

Fig. 9 zeigt einen weiteren, gegenüber Fig. 5 abgewandelten Vorwärts- Wendelwickler VW4, bei dem die Abwickelvorrichtung KO und die Vorratspule VS gegenüberliegend gelagert sind. Einlaufseitig wird das jetzt drehbar aufgehängte, innere Tragrohr TR1 mit Hilfe der getrennten Antriebseinrichtung MO1 betätigt. Die Mitnahme der Vorratsspule VS erfolgt lediglich über die Lagerreibung des Lagers LA6 zwischen dem Tragrohr TR2 der Vorratsspule VS und dem inneren Tragrohr TR1. Aus gangsseitig sitzt die erfindungsgemäße Meßvorrichtung ZM1 von Fig. 1 jetzt feststehend in einer zusätzlichen Buchse BU am feststehenden Trageteil TT. Außen auf dieser Buchse BU ist das Tragrohr TR3 für die Abwickelvorrichtung KO drehbar gelagert. Im Unterschied zu Fig. 5 ist die Abwickelvorrich tung KO in der Fig. 9 also umgekehrt orientiert aufgehängt. Ihr Antrieb erfolgt wiederum über den Antrieb MO2 entspre chend den Ausführungen von Fig. 5. Damit ist eine baulich auseinandergezogene Anordnung gebildet, deren Einzelkomponen ten frei zugänglich sind. Außerdem ist vorteilhaft zwischen der Vorratsspule VS und der Meßeinrichtung ZM1 genügend Platz geschaffen, ggf. eine weitere Vorratsspule in der Abwickel vorrichtung KO zusätzlich auf Vorrat zu halten. FIG. 9 shows a further forward spiral winder VW4 modified in comparison with FIG. 5, in which the unwinding device KO and the supply reel VS are mounted opposite one another. On the inlet side, the inner support tube TR1, which is now rotatably suspended, is actuated with the aid of the separate drive device MO1. The supply spool VS is taken along only via the bearing friction of the bearing LA6 between the support tube TR2 of the supply spool VS and the inner support tube TR1. From the aisle side, the measuring device ZM1 according to the invention from FIG. 1 is now fixed in an additional socket BU on the fixed support part TT. Outside of this bushing BU, the support tube TR3 for the unwinding device KO is rotatably mounted. In contrast to Fig. 5, the Abwickelvorrich device KO in Fig. 9 is thus hung upside down. They are in turn driven by the drive MO2 in accordance with the explanations of FIG. 5. This forms a structurally exploded arrangement, the individual components of which are freely accessible. In addition, sufficient space is advantageously created between the supply spool VS and the measuring device ZM1, if necessary, to hold an additional supply spool in the unwinding device KO in addition.

Fig. 10 zeigt schließlich in Abwandlung zu Fig. 6 einen Doppelwendelwickler RS2 für eine zweigängige Bewicklung des Verarbeitungsprodukts. Dazu sind zwei Vorratsspulen VS, VS* in Reihe hintereinandergeschaltet. Die zusätzliche Vorrats spule VS* sitzt fest auf dem in Achsrichtung verlängerten Tragrohr TR3 von Fig. 6 in Abzugsrichtung AR2 betrachtet hinter der Vorratsspule VS. Dabei ist der zusätzlichen Vor ratsspule VS* eine getrennte bzw. separate Bremseinrichtung HB* zugeordnet, die konzentrisch zur Bremseinrichtung HB von Fig. 6 angeordnet ist. Für die Abwickelvorrichtung KO ist außen um das Tragrohr TR3 ein zusätzliches, weiteres Tragrohr TR4 konzentrisch vorgesehen, das gegenüber dem Tragrohr TR3 mittels Lager LA3 drehbar aufgehängt ist. Die Abwickelvor richtung KO sitzt dabei auf dem Tragrohr TR4 fest auf. Ausge hend vom feststehend angeordneten, innersten Tragrohr TR1 ist darüber konzentrisch mittel Lager LA1 das Tragrohr TR2, darüber mittels Lager LA2 das Tragrohr TR3 sowie schließlich darüber mittels Lager LA3 das Tragrohr TR4 konzentrisch sowie drehbar aufgehängt. Auf diese Weise kann von der Vorratsspule VS das langgestreckte Gut LG sowie von der Vorratsspule VS* das langgestreckte Gut LG* jeweils getrennt unter Zuhilfe nahme der Abwickelvorrichtung KO einer erfindungsgemäßen Meßeinrichtung entsprechend den Fig. 1 mit 3 zur getrenn ten Bestimmung ihrer jeweiligen Zugspannung zugeführt werden. Vorzugsweise erfolgt die Auswertung der Meßsignale und die Regelung bzw. Steuerung der Zugspannung des jeweiligen lang gestreckten Gutes LG, LG* selektiv entsprechend den Ausfüh rungen zu den Fig. 3 und 5. Bei dieser gestaffelten Anord nung von Fig. 10 werden die Vorratsspulen VS, VS* jeweils lediglich passiv über die Lagerreibung der Lager LA3, LA2 sowie LA1 in die jeweilige Drehrichtung mitgenommen. Aktiv angetrieben wird hingegen die Abwickelvorrichtung KO mit der Antriebseinrichtung MO2 über das Tragrohr TR4. FIG. 10 finally shows, in a modification of FIG. 6, a double-spiral winder RS2 for a two-course winding of the processing product. For this purpose, two supply coils VS, VS * are connected in series. The additional supply spool VS * sits firmly on the support tube TR3 of FIG. 6, which is elongated in the axial direction and viewed in the draw-off direction AR2, behind the supply spool VS. A separate or separate brake device HB * is assigned to the additional council coil VS *, which is arranged concentrically to the brake device HB of FIG. 6. For the unwinding device KO, an additional, further support tube TR4 is provided concentrically on the outside around the support tube TR3 and is rotatably suspended relative to the support tube TR3 by means of bearings LA3. The unwinding device KO sits firmly on the support tube TR4. Starting from the fixedly arranged, innermost support tube TR1, the support tube TR2 is above it concentrically middle bearing LA1, above it by means of bearing LA2 the support tube TR3 and finally above it by means of bearing LA3, the support tube TR4 is suspended concentrically and rotatably. In this way, the elongated good LG and the stock spool VS * the elongated good LG * can be supplied separately from the supply spool VS with the aid of the unwinding device KO to a measuring device according to the invention according to FIGS . 1 to 3 for the separate determination of their respective tensile stress . Preferably, the evaluation of the measurement signals and the regulation or control of the tensile stress of the respective elongated goods LG, LG * are carried out selectively in accordance with the embodiments of FIGS . 3 and 5. In this staggered arrangement of FIG. 10, the supply spools VS, VS * are only taken passively in the respective direction of rotation via the bearing friction of bearings LA3, LA2 and LA1. In contrast, the unwinding device KO with the drive device MO2 is actively driven via the support tube TR4.

In der Fig. 10 ist vorzugsweise die Meßeinrichtung ZM3 nach Fig. 3 am einlaufseitigen Ende des inneren, feststehenden Tragrohrs TR1 starr befestigt. Zur getrennten Ermittlung und Bereitstellung einer Meßgröße für die jeweilige Zugspannung des langgestreckten Gutes LG bzw. LG* ist eine getaktete Auswertung zweckmäßig. Dazu wird jeweils das zu messende langgestreckte Gut LG bzw. LG* in seiner Winkelposition erfaßt. Zu demjenigen Zeitpunkt, zu dem das jeweilige langge streckte Gut an dem für die getaktete Messung vorbestimmbaren Kraftaufnehmer KA1 mit KA3 entsprechend Fig. 3 vorbei streicht, wird der jeweils aufgenommene Meßwert mit dem für diesen Aufnehmer vorgebbaren Sollwert verglichen. Die jewei lig gebildete Soll-Istwert-Differenz wird zur separaten Regelung der Drehzahl der einzelnen Vorratsspulen VS, VS* sowie der Abwickelvorrichtung KO herangezogen.In FIG. 10, the measuring device ZM3 according to FIG. 3 is preferably rigidly attached to the inlet-side end of the inner, fixed support tube TR1. A clocked evaluation is useful for the separate determination and provision of a measured variable for the respective tensile stress of the elongated goods LG or LG *. For this purpose, the elongated good LG or LG * to be measured is recorded in its angular position. At the point in time at which the respective elongated material passes the force transducer KA1 with KA3 predeterminable for the clocked measurement as shown in FIG. 3, the respectively recorded measured value is compared with the target value which can be predetermined for this transducer. The setpoint-actual value difference formed in each case is used for separate control of the speed of the individual supply spools VS, VS * and the unwinding device KO.

Vorzugsweise werden für eine zweigängige Bespinnung des Verarbeitungsprodukts die beiden langgestreckten Güter LG, LG* in Umfangsrichtung um 180° versetzt zueinander geführt, um möglichst gleichmäßige Abstände voneinander einstellen zu können. Dabei heben sich die Radialkräfte auf die Meßeinrich tung ZM3 in vorteilhafter Weise auf.Preferably, for a two-course spinning of the Processing product the two elongated goods LG, LG * guided at 180 ° to each other in the circumferential direction, in order to set the evenest possible distances from each other can. The radial forces rise on the measuring device device ZM3 in an advantageous manner.

Zweckmäßig kann es gegebenenfalls auch sein, der Vorratsspule VS, der Vorratspule VS* sowie der Abwickelvorrichtung KO zusätzlich oder unabhängig hiervon jeweils getrennte Antriebseinrichtungen zuzuordnen.It may also be expedient if necessary, the supply spool VS, the supply reel VS * and the unwinder KO additionally or independently of each separate Assign drive devices.

Vorzugsweise kann der Doppelwendelwickler RS2 von Fig. 10 auch so betrieben werden, daß das Verarbeitungsprodukt mit einer Kreuzwendel umwickelt wird. Dazu rotieren die beiden Vorratsspulen VS, VS* zweckmäßigerweise mit voneinander verschiedenen Drehrichtungen.The double helix winder RS2 of FIG. 10 can preferably also be operated in such a way that the processing product is wrapped with a cross helix. For this purpose, the two supply coils VS, VS * expediently rotate in different directions of rotation.

Die Anordnung von Fig. 10 ist vorzugsweise auch auf das arbeiten mit mehr als zwei Vorratsspulen übertragbar, wobei dann eine getrennte Regelung für jede Vorratsspule entspre chend obigen Ausführungen durchgeführt wird.The arrangement of FIG. 10 is preferably also transferable to working with more than two supply spools, in which case a separate regulation is carried out for each supply spool accordingly.

Fig. 11 zeigt schließlich eine Kombination aus dem Vorwärts wendelwickler VW2 von Fig. 7 und dem in Abzugsrichtung AR2 nachgeordneten Rückwärts- Wendelwickler RS von Fig. 6. Der Rückwärts- Wendelwickler RS arbeitet dabei z. B. mit der erfindungsgemäßen Meßeinrichtung ZM3 nach Fig. 3. Der Ein fachheit halber sind beim Vorwärtswendelwickler VW2 die Bezugszeichen weggelassen worden. Das von dessen Vorratsspule abgezogene langgestreckte Gut ist zur Vermeidung von Ver wechslungen jetzt mit LG2 bezeichnet. Die Zugspannungskräfte der beiden langgestreckten Güter LG2 (von der Vorratsspule VS des Wendelwicklers RS) sowie LG (von der Vorratsspule VS des Rückwärts-Wendelwicklers RS) werden vorzugsweise durch ein und dieselbe Zugspannungs-Meßeinrichtung beim Wendelwickler RS zur getrennten Messung ihrer Zugsspannungskräfte durchge führt. Dazu sind die beiden langgestreckten Güter LG, LG2 in der Führungsöffnung der erfindungsgemäßen Meßeinrichtung ZM3 von Fig. 3 vorzugsweise um 90° versetzt in Umlaufrichtung betrachtet einander zugeordnet. Insbesondere werden beide Haltewendelwickler RS sowie VW2 mit entgegengesetzter Dreh richtung zueinander betrieben, so daß die beiden langge streckten Güter LG, LG2 kreuzwendelförmig auf das Verarbei tungsprodukt aufgebracht werden können. Durch die vorzugs weise 90° Versetzung der beiden langgestreckten Güter LG, LG2 in Umfangsrichtung betrachtet kann das jeweilige langge streckte Gut an einem bestimmten, zugeordneten Kraftsensor gemessen werden, während sich das andere langgestreckte Gut senkrecht zur aktuellen Meßachse befindet und damit das Meßsignal des ersten, gerade gemessenen langgestreckten Gutes im wesentlichen unbeeinflußt bleibt. Fig. 11 shows a combination of the forward coil winder VW2 of Fig. 7 and the downstream coil winder RS of Fig. 6 downstream in the draw-off direction AR2 . The reverse coil winder RS works z. B. With the measuring device according to the invention ZM3 according to FIG. 3. For the sake of simplicity, the reference characters have been omitted from the forward winding winder VW2. The elongated material drawn from its supply spool is now designated LG2 to avoid confusion. The tensile forces of the two elongated goods LG2 (from the supply spool VS of the spiral winder RS) and LG (from the supply spool VS of the reverse spiral winder RS) are preferably carried out by one and the same tension measuring device at the spiral winder RS for separate measurement of their tensile forces. For this purpose, the two elongated goods LG, LG2 in the guide opening of the measuring device ZM3 according to the invention from FIG. 3, preferably offset by 90 ° in the direction of rotation, are assigned to one another. In particular, both holding coil winders RS and VW2 are operated in opposite directions to one another, so that the two elongated goods LG, LG2 can be applied to the processing product in the shape of a cross. Due to the preferred 90 ° offset of the two elongated goods LG, LG2 viewed in the circumferential direction, the respective elongated product can be measured at a specific, assigned force sensor, while the other elongated product is perpendicular to the current measuring axis and thus the measurement signal of the first, elongated goods just measured remains essentially unaffected.

In der Fig. 12 ist beim Wendelwickler VW1 von Fig. 5 zu sätzlich eine Tänzereinrichtung TA vorgesehen. Nur die wesentlichen Bezugszeichen von Fig. 5 wurden übernommen, während die dortigen übrigen Bezugszeichen der Übersichtlich keit halber weggelassen worden sind. Die Tänzereinrichtung TA ist in der umlaufenden, rotierenden Abwickelvorrichtung KO untergebracht. Sie kann dabei z. B. an der ausgangsseitigen Stirnseite des feststehenden Tragrohrs TR1 angebracht sein. Das langgestreckte Gut LG ist über die Tänzereinrichtung TA zwischen seinem Abhebeort von der Vorratsspule VS und vor dem Verlassen der Abwickelvorrichtung KO geführt. Die Drehachse der Tänzereinrichtung TA liegt vorzugsweise etwa parallel, zur Rotationsachse RA der Abwickelvorrichtung KO. Dabei ist die Tänzereinrichtung TA so aufgehängt, daß sie queraxial zur Rotationsachse RA ausschwenkbar ist. Dadurch ist es unter stützend zum erfindungsgemäßen Regelsystem ermöglicht, etwai ge hochfrequente Spannungsschwankungen des langgestreckten Gutes LG weiter auszugleichen, die ggf. aufgrund der Ansprechzeiten des Regelsystems nicht mehr schnell genug beseitigt werden können. Insbesondere ist die Tänzereinrich tung TA massearm ausgelegt. Die Tänzereinrichtung TA kann beispielsweise durch eine bei der Rotation der Komponenten der Anlage etwaig entstehende Luftströmung oder durch die Zugspannung des langgestreckten Gutes ausgelenkt werden.In FIG. 12, a dancer device TA is additionally provided for the spiral winder VW1 of FIG. 5. Only the essential reference numerals of FIG. 5 have been adopted, while the remaining reference numerals have been omitted for the sake of clarity. The dancer device TA is housed in the rotating, unwinding device KO. You can z. B. be attached to the output side end of the fixed support tube TR1. The elongated good LG is guided via the dancer device TA between its lifting location from the supply reel VS and before leaving the unwinding device KO. The axis of rotation of the dancer device TA is preferably approximately parallel to the axis of rotation RA of the unwinding device KO. The dancer device TA is suspended in such a way that it can be swung out transversely to the axis of rotation RA. This makes it possible in support of the control system according to the invention to further compensate for any high-frequency fluctuations in voltage of the elongated material LG, which may not be able to be eliminated quickly enough due to the response times of the control system. In particular, the dancer device TA is designed with low mass. The dancer device TA can be deflected, for example, by an air flow that may arise during the rotation of the components of the system or by the tensile stress of the elongated material.

Claims

1. Sensor (SR) for measuring tensile stresses (F) of an elongated product (LG), which is drawn off from a supply spool (VS) with an unwinding device (KO) applied to an elongated processing product (VP), in particular according to a patent. . . (File number: P 43 34 399.6), characterized in that the sensor (SR) is mounted so that it can move along the axial withdrawal axis (AR1) of the processed product (VP).

2. Sensor according to claim 1, characterized, that the sensor (SR) the elongated good (LG) and the Processing product (VP) together surrounds in a ring, and that the sensor (SR) along the axial withdrawal axis (AR1) of the Processing product es (VP) as well as the elongated goods (LG) is slidably mounted together.

3. Sensor according to one of the preceding claims, characterized, that the sensor (SR) concentrates the processing product (VP) surrounds trisch.

4. Sensor according to one of the preceding claims, characterized, that the sensor (SR) has a stranding nipple (VN1) for application elongated goods (LG) on the processing pro duct (VP) is assigned, and that the sensor (SR) the Stranded nipple (VN1) concentrically surrounds.

5. Sensor according to claim 4, characterized, that the guide opening (FO) of the measuring ring (SR) before the one opening (EO) of the stranding nipple (VN1) is seated.

6. Sensor according to one of the preceding claims, characterized, that the sensor (SR) is essentially circular cylindrical is trained.

7. Sensor according to one of the preceding claims, characterized, that the sensor (SR) at least one force sensor (MR) supplied is arranged.

8. Sensor according to one of the preceding claims, characterized, that the sensor (SR) has an evaluation / control device (SV) is assigned, which is the tensile stress (F) of the elongated Good (LG) determined and made available for further evaluation.

9. Sensor according to claim 8, characterized, that the evaluation / control device (SV) with the respective Drive device (MO1, MO2) for the supply spool (VS) and / or for the unwinding device (KO) is fed back.

10. Sensor according to one of the preceding claims, characterized, that with the sensor (SR) tensile stresses (F) of the langge stretched good (LG) less than 100 cN, especially of high at least 50 cN, are measurable.

11. Sensor according to one of the preceding claims, marked by the use in winding devices in cable technology.

12. Device for applying an elongated product (LG) on an elongated processing product (VP) under a predefinable tension (F) with a supply spool (VS) on which the elongated good (LG) is arranged, with an unwinding device (KO) to pull off the langge stretched good (LG) from the supply spool (VS), as well as with a sensor (SR), via which the elongated material (LG) the processing product (VP) is supplied, in particular according to one of the preceding claims, characterized, that the sensor (SR) along the axial trigger axis (AR1) of the processing product (VP) is slidably mounted.

13. The apparatus according to claim 12, characterized, that the sensor (SR) has an evaluation / control device (SV) is assigned to the respective drive device (MO1, MO2) for the supply reel (VS) and / or the unwind device (KO) for adjusting the tension (F) of the elongated good (LG) is fed back.

14. Procedure for applying an elongated product (LG) on an elongated processing product (VP) under one Predeterminable tensile stress (F), the elongated good (LG) from a supply reel (VS) with an unwinder tion (KO) deducted and the processing via a sensor (SR) processing product (VP) is fed, characterized, that the sensor (SR) by the tensile stress (F) of the langge stretched good (LG) along the axial withdrawal axis (AR1) of the processed product (VP) is shifted, and that from the axial displacement the tensile stress (F) of the langge stretched good (LG) measured and for further evaluation provided.

15. The method according to claim 14, characterized, that the elongated good (LG) and the processing pro duct (VP) together by a ring-shaped sensor (SR) and that the processing product (VP) of the elongated material (LG) circulates in the sensor (SR).

16. The method according to any one of claims 14 or 15, characterized, that with the measured tension (F) the rotational movement the supply reel (VS) and / or the unwinding device (KO) is controlled.