DE4430223C2 - Ultraschallströmungs-Meßverfahren und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens - Google Patents
Ultraschallströmungs-Meßverfahren und Vorrichtung zur Durchführung des VerfahrensInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Messung
der Durchflußmenge eines großkalibrigen Rohres entsprechend
dem Oberbegriff des Anspruches 1 und auf eine Vorrichtung
zur Durchführung des Verfahrens entsprechend dem Oberbe
griff des Anspruches 5.
Die allgemeine Verwendung von Ultraschallströmungs-Meß
geräten ist bekannt. Ein Vorteil des Ultraschallströmungs-
Meßgerätes besteht darin, daß seine Verwendung teilweise
sehr bequem ist, da Piezokristalle zur Übertragung und zum
Empfang des Ultraschalls an der Innenwand eines Rohres be
festigt werden. Im folgenden soll der häufig als "Wandler"
bezeichnete Piezokristall als ein "Ultraschallvibrator"
bezeichnet werden.
Fig. 1 zeigt eine Ausführungsform eines üblichen Verfah
rens, wobei ein Ultraschallvibrator am äußeren Teil eines
Rohres befestigt ist. Der Ultraschallvibrator 1, 1' umfaßt
Befestigungen 2, 2', deren winklige Oberfläche an der Rohr
wand 3 befestigt ist, damit er in einem konstanten Winkel
Θ in Bezug auf die Mittellinie des Rohres befestigt ist.
Beim Messen der Strömungsgeschwindigkeit unter Verwendung
des Ultraschallvibrators 1, 1' überträgt ein Ultraschall
strömungsgeschwindigkeits-Meßverfahren Ultraschall von dem
Vibrator 1 zu dem Vibrator 1' in der mittels der Pfeile in
Fig. 1 gezeigten Richtung entgegen zur Strömungsrichtung
und umgekehrt mit minimalem Fehler. In jedem gegebenen
Moment ist die Ultraschallgeschwindigkeit C der gemessenen
Flüssigkeit, in welcher sich der Ultraschall ausbreitet,
die Summe der Ultraschallgeschwindigkeit Cw zum Zeit
punkt, wenn die Flüssigkeitsströmung unterbrochen ist, und
der Strömungsgeschwindigkeitskomponente ν. Im umgekehrten
Fall wird die Differenz gebildet.
Die Berechnung der Strömungsgeschwindigkeit basiert daher
auf der Zeitdifferenz und der Frequenzdifferenz. Das
Berechnungsverfahren auf der Grundlage der Zeitdifferenz
umfaßt die Schritte des Messens der Zeit t+ zum Aus
breiten der Ultraschallimpulse von dem Vibrator 1' zum
Vibrator 1 in Richtung der Flüssigkeitsströmung und der
Zeit t- zum Ausbreiten der Ultraschallimpulse von dem
Vibrator 1 zu dem Vibrator 1' in Richtung entgegengesetzt
zu Richtung der Flüssigkeitsströmung. Mit anderen Worten,
Die Strömungsgeschwindigkeit v in Fig. 1 ist eine Strö
mungsgeschwindigkeitskomponente in Richtung von L, wobei
die mittlere Strömungsgeschwindigkeit VD auf der Durch
messerlinie D sich wie folgt bestimmt:
= VD . cos θ (2)
Hieraus berechnet sich die Formel (1) wie folgt:
Wenn die Werte der Parameter L, Θ und Cw vorher be
kannt sind, berechnet sich die Strömungsgeschwindigkeit
VD durch Messen der Zeitdifferenz Δt mit dem Propor
tionalkoeffizienten (2 L cosΘ/C2 w = A) der vorher
in einem Rechnerteil gespeichert wurde.
Es gibt viele technische Verfahren, um die Frequenzdiffe
renz zu berechnen, jedoch ist grundsätzlich allen folgendes
gemeinsam:
Der große Vorteil der Verwendung des Berechnungsverfahrens
zur Bestimmung der Frequenzdifferenz besteht darin, daß es
von der Ultraschallgeschwindigkeit Cw in der Flüssig
keit unabhängig ist. Die Ultraschallgeschwindigkeit Cw
ändert sich entsprechend der Dichte, der Art und der Tempe
ratur der Flüssigkeit, so daß es den Nachteil hat, daß der
Meßfehler steigt, wenn nicht die Ultraschallgeschwindigkeit
Cw, die direkt während des Messens des Volumendurch
flusses gemessen wird, in der Formel (3) substituiert wird.
Hierbei wird darauf hingewiesen, daß, wenn V2/C2 w
ein sehr kleiner Wert ist, dieser bei der Ableitung der
Formel (4) vernachlässigt wird.
Die Ultraschallgeschwindigkeit Cw kann durch Messen der
Flüssigkeitstemperatur bestimmt werden, jedoch kann die
Ultraschallgeschwindigkeit Cw ebenfalls durch Messen der
Zeitdifferenzen t+ und t- wie folgt ermittelt wer
den:
Durch Einsetzen der Formel (5) in die Formel (3) ergibt
sich:
Im folgenden wird die Formel (6) wie folgt umgeformt:
Unabhängig, welches Strömungsgeschwindigkeits-Meßverfahren
ausgewählt wird, berechnet ein Einkanalultraschallströ
mungs-Meßgerät die Strömungsmenge Q wie folgt:
wobei m der Strömungskoeffizient eines Ultraschallströ
mungs-Meßgerätes (oder der Proportionalkoeffizient), S die
Querschnittsfläche des Rohres und D der Innendurchmesser
des Rohres ist.
Wie oben beschrieben, sind diese grundsätzlichen Grundlagen
für die Messung der Strömungsmenge geeignet und weiter
sollen diese Grundlagen nicht verändert werden, auch wenn
verschiedene Meßalgorithmen und Strömungsberechnungsformeln
entwickelt werden.
Strömungsmeßgeräte wurden entwickelt und kommerziell durch
die Japan Tokyo Metering Co., die U.S. Controlotron Co.
usw. vertrieben. Das Ultraschallströmungs-Meßgerät, das die
Strömungsgeschwindigkeit mißt und die Strömungsmenge unter
Verwendung einer Kreuzkorrelationsfunktion berechnet, ist
typisch ein Einkanalströmungs-Meßgerät.
Beispielsweise ist das Strömungsmeßgerät bei einem Einka
nalströmungs-Meßgerät derartig konstruiert, daß die Ultra
schallvibratoren 1 und 1' an der Außenwand 3 des Rohres
mittels Befestigungen 2 und 2' befestigt werden, unabhängig
von den Verfahren der Ausbreitung der Ultraschallsignale
durch die Flüssigkeit. Das Strömungsmeßgerät mißt zuerst
die Durchschnittsströmungsgeschwindigkeit VD längs
einer Durchmesserlinie des Rohres. Dies deshalb, weil sich
der Ultraschall in der Flüssigkeit mit einem konstanten
Winkel Θ nur ausbreitet, wenn die Ultraschallvibratoren
an besonderen Punkten an dem Rohrdurchmesser befestigt
sind, und wenn sie den anderen Vibrator durch die Rohrwand
3 und die Befestigung 2 erreichen.
Wenn die Vibratoren an Stellen wie in Fig. 3 gezeigt, an
der Außenwand des Rohres befestigt sind, ist es sehr
schwierig für die Vibratoren, den Ultraschall zu empfangen,
weil der Ultraschall von der Rohrwand in die Flüssigkeit
reflektiert wird. Ebenfalls, wie in Fig. 2 dargestellt,
wird mit der Strömungsmessung, in der sich die Vibratoren 1
und 1' um die Umfangskante des Rohres bewegen, nur die
Durchschnittsströmungsgeschwindigkeit der durch die Durch
messerlinie strömenden Flüssigkeit gemessen. Das heißt mit
anderen Worten, obwohl die Vibratoren an vielen Stellen
angeordnet sind, um die Strömungsgeschwindigkeit zu messen,
wird die Genauigkeit der Strömungsmessung grundsätzlich
nicht verbessert.
Die Hauptnachteile des Einkanalströmungs-Meßgeräts, das mit
mindestens einem Ultraschallvibrator, der an der Außenwand
des Rohres befestigt ist, versehen ist, sind folgende:
1. Ein der Strömung proportionaler Koeffizient m ist keine
ganze Zahl, sondern eine Zahl, die sich entsprechend der
durch das Rohr mit einem bestimmten Durchmesser strömenden
Strömungsmenge (Querschnittsfläche S = konstant), z. B. der
Strömungsgeschwindigkeit, ändert. Die genaue Strömungsmenge
Q0 wird wie folgt berechnet:
Q0 = S . VS (9)
wobei VS die gesamte mittlere Strömungsgeschwindigkeit
ist, mit der sich die Flüssigkeit durch die innere Quer
schnittsfläche eines inneren Rohres bewegt. Somit ist die
mittlere Strömungsgeschwindigkeit VD längs des Rohr
durchmessers nicht gleich der Strömungsgeschwindigkeit
VS. Der Strömungskoeffizient m wird daher verwendet, um
eine derartige Differenz zu kompensieren.
Das Verhältnis zwischen dem Meßwert Q', durch den der
Strömungskoeffizient m in der Formel (8) ersetzt wird und
der Durchflußmenge Q0, die in dem Standardströmungs-
Meßgerät gemessen wird, ist wie folgt:
wobei mV eine Strömungsgeschwindigkeitskoeffizient und
mQ ein Strömungskoeffizient ist.
Fig. 4 zeigt die Verteilung der Strömungsgeschwindigkeit in
dem Rohr, die sich entsprechend der Strömungsmenge ändert.
Die Strömungsgeschwindigkeitsverteilung wird symmetrisch,
wenn der lineare Anteil des Rohres lang genug ist. Somit
sind die Strömungsgeschwindigkeits-Verteilungsgesetze un
terschiedlich, wenn die Strömungsmenge größer oder kleiner
ist (ein Strömungsmeßgerät hat normalerweise eine Meßdiffe
renz von 1 : 10 zwischen der minimalen Strömungsmessung und
der maximalen Strömungsmessung). Der Strömungskoeffizient
mQ und der Strömungsgeschwindigkeitskoeffizient mV
ändern sich somit entsprechend der Strömungsmenge. Unab
hängig, wie die Koeffizienten m entsprechend der minimalen
und maximalen Strömungsmenge erhalten werden, bewirkt die
Verwendung ihrer Mittelwerte in Strömungsmeßgeräten häufig
einen Strömungsmeßfehler von 4-6%. Der Fehler bezieht
sich, wie in den Kennwerten eines Strömungsmeßgerätes ange
zeigt, z. B. 0,5 bis 1%, auf den Meßfehler der Strömungsge
schwindigkeit oder irgendeiner gegebenen Reynolds-Zahl oder
einer gegebenen Strömungsmenge, bezieht sich jedoch nicht
auf die Strömungsmenge der gesamten zu messenden Fläche.
Der Koeffizient m ist ein sich entsprechend dem Zustand der
Rohrinnenwand, der Dichte und der Viskosität der Flüssig
keit und dem linearen Abstand vom Rohr ändernder Parame
ter. Diese Tatsachen sind allgemeine Nachteile bei der Be
rechnung der Zeitdifferenz, der Frequenzdifferenz und der
Zeitmessung der Kreuzkorrelationsfunktion.
2. Ein weiterer Nachteil besteht darin, daß der Betreiber
die genaue Ausbreitungszeit ts, mit der sich der Ultra
schallimpuls durch eine Befestigung 2 und die Außenwand 3
des Rohres bewegt, kennen muß, wenn die Strömungsmeßformeln
(1) bis (8) verwendet werden. Weiter muß die Verzögerungs
zeit τ0 des Signals, das an dem Elektronikschalt
kreis eines Ultraschallströmungs-Meßgerätes und einem einen
Ultraschallvibrator mit einem Strömungsmeßgeräte verbinden
den Kabel auftritt, bekannt sein. Die Formeln (1) bis (8)
sind nützlich zur Bestimmung der Zeit, in der sich der Ul
traschallimpuls in der Flüssigkeit ausbreitet. Andererseits
ist die direkt gemessene Zeit die Zeit von dem Moment, in
dem eine Energiequelle an einem Ultraschallvibrator ange
bracht wird, bis zu dem Moment, in dem der Ultraschallim
puls den anderen Vibrator erregt, um seine elektrischen
Ausgangssignale abzugeben. Somit unterscheidet sich die ge
messene Zeit von den Zeiten t+ und t- wie folgt:
t+' = t+ + 2ts + τ0
t-' = t- + 2ts + τ0 (12)
t-' = t- + 2ts + τ0 (12)
Bei der Zeitdifferenzberechnungsmethode eliminieren sich
die Ausdrücke 2ts + τ0 gegenseitig.
z. B. Δt = t-' - t+' = t- - t+.
Dies ist ein großer Vorteil, aber aufgrund des Ausdrucks
C2 w der Ultraschallgeschwindigkeit müssen die
Formeln (6) und (7) verwendet werden. Die Zeiten t+'
und t-' werden in der Ultraschallgeschwindigkeitsfor
mel (5) ersetzt.
Es tritt somit ein Ultraschallgeschwindigkeits-Meßfehler
auf. Wenn Formel (13) für den Ausdruck C'2 w in der
Strömungsgeschwindigkeitsformel ersetzt wird, steigt der
Ultraschallgeschwindigkeits-Meßfehler (z. B. ist der Fehler
der zweifache Ultraschallgeschwindigkeits-Meßfehler). Die
Ausbreitungszeit ts und die Verzögerungszeit τ0
müssen genau berechnet werden und dann von den Zeiten
t+' und t-' subtrahiert werden. Die Ausbreitungs
zeit ts kann sich sowohl entsprechend den Materialien
der Befestigung 2 und des Rohres als auch der Rohrdicke und
der Form der Befestigung ändern. Wenn die Ausbreitungszeit
ts nicht genau vor Ort gemessen wird, wo der Ultra
schallvibrator eingebaut ist, muß sie geschätzt werden,
auch wenn die gleichen Stahlrohre verwendet werden, sind
die Stahlkomponenten nicht identisch und somit ändert sich
die Ultraschallgeschwindigkeit Cw.
Bei dem Frequenzdifferenzberechnungsverfahren werden die
gemessenen Zeiten t+' und t-' in der Frequenzdiffe
renzformel wie folgt ersetzt:
Dieses Verfahren bewirkt, daß der Meßfehler der Strö
mungsgeschwindigkeit V groß wird. Auch wenn das Frequenz
differenzverfahren verwendet wird, ohne daß es durch den
Ausdruck der Ultraschallgeschwindigkeit Cw beeinflußt
wird, müssen die Ausbreitzeit ts und die Verzögerungs
zeit τ0 genau gemessen und dann durch die Formel
t± = t±' - ts - τo geändert werden.
3. Ein weiterer Nachteil besteht in der Messung der Länge L
und des Winkels Θ. Wenn der Ultraschallvibrator an der
Außenwand 3 des Rohres mit den Befestigungen 2 befestigt
wird und die akustischen Kennwerte entsprechend der Mate
rialien der Befestigung 2 und der Rohre 3 voneinander un
terschiedlich sind, wird der Ultraschall gebrochen, während
er sich abwechselnd von der Befestigung 2 zur Rohrwand 3
und von der Rohrwand 3 zur Flüssigkeit ausbreitet. Das
heißt, die Differenz zwischen den akustischen Widerständen
des Stahls und der Flüssigkeit ist ein Mehrfaches von 30,
so daß der Brechungswinkel nicht vernachlässigt werden
kann. Infolge der von der Brechung beeinflußten Ausbreitung
des Ultraschalls ist es nicht leicht, genau die Ausbrei
tungsstrecke L des Ultraschalls in der Flüssigkeit und den
zwischen der Strecke L und der Mittellinie des Rohres ge
bildeten Winkel Θ mittels irgendeiner Meßeinrichtung,
wie z. B. einer Formel zu bestimmen. Die Strecke L und der
Winkel Θ werden geometrisch in einer Weise berechnet, in
dem die Innen- und Außendurchmesser des Rohres, die Lagen
der Ultraschallvibratoren gemessen und der Brechungswinkel
berechnet wird. Wenn sich die berechnete Strecke L' und der
Winkel Θ' von der tatsächlichen Strecke L und dem Winkel
Θ unterscheiden, werden die Meßfehler der Strömungsge
schwindigkeit und der Strömungsmenge vergrößert.
4. Ein weiterer Nachteil besteht darin, daß zwischen der
geometrischen Strecke L und der Strecke L', über die sich
der Ultraschallimpuls durch die Flüssigkeit zum empfangenen
Vibrator ausbreitet, unterschieden werden muß, wenn der
Rohrdurchmesser größer wird oder wenn die Durchflußmenge
zunimmt.
Der Ausbreitungsweg des Ultraschallimpulses ist in Fig. 5
dargestellt. Der Ultraschallstrahl wird in Richtung der
Strömungsrichtung der Flüssigkeit abgegeben (in der glei
chen Weise wie ein Boot das gegenüberliegende Ufer eines
Flusses an einer Stelle weit oberhalb von dem beabsichtig
tem Landeziel direkt gegenüber dem Fluß anvisiert).
Es gibt ein Ultraschallmeßgerät, das diese Phänomene ver
wendet. Angenommen, daß die Ultraschallvibratoren 1 und 1'
längs einer vertikalen Linie (einer Durchmesserlinie) senk
recht zur Mittellinie des Rohres (siehe Fig. 5, B) angeord
net sind und die Strömungsgeschwindigkeit V Null (V = 0)
ist, so erreicht die Gesamtenergie des Ultraschallstrahls
den Vibrator 1'. Wenn die Strömungsgeschwindigkeit V Null
(V < 0) überschreitet, breitet sich der Strahl nicht in ei
ner geraden Linie aus, sondern wird zu einem Punkt d
abgelenkt. Zu diesem Zeitpunkt ist die Beziehung zwischen
dem Winkel α und dem Intervall ab (= δ1) wie folgt:
wobei D der Innendurchmesser des Rohres ist.
Somit ist dies ein Strömungsmeßgerät, mit dem die Strö
mungsgeschwindigkeit V gemessen wird, wenn das Intervall
ab = δ1 gemessen wird, woraufhin dann die Strömungs
menge berechnet wird. Das heißt, die Ultraschallvibratoren
1 und 1' werden so angeordnet, daß sie den Winkel Θ bil
den, wie dies in Fig. 5B dargestellt ist. Der mit einem
Winkel Θ übertragene Ultraschallstrahl erreicht nicht
den Vibrator 1', sondern stattdessen erreicht er den Punkt
b. Somit muß der beim Ultraschallvibrator 1 abgegebene
Ultraschallstrahl mit einem Winkel Θ + ΔΘ übertra
gen werden, um den Ultraschallvibrator 1' zu erreichen. Der
Strahl bildet einen gekrümmten Weg mit der Strecke L0,
wie in Fig. 5B dargestellt. Die Strecke L0 unterschei
det sich von der Strecke L, so daß sie die Formel L0 < L
erfüllt. Trotzdem besteht die Tendenz, dieses Phänomen zu
vernachlässigen, wenn der Durchmesser des Rohres gering
ist, und die Strecke δ sehr klein ist. Sie kann jedoch
nicht vernachlässigt werden, wenn der Durchmesser des Roh
res groß und die mittlere Strömungsgeschwindigkeit hoch
ist. Nimmt man z. B. an, daß V = 5-10 m/s ist, Θ =
45° ist und D = 2-3 m beträgt, so ergibt die Formel
(L0 - L)/L ≈ 2%. Das heißt mit anderen Worten, wenn
die Strömungsmenge unter Verwendung der Strecke L statt der
Strecke L0 gemessen wird, beträgt der Strömungsmeßfeh
ler 2-4%. Dagegen ist, wenn D = 0,5 m beträgt, der Feh
ler geringer als 0,2%. (Es ist dann üblich, den Fehler
(z. B. 0,5%), der in der Spezifikation eines Ultraschall
meßgerätes angegeben wird, als einen sich aus der Strö
mungsmessung ergebenen Fehler zu betrachten).
Bei dem oben beschriebenen Befestigungsverfahren eines
Ultraschallvibrators an der Außenwand eines Rohres ist
es schwierig, genau die geometrische Strecke L zu messen,
und der Meßfehler wird groß, wobei der Strömungsmeßfehler
groß sein kann, auch wenn der Durchmesser des Rohres klein
ist. Auch das Phänomen, durch das der Ultraschallstrahl
sich nicht in einer geraden Linie in der Flüssigkeit aus
breitet, führt dazu, daß die Strecke L0 ≠ L ist.
Andererseits ist es möglich, daß der Ultraschallstrahl von
der Innenwand des Rohres reflektiert werden kann, um eine
Vergrößerung der Strömung oder des Strömungsgeschwindig
keitsmeßfehlers zu vermeiden. In diesem Fall ist das Zeit
differenzberechnungsverfahren wie folgt anwendbar:
Es findet keine Beeinflussung durch die Strecke L statt.
Wenn jedoch die Ultraschallgeschwindigkeit Cw durch die
Formel (5) berechnet wird, und das Frequenzdifferenzberech
nungsverfahren angewendet wird, muß die wahre Strecke (die
tatsächliche Strecke) L0 bestimmt werden.
5. Ein weiterer Nachteil des Befestigungsverfahrens der
Ultraschallvibratoren 1 und 1' an der Außenwand des Rohres
besteht darin, daß der Ultraschallvibrator nur in einem
Einkanalultraschallströmungsmeßgerät verwendet wird, das
in der Lage ist, die Strömungsgeschwindigkeit längs der
Durchmesserlinie eines Rohres zu messen.
Die Vorteile des Einkanalströmungsmeßgerätes bestehen
darin, daß es tragbar und bequem an der Rohrwand befestig
bar ist. Die Nachteile sind dagegen, daß, wenn die durch
ein großkalibriges Rohr fließende Strömungsmenge gemessen
wird, das Strömungsmeßgerät nicht durch Überprüfen mit
einem Standardströmungsmeßgerät berichtigt wird, so daß
der wesentliche Strömungsmeßfehler groß wird.
Es ist daher Aufgabe der vorliegenden Erfindung,
diese Nachteile zu beheben; insbesondere sollen ein Ver
fahren und eine Vorrichtung geschaffen werden, mit welchen
die Genauigkeit der Messung der Strömungsgeschwindigkeit
merklich verbessert wird.
Diese Aufgabe wird durch die in den Ansprüchen 1 und 5 ge
kennzeichneten Erfindungen gelöst. Vorteilhafte Ausgestal
tungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen.
Das Mehrkanalströmungsmeßprinzip ist in Fig. 7 darge
stellt. Beispielsweise erhält man die gesamte mittlere Strö
mungsgeschwindigkeit Vs des Querschnitts wie folgt:
nachdem viele Strömungsgeschwindigkeiten V1, V2, . . . V5
längs einer Anzahl von Sehnen entsprechend gemessen wurden.
Die Integralgleichung kann durch zwei Verfahren berechnet
werden. Entweder durch ein Annäherungsintegralverfahren
oder eine Kurvenfunktion V(r), längs der gestrichelten
Linie in Fig. 7, wobei H eine vorbestimmte Funktion dar
stellt. Je größer die Anzahl der Kanäle ist, um so kleiner
ist der Fehler in der Integralgleichung (17).
Wie oben erläutert, ist es, wenn ein Ultraschallvibrator
auf der Außenwand eines Rohres befestigt wird, um die mitt
lere Strömungsgeschwindigkeit längs der Sehne des Rohres zu
messen, schwierig, den Ultraschall in die Flüssigkeit zu
überführen. Auch wenn der Ultraschallimpuls in Flüssigkeit
abgegeben wird, kann er nicht den anderen auf der gegen
überliegenden äußeren Wand des Rohres befestigten Ultra
schallvibrator erreichen. Somit sind die zwei einfachsten
Gegenmaßnahmen folgende:
Zuerst werden, wie in Fig. 8 dargestellt, an der Rohrwand 3
rechte Winkel zur Richtung des Ultraschallstrahls an den
Stellen, an denen die Ultraschallvibratoren 1 und 1' be
festigt werden sollen, ausgebildet. In diesem Fall wird die
Strömungsgeschwindigkeitsverteilung gestört, so daß sie
nicht die Strömungsgeschwindigkeitsverteilung gemäß Fig.
7B darstellt. Diese erhöht den Annäherungsintegralfehler.
Zweitens werden, wie in Fig. 9 dargestellt, in den Rohr
wänden Löcher ausgebildet, um die Ultraschallvibratoren 1
und 1' darin einzusetzen. Die Ultraschallvibratoren 1 und
1' stehen dabei in direkter Berührung mit der Flüssigkeit.
Bei der Anwendung dieses Verfahrens ist es relativ einfach,
einen Winkel Θ und ein Strecke L zwischen den Ultra
schallvibratoren zu messen, und es ist ebenfalls aufgrund
der mangelnden Ausbreitungszeit ts bequem, jedoch sind
die Ultraschallvibratoren 1 und 1' in einem bestimmten Win
kel in den Öffnungen befestigt, so daß die Räume 5 und 5'
zwischen den Rohrwänden 3 und den Ultraschallvibratoren 1
und 1' ausgebildet werden. Dies bewirkt eine Wirbelströmung
in den Räumen 5 und 5', was zu einer Störung der Strömungs
geschwindigkeitsverteilung führt. Es wurde aufgrund dieser
Probleme daher gefordert, daß die Ultraschallvibratoren auf
der Außenwand eines Rohres befestigt sein sollten. Die Wir
kung der Wirbelströmung ist jedoch unbedeutend, wenn der
Rohrdurchmesser groß ist, wenn jedoch die Wirkung der Wir
belströmung in relativ kleinen Rohren vernachlässigt wird,
tritt ein ergänzender Strömungsmeßfehler auf. Obwohl die
Räume 5 und 5' mit irgendeinem Füllstoff ausgefüllt werden
können, ist es wiederum problematisch, da die Akustikeigen
schaften des Füllstoffs sich nachteilig auswirken können,
wie z. B. durch Erzeugen einer Reflexion eines Ultraschall
strahls oder des Nichtreflektierens des Ultraschallstrahls
zum beabsichtigten Ort.
Aufgrund der Erfindung werden ein Strömungsmeßverfahren und
eine Vorrichtung zur Berechnung der gesamten mittleren
Strömungsgeschwindigkeit der Flüssigkeitsströmungsfläche
geschaffen, wodurch der Strömungsmeßfehler vermindert wird,
ohne daß ein Korrekturverfahren durch das Standardströ
mungsmeßgerät durchgeführt werden muß.
Weiterhin werden ein Strömungsmeßverfahren und eine Vor
richtung geschaffen, mit welchen eine genaue Messung der
gesamten Verzögerungszeit des Strömungsmeßgerätes, der
wesentlichen Ultraschallausbreitstrecke und des Winkels
entsprechend der genau zu messenden Flüssigkeit ermöglicht
wird.
Die Erfindung umfaßt mehrere Ultraschallvibratorgeräte, die
rings um den Umfang eines großkalibrigen Rohres in vorbe
stimmten Abständen befestigt sind, wobei die Ultraschallvi
bratorgeräte in Abständen von l = 2R/(N + 1) angeordnet
sind, wobei ein Radius R auf einer Seite von der Mitte des
Durchmessers zum Umfang des Rohres berechnet wird, und an
dere Ultraschallvibratoren in Abständen von l' = R/(N + 1)
auf dem Radius auf der gegenüberliegenden Seite angeordnet
werden, wodurch die Meßwirkung der Mehrkanalultraschallvi
bratoren doppelt verstärkt wird; die Ultraschallvibratoren
umfassen Ultraschall erzeugende Vibratoren und Ultraschall
empfangende Vibratoren, die in einer abwechselnden Anord
nung betrieben werden, um eine gegenseitige Störung zu ver
meiden.
Auch wenn die Ultraschallvibratorgeräte auf der Außenwand
des Rohres befestigt werden, werden sie in ihre entspre
chenden Löcher in dem Rohr in vorbestimmten Winkeln zur
Mittellinie des Rohres eingesetzt. Das Ultraschallvibra
torgerät umfaßt einen in die Rohrwand einzusetzenden
Körper; eine erste Kammer besteht aus einem Teil des Kör
pers zur Aufnahme eines Ultraschallvibrators; eine zweite
Kammer besteht aus einem Teil des Körpers zur Aufnahme
eines Blocks, der den gleichen akustischen Widerstand wie
die in dem großkalibrigen Rohr zu messende Flüssigkeit
aufweist, wobei der Ultraschallvibrator und der Block in
einander integriert sind und der Block in den Körper ein
gepaßt oder im Körper mittels einer Lagerung gelagert wird,
wobei dessen Oberfläche mit der Innenfläche des Rohres
fluchtet.
Gemäß einer weiteren Ausführungsform ist eine Trennwand
zwischen der ersten Kammer und der zweiten Kammer statt des
Blocks vorgesehen, in der zweiten Kammer ist ein Einlaß und
ein Auslaß ausgebildet und ein transparentes Teil ist auf
den oberen Abschnitt der zweiten Kammer aufgesetzt. Weiter
kann der Block sich in die Innenwand des Rohres erstrecken,
um das Strömungsmeßgerät an einer vorbestimmten Strecke zu
korrigieren (ΔL), um genau die Strömungsgeschwindigkeit
der Flüssigkeit im Rohr zu messen.
Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung sind in der
Zeichnung dargestellt und werden im folgenden näher be
schrieben. Es zeigen:
Fig. 1 eine Ansicht zur Darstellung des Prinzips eines
üblichen Einkanalultraschallströmungs-Meßgerä
tes;
Fig. 2 eine Ansicht zur Darstellung der Lage eines
Ultraschallvibrators eines üblichen Einkanal
ultraschallströmungs-Meßgerätes;
Fig. 3 eine Ansicht zur Darstellung des üblichen Ein
kanalultraschallströmungs-Meßgerätes, das an der
Rohrwand abweichend von der Durchmesserlinie be
festigt ist;
Fig. 4 eine Ansicht zur Darstellung der Strömungsge
schwindigkeitsverteilung entsprechend der Strö
mungsänderung in dem Rohr;
Fig. 5
und 6 Ansichten zur Darstellung der Ausbreitung der
Bahnen des Ultraschalls in einem großkalibrigen
Rohr;
Fig. 7,
A und B Ansichten zur Darstellung des Prinzips der Mehr
kanalströmungsmessung gemäß der Erfindung;
Fig. 8 eine Ansicht zur Darstellung der Ausführungsform
der an der Außenwand des Rohres befestigten
Ultraschallvibratoren;
Fig. 9 eine Ansicht zur Darstellung einer weiteren Aus
führungsform der in Löchern befestigten Ultra
schallvibratoren, die in der Außenwand des Rohres
angeordnet sind;
Fig. 10 eine Ansicht zur Darstellung einer Ausführungs
form von einem Ultraschallvibratorgerät, das in
Löchern befestigt ist, die in der Außenwand des
Rohres angeordnet sind, gemäß der Erfindung;
Fig. 11
A und B Ansichten zur Darstellung einer weiteren Ausfüh
rungsform des Ultraschallvibratorgerätes gemäß
der Erfindung;
Fig. 12 eine Ansicht zur Darstellung einer weiteren Aus
führungsform des Ultraschallvibratorgerätes gemäß
der Erfindung;
Fig. 13
A und B Ansichten zur Darstellung der Anordnung der
Ultraschallvibratoren rings um den Umfang eines
großkalibrigen Rohres gemäß dem Prinzip der Er
findung;
Fig. 14 eine Ansicht zur Darstellung der Ausbreitungs
richtung der Ultraschallimpulse von den Ultra
schallvibrator gemäß dem Prinzip der Erfindung;
Fig. 15 eine Ansicht zur Darstellung des Verfahrens zur
Entfernung von fehlerhaften Signalen, d. h. ande
ren als den gewünschten Ultraschallimpulsen, wenn
ein Rauschunterdrückungsschaltkreis gemäß der Er
findung verwendet wird;
Fig. 16 eine Ansicht zur Darstellung des Verfahrens zum
Kompensieren der Ausbreitungszeit der Ultra
schallimpulse gemäß der Erfindung;
Fig. 17 eine Ansicht zur Darstellung des Verfahrens zum
Messen der vorherigen Verzögerungszeit in einem
Strömungsmeßschaltkreis, um die Ausbreitzeit des
Ultraschallimpulses zu kompensieren, gemäß der
Erfindung;
Fig. 18 eine Ansicht zur Darstellung des Verfahrens zum
Messen der vorherigen Verzögerungszeit, wenn der
Ultraschallvibrator auf der Außenwand des Rohres
nach dem Stand der Technik befestigt ist;
Fig. 19 eine Ansicht zur Darstellung der Ausführungsform
des Ultraschallvibratorgerätes, wobei der Ultra
schallvibrator um eine bestimmte Strecke L in das
Rohr bewegt werden kann, gemäß der Erfindung; und
Fig. 20 eine Ansicht zur Darstellung des Verfahrens zur
Befestigung eines Ultraschallvibratorgerätes an
einem Rohr in einer Mehrkanalanordnung gemäß der
Erfindung.
Wie in Fig. 10 dargestellt, umfaßt ein Rohr 10 ein in einem
Winkel an der Wand desselben angeordnetes Loch 11. Ein Ul
traschallvibratorgerät 20 ist in einem vorbestimmten Winkel
in das Loch 11 eingesetzt. In diesem Fall ist ein Block 17
mit einem Ultraschallvibrator 16 verbunden, um den Raum
zwischen dem Ultraschallvibrator 16 und der Rohrwand aus
zufüllen, wie dies in Fig. 9 dargestellt ist. Ein Ultra
schallvibratorgerät 20 umfaßt einen Körper mit einer vorbe
stimmten Länge, der in eine erste Kammer 14 und eine zweite
Kammer 15 unterteilt ist.
Die erste Kammer 14 umfaßt einen hohlen Abschnitt zur Auf
nahme des Ultraschallvibrators 16 und ein rings um den
Innenumfang befestigtes Packungsmaterial 18 zur Lagerung
des Blocks 17, wie weiter unten beschrieben.
Die zweite Kammer 15 umfaßt einen Hohlraum, der einen Teil
des Lochs 11 einnimmt, dessen vordere Fläche eine horizon
tale Oberfläche darstellt, die mit der Innenfläche der
Rohrwand fluchtet. Der Block 17 wird in dem Hohlraum in
Form eines Trapezoids gleicher Form eingesetzt, an dessen
hinterer Fläche der Ultraschallvibrator 16 genau in der
ersten Kammer 14 befestigt ist.
Andererseits weist der Block 17 einen Akustikwiderstand
ρs Cs; (ρs - Dichte des Stoffes, Cs - Ultraschallgeschwin
digkeit des Stoffes) auf, der gleich oder ähnlich dem
(ρw Cw) der in dem Rohr strömenden Flüssigkeit ist.
Wenn beispielsweise die Flüssigkeit Wasser ist, kann
organisches Glas, z. B. Plexiglas®, das den gleichen aku
stischen Widerstand wie Wasser hat, verwendet werden.
Fig. 11 stellt eine Ansicht einer weiteren Ausführungsform
des Ultraschallvibratorgerätes dar, in dem die gleichen Be
zugszeichen gleiche Elemente wie bei der ersten Ausfüh
rungsform bezeichnen.
Das Ultraschallvibratorgerät 20 umfaßt einen Körper 2, der
in eine erste und eine zweite Kammer 14 und 15 unterteilt
ist. Die erste Kammer 14 umfaßt einen in einem hohlen Ab
schnitt derselben angeordneten Ultraschallvibrator 16 und
die zweite Kammer 15 ist mit einem genau darin angeordneten
Block 17 versehen, an dessen unterer Oberfläche der Ultra
schallvibrator 16 befestigt ist. Eine Lagerung 19 ist rings
um den Umfang der ersten Kammer 14 zur Lagerung des Blocks
17 befestigt.
Mindestens ein Hilfsteil 21, z. B. eine Dichtung ist zwi
schen der unteren Fläche des Blocks 17 und der oberen
Fläche der Lagerung 19 oder zwischen der abgestuften Vor
sprungsfläche 22 und der oberen Erstreckung 23 der zweiten
Kammer 15 angeordnet, wie weiter unten beschrieben. Der
Block 17 erstreckt sich nach oben, um den abgestuften Vor
sprung 22 auszubilden, der einen kleineren Durchmesser als
der Durchmesser des Blocks 17 hat, so daß er mit der in dem
Rohr strömenden Flüssigkeit in Berührung kommt. Das rings
um die abgestufte Fläche 21 angeordnete Hilfsteil 21 ist
mit der Erstreckung 23, die sich in Richtung des inneren
Teils der zweiten Kammer 15 erstreckt, gekuppelt. Auf diese
Weise hält die zweite Kammer 15 fest den Block 17 mit der
Erstreckung 23 und den Hilfsteilen 21.
Andererseits macht es diese Form schwierig, das Material
des Blocks 17 so auszuwählen, daß es den gleichen akusti
schen Widerstand (ρw Cw) wie die verschiedenen
Flüssigkeiten hat. Der Block 17 besteht aus einem Materi
al, das ungefähr den gleichen akustischen Widerstand wie
die Flüssigkeit (ρw Cw) aufweist. Ebenfalls bewirkt
der Block 17, daß die idealen Transversalwellen nicht
durch seine konvexe (vorstehende) Oberfläche in die Flüs
sigkeit übertragen werden. Daher umfaßt der Block 17 einen
flachen, in der vorderen Fläche der zweiten Kammer 15
stromlinienförmig ausgebildeten Hohlraum 24, um sowohl eine
wirksame Übertragung der Transversalwellen sicherzustellen,
als auch die Wirkung auf die Strömungsgeschwindigkeitsver
teilung so klein wie möglich zu halten. Die Bodenfläche des
Hohlraums 24 ist parallel zur Oberfläche des Ultraschallvi
brators 16 gehalten. Wenn weiter das Material des Blocks 17
durch die Flüssigkeitsströmung verschlissen ist oder infol
ge einer Reaktion mit der Flüssigkeit korrodiert ist, kann
die Oberfläche des Blocks 17 mit einem Material beschichtet
werden, das dauerhaft ist und Antikorrosionseigenschaften
aufweist. Wenn die Materialien, die für den akustischen Wi
derstand der Flüssigkeit geeignet sind, jedoch nicht für
den Block 17 geeignet sind, kann das Ultraschallvibrator
gerät 20, wie in Fig. 12 dargestellt, konstruiert werden.
In Fig. 12 umfaßt ein Körper 11 eine erste Kammer 14 und
eine zweite Kammer 15, die durch eine Trennwand 26 ge
trennt sind. Ein Ultraschallvibrator 16 ist an der unte
ren Fläche der Trennwand 26 in der ersten Kammer 14 ange
ordnet. Die zweite Kammer 15 umfaßt einen darin ausgebil
deten Hohlraumabschnitt 15 und eine in einer Ausnehmung
23 gelagerte Metallplatte 25, die sich vom Umfang des
oberen Endes des Körpers 11 nach innen erstreckt. In der
Wand des Körpers 11 sind Löcher 27 und 28 angeordnet, die
es ermöglichen, daß die Flüssigkeit im Rohr mit der Flüs
sigkeit im hohlen Abschnitt 24 in Verbindung tritt. Hier
durch wird der Druck im Hohlraum 15 gleich dem der Flüs
sigkeit im Rohr und die Drücke an beiden Seiten der dün
nen Metallplatte 25 werden gleich. Auf diese Weise wird
die Metallplatte 25 nicht gebrochen oder zerstört oder
verbogen. Die Metallplatte 25 kann natürlich dünner sein,
jedoch wird ihre Dicke vorzugsweise so ausgewählt, daß sie
in der Lage ist, eine maximale Ultraschallmenge durchzu
leiten (bei Bedingungen, bei denen der Betreiber die Ultra
schallwellenlänge kennt).
In diesem Zusammenhang ist darauf hinzuweisen, daß das
Ultraschallvibratorgerät 20 eine Ausbreitungszeit ts
bewirkt, welche ebenso verzögert ist, wie bei dem Phänomen,
das auftritt, wenn der Ultraschallvibrator 16 am Block 17
befestigt ist. Es muß daher vorher die erforderliche Zeit
gemessen werden, die der Ultraschall benötigt, um durch den
Block zu gelangen. Das Meßverfahren wird weiter unten be
schrieben.
Das wie oben beschrieben konstruierte Ultraschallvibrator
gerät 20 ist erfindungsgemäß angeordnet, um die Strömungs
geschwindigkeit in einem großkalibrigen Rohr zu messen. Die
Erfindung betrifft ein Mehrkanalströmungsmeßgerät, das
eine Vielzahl von Ultraschallvibratorgeräten umfaßt, die
rings um den Umfang des Rohres in einer vorbestimmten An
ordnung befestigt sind, um die verschiedenen Strömungsge
schwindigkeiten zu messen.
Ein Merkmal des Mehrkanalströmungsmeßgerätes ist, daß je
größer die Anzahl der Kanäle an den Sehnen, die zur Mes
sung der Strömungsgeschwindigkeit bestimmt sind, ist, um so
geringer der Meßfehler der mittleren Strömungsgeschwindig
keit am gesamten Querschnitt des Rohres ist. Mit dem Mehr
kanalströmungsmeßgerät erübrigt sich somit die Notwendig
keit, eine Korrektur mit einem Standardströmungsmeßgerät
vorzunehmen. Dies gestattet, das Mehrkanalströmungsmeßge
rät als ein Ultraschallströmungsmeßgerät für ein großka
libriges Rohr zu verwenden. Eine große Anzahl der Ultra
schallkanäle für die zu messende Strömungsgeschwindigkeit
bedingt einen großen Aufwand. Beispielsweise wird dadurch
ein Schaltkreis für ein Ultraschallströmungsmeßgerät so
wohl aufwendig und teuer. Um den Meßfehler zu vermindern,
muß die Verzögerungszeit τ0 unabhängig von der An
zahl der Meßkanäle gleich gehalten werden. Es ist somit
sehr ratsam, einen elektrischen Schaltkreis zu verwenden,
und die Meßkanäle nacheinander zu schalten. Je größer je
doch die Anzahl der Kanäle ist, um so länger dauert es, die
Strömungsmessung durchzuführen.
Es ist sehr erwünscht, wenn die Auswahl der Lage der Ultra
schallströmungsmeßkanäle, das heißt die genaue Auswahl der
Befestigungslage der Ultraschallvibratoren eine Steigerung
der Anzahl der Kanäle bewirkt. Das heißt, es wird angenom
men, daß die Längsabmessung des Rohres lang genug ist, um
die Symmetrie der Strömungsgeschwindigkeitsverteilung an
beiden Seiten des Rohres in bezug auf den Durchmesser aus
zubilden. Dann wird die Kanallage wie folgt ausgewählt:
Zuerst wird die Durchmesserlinie als ein Kanal betrachtet,
weil dort die Strömungsgeschwindigkeit am größten ist. Die
Halbkreisabschnitte an sowohl der rechten und der linken
Seite (oder der oberen und der unteren Seite) in bezug zur
Durchmesserlinie haben die gleiche Anzahl von Kanälen
(n = (N + 1)/2(N - die Gesamtzahl der Kanäle) die gemessen
werden. Beispielsweise sind am linken Radius die Kanäle in
folgenden Abständen angeordnet:
Am rechten Radius ist der letzte Kanal (die Sehnenlänge ist
am kürzesten) wie folgt angeordnet:
Die darauffolgenden Kanäle sind so gebildet, daß die Ultra
schallvibratoren in Abständen von l angeordnet sind.
Fig. 13 zeigt das Prinzip, wobei die an jedem Kanal gemes
senen Strömungsgeschwindigkeiten in die Berechnung der ge
samten Strömungsgeschwindigkeit Vs entsprechend der
Querschnittsfläche des Rohres bei einer Anordnung von drei
und fünf Kanälen eingeschlossen sind.
Um die gesamte mittlere Strömungsgeschwindigkeit Vs zu
berechnen, wird angenommen, daß die Strömungsgeschwindig
keiten an vorbestimmten Stellen V1, V2, . . . Vn
sind und die Strömungsgeschwindigkeiten V+R und V-R
an den Punkten +R und -R Null sind. Diese Strömungsge
schwindigkeiten werden in die Annäherungsintegralformel
eingesetzt oder, nachdem sie in die Kurvenfunktion V(r)
eingesetzt wurden, integriert. Dann werden die an dem
rechten Radius gemessenen Strömungsgeschwindigkeiten
(V3 an drei Kanälen, V4 und V5 an fünf Kanälen)
in die Koordinaten entsprechend dem linken Radius (V3',
V4', V5', wie in Fig. 13 gezeigt) eingesetzt. Die
am linken Radius gemessenen Strömungsgeschwindigkeiten
werden ähnlich in die Koordinaten entsprechend dem rechten
Radius (V1', V2', wie in Fig. 13 gezeigt) einge
setzt. Die letzten Kanäle (V3 oder V5) werden als 1'
= 1/2 bestimmt, da die Strömungsgeschwindigkeitsvertei
lung im mittleren Teil des Rohres genau durch die log-
Funktion oder Exponentialfunktion ausgedrückt werden kann.
Die Strömungsgeschwindigkeitsverteilung in der Nähe der
Rohrwand ändert sich jedoch entscheidend entsprechend der
Reynolds-Zahl (Re), so daß es schwierig ist, sie durch eine
einfache logoder Exponentialfunktion auszudrücken. Wenn der
Meßwert an oder in der Nähe der Rohrwand, wie mit einer ge
strichelten Linie benachbart zur linken Kurve in Fig. 13
dargestellt, unzureichend ist, kann der Integrationsfehler
groß sein.
Wie oben beschrieben, werden die mittels der vorbestimmten
Kanalanordnung erhaltenen Strömungsgeschwindigkeiten in den
linken und rechten Koordinaten verwendet, wodurch der Feh
ler der Integrationsberechnung für die gesamte mittlere
Strömungsgeschwindigkeit entscheidend vermindert wird. Wie
in Fig. 13 dargestellt, bewirkt die Anordnung von drei Ka
nälen die Fünfkanal-Strömungsgeschwindigkeitsmessung und
die Anordnung von fünf Kanälen die Neunkanal-Strömungsge
schwindigkeitsmessung. Das heißt, die mittlere Strömungs
geschwindigkeits Vs wird auf der Grundlage von sieben
Datenpunkten an drei Meßkanälen oder elf Datenpunkten an
fünf Meßkanälen berechnet unter der Annahme, daß die Strö
mungsgeschwindigkeiten V+R und V-R an oder in der
Nähe der Rohrwand Null sind. Dies ermöglicht, daß der Strö
mungsmeßbereich sehr weit vergrößert werden kann, daß der
Aufbau des Strömungsmeßgerätes einfacher wird und die Her
stellungskosten vermindert werden.
Wenn weiter die Ultraschallabtastung des Mehrkanalströ
mungsmeßgerätes durchgeführt wird, soll darauf hingewiesen
werden, daß, wenn die Ultraschallvibratoren nacheinander
an jedem Kanal betrieben werden, sich die Strömungsmeßzeit
verlängert, während, wenn alle Vibratoren gleichzeitig be
trieben werden, gegenseitige Beeinflussungsphänomene unab
dingbar sind. Um somit den Empfang einer Interferenz zu
vermeiden, müssen die Ultraschallfrequenzen an jedem Kanal
auf voneinander unterschiedliche Zeiten eingestellt werden.
Hierbei wird die Meßzeit gegenüber dem Nacheinanderbetrei
ben der Ultraschallvibratoren verkürzt, jedoch erzeugt der
Schaltkreis zum Empfang der Ultraschallimpulse und zum Er
zeugen der Zeitmeßsteuerimpulse, wenn die Differenz zwi
schen den Freqenzen f1, f2 . . . fn höher eingestellt wird,
einen Fehler von einer Periode. Somit wird die Ultraschall
impulsperiode für jeden Kanal geändert und ihre Berichti
gung ist schwierig. Wenn im Gegensatz dazu die Frequenz
differenz klein ausgewählt wird, wird ein schmaler Band
filter verwendet und es entsteht eine starke Verzerrung des
Empfangssignals, so daß der Zeitmeßfehler groß sein kann.
Um diese Nachteile zu vermeiden, werden die Übertragungs
richtungen von benachbartem Ultraschall bei jedem Kanal
umgekehrt, wie es in Fig. 14 dargestellt ist. Hierdurch
wird der Abstand zwischen den Kanälen, in denen der Ultra
schall in der gleichen Richtung übertragen wird, größer,
wodurch eine Interferenz zwischen den Ultraschallimpulsen
verhindert wird, obwohl die Ultraschallfrequenz-Differenz
zwischen den Kanälen klein ist.
Wenn weiter irgendein Rauschdämpfungsschaltkreis verwendet
wird, ist die Wirkung auf die Verminderung des Strömungs
meßfehlers groß. Beispielsweise wird der Ultraschallimpuls
an jedem Kanal zur Zeit der maximalen Strömungsgeschwindig
keit oder der maximalen Strömungsmenge übermittelt, während
der Empfangsunterbrechungsimpuls im Empfangsschaltkreis er
zeugt wird, wodurch der Rauscheingang vor dem Erreichen des
Signals gesperrt wird (siehe Fig. 15).
Andererseits müssen die Ausbreitungszeit ts des durch
einen Block hindurchgehenden Ultraschallsignals die in
einem Elektronikschaltkreis erzeugte Verzögerungszeit
τ0 und die Strecke L0 des durch die Flüssigkeit
hindurchgehenden Ultraschallsignals gemessen werden, da sie
sich auf den Korrekturtest eines Ultraschallströmungsmeß
gerätes beziehen. Hierbei werden die Ausbreitungszeit t2
und die Verzögerungszeit τ0 vorher genau gemessen
und die gemessenen Werte werden in ein Ultraschallströ
mungsmeßgerät eingegeben, das für die Berechnung der Strö
mungsgeschwindigkeit oder der Strömungsmenge wie oben er
wähnt korrigiert werden muß (siehe Formel 13 und 14).
Da die Blockoberfläche eine geneigte Fläche ist, hat der
Block nicht überall dieselbe Dicke. Der Ultraschallimpuls
wird nicht nur an der steigenden Kante zum Zeitpunkt der
Ausbreitung durch die konvexe Fläche eines Blocks und dann
beim Durchgang durch die Flüssigkeit verzerrt, sondern wird
ebenfalls an der steigenden Kante zum Zeitpunkt des Errei
chens des anderen Blocks bei der Eingabe in einen Empfangs
vibrator verzerrt. Dies hat eine nachteilige Wirkung auf
die Verzögerungszeit τo bei der Erzeugung des Be
triebs der Anfangs- und Endimpulse durch ein Zeitmeßsteuer
gerät, wie zum Beispiel einen Zeitgeber. Auch wenn bei
spielsweise die Blöcke mit umgekehrter Symmetrie, wie in
Fig. 16 dargestellt, einander gegenüberliegend angeordnet
sind, wird die Signalverzerrung nicht an der Empfangsseite
kompensiert. Es ist der gleiche Effekt, wenn die Ultra
schallsignale an der Außenwand eines Rohres durch eine Be
festigung empfangen werden. Es muß daher die Ausbreitungs
zeit "ts" des durch einen Block hindurchgehenden Ultra
schallimpulses, einschließlich eines Ultraschallvibrator
gerätes, und die im Strömungsmeßkreis erzeugte Verzöge
rungszeit τo vorher gleichzeitig in der Flüssig
keit gemessen werden. Eine Zeit "to" wird beispiels
weise durch die Formel to = 2tS + τo wie
folgt berechnet:
Wie in Fig. 17 dargestellt, wird ein Wasserbehälter 30 mit
Flüssigkeit 31 gefüllt, und die entsprechend an Blöcken 17
angebrachten Ultraschallvibratoren 16 und 16' werden auf
der gleichen Linie in einem vorbestimmten Abstand L1
voneinander angeordnet. Der Abstand L1 wird ungefähr
auf den geometrischen Abstand eingestellt, mit dem die
Ultraschallvibratoren an dem zu messenden Rohr befestigt
werden.
Die Ultraschallvibratoren 16 und 16' sind elektrisch mit
einem Strömungsmeßschaltkreis 34 verbunden. Der Strömungs
meßschaltkreis 34 umfaßt einen Zeitgeber 35, der einem
Zeitdifferenz-Standardmeßgerät 33 einen Zeitmeßimpuls-,
einen Endimpuls- und einen Anfangsimpulssatz eingibt. Das
Zeitdifferenz-Standardmeßgerät 33 mißt die Ausbreitungs
zeit t1 der Ultraschallimpulse, die wiederholt von dem
Ultraschallvibrator 16 zum Ultraschallvibrator 16' oder von
dem Ultraschallvibrator 16' zum Ultraschallvibrator 16
übertragen werden. Die gemessene Zeit t1 berechnet sich
wie folgt:
Der Fehler des Zeitdifferenz-Standardmeßgerätes 30 wird
vernachlässigt. Im folgenden wird der Ultraschallvibrator
16' um to nach rechts um eine Strecke L2 in der
Zeichnung bewegt. Dann wird die Ausbreitungszeit t2 wie
folgt berechnet:
Hierbei stellt Cw die Ultraschallgeschwindigkeit in der
Flüssigkeit dar. Formel 20 wird dann von der Formel 21 wie
folgt subtrahiert.
Die Zeitformel (22) (zum Durchlaufen der Strecke L2 in
der Flüssigkeit) wird wie folgt ausgedrückt:
Formel (23) wird in Formel (20) wie folgt eingesetzt:
Ähnlich muß der Strömungsberechnungs-Algorithmus eines Ein
kanal-Ultraschallströmungsmeßgerätes, bei dem ein Ultra
schallvibrator an einer Wand 3 eines Rohres mittels einer
Befestigung 2 befestigt ist, mit der mittels der oben be
schriebenen Verfahren gemessenen Zeit berichtigt werden.
Die Messung der Zeit muß mit den Befestigungen, einschließ
lich eines Teils der in einem Flüssigkeitsbehälter zusammen
mit dem Ultraschallvibrator angeordneten Wand, wie oben be
schrieben, durchgeführt werden. Ebenfalls betrifft die Mes
sung der tatsächlichen Strecke Lo, die der Ultraschall
strahl durch die Flüssigkeit hindurchgeht, einen Korrektur
test. Wie unter Bezugnahme auf Fig. 5A und B beschrieben,
ist bei der tatsächlichen Strecke Lo, da der Durchmes
ser größer wird und die Strömungsgeschwindigkeit zunimmt,
die geometrische Strecke L zwischen den den Ultraschall
strahl empfangenden Blockflächen nicht gleich der Ausbrei
tungsstrecke Lo des Ultraschallstrahls, so daß die Aus
breitungsstrecke Lo größer als die tatsächliche Strec
ke L ist (Lo < L). Die Ausbreitungsstrecke Lo kann
nicht auf geometrische Weise gemessen werden. Theoretisch
kann die Ausbreitungsstrecke Lo mit Formeln der Funk
tionen, wie zum Beispiel einem Winkel Θ, einer Strö
mungsgeschwindigkeit Vi, dem Innendurchmesser des Roh
res (D = 2R) und einer Ultraschallgeschwindigkeit f in der
Flüssigkeit Cw berechnet werden, jedoch ist die direkte
Messung durch Experimente zuverlässiger und genauer.
Das Meßverfahren der Ausbreitungsstrecke Lo wird fol
gendermaßen durchgeführt:
Wie in Fig. 19 dargestellt, umfaßt ein Rohr 3 an vorbe
stimmten Stellen angeordnete Löcher 11, an denen ein Ultra
schallvibratorgerät 20 befestigt ist. Eine Aufnahme 36 ist
in die Löcher 11 zur Bildung eines Rohres eingesetzt, von
dem sich ein Teil um eine vorbestimmte Länge nach außen er
streckt. Die Aufnahme 36 umfaßt das mit dem Ultraschallvi
brator 16 versehene Ultraschallvibratorgerät 20, wobei der
Ultraschallvibrator 16 so angeordnet ist, daß er darin
gleiten kann. Der Ultraschallvibrator 16 wird an der Mit
tellinie der Aufnahme 36 angeordnet, so daß er sich um die
Strecke L in der Aufnahme 36 bewegen kann.
Nachdem das Ultraschallvibratorgerät 20 in der Aufnahme 36
montiert ist, wird eine bestimmte Zeit lang Flüssigkeit in
das Rohr 3 eingegeben, so daß die Flüssigkeit, das Rohr 3
und der Ultraschallvibrator 16 bei gleicher Temperatur ge
halten werden. Darauf wird die Flüssigkeitsströmung durch
Schließen eines Flüssigkeitzuführventils unterbrochen, so
daß die Strömungsgeschwindigkeit Null ist (Vs = 0).
Dann wird der Ultraschallimpuls von dem Ultraschallvibrator
16 zu dem Ultraschallvibrator 16' oder von dem Ultraschall
vibrator 16' zum Ultraschallvibrator 16 geleitet, um die
Ausbreitungszeit t1 des Ultraschallvibrators mittels
eines Standardzeit-Differenzmeßgerätes zu messen. Nach
Beendigung der Messung wird der Ultraschallvibrator 16 in
das Rohr gedrückt, wobei die Strecke L und die Ausbrei
tungszeit t2 des Ultraschallimpulses genau gemessen
werden. Darauf wird der Ultraschallvibrator 16 in die Aus
gangslage zurückgeführt.
Aufgrund der Meßwerte der Ausbreitungszeit t1 und
t2 und der Strecke L wird die Ultraschallgeschwindig
keit Cw der Flüssigkeit wie folgt berechnet:
Hierbei wird die Zeit to gegenseitig gestrichen. Die
Zeit t1 wird nacheinander in jedem Kanal gemessen. Die
Strecke Li für jeden Kanal wird wie folgt berechnet:
Hierbei ist i eine Kanalzahl und Co w ist eine mit
tels der Formel (25) berechnete Ultraschallgeschwindigkeit,
wobei die Zeit to unter Verwendung der Formel (to =
2ts + τo) vorher gemessen wurde.
Wenn somit die Strömungsgeschwindigkeit Vi Null ist
(Vi = 0), kann die Ausbreitungsstrecke Li des
Ultraschallsignals in der Flüssigkeit wesentlich genauer
durch die Ultraschalltechnologie gegenüber den Messungen
der geometrischen Streckenberechnung oder die Verwendung
von irgendwelchen Regeln und so weiter gemessen werden.
Nach Beendigung der Messung der Zeit t1i für die Strec
ke Li an jedem Kanal wird die maximale Strömung im Rohr
durch Öffnen des Flüssigkeitszuführventils oder einer Be
triebspumpe sichergestellt. Unter diesen Bedingungen wird
der Ultraschallimpuls in einer Richtung entgegengesetzt zur
Strömungsrichtung übertragen und dann die Zeiten t+1
und t-1 gemessen. Hierbei soll darauf hingewiesen wer
den, daß die Zeitmessung mehrmals zehnmal durchgeführt
wird, um einen Mittelwert zu erhalten, wodurch die Möglich
keit eines zufälligen Fehlers vermindert wird.
Die Ausbreitung der tatsächlichen Strecke Lo des Ultra
schallimpulses während die Flüssigkeit strömt, wird wie
folgt berechnet:
Zuerst wird die Ultraschallgeschwindigkeit C'w unter
Verwendung für bei der Strömungsgeschwindigkeit Vi
gleich Null vorher gemessener Strecke Li berechnet.
Beispielsweise wird die Ultraschallgeschwindigkeit C'w
angenommen als:
Wenn L = Lo, ist C'w gleich Co w (Co
wird mittels Formel 25 berechnet). Wenn jedoch L = Lo
ist, ist C'w nicht gleich Co w. Die Formel
lautet wie folgt:
Das heißt mit anderen Worten, wenn C'w ≠ Co w
ist, ist L ≠ Lo. Somit ist das Verhältnis der Formeln
28 und 27, das zur Berechnung der Strecke Lo erhalten
wird, wie folgt:
Die Unbekannte hier ist Vi. Andererseits überschreitet
die Ultraschallgeschwindigkeit Cw in der Flüssigkeit
1000 Meter/Sekunde (m/s), jedoch ist die Strömungsge
schwindigkeit Vi unter normalen Bedingungen geringer
als 10 m/s (Vi < 10 m/s). Der Wert von
V2 i/C2 w ist somit sehr klein. Wenn bei
spielsweise die Ultraschallgeschwindigkeit
Co w = 1450 m/s und die Strömungsgeschwindigkeit
Vi = 10 m/s beträgt, beträgt der berechnete
Wert 50 . 10-6 (102/14502).
Auch wenn die Differenz zwischen den Ultraschallge
schwindigkeiten C'w und Co w klein ist, kann der
Wert von V2 i/C2 w vernachlässigt werden.
Hierdurch erhält man folgende Formel:
Wie oben beschrieben, wird die tatsächliche Strecke Loi
theoretisch mit der Formel (29) berechnet, jedoch werden
die Meßfehler der Ultraschallgeschwindigkeiten Co w
und Cwi akkumuliert. Es ist daher besser, die folgende
Formel anstelle von Formel (29) zu verwenden (in der der
Wert von V2/C2 vernachlässigt ist).
Es ist daher darauf hinzuweisen, daß es die Formel (30) er
möglicht, die festen Meßfehler der Ultraschallgeschwindig
keiten Co w und Cwi gegeneinander aufzuheben.
Wenn weiter die Strömungsmenge klein ist, kann die tatsäch
liche Strecke Loi gleich Li betrachtet werden
(Loi = Li). Zum Zeitpunkt der größten Strömungs
menge ist die tatsächliche Strecke Loi gleich
Li + δL. Es wird angenommen, daß Lo = f(Q) die
lineare Funktion ist, die vorher im Rechnerteil eines Ul
traschallströmungsmeßgerätes gespeichert wurde. Ein zwi
schen einer Linie Li und der Mittellinie des Rohres ge
bildeter Winkel Θ muß nicht berichtigt werden. Wie in
Fig. 5 dargestellt, wird der mit dem Winkel Θ + ΔΘ
übertragene Ultraschallstrahl an der anderen Seite mit ei
nem Winkel Θ - ΔΘ empfangen. Auch wenn der Winkel
ΔΘ nicht genau gleich dem Winkel ΔΘ' ist, so
sind sie sehr ähnlich. Somit heben sich die Winkel gegen
einander auf. Der Winkel Θ wird unter Verwendung einer
Winkelfunktion wie folgt berechnet:
Hierbei ist li die Länge einer Sehne jedes Kanals. Die
Sehnenlänge li auf der Durchmesserlinie ist D (li =
D), wobei D der Innendurchmesser des Rohres ist. Der Win
kel Θ wird sehr genau in bezug auf den Innen- und Außen
durchmesser des Rohres und den relativen Lagen der Ultra
schallvibratoren bestimmt. Dies deshalb, weil es für ein
Standardzeitmeßgerät sehr einfach ist, die Ausbreitungszeit
des Ultraschallimpulses mit einer Genauigkeit über 10-3%
zu messen.
Wie in Fig. 20 dargestellt, wird ein Ultraschallvibratorge
rät 20 mit einem Ultraschallvibrator, der einen Kanal längs
der Durchmesserlinie des Rohres bildet, in irgendeiner der
Aufnahmen 36 von seiner Ausgangslage in einem Abstand ΔL
zur Messung der Strecken Lo und Loi und der Ultra
schallgeschwindigkeit Cw eingesetzt. Eine Einrichtung
zur Messung der Strecke ΔL wird auf der Außenwand des
Rohres oder in der Aufnahme 36 montiert. Der Abstand L ist
ein Viertel des Innendurchmessers des Rohres, wenn der
Rohrdurchmesser klein ist, oder er liegt etwa bei 150 mm,
wenn der Rohrdurchmesser groß ist. Die genaue Messung des
Abstandes ist in technischer Hinsicht kein Problem (mit
einem Fehler von weniger als 0,05%). Auch wenn der Abstand
ΔL = 150 mm beträgt, beträgt die Ausbreitungszeitdiffe
renz der Ultraschallgeschwindigkeit in Wasser ungefähr
10-4 s, und mit der vorhandenen Technologie eines Zeit
differenzmeßgerätes kann der Abstand ΔL bis zu einer
Genauigkeit von 10-8 s gemessen werden.
Die Erfindung vermindert somit entscheidend die Meßfehler
für die Parameter to, Lo, Cw, Θ, da die Mes
sung der Strömungsgeschwindigkeit als ein grundsätzlicher
Fehler bei der Berechnung der Strömungsmenge angesehen
wird.
Im folgenden soll der Meß-(Berechnungs-)Fehler der gesamten
mittleren Strömungsgeschwindigkeit Vs bezogen auf die
gesamte Querschnittsfläche der Flüssigkeit diskutiert wer
den. Das heißt ein Kanal des Ultraschallströmungsmeßgerätes
bewirkt den Strömungsmengen-Koeffizienten mq oder den
Strömungsgeschwindigkeits-Koeffizienten mv, der mit der
mittleren Strömungsgeschwindigkeit multipliziert werden
muß, um die gesamte mittlere Strömungsgeschwindigkeit
Vs zu berechnen, wobei er der fundamentale Grund für
den Strömungsmeßfehler darstellt, da der Koeffizient keine
ganze Zahl innerhalb des Strömungsmeßbereichs ist und sich
entsprechend den anderen Faktoren ändert. Im Gegensatz zu
dem Strömungsmeßgerät ermöglicht ein Mehrkanalströmungs
meßgerät die mittlere Strömungsgeschwindigkeit an mehreren
unterschiedlichen Querschnittszonen zu messen und führt
eine angenäherte Integrationsberechnung auf der Grundlage
der gemessenen Ergebnisse durch, um die gesamte mittlere
Strömungsgeschwindigkeit Vs zu erhalten, in der der
angenäherte Integrationsfehler als grundsätzlicher Fehler
bei der Strömungsmengenberechnung angesehen werden kann.
Der angenäherte Integrationsfehler muß somit genau unter
sucht werden, um den Fehler der Strömungsmessung zu be
stimmen. Der angenäherte Integrationsfehler kann entspre
chend folgendem Verfahren herausgefunden werden.
Wie in Fig. 4 dargestellt, werden eine Vielzahl von Strö
mungsgeschwindigkeitsverteilungen entsprechend den Strö
mungsmengenänderungen (Änderungen in der Reynoldszahl (Re)
werden theoretisch durchgeführt und genau mittels Formel
(16) integriert, um die theoretische mittlere Querschnitts
strömungsgeschwindigkeit Vo s zu berechnen) bestimmt.
Darauf werden in der Strömungsgeschwindigkeitsverteilung
die jeweiligen Strömungsgeschwindigkeiten Vi berechnet,
zum Beispiel das elektrische Signal, welches der ange
näherten Eingabe des Integrationsschaltkreises entspricht,
wie zum Beispiel Δti, ΔFi usw. Dann werden
die Signale entsprechend den berechneten Werten einem
angenäherten Integrationsschaltkreis eingegeben. Das Mehr
kanalströmungsmeßgerät benötigt keinen Korrekturtest durch
das direkte Standardströmungsmeßgerät unabhängig vom Durch
messer des Rohres. Die Erfindung erleichtert ebenfalls
die Erfassung der Meßfehler der Parameter to, Li,
Lo, Θ usw. Die Meßfehler der Zeiten t+ und
t- und die Frequenzen f+ und f- werden bekannt
und der angenäherte Integrationsfehler liefert den Gesamt
fehler der zu berechnenden Strömungsmessung.
Wie oben erläutert, ermöglicht ein Mehrkanal-Ultraschall
strömungsmeßgerät die Erfassung des Strömungsmeßfehlers mit
einer hohen Zuverlässigkeit ohne eine Korrektur durch das
klassische Standard-Strömungsmeßgerät. Das Mehrkanal-Ultra
schallströmungsmeßgerät hat einen weiten Anwendungsbereich
nicht nur für ein großkalibriges Rohr, sondern ebenfalls
als Standard-Strömungsmeßgerät zur Berichtigung eines ande
ren eingebauten Strömungsmeßgeräts.
Claims (7)
1. Verfahren zur Messung der Durchflußmenge eines groß
kalibrigen Rohres, bei dem
eine Vielzahl von Ultraschallvibratoren am rechten und am linken Rand des Kreisumfangs in einer Vielzahl von Kanälen mit Bezug zur Durchmesserlinie des Rohres be festigt werden,
dadurch gekennzeichnet,
daß ein erster Kanal längs der Durchmesserlinie des Rohres angeordnet wird,
daß ein Teil weiterer Kanäle auf der einen Seite des Radius (R) mit Abständen l = 2R/(N + 1) angeordnet wer den, wobei N die Anzahl der Kanäle ist,
daß auf der anderen Seite des Radius (-R) ein zweiter Kanal mit einem Abstand l' = l/2 von der Rohrwand ange ordnet wird und andere weitere Kanäle in einem Abstand l von dem zweiten Kanal angeordnet werden,
daß die Ausbreitungszeit in jedem Kanal gemessen wird, daß die auf der einen Seite des Radius (-R) gemessenen Ausbreitungszeiten auch in die Koordinaten der anderen Seite des Radius (R) übertragen werden,
daß die Durchflußmenge auf der Grundlage der gemesse nen Ausbreitungszeiten und der in die andere Rohr hälfte übertragenen Ausbreitungszeiten berechnet wird.
eine Vielzahl von Ultraschallvibratoren am rechten und am linken Rand des Kreisumfangs in einer Vielzahl von Kanälen mit Bezug zur Durchmesserlinie des Rohres be festigt werden,
dadurch gekennzeichnet,
daß ein erster Kanal längs der Durchmesserlinie des Rohres angeordnet wird,
daß ein Teil weiterer Kanäle auf der einen Seite des Radius (R) mit Abständen l = 2R/(N + 1) angeordnet wer den, wobei N die Anzahl der Kanäle ist,
daß auf der anderen Seite des Radius (-R) ein zweiter Kanal mit einem Abstand l' = l/2 von der Rohrwand ange ordnet wird und andere weitere Kanäle in einem Abstand l von dem zweiten Kanal angeordnet werden,
daß die Ausbreitungszeit in jedem Kanal gemessen wird, daß die auf der einen Seite des Radius (-R) gemessenen Ausbreitungszeiten auch in die Koordinaten der anderen Seite des Radius (R) übertragen werden,
daß die Durchflußmenge auf der Grundlage der gemesse nen Ausbreitungszeiten und der in die andere Rohr hälfte übertragenen Ausbreitungszeiten berechnet wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Durchflußmenge mit einer Integration berechnet
wird.
3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß in einem mit Flüssigkeit gefüllten Rohr die Fließ geschwindigkeit Vs auf Null gesetzt wird,
daß die Ausbreitungszeit tD zwischen den auf der Durchmesserlinie montierten Ultraschallvibratoren gemessen wird,
daß einer der Ultraschallvibratoren um eine exakt bestimmte Distanz ΔL in das Rohr hineingeschoben wird und die Ausbreitungszeit tΔ L der Ultra schallpulse gemessen wird und auf dieser Basis die Ultraschallgeschwindigkeit CW wie folgt bestimmt wird:
daß die Distanz LD zwischen den Ultraschallvibra toren auf der Durchmesserlinie unter Benutzung der Ultraschallgeschwindigkeit CW und der Ausbreitungs zeit tD wie folgt berechnet wird:
LD = CW(tD - t0),
wobei t0 eine Verzögerungszeit ist,
daß die Ausbreitungszeiten ti aller anderen Ultra schallvibratorpaare in jedem Kanal gemessen werden und Distanzen Li zwischen den Ultraschallvibratorpaa ren unter Benutzung der Ultraschallgeschwindigkeit wie folgt berechnet werden:
Li = CW(ti - t0),
daß die Durchflußmenge auf der Grundlage der gemesse nen Distanzen LD und Li berechnet wird.
daß in einem mit Flüssigkeit gefüllten Rohr die Fließ geschwindigkeit Vs auf Null gesetzt wird,
daß die Ausbreitungszeit tD zwischen den auf der Durchmesserlinie montierten Ultraschallvibratoren gemessen wird,
daß einer der Ultraschallvibratoren um eine exakt bestimmte Distanz ΔL in das Rohr hineingeschoben wird und die Ausbreitungszeit tΔ L der Ultra schallpulse gemessen wird und auf dieser Basis die Ultraschallgeschwindigkeit CW wie folgt bestimmt wird:
daß die Distanz LD zwischen den Ultraschallvibra toren auf der Durchmesserlinie unter Benutzung der Ultraschallgeschwindigkeit CW und der Ausbreitungs zeit tD wie folgt berechnet wird:
LD = CW(tD - t0),
wobei t0 eine Verzögerungszeit ist,
daß die Ausbreitungszeiten ti aller anderen Ultra schallvibratorpaare in jedem Kanal gemessen werden und Distanzen Li zwischen den Ultraschallvibratorpaa ren unter Benutzung der Ultraschallgeschwindigkeit wie folgt berechnet werden:
Li = CW(ti - t0),
daß die Durchflußmenge auf der Grundlage der gemesse nen Distanzen LD und Li berechnet wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
mit den Schritten
- 1. Messen der jeweiligen Ausbreitungszeiten t+i und t-i der Ultraschallsignale in Strömungsrichtung oder entgegen der Strömungsrichtung,
- 2. Berechnen der Ultraschallgeschwindigkeit C'wi,
wenn die Ausbreitungsstrecke Li eines Ultra
schallsignals kürzer ist als die Strecke Lo,
längs der sich ein Ultraschallsignal zu einem
anderen Ultraschallvibrator ausbreitet, und wenn
der Durchmesser sowie die Strömungsgeschwindig
keit groß sind, nach
- 3. Messen der tatsächlichen Strecke Loi, wenn die
gemessene Ultraschallgeschwindigkeit C'wi nicht
gleich der gemessenen Ultraschallgeschwindigkeit
Cw bei der Strömungsgeschwindigkeit Vi gleich
Null ist, nach
5. Ultraschallströmungsmeßgerät zur Messung der Durchfluß
menge in einem großkalibrigen Rohr mit einer Vielzahl
von Ultraschallvibratoren, wobei jeweils zwei sich
gegenüberliegende Ultraschallvibratoren einen Kanal
bilden und Kanäle auf dem linken Rand und auf dem
rechten Rand mit Bezug zur Durchmesserlinie angeordnet
sind,
dadurch gekennzeichnet,
daß ein erster Kanal auf der Durchmesserlinie des Rohres angeordnet ist,
daß weitere Kanäle auf dem ersten Rand (R) in Ab ständen l = 2R/(N + 1) angeordnet sind, wobei N die Anzahl der Kanäle ist, und
daß auf dem zweiten Rand (-R) noch ein weiterer Kanal in einem Abstand l' = l/2 von der Rohrwand entfernt angeordnet ist.
daß ein erster Kanal auf der Durchmesserlinie des Rohres angeordnet ist,
daß weitere Kanäle auf dem ersten Rand (R) in Ab ständen l = 2R/(N + 1) angeordnet sind, wobei N die Anzahl der Kanäle ist, und
daß auf dem zweiten Rand (-R) noch ein weiterer Kanal in einem Abstand l' = l/2 von der Rohrwand entfernt angeordnet ist.
6. Ultraschallströmungsmeßgerät nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß weitere Kanäle auf dem zweiten Rand (-R) in einem
Abstand l von dem einen Kanal, der im Abstand l' von
der Rohrwand angeordnet ist, angeordnet sind.
7. Ultraschallströmungsmeßgerät nach einem der Ansprüche
5 oder 6,
dadurch gekennzeichnet,
daß einer der Ultraschallvibratoren verschiebbar ange
ordnet ist, so daß der Ultraschallvibrator um eine
Strecke ΔL verschoben werden kann.
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