DE4427859A1

DE4427859A1 - Tube with inner ribbing forming multi-hand thread

Info

Publication number: DE4427859A1
Application number: DE4427859A
Authority: DE
Inventors: Wolfgang Dipl Ing Kastner; Wolfgang Dipl Ing Dr Koehler; Eberhard Dipl Ing Wittchow
Original assignee: Siemens AG
Current assignee: Siemens AG
Priority date: 1994-08-05
Filing date: 1994-08-05
Publication date: 1995-10-26

Abstract

The tube has thread forming tube ribs (6) having the ratio of width (B), related to the tube axis (A), to the radial rib height (H) smaller or equal to four. Pref. the radial rib height is at least 0.85 plus 0.01 times the mean inner dia. (d).The lead angle ( alpha ) between a plane (E), orthogonal to the tube axis, and the rib flanks is less than 60 deg , pref. less than 55 deg and typically 50 deg . Numerous identical tubes may be interconnected to form a gas-tight combustion chamber wall, in which the tubes are fitted vertically.

Description

Die Erfindung betrifft ein Rohr mit auf seiner Innenseite ein mehrgängiges Gewinde bildenden Rippen und dessen Einsatz in einem fossil befeuerten Dampferzeuger.The invention relates to a tube with on its inside Multi-thread forming ribs and their use in a fossil-fired steam generator.

Ein Durchlaufdampferzeuger unterliegt im Gegensatz zu einem Naturumlaufdampferzeuger keiner Druckbegrenzung, so daß Frischdampfdrücke weit über dem kritischen Druck von Wasser (p_krit = 221 bar) - wo es nur noch einen geringen Dichteun terschied gibt zwischen flüssigkeitsähnlichem und dampfähnli chem Medium - möglich sind. Hohe Frischdampfdrücke sind er forderlich, um hohe thermische Wirkungsgrade und damit nied rige Kohlendioxid-Emissionen zu erzielen. Deshalb werden Durchlaufdampferzeuger in Richtung höherer Frischdampfdrücke weiterentwickelt.In contrast to a natural circulation steam generator, a continuous steam generator is not subject to any pressure limitation, so that fresh steam pressures well above the critical pressure of water (p _crit = 221 bar) - where there is only a slight difference in density between liquid-like and vapor-like chemical medium - are possible. High live steam pressures are required in order to achieve high thermal efficiencies and thus low carbon dioxide emissions. Continuous steam generators are therefore being further developed in the direction of higher live steam pressures.

Ein besonderes Problem ist dabei die Auslegung der Brennkam merwand des Dampferzeugers im Hinblick auf die dort auftre tenden Wand- oder Materialtemperaturen. Im unterkritischen Druckbereich bis etwa 210 bar wird die Temperatur der Brenn kammerwand im wesentlichen von der Höhe der Sättigungstempe ratur des Wassers bestimmt, wenn eine Benetzung der Heizflä che im Verdampfungsgebiet sichergestellt werden kann. Dies wird z. B. durch die Verwendung innenberippter Rohre erzielt. Derartige Rohre sowie deren Einsatz in Dampferzeugern sind z. B. aus der Europäischen Patentanmeldung 0 503 116 bekannt.A particular problem is the design of the burner wall of the steam generator with regard to what occurs there rising wall or material temperatures. In the subcritical Pressure range up to about 210 bar is the temperature of the kiln chamber wall essentially from the height of the saturation temperature rature of the water determines if wetting of the heating surface can be ensured in the evaporation area. This z. B. achieved by using internally finned tubes. Such pipes and their use in steam generators are e.g. B. from European patent application 0 503 116 known.

Bei einer derartigen Berohrung der Brennkammerwand eines Dampferzeugers mit innenberippten Verdampferrohren wird der Axialströmung ein Drall überlagert, der zu einer Phasensepa ration des Wärmeaufnahmemediums mit einem Wasserfilm an der Rohrinnenwand, d. h. an der Heizfläche, führt. Dadurch kann der sehr gute Wärmeübergang des Siedens fast bis zur völligen Verdampfung des Wassers aufrechterhalten werden. Im unterkri tischen Druckbereich lassen sich jedoch bei starker Beheizung mit einer Drallströmung allein nicht immer unzulässig hohe Wandtemperaturen vermeiden. In der Nähe des kritischen Drucks ist die Benetzung der Heizfläche wesentlich schwieriger zu gewährleisten als in einem unterhalb von 200 bar liegenden Druckbereich. Dies ist dadurch bedingt, daß ein sich zwischen der Rohrwand und der flüssigen Phase des Wärmeaufnahmemediums bildender Dampffilm den Wärmeübergang behindert (Filmsieden). In diesem Bereich der Dampffilmbildung steigt die Temperatur der Rohrwand stark an. Wie in dem Aufsatz "Verdampferkonzepte für Benson-Dampferzeuger" von J. Franke, W. Köhler und E. Wittchow, veröffentlicht in VGB Kraftwerkstechnik 73 (1993), Heft 4, Seiten 352 bis 360, beschrieben, reichen oberhalb ei nes Drucks von rund 210 bar bereits geringe Wandüberhitzungen aus, um vom Siedezustand mit benetzter Heizfläche zum Film sieden mit unbenetzter Heizfläche zu gelangen. Auch können sich im genannten Druckbereich bereits bei geringfügigen Überhitzungen in der überhitzten Grenzschicht Dampfblasen bilden, die sich zu großen Blasen vereinigen und somit die Wärmeübertragung behindern (homogene Keimbildung).With such a tubing of the combustion chamber wall Steam generator with internally finned evaporator tubes is the Axial flow is superimposed on a swirl that leads to a phase sepa ration of the heat absorption medium with a water film on the Inner pipe wall, d. H. on the heating surface. This can the very good heat transfer from boiling to almost complete Evaporation of the water can be maintained. In Unterkri table pressure range can, however, with strong heating not always impermissibly high with a swirl flow alone Avoid wall temperatures. Near critical pressure the wetting of the heating surface is much more difficult guarantee than in a below 200 bar Pressure range. This is due to the fact that between the pipe wall and the liquid phase of the heat absorption medium forming steam film impedes the heat transfer (film boiling). The temperature rises in this area of vapor film formation the pipe wall strongly. As in the article "Evaporator concepts for Benson steam generators "by J. Franke, W. Köhler and E. Wittchow, published in VGB Kraftwerkstechnik 73 (1993), Issue 4, pages 352 to 360, described above reach ei pressure of around 210 bar, even slight wall overheating to switch from the boiling state with a wetted heating surface to the film to boil with an unwetted heating surface. Can too in the above-mentioned pressure range even at minor Overheating in the superheated boundary layer vapor bubbles form, which unite into large bubbles and thus the Prevent heat transfer (homogeneous nucleation).

Demgegenüber liegen bei überkritischem Druck völlig andere Verhältnisse vor. Anstelle eines Sättigungszustands, bei dem durch Wärmezufuhr Wasser durch Phasenumwandlung in Dampf übergeht, existiert bei überkritischem Druck eine pseudokri tische Temperatur, bei der sich bei weiterer Wärmezufuhr die Eigenschaften des Mediums ändern. Bei Überschreitung der pseudokritischen Temperatur vermindert sich der Wärmeüber gangskoeffizient. Die daraus resultierende Materialtemperatur im Bereich der Brennkammerwand wird bei hohem Druck in zwei facher Weise beeinflußt. So steigt einerseits die pseudokri tische Temperatur mit steigendem Druck an, während anderer seits der Wärmeübergangskoeffizient mit steigender Temperatur des Wärmeaufnahmemediums abnimmt. Dies führt in Summe dazu, daß die Materialtemperatur im Bereich der Brennkammerwand mit steigendem Druck überproportional ansteigt. Dies wiederum kann zu einer Begrenzung des Frischdampfdrucks führen.In contrast, supercritical pressure is completely different Conditions before. Instead of a state of saturation where by heat supply water by phase change into steam passes over, there is a pseudokri at supercritical pressure table temperature, at which the further heat supply Change the properties of the medium. If the pseudocritical temperature decreases the heat transfer gear coefficient. The resulting material temperature in the area of the combustion chamber wall at high pressure in two influenced in several ways. On the one hand, the pseudokri increases table temperature with increasing pressure, while others on the one hand the heat transfer coefficient with increasing temperature of the heat absorption medium decreases. In total, this leads to that the material temperature in the area of the combustion chamber wall increasing pressure increases disproportionately. this in turn can lead to a limitation of the live steam pressure.

Hinzu kommt noch ein weiterer Effekt, durch den die Material temperatur ebenfalls ansteigt. Mit steigendem Druck wächst nämlich die Wanddicke der Rohre, wodurch der Innendurchmesser kleiner wird. Dies wiederum bedeutet, daß das Verhältnis von Innenoberfläche, die Wärme an das Medium abgibt, zur Außen oberfläche des Rohres, welche Wärme aufnimmt, mit steigendem Druck immer ungünstiger wird.There is also another effect through which the material temperature also increases. Grows with increasing pressure namely the wall thickness of the pipes, which makes the inside diameter gets smaller. This in turn means that the ratio of Internal surface that gives off heat to the medium to the outside surface of the pipe, which absorbs heat, with increasing Pressure is becoming less and less favorable.

Um einen möglichst hohen Frischdampfdruck zur Wirkungsgrad steigerung realisieren zu können, wird daher angestrebt, in Brennkammerwänden von Durchlaufdampferzeugern, die mit hohen Dampfdrücken betrieben werden, die Materialtemperaturen auf möglichst niedrigem Niveau zu halten.To ensure the highest possible live steam pressure for efficiency the aim is to be able to achieve an increase in Combustion chamber walls of continuous steam generators with high Steam pressures are operated, the material temperatures on to keep the level as low as possible.

Eine Möglichkeit zur Vermeidung der beschriebenen Probleme besteht darin, die Massenstromdichte in den Rohren zu erhöhen und damit die Kühlbedingungen zu verbessern. Dies führt auf grund des dabei entstehenden hohen Druckverlustes in den Roh ren jedoch zu unerwünscht hohen Pumpleistungen. Darüber hin aus läßt sich bei Durchlaufdampferzeugern eine kostengünstige Vertikalberohrung der Brennkammerwände mit diesem Konzept nicht verwirklichen.One way to avoid the problems described consists in increasing the mass flow density in the pipes and thus improve the cooling conditions. This lists due to the resulting high pressure loss in the raw however, to undesirably high pump outputs. Beyond that can be a cost-effective in continuous steam generators Vertical piping of the combustion chamber walls with this concept do not realize.

Als weitere Möglichkeit bietet sich die bereits erwähnte Ver wendung von innenberippten Rohren an. Im überkritischen Druckbereich ist jedoch die durch den Einsatz von handelsüb lichen innenberippten Rohren erzielte Verbesserung des Wärme übergangs geringer als bei unterkritischem Druck. Deshalb werden vielfach nach diesem Konzept gebaute Dampferzeuger mit verhältnismäßig hohen Massenstromdichten betrieben; vgl. Auf satz von T. Kawamura et al, Large Supercritical Sliding Pres sure Operation Monotube Boiler of the Vertical Water Ball Tube Type, Mitsubishi Heavy Industries Ltd., Technical Review, Vol. 17, No. 3, October 1980. Another possibility is the Ver use of internally finned pipes. In the supercritical However, the pressure range is due to the use of commercially available internal finned tubes improved heat transition less than with subcritical pressure. That's why are often built with this concept operated relatively high mass flow densities; see. On set by T. Kawamura et al, Large Supercritical Sliding Pres sure Operation Monotube Boiler of the Vertical Water Ball Tube Type, Mitsubishi Heavy Industries Ltd., Technical Review, Vol. 17, No. 3, October 1980.

Für große Blockleistungen ist damit eine kostengünstige Ver tikalberohrung der Brennkammerwände von Durchlaufdampferzeu gern möglich. Bei einer derartigen Vertikalberohrung besteht allerdings die Gefahr, daß infolge unterschiedlicher Wärmezu fuhr zu den einzelnen Rohren Temperaturdifferenzen zwischen benachbarten Rohren, insbesondere am Verdampferaustritt, auf treten. Diese Temperaturdifferenzen können Schäden aufgrund von unzulässigen Wärmespannungen verursachen. Um dies zu ver meiden, ist es notwendig, die Massenstromdichte in den Rohren zu reduzieren, was in der bereits genannten Veröffentlichung von J. Franke et al ausführlich beschrieben ist.For large block capacities is therefore an inexpensive Ver tical piping of the combustion chamber walls of continuous steam generators gladly possible. With such vertical tubing however, the risk that due to different heat drove to the individual pipes temperature differences between adjacent tubes, especially at the evaporator outlet to step. These temperature differences can cause damage of inadmissible thermal stresses. To ver this avoid it is necessary to determine the mass flow density in the pipes to reduce what's in the aforementioned publication by J. Franke et al.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, die Rohre derart auszubilden, daß ein besonders guter Wärmeübergang in den Rohrwänden gegeben ist. Dies soll insbesondere in der Brennkammerwand eines Durchlaufdampferzeugers erreicht wer den, der für den Betrieb mit überkritischem Druck konzipiert ist.The invention is therefore based on the object, the tubes to train such that a particularly good heat transfer in the pipe walls is given. This is said in particular in the Whoever reaches the combustion chamber wall of a once-through steam generator the one that is designed for operation with supercritical pressure is.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß das Verhältnis zwischen der auf die Rohrachse bezogenen Rippen breite zur radialen Rippenhöhe kleiner oder gleich vier ist.This object is achieved in that the Ratio between the fins related to the pipe axis width to the radial rib height is less than or equal to four.

Es hat sich herausgestellt, daß bei überkritischem Druck in nenberippte Rohre mit geringer Rippenbreite und dafür großer Rippenhöhe besonders gute Wärmeübertragungseigenschaften auf weisen. Im Gegensatz zum Einsatz bei unterkritischem Druck, bei dem die Berippung für einen Strömungsdrall und damit für eine Phasenseparation sorgen soll, die sicherstellt, daß sich im Verdampfungsgebiet ein Wasserfilm an der Wand befindet, verschiebt sich die Aufgabe der Berippung im kritischen und überkritischen Druckbereich durch eine geeignete Rippenform hin zur Vergrößerung der Innenoberfläche des Rohres und damit zu einem verminderten Wärmeleitwiderstand. Außerdem wird hier der Wärmeübergang durch die Verwirbelung, die beim Überströ men der Rippen entsteht, verbessert. Obwohl bei kritischem und überkritischem Druck der gute Wärmeübergang durch Sieden nicht mehr gegeben ist, läßt sich durch die geschilderten Ef fekte die Wärmeübertragung von der Rohrwand an das Wärmeauf nahmemedium so weit verbessern, daß eine deutliche Absenkung der Materialtemperatur in der Brennkammerberohrung erreicht wird.It has been found that at supercritical pressure in Narrow finned tubes with a small fin width and therefore larger Rib height particularly good heat transfer properties point. In contrast to use with subcritical pressure, where the fins for a flow swirl and thus for a phase separation to ensure that there is a film of water on the wall in the evaporation area, the task of ribbing shifts in the critical and Supercritical pressure range thanks to a suitable rib shape towards enlarging the inner surface of the tube and thus to a reduced thermal conductivity. Besides, here the heat transfer due to the turbulence, which men of the ribs arises, improved. Although critical and supercritical pressure the good heat transfer through boiling is no longer given, can be described by the Ef the heat transfer from the pipe wall to the heat Improve the recording medium so far that a significant reduction the material temperature in the combustion chamber pipe is reached becomes.

Die Erhöhung der Rippenhöhe und die Verringerung der Rippen breite im Vergleich zu bekannten Rohren führt nicht nur zu einer Vergrößerung der Innenoberfläche, sondern begünstigt auch die Bildung von Verwirbelungen. Dabei ist in zweckmäßi ger Ausgestaltung die radiale Rippenhöhe größer oder gleich 0,85 Plus dem 0,01-fachen des mittleren Innendurchmessers, mit allen Maßen in mm. Dabei entspricht der mittlere Innen durchmesser dem eines Glattrohrs ohne Innenberippung, welches den gleichen Strömungsquerschnitt aufweisen würde, wie das innenberippte Rohr.Increasing the rib height and reducing the ribs wide compared to known pipes not only leads to an increase in the inner surface, but favors also the formation of eddies. It is in expedient ger configuration, the radial rib height greater or equal 0.85 plus 0.01 times the average inside diameter, with all dimensions in mm. The middle inside corresponds diameter that of a smooth tube without internal ribbing, which would have the same flow cross-section as that internally finned tube.

Um die Verwirbelung der Grenzschicht zu steigern, ist in zweckmäßiger Weiterbildung ein Steigungswinkel zwischen einer zur Rohrachse senkrechten Ebene und den Rippenflanken kleiner als 60°, vorzugsweise kleiner oder gleich 55°.To increase the turbulence of the boundary layer, in expedient training a pitch angle between one plane perpendicular to the pipe axis and the rib flanks smaller than 60 °, preferably less than or equal to 55 °.

Zur Verwendung derart gestalteter Rohre in einem fossil be feuerten Dampferzeuger sind vorteilhafterweise eine Vielzahl gleichartiger Rohre zu einer gasdichten Rohrwand, die minde stens einen Teil des Dampferzeugers bildet, insbesondere des sen Verdampferheizfläche, miteinander verschweißt. Dabei sind die Rohre zweckmäßigerweise vertikal angeordnet.To use pipes designed in this way in a fossil fired steam generators are advantageously a variety similar pipes to a gas-tight pipe wall, the min least forms part of the steam generator, in particular the evaporator heating surface, welded together. Are there the pipes are expediently arranged vertically.

Ausführungsbeispiele der Erfindung werden anhand einer Zeich nung näher erläutert. Darin zeigen:Embodiments of the invention are based on a drawing tion explained in more detail. In it show:

Fig. 1 einen Längsschnitt durch einen kleinen Ausschnitt ei nes eine Innenberippung aufweisenden Rohres, Fig. 1 shows a longitudinal section through a small part ei nes a ribbing having pipe,

Fig. 2 einen Querschnitt durch ein derartiges Rohr, Fig. 2 shows a cross section through such a tube,

Fig. 3 in einer Diagramm-Darstellung Rippengeometrien derar tiger Rohre und Fig. 3 in a diagram showing fin geometries of such tubes and

Fig. 4 in vereinfachter Darstellung einen Dampferzeuger mit vertikal berohrter Brennkammerwand. Fig. 4 in a simplified representation of a steam generator with a vertically tube-shaped combustion chamber wall.

Ein Rohr 2 gemäß den Fig. 1 und 2, vorzugsweise aus ferri tischem Stahl, ist auf seiner Innenseite 4 mit Rippen 6 ver sehen, deren jede auf einer Schraubenlinie angeordnet ist.A tube 2 according to FIGS. 1 and 2, preferably made of ferritic steel, is seen on its inside 4 with ribs 6 , each of which is arranged on a helix.

Die Rippen 6 schließen mit einer zur Längsachse oder Rohr achse A senkrechten Ebenen - angedeutet durch die Linie E - einen Winkel α ein. Außerdem haben die Rippen 6 in radialer Richtung eine Höhe H, gemessen von sich zwischen benachbarten Rippen 6 befindenden Rippentälern 8 zu den Oberkanten der Rippen 6. Dabei ist die radiale Rippenhöhe H größer oder gleich 0,85 plus dem 0,1-fachen eines mittleren Innendurch messers d des Rohres 2 (alle Maße in mm), wobei der mittlere Innendurchmesser d so definiert ist, daß ein Glattrohr mit diesem Innendurchmesser den gleichen Strömungsquerschnitt aufweisen würde, wie das innen berippte Rohr 2.The ribs 6 include an angle α with a plane perpendicular to the longitudinal axis or tube axis A - indicated by the line E. In addition, the ribs 6 have a height H in the radial direction, measured from rib valleys 8 located between adjacent ribs 6 to the upper edges of the ribs 6 . The radial fin height H is greater than or equal to 0.85 plus 0.1 times an average inside diameter d of the tube 2 (all dimensions in mm), the average inside diameter d being defined such that a smooth tube with this inside diameter would have the same flow cross-section as the internally finned tube 2 .

Die Rippen 6 haben außerdem - bezogen auf die Rohrachse A, d. h. auf einen Axialschnitt des Rohres 2 - eine Rippenbreite B. Das Verhältnis zwischen der auf die Rohrachse A bezogenen Rippenbreite B zur radialen Rippenhöhe H ist kleiner oder gleich vier.The ribs 6 also have - based on the tube axis A, ie on an axial section of the tube 2 - a rib width B. The ratio between the rib width B related to the tube axis A and the radial rib height H is less than or equal to four.

Praktische Ausführungen der Rohre 2 haben Rohrinnendurchmes ser d zwischen 15 mm und 65 mm und Rippenhöhen H zwischen 1,0 mm und 1,6 mm. Der Winkel α ist bei den Rohren 2 kleiner als 60°. Er beträgt z. B. 57,5°, 55° oder 50°.Practical versions of the tubes 2 have tube inner diameters d between 15 mm and 65 mm and fin heights H between 1.0 mm and 1.6 mm. The angle α is less than 60 ° for the tubes 2 . It is z. B. 57.5 °, 55 ° or 50 °.

Die Abhängigkeit zwischen dem Rohrinnendurchmesser d und der Rippenhöhe H ist in dem Diagramm gemäß Fig. 3 dargestellt. Drei Punkte der Kurve K sind durch die Wertepaare:
d₁ = 20 mm bei H₁ = 1,05 mm,
d₂ = 30 mm bei H₂ = 1,15 mm, und
d₃ = 40 mm bei H₃ = 1,25 mm gegeben. The dependence between the inner pipe diameter d and the fin height H is shown in the diagram in FIG. 3. Three points of curve K are through the pairs of values:
d₁ = 20 mm at H₁ = 1.05 mm,
d₂ = 30 mm at H₂ = 1.15 mm, and
d₃ = 40 mm given H₃ = 1.25 mm.

Jeder Punkt in dem Feld oberhalb der Kurve K stellt ein Wer tepaar (d/H) dar, bei dem bei gleichzeitiger Wahl der Rippen breite B kleiner oder gleich vier mal der jeweiligen Rippen höhe H derartige Verhältnisse in dem Rohr 2 vorliegen, daß ein besonders günstiger Wärmeübergang in den Rohren 2 für den Betrieb mit überkritischem Druck gegeben ist. Dadurch wird die Wand- oder Materialtemperatur der Rohre 2 auf besonders niedrigem Niveau gehalten, so daß ein besonders hoher Frisch dampfdruck zur Wirkungsgradsteigerung realisiert werden kann.Each point in the field above the curve K represents a value pair (d / H), in which with the simultaneous selection of the ribs width B less than or equal to four times the respective rib height H, such conditions are present in the tube 2 that a particular there is favorable heat transfer in the tubes 2 for operation with supercritical pressure. As a result, the wall or material temperature of the tubes 2 is kept at a particularly low level, so that a particularly high fresh steam pressure can be realized to increase efficiency.

Demgegenüber liegen Wertepaare (d/H) handelsüblicher Rohre 2 (Vallourec-Rohr, Typ A und Typ B) zwischen den Kurven C und D, wobei der Steigungswinkel α, üblicherweise 60° beträgt und das Verhältnis zwischen Rippenbreite B und Rippenhöhe H größer als vier ist.In contrast, value pairs (d / H) of commercially available pipes 2 (Vallourec pipe, type A and type B) lie between curves C and D, the pitch angle α, usually being 60 °, and the ratio between fin width B and fin height H being greater than four is.

In Fig. 4 ist schematisch ein Durchlaufdampferzeuger 10 mit rechteckigem Querschnitt dargestellt, dessen vertikaler Gas zug durch eine Umfassungs- oder Brennkammerwand 12 gebildet ist, die am Unterende in einen trichterförmigen Boden 14 übergeht.In Fig. 4, a continuous steam generator 10 is shown schematically with a rectangular cross section, the vertical gas train is formed by a surrounding or combustion chamber wall 12 which merges into a funnel-shaped bottom 14 at the lower end.

In einem unteren Bereich V des Gaszugs sind eine Anzahl von Brennern für einen fossilen Brennstoff in jeweils einer Öff nung 16, von denen nur zwei sichtbar sind, in der aus den Rohren 2 gemäß den Fig. 1 und 2 zusammengesetzten Umfas sungswand 12 angebracht. Die Rohre 2 sind in diesem Bereich V, in dem sie zu einer Verdampferheizfläche 18 gasdicht mit einander verschweißt sind, vertikal verlaufend angeordnet.In a lower region V of the throttle cable are a number of burners for a fossil fuel in each opening 16 , of which only two are visible, in the composite wall composed of the tubes 2 according to FIGS . 1 and 2 12 attached. The tubes 2 are arranged so as to run vertically in this area V, in which they are welded gas-tight to an evaporator heating surface 18 .

Oberhalb dieses Bereiches V des Gaszugs befinden sich Konvek tionsheizflächen 20 bis 24. Darüber befindet sich ein Rauch gasaustrittskanal 26, über den das durch Verbrennung eines festen, flüssigen oder gasförmigen Brennstoffs erzeugte Rauchgas RG (Wärmeabgabemedium) den vertikalen Gaszug ver läßt. Das Rauchgas RG dient als Heizmedium für das in den Rohren 2 strömende Wasser oder Wasser-Dampf-Gemisch (Wärmeaufnahmemedium).Above this area V of the throttle cable there are convection heating surfaces 20 to 24 . Above there is a smoke gas outlet channel 26 , via which the flue gas RG (heat emission medium) generated by combustion of a solid, liquid or gaseous fuel leaves the vertical gas flue ver. The flue gas RG serves as a heating medium for the water or water-steam mixture flowing in the tubes 2 (heat absorption medium).

Claims

1. Pipe with on its inside a multi-start thread-forming ribs ( 6 ), characterized in that the ratio between the Ver on the tube axis (A) related rib width (B) to the radial rib height (H) is less than or equal to four.

2. Pipe according to claim 1, characterized in that the ra diale rib height (H) greater than or equal to 0.85 plus the 0.01- times the average inside diameter (d) mm.

3. Pipe according to claim 1 or 2, characterized in that a Stei supply angle α between a perpendicular to the tube axis (A) plane (E) and the flanks of the ribs ( 6 ) less than 60 °, preferably less than 55 °, z. B. 50 °.

4. Fossil-heated steam generator with internally finned tubes according to one of claims 1 to 3, characterized in that a plurality of similar tubes ( 2 ) to a gas-tight combustion chamber wall ( 12 ) are interconnected.

5. Fossil-heated steam generator according to claim 4, characterized in that the tubes ( 2 ) are arranged at least approximately vertically.

6. Fossil-heated steam generator according to claim 4 or 5, characterized in that its evaporator heating surface ( 18 ) is composed of tubes ( 2 ).