DE4210250A1 - Schwenkkupplung - Google Patents
SchwenkkupplungInfo
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16D3/16—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts
- F16D3/26—Hooke's joints or other joints with an equivalent intermediate member to which each coupling part is pivotally or slidably connected
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Kupplung zur
Benutzung in einem Doppel- bzw.
Gleichgeschwindigkeitsgelenk zum Verbinden zweier
Wellen, so daß die Rotation der einen Welle um ihre
eigene Achse, die andere Welle in Rotation um deren
Achse versetzt. Die vorliegende Erfindung ist
insbesondere auf eine Kupplung zur Verwendung als
nach innen gerichtetes Schwenkgelenk eines
Doppelgelenkes gerichtet, das bei einem
Frontradantrieb eines Motorfahrzeuges verwendet wird.
Konstantgeschwindigkeitsgelenke verbinden Wellen
derart, daß die Drehzahl der Wellen, die durch das
Gelenk verbunden sind, zu jedem Zeitpunkt bei jeder
Umdrehung absolut gleich sind. Dies unterscheidet
Doppelgelenke von einfachen Universalgelenken. Wenn
insbesondere eine der Wellen, die durch ein
Universalgelenk verbunden sind, bei einer absolut
konstanten Drehzahl in Drehung versetzt wird, dann
wird die andere Welle mit einer Drehzahl gedreht,
die geringfügig größer ist, während zweier
Bruchteile jeder Umdrehung, und geringfügig geringer
ist, während der anderen zwei Teile der Umdrehung,
als die konstante Drehzahl der ersten Welle. Die
Magnitude dieser Schwankung der Drehzahl vergrößert
sich so, wie der Winkel zwischen den Achsen der zwei
Wellen sich vergrößert. Dieser Nachteil wird
praktisch bei Anwendungen wichtig, die konstante
Geschwindigkeit erfordern, beispielsweise bei
frontradgetriebenen Fahrzeugen und in den Antrieben,
unabhängig gefederter Räder, wo die Winkel zwischen
den Wellen meist größer als 40° sind.
Es ist bekannt, daß das Drehzahländerungsproblem
durch Verwendung von zwei in Aufeinanderfolge
geschalteten Universalgelenken gelöst werden kann.
Wenn diese Gelenke korrekt angeordnet sind, wird die
Unregelmäßigkeit, die durch ein Gelenk eingebracht
wird, durch die gleiche und entgegengesetzte
Unregelmäßigkeit, die durch das zweite Gelenk
eingebracht wird, ausgeglichen.
Konstantgeschwindigkeitsgelenke schließen solche
Doppeluniversalgelenke ebenso ein, wie irgendein
Gelenk, bei dem die Drehzahlen der Wellen, die durch
das Gelenk verbunden sind, absolut gleich zu jedem
Zeitpunkt bei jeder Umdrehung sind. Typischerweise
schließt ein Konstantgeschwindigkeitsgelenk eine
Welle mit einem Universalgelenktyp an jedem Ende
ein. Diese Anordnung ist meist auf eine
Konstantgeschwindigkeitswelle bezogen.
In einem frontradgetriebenen Fahrzeug werden
Konstantgeschwindigkeitsantriebswellen immer
paarweise benutzt. Eine Welle ist an der linken
(Fahrer-) Seite des Fahrzeuges und die andere an der
rechten (Beifahrer-) Seite angebracht. Jede Welle
weist eine nach innen gerichtete (Innen-) oder
Schwenkkupplung, die die
Konstantgeschwindigkeitswelle mit der
Motor-/Übertragungsachse verbindet, und eine nach
außen gerichtete (Außen-) oder feststehende Kupplung
auf, die die Welle mit einem linken oder rechten Rad
verbindet. Die Innen- und Außenkupplungen und die
Welle weisen gemeinsam ein
Konstantgeschwindigkeitsgelenk oder eine
-antriebswelle auf, die die
Motor-/Übertragungsachswelle mit der Radachse
verbindet. Bei Betätigung dreht die Außenkupplung
mit dem Rad um einen "festen" Mittelpunkt, während
die Innenkupplung "teleskopiert" oder eintaucht und
genügend um einen Winkel dreht, um eine
erforderliche Bewegung des Aufhängesystems des Autos
zu gewährleisten.
Jede Kupplung muß schwenkbar, zumindest um zwei
Querachsen in einem Bereich sein, der durch die
spezifische Anwendung erforderlich ist.
Beispielsweise muß ein kompaktes Doppelgelenk, das
Kraft auf die Räder überträgt, typischerweise bei
Winkeln von 40° oder mehr arbeiten, um die
Erfordernisse des Autos für Lenkungs- und
Aufhängebewegungen zu erfüllen. Daher muß jedes Ende
des Gelenkes in der Lage sein, sich zumindest um 20°
zu bewegen.
Verschiedene Konstantgeschwindigkeitsgelenke sind
zur Verwendung in Motorfahrzeugen entwickelt worden.
Diese schließen das Tracta-Gelenk ein, das in
England durch die Bendix Limited hergestellt wird,
das sogenannte Weiss-Gelenk, das in Amerika durch
die Bendix Products Corporation hergestellt wird,
und ein Gelenk ein, das durch Birfield Transmissions
Limited hergestellt wird. Heutzutage sind zwei
Grundaußengelenkgestaltungen und drei
Grundinnengelenkgestaltungen üblicherweise in
Verwendung.
Die beiden grundlegenden nach außen gerichteten
Frontradantriebskupplungen sind die Rzeppa- und die
unbewegliche Dreibeingestaltung. Die
Rzeppagestaltung schließt einen Käfig, innere und
äußere Laufringe und einen passenden Satz von sechs
Kugeln ein, die durch den Käfig geführt werden. Die
unbewegliche Dreibeingestaltung schließt ein
dreischenkliges Kreuz oder einen Drehzapfen, der in
einem Gehäuse befestigt ist, ein Wellenende mit
einer Tulpenform und Gestänge von ringförmigen
Querschnitt ein, um die Rollenlager aufeinander
abzustimmen.
Die drei Grundtypen der inneren frontradgetriebenen
Kupplungen besitzen die Kreuznutgestaltung, die
Doppel-S-Gestaltung und die
Dreibein-Kolbengestaltung. Die Kreuznutgestaltung
schließt einen Käfig, abgewinkelte innere und äußere
Laufringe und einen passenden Satz von sechs Kugeln
ein, die durch den Käfig zur Bewegung in den
Laufringen geführt werden. Die Doppel-S-Gestaltung
ist ähnlich der der Rzeppa-Gestaltung und schließt
einen Käfig, innere und äußere Laufringe mit darin
ausgebildeten Nuten, und sechs Kugeln ein, die durch
den Käfig geführt werden. Die
Dreibein-Kolbengestaltung schließt ein
dreischenkliges Kreuz oder einen Drehzapfen und ein
Lager ein, das unbeweglich auf einer Keilwelle
befestigt ist. Die Anordnung gleitet in einem
genuteten tulpenförmigen Gehäuse.
Eine der Grundanforderungen des nach innen
gerichteten Schwenkgelenks oder der Schwenkkupplung
ist die, daß sie in der Lage sein muß, das
Drehmoment in die Radachse zu übertragen. Die zuvor
geschilderten nach innen gerichteten
Kolbenkupplungen haben befriedigend in kleinen Autos
mit relativ niedrigen Drehmomentmotoren
funktioniert. Dennoch funktionieren solche
Kupplungen nicht gut, wenn sie an größeren Autos mit
höheren Drehmomentmotoren angewendet werden.
Dementsprechend sind Versuche durchgeführt worden,
um die Drehmomentübertragungskapazität der bekannten
nach innen gerichteten Schwenkgelenke zu verbessern.
Ein nach innen gerichtetes Schwenkgelenk, das durch
General Motors gestaltet wurde, um Fahrstörungen zu
minimieren, die durch hohe winklige Beschaffenheit
(Angulation) unter hohem Drehmoment erzeugt werden,
das als "Zittern" (Shudder) bekannt ist, ist in den
Fig. 1 und 1a gezeigt. Dieses Gelenk wird
S-Formgelenk genannt und ist dazu da, die zitterlose
Betriebsweise zu erzeugen.
Wie in Fig. 1 gezeigt, ist das S-Formgelenk eine
modifizierte Version des dreibeinigen
kolbenaufweisenden Innengelenks. Das S-Formgelenk
schließt typischerweise eine Antriebshülse oder
-gehäuse 10 mit darin ausgebildeten axialen Nuten,
einen Drehzapfen 30 mit einer Keilwelle, die eine
Öffnung und drei Schenkel aufnimmt, eine
Lageranordnung 60, die jeden Schenkel in einer
axialen Nut und eine eine Haube 40 einschließende
flexible Haubenanordnung trägt, einen Dichtring 41
und einen Klemmring 42 zum Abdichten des Inneren des
Gelenks ein. Schnappverschlußringe 6 sind
vorgesehen, um eine Motor-/Übertragungsachswelle 1
in der Keilöffnung des Drehzapfens 30 festzuhalten.
Der Hauptunterschied zwischen dem S-Formgelenk und
einem herkömmlichen Dreibein-kolbenenthaltenden
PV-Gelenk ist, daß die Lageranordnungen 60 des
S-Formgelenks quadratisch sind, so daß die
Drehmomentübertragungsfläche bedeutend vergrößert
wird. Die erhöhte Drehmomentbelastbarkeit dieses
Gelenks eliminiert die Winkelbildung unter hohem
Drehmoment (zittern).
Der Hauptnachteil des S-Formgelenks ist der, daß die
quadratischen Lageranordnungen 60, die für die
verbesserte Drehmomentbelastung verantwortlich sind,
sehr kompliziert herstellbar und teuer sind. Wie am
besten in Fig. 1a gezeigt, schließt jede
quadratische Lageranordnung 60 ein Außengehäuse
62, äußere Laufringe 61 und innere Laufringe 64
und eine Anzahl sehr kleiner Nagellager 63 zwischen
dem äußeren Laufring 61 und dem inneren Laufring 64
ein. Diese komplexe vielteilige Gestaltung ist sehr
teuer sowohl im Hinblick auf die Kosten der Teile
als auch die Montagezeit. Diese Unkosten sind enorm,
da jedes Fahrzeug sechs solcher Lageranordnungen
benötigt.
Es wird daher eine billige, leicht montierbare nach
innen gerichtete Schwenkkupplung benötigt, die zum
Übertragen eines hohen Drehmomentes geeignet ist.
Die vorliegende Erfindung betrifft auch die
Verwendung von Lagerhülsen anstelle der
Kugellagerelemente.
Die Erfindung betrifft zum Teil auch die Verwendung
von Lagerbuchsen, die anstelle der teuren Kugellager
verwendet werden können. Die wesentliche Grenze bei
der Anwendung einer Lagerbuchse ist die sogenannte
PV-Grenze. Zum Beispiel verursacht hohe
Flankenbelastung eine Lagerbuchse, ihre PV-Grenze zu
erreichen. PV ist das Produkt aus Belastung oder
Druck (P) und Gleitgeschwindigkeit (V). Eine
Lagerbuchse, die der Erhöhung der PV-Belastung
unterworfen ist, wird vermutlich einen Ausfallpunkt
erreichen, der als PV-Grenze bekannt ist. Der
Ausfallpunkt wird üblicherweise durch eine abrupte
Vergrößerung des Abnutzungsgrades des Lagermaterials
begründet.
Solange die mechanische Festigkeit des
Lagermaterials nicht überschritten wird, ist die
Temperatur der Lagerfläche im allgemeinen der am
meisten wichtige Faktor bei der Bestimmung der
PV-Grenze. Alles dies beeinflußt
Oberflächentemperatur-Reibungskoeffizient,
Wärmeleitfähigkeit, Schmierung, Umgebungstemperatur,
Laufspiel, Härte und Oberflächenbehandlung des
zugehörigen Materials - und wird auch die PV-Grenze
der Lager beeinflussen.
Daher ist der erste Schritt des Auswählens und
Auswertens einer Lagerbuchse die Bestimmung der
PV-Grenze, die durch die beabsichtigte Anwendung
gefordert wird. Es ist besonders klug, einen
großzügigen Sicherheitsspielraum bei der Bestimmung
der PV-Grenzen zu gestatten, weil tatsächliche
Betriebsbedingungen oft härter sind, als
experimentelle Bedingungen.
Das Bestimmen der PV-Erfordernisse irgendeiner
Anwendung wird in drei Verfahrensschritten
durchgeführt. Zuerst muß die statische Belastung pro
Flächeneinheit (P) bestimmt werden, der das Lager im
Betrieb widerstehen muß. Für
Achsschenkellagerausbildungen ist die Berechnung wie
folgt:
P = W/(d×b)
P = Druck, psi (kg/cm²)
W = statische Belastung, lb (kg)
d = Lagerfläche ID, in. (cm)
b = Lagerlänge in. (cm)
W = statische Belastung, lb (kg)
d = Lagerfläche ID, in. (cm)
b = Lagerlänge in. (cm)
Der Druck (P) sollte die zulässigen Maximalwerte der
Raumtemperatur nicht überschreiten. Diese können aus
einer Tabelle über zulässigen statischen Lagerdruck
für die am meisten bekannten Materialien hergeleitet
werden. Als nächstes muß die Geschwindigkeit (V) des
Lagers in bezug auf die Berührungsfläche berechnet
werden. Für ein Achsschenkellager unter
experimenteller Gleichlaufrotation, im Gegensatz zu
oszillatorischen Bewegungen, wird die
Geschwindigkeit wie folgt berechnet:
V = (dN),
dabei ist:
V = Oberflächengeschwindigkeit, in/min (cm/min)
N = Drehzahl, rpm/min
d = Lagerfläche ID, in. (cm)
Schließlich wird PV wie folgt berechnet:
V = Oberflächengeschwindigkeit, in/min (cm/min)
N = Drehzahl, rpm/min
d = Lagerfläche ID, in. (cm)
Schließlich wird PV wie folgt berechnet:
PV (psi-ft/min) = P (psi) × V (in/min) 12
oder in metrischen Einheiten:
PV (kg/cm²-m/sec) = P (kg/cm²) × V (cm/min)/6000
Die PV-Grenzen von ungeschmierten Lagermaterialien
sind im allgemeinen vom Hersteller des Materials
oder aus technischer Literatur verfügbar. Die
PV-Grenzen für irgendein Material variiert mit
unterschiedlichen Druck- und
Geschwindigkeitskombinationen, ebenso wie mit
anderen Testbedingungen; es ist daher ratsam den
Hersteller in bezug auf detaillierte Informationen
zu konsultieren.
Ein Material, das besonders gut für Lageranwendungen
geeignet ist, ist das polyimide aushärtbare
Material, das von Dupont unter dem Warenzeichen
VESPEL verkauft wird. Gründlich geschmierte
VESPEL-Teile können annähernd 1 Million psi-ft/min
widerstehen.
Die vorliegende Erfindung beugt diesen Problemen
vor, die experimentell bei früheren Gestaltungen
auftraten, durch Vorsehen einer Schwenkkupplung mit
hohem Drehmoment, die viel billiger ist, als der
S-Formgelenktyp. Es wird demgemäß erwartet, daß die
Ergebnisse gleich oder besser als beim S-Formgelenk
sind oder die Kupplung kann bei viel niedrigeren
Kosten hergestellt werden. Die Kupplung ist in jeder
Umgebung nutzbar, die eine Schwenkkupplung
erfordert, aber sie ist besonders nützlich, als
Innenschwenkkupplung in einem frontradgetriebenen
Fahrzeug.
Die Kupplung der vorliegenden Erfindung schließt
eine Antriebshülse, einen Drehzapfen und ein
Drehzapfenhalteelement ein. Die Antriebshülse umfaßt
eine Anzahl darin ausgebildeter axialer Nuten ein
(die Nuten schließen vorzugsweise planare
Oberflächen ein). Falls erforderlich, können diesen
Nuten Ausfütterungen oder Beschichtungen von
niedriger Reibung, Hoch-PV-Kunststoffmaterial,
beispielsweise VESPEL aufweisen. Die Nuten sind in
der Antriebshülse angeordnet, um eine kreuzförmige
Öffnung zu erzeugen, die sich axial nach innen von
einem Ende der Antriebshülse erstreckt, um ein
offenes Ende zu begrenzen. Das offene Ende der
Antriebshülse ist vorgesehen, den Drehzapfen und das
Drehzapfenhalteelement für die Schwenkbewegung in
den axialen Nuten aufzunehmen. Die Antriebshülse
kann weiterhin eine männliche Keil- oder weibliche
Keilnutendabdeckung an seinem anderen Ende
aufweisen.
Der Drehzapfen weist einen im wesentlichen
zylindrischen Körper und kugelige Enden auf. Der
zylindrische Körper besitzt Lagerflächen an seinen
distalen Enden und einen zentralen zylindrischen
Abschnitt mit einer darin ausgebildeten
Keilnutbohrung. Die Keilnutbohrung hat eine Achse,
die quer zur Längsachse des zylindrischen Körpers
verläuft. Vorzugsweise sind die Lager einfache
zylindrische Hülsen, die aus einem
Kunststoffmaterial, beispielsweise VESPEL mit einem
hohen PV ausgebildet sind. Alternativ dazu können
auch Kugellagerelemente verwendet werden, jedoch
vergrößern diese die Kosten und die Kompliziertheit.
Das Drehzapfenhalteelement weist einen Körper mit
einer Querschnittsform auf, die im wesentlichen
komplementär zu der Form des offenen Endes der
Antriebshülse ist, so daß das Drehzapfenhalteelement
axial innerhalb der axialen Nuten in der
Antriebshülse gleiten kann. Das
Drehzapfenhalteelement besitzt einen zentralen
Körperabschnitt, ein Paar koaxialer zylindrischer
Stummelabschnitte, die sich von entgegengesetzten
Seiten des zentralen Körperabschnittes erstrecken,
und ein Paar Gleitlagerblöcke, die auf den
zylindrischen Stummelabschnitten des
Drehzapfenhalteelementes befestigt sind.
Die Gleitlagerblöcke besitzen darin ausgebildete
zylindrische Öffnungen, so daß die Blöcke an den
zylindrischen Stummelabschnitten des
Drehzapfenhaltelementes angebracht werden können.
Die Blocks haben auch Außenflächen, die komplementär
zu Nuten sind, die in der Antriebshülse ausgebildet
sind, so daß die Außenbereiche der Gleitlagerblöcke
entlang der axialen Nuten verschiebbar sind, die in
der Antriebshülse ausgebildet sind.
Vorzugsweise sind die Außenflächen planar, so daß
sie entlang korrespondierender Planarflächen der
axialen Nuten gleiten. Der planare Kontakt des
Gleitblockes mit der Planarfläche der Nut erlaubt
solches Gleiten, verhindert aber die Rotation des
Gleitblockes in den Nuten. Die zylindrischen
Stummelabschnitte sind verschiebbar in bezug auf den
Gleitlagerblock, um das Verschieben des
Drehzapfenhalteelementes innerhalb der Antriebshülse
um die Achse des zylindrischen Stummelabschnittes zu
gewährleisten.
Der zentrale Körperabschnitt des
Drehzapfenhalteelementes schließt eine zylindrische
Drehzapfenaufnahmebohrung mit einer Achse ein, die
quer zur Achse des zylindrischen Stummelabschnittes
ist. Der zentrale Körperabschnitt schließt weiterhin
ein Langloch ein, das ausgebildet ist, um eine
Schwingbewegung einer Welle zu erlauben, die in der
Keilnutöffnung des Drehzapfens in der Ebene der
Achse der zylindrischen Stummel, jedoch an einem
Punkt gehalten wird, der an der Achse der
Drehzapfenaufnahmebohrung angeordnet ist. Auf diese
Weise wirkt das Langloch als eine zylindrische
Bohrung mit einer Reihe von Mittellinien, die alle
koplanar mit den Mittellinien der zylindrischen
Stummel und quer zu der Achse der
Drehzapfenaufnahmebohrung sind. Dieses Langloch
erlaubt der Keilnutaufnahmebohrung abgedeckt zu
bleiben während einer vorbestimmten Winkelbewegung
um etwa 25°. Daraus folgt, daß eine Welle, die in
dieser Öffnung aufgenommen ist, eine
Bewegungsfreiheit von etwa 25° in jede Richtung für
eine Gesamtheit von ungefähr 50° aufweist.
Vorzugsweise sind die Lager an jeder Fläche
vorgesehen, wo diese sich in Bewegung befinden,
beispielsweise in Rotations- oder Gleitbewegung. Die
geeignetsten solcher Lager scheinen einfache Hülsen
oder Ausfütterungen eines Kunststoffmaterials mit
einem niedrigem Reibungskoeffizienten und einem
hohen PV zu sein. Natürlich könnten andere Lager,
beispielsweise Kugelelementelager vorgesehen sein,
jedoch würde dies die Kosten und die Kompliziertheit
vergrößern.
Im montierten Zustand nimmt die Keilnutöffnung des
Drehzapfens ein Wellenende auf. Das Wellenende
erstreckt sich durch das Langloch, das in dem
Drehzapfenhalteelement ausgebildet ist. Das Langloch
erlaubt der Welle, mit dem Drehzapfen um die Achse
des Drehzapfens in einem Verhältnis zu schwenken,
das durch das Langloch ermöglicht wird. Vorzugsweise
beträgt der Schwenkgrad zwischen den Kanten des
Langloches etwa 25° in jede Richtung für eine
Gesamtheit von 50°. Die Welle ist auch schwenkbar
mit dem Drehzapfenhalteelement um die Achse des
zylindrischen Stummels. In diesem Fall tritt die
Schwenkbewegung zwischen dem zylindrischen Stummel
und den zylindrischen Bohrungen der Gleitblöcke auf.
Schließlich kann die Welle axial mit den
Gleitlagerblocks relativ zur Antriebshülse
schwenken. In diesem Fall erfolgt die Bewegung
zwischen den Außenflächen, vorzugsweise planar, der
Gleitlagerblocks und der axialen Nuten, die in der
Antriebshülse ausgebildet sind. Alles in allem
erlaubt die Kupplung eine Schwenkung um Querachsen
und ein Eintauchen relativ zur Antriebshülse. Dies
erfüllt die Erfordernisse einer nach innen
gerichteten Schwenkkupplung, die in einem CV-Gelenk
in einem frontradgetriebenen Fahrzeug benutzt wird.
Selbstverständlich kann die Kupplung andere
Anwendungen aufweisen, für die sie gut geeignet ist.
Schließlich kann die Kupplung kostengünstig in einem
weiten Bereich hergestellt werden, da sie aus
relativ wenig Bauteilen konstruiert ist.
An Ausführungsbeispielen soll die Erfindung näher
erläutert werden. Dazu zeigen die zugehörigen
Zeichnungen in
Fig. 1 eine Explosivdarstellung einer bekannten
Doppelgelenkkupplung des S-Typs;
Fig. 1A eine Explosivdarstellung der
Lageranordnung, die in der Gelenkkupplung
des S-Typs von Fig. 1 benutzt wird;
Fig. 2 eine Seitenansicht, teilweise im Schnitt,
der erfindungsgemäßen Kupplung;
Fig. 2A eine Seitenansicht der erfindungsgemäßen
Kupplung ähnlich zu der von Fig. 2,
ausgenommen, daß die Endabdeckung eine
weibliche Keilnut aufweist;
Fig. 3 eine Stirnseitenansicht, teilweise im
Schnitt, der Kupplung gemäß Fig. 2;
Fig. 3A eine Seitenansicht, teilweise im Schnitt,
der Kupplung gemäß Fig. 2A;
Fig. 4 eine Seitenansicht eines Drehzapfens, der
in der erfindungsgemäßen Kupplung verwendet
wird;
Fig. 4A einen Querschnitt des Drehzapfens entlang
der Linien, die in Fig. 4 angezeigt sind;
Fig. 5 eine Vorderansicht des Körpers des
Drehzapfenhalteelementes, das in der
erfindungsgemäßen Kupplung verwendet wird;
Fig. 5A eine Seitenansicht des
Drehzapfenhalteelementekörpers gemäß Fig. 5;
Fig. 5B einen Querschnitt des
Drehzapfenhaltekörpers entlang der Linien,
die in Fig. 5 gezeigt sind;
Fig. 6 eine Vorderansicht einer Lagerbuchse, die
auf dem zylindrischen Stummel des
Drehzapfenhalteelementes gemäß Fig. 5
angeordnet ist;
Fig. 6A einen Querschnitt der Lagerbuchse entlang
der Linien, die in Fig. 6 gezeigt sind;
Fig. 7 eine Seitenansicht, teilweise im Schnitt,
des Gehäuses einer Antriebshülse zur
Benutzung in der erfindungsgemäßen Kupplung;
Fig. 7A eine Stirnseitenansicht, teilweise im
Schnitt, des Antriebshülsengehäuses gemäß
Fig. 7;
Fig. 8 eine Draufsicht auf einen Adaptereinsatz,
der in den Nuten der Antriebshülse der
erfindungsgemäßen Kupplung angeordnet ist;
Fig. 9 eine Lagerbuchse, die an den distalen Enden
des Drehzapfens der erfindungsgemäßen
Kupplung angeordnet ist;
Fig. 9A einen Querschnitt der Lagerbuchse entlang
der Linien, die in Fig. 9 gezeigt sind;
Fig. 10 eine Vorderansicht eines quadratischen
Gleitlagerblocks, der auf dem zylindrischen
Stummel des Drehzapfenhalteelementes gemäß
den Fig. 5 bis 5B angeordnet ist;
Fig. 10A einen Querschnitt des Gleitlagerblockes
entlang der Linien, die in Fig. 10
dargestellt sind; und
Fig. 10B einen Querschnitt des Gleitlagerblockes
entlang der Linien, die in Fig. 10 gezeigt
sind.
Die Fig. 2, 2A, 3 und 3A zeigen die
erfindungsgemäße Kupplung im montierten Zustand. Die
Kupplung gemäß Fig. 2 und 3 und die Kupplung
gemäß Fig. 2A und 3A sind identisch, ausgenommen,
daß die Stirnseitenabdeckung 13 der Kupplung in den
Fig. 2A und 3A mit einer weiblichen Keilnut
ausgebildet ist, wobei die Stirnseitenabdeckung 13
der Kupplung gemäß Fig. 2 und 3 mit einer
männlichen Keilnut ausgebildet ist. Die Kupplungen
sind in jeder anderen Hinsicht identisch und werden
nachfolgend gemeinsam beschrieben.
Wie in den Seitenansichten der Fig. 2 und 2A
gezeigt, schließt die Kupplung eine Antriebshülse
oder -gehäuse 10 mit einem Außengehäuse oder einer
Außenummantelung 12 ein, die, wie am besten in den
Fig. 7 und 7A zu erkennen ist, zwei offene Enden
aufweist. Ein Ende des Gehäuses 12 ist durch eine
Stirnseitenabdeckung 13 verschlossen. Die
Stirnseitenabdeckung 13 ist mit einer
Wellenverbindung in Form einer Keilnut ausgebildet,
die weiterhin eine männliche Keilnut (Fig. 2) oder
eine weibliche Keilnut (Fig. 2A) sein kann. Die
Antriebshülse 10 ist mit einer Anzahl axialer Nuten
11 versehen. In der dargestellten Ausführungsform
weisen ein Paar sich gegenüberliegenden axiale Nuten
11 planare Flächen 11p auf. Vorzugsweise schließen
die planaren Flächen 11p Ausfütterungen eines
Kunststoffmaterials, beispielsweise VESPEL, mit
einem niedrigen Gleitreibungskoeffizienten, ein. Die
Nuten können, wie in Fig. 7A gezeigt, eine
kreuzförmige Öffnung in der Stirnseite des
Hülsenaußengehäuses oder der -ummantelung 12
begrenzen.
Die Kupplung schließt auch einen Drehzapfen 30 des
Typs ein, der getrennt in Fig. 4 und 4A
dargestellt ist. Der Drehzapfen besitzt einen
zylindrischen Körper und abgerundete Enden 35, die
in den Fig. 2 und 2A betrachtet werden können.
Der zylindrische Körper des Drehzapfens schließt
einen mittleren zylindrischen Körperabschnitt und
Lagerbuchsen an seinen distalen Enden ein. Der
Drehzapfen 30 hat eine Keilnutöffnung 37, die im
mittleren zylindrischen Körperabschnitt ausgebildet
ist. Wie am besten in den Fig. 3 und 3A zu
ersehen ist, ist die Keilnutöffnung 37 durch ein
Langloch, das in dem weiter unten beschriebenen
Drehzapfenhalteelement ausgebildet ist, zugänglich.
Der Drehzapfen 30 wird in einer zylindrischen
Bohrung 57 im Drehzapfenhalteelement 50 aufgenommen,
dessen Bestandteile in den Fig. 5, 5A, 5B, 6, 6A,
10, 10A und 10B dargestellt sind. Das
Drehzapfenhaltelement weist zylindrische Stummel 53
auf, die in Gleitlagerblocks 58 und einem zentralen
Körperabschnitt 51 mit einer darin ausgebildeten
Drehzapfenaufnahmebohrung angeordnet sind. Wie am
besten in den Fig. 3 und 3A dargestellt, hat das
Drehzapfentrageelement 50 ein derart darin
ausgebildetes Langloch 52, daß der Abschnitt des
Drehzapfens, in dem die Keilnutöffnung 37
ausgebildet ist, zugänglich ist, wenn der Drehzapfen
um einen vorbestimmten Winkelwert gedreht wird.
Im Betrieb nimmt die Keilnutwellen-Aufnahmeöffnung
37, die im Drehzapfen ausgebildet ist, das Ende
einer Welle des Typs auf, wie er in Fig. 1
dargestellt ist. Eine so gehaltene Welle kann mit
dem Drehzapfen 30 um die Längsachse des Drehzapfens
um einen Bewegungsbereich bewegt werden, der durch
die Längsbohrung 52 bestimmt wird. Darüber hinaus
kann die Welle und der Drehzapfen mit dem
Drehzapfenhalteelement um die Achse der
zylindrischen Stummel 53 schwenken und der Schaft,
der Drehzapfen und das Drehzapfenhalteelement können
mit den Gleitlagerblocks 58 in den axialen Nuten 11
gleiten, die in der Antriebshülse oder -ummantelung
10 ausgebildet sind. Dadurch kann eine Welle, die in
der Keilnutöffnung 37 in dem Drehzapfen aufgenommen
ist, um Querachsen schwenken und relativ zur
Antriebshülse oder -ummantelung eintauchen, wie es
für das nach innen gerichtete Schwenkgelenk eines
Doppelgelenks erforderlich ist, das bei einem
frontradgetriebenen Fahrzeug verwendet wird.
Aufgrund des Planarkontaktes zwischen dem
Gleitlagerblock 58 und den axialen Nuten 11 hat
diese besondere Kupplung darüber hinaus eine sehr
hohe Drehmomentleistung. Alle diese vorteilhaften
Betriebsergebnisse werden mit einem Aufbau erreicht,
der sehr wenige Teile aufweist, und in dem die Teile
relativ einfach und leicht zu montieren sind. Daher
kann diese Kupplung bei viel niedrigeren Kosten
hergestellt werden, als bekannte Kupplungen mit
ähnlichen Fähigkeiten.
Um ein besseres Verständnis der Bauteile der
vorliegenden Erfindung zu erreichen, werden eine
Anzahl der wichtigsten Bauteile nachfolgend mit
speziellem Bezug auf die Zeichnungen 4 bis 10B
beschrieben.
Fig. 4 und 4A und 9 und 9A zeigen die Details der
Bauteile des Drehzapfens 30 der vorliegenden
Erfindung. Wie in den Fig. 4 und 4A gezeigt,
weist speziell der Drehzapfenkörper einen mittleren
Abschnitt 32 mit einer darin ausgebildeten
Keilnutbohrung 37 auf. Die Enden 35 des Drehzapfens
sind kugelig ausgebildet, um die erforderliche
Schwenkbewegung des Drehzapfenhalteelementes 50, wie
zuvor beschrieben, zu erleichtern. Die distalen
Enden des zylindrischen Abschnittes des Drehzapfens
30 besitzen einen verringerten Durchmesser, um es
einem Lager, vorzugsweise einer Lagerbuchse, zu
erlauben, auf diesen distalen Enden 31 befestigt zu
werden.
Die Konstruktion der Lagerbuchsen 38, die an den
distalen Enden des Drehzapfens 30 vorgesehen sind,
ist in den Fig. 9 und 9A dargestellt. Wie zu
ersehen ist, hat das Lager vorzugsweise eine
einfache Hülse aus einem Kunststoffmaterial,
beispielsweise VESPEL, mit einem niedrigen
Gleitreibungskoeffizienten und einem hohen PV.
Natürlich können, falls gewünscht,
Kugellagerelemente statt dessen benutzt werden, aber
dies würde die Kosten bei der Montagezeit, die bei
Herstellung der Kupplung aufgebracht wird, drastisch
erhöhen.
Die Ausbildung des Drehzapfenhalteelementes 50 ist
in den Fig. 5, 5A und 5B und in den Fig. 10,
10A und 10B dargestellt. Wie in den Fig. 5, 5A
und 5B zu sehen ist, weist das
Drehzapfenhalteelement 50 einen Körperabschnitt 51
mit einer dadurch führenden
Drehzapfenaufnahmebohrung 58 auf. Die
Drehzapfenaufnahmebohrung 58 ist vorzugsweise
zylindrisch. Das Drehzapfenhaltelement 50 weist
weiterhin ein Paar koaxialer zylindrischer
Stummelabschnitte 53 auf, die sich von den
entgegengesetzten Seiten des Körpers 51 erstrecken.
Ein Langloch 52 ist im Körper 51 ausgebildet. Die
Form der Bohrung 52 ist vorzugsweise konstruiert wie
der Vorsprung einer Welle, die um die Achse der
Drehzapfenaufnahmebohrung auf einer Ebene quer zur
Achse der Drehzapfenaufnahmebohrung schwenkt, wobei
die Ebene die Achse der zylindrischen
Stummelabschnitte 53 einschließt. Auf diese Weise
ist die Bohrung geformt, um Winkelbewegung einer
Welle möglich zu machen, die in der
Wellenaufnahmeöffnung 37 des Drehzapfens für eine
vorbestimmte Winkelbewegung (a) in jeder Richtung
von der zentralen Richtung für eine Welle mit einem
Durchmesser (d) aufgenommen ist. Um die
Erfordernisse eines Doppelgelenks zur Verwendung in
an einem frontradgetriebenen Fahrzeug zu erfüllen,
sollte der Bewegungsbereich etwa 50° der
Gesamtbewegung (25° in jeder Richtung) sein. Der
Wert der Winkelbewegungen (a) ist am besten in Fig.
5B dargestellt.
Wie zuvor ausgeführt, wird ein Gleitlagerblock 58
auf jedem der zylindrischen Stummelabschnitte 53
gehalten. Die Konstruktion des Gleitlagerblockes ist
am besten in den Fig. 10, 10B und 10B
dargestellt. Wie darin gezeigt, hat der
Gleitlagerblock 58 eine rechtwinklige, vorzugsweise
quadratische Außenform. Der äußere Umfang weist
planare Flächen 58p auf, die komplementär zu den
Planarflächen 11p der axialen Nuten 11 sind, die in
der Antriebshülse 10 ausgebildet sind, so daß die
Außenflächen 58p des Gleitlagerblockes 58 innerhalb
der axialen Nuten 11 gleiten können. Der
Gleitlagerblock 58 weist weiterhin eine darin
ausgebildete zylindrische Bohrung auf, um den
zylindrischen Stummelabschnitt 53 aufzunehmen. Die
zylindrischen Stummelabschnitte 53 werden in der
zylindrischen Bohrung derart gehalten, daß sowohl
das Drehzapfenhalteelement 53 und der Drehzapfen 30
in bezug zum Gleitlagerblock 58 schwenkbar sind. Um
solches Schwenken zu erleichtern, ist eine
Lagerbuchse zwischen dem zylindrischen
Stummelabschnitt 53 und der zylindrischen Bohrung
des Gleitlagerblockes 58 angeordnet. Wiederum ist
die bevorzugte Form des Lagers eine Hülse aus
plastischem Material, beispielsweise VESPEL, mit
hohem PV.
Ein Beispiel einer geeigneten Lagerbuchse ist in den
Fig. 6 und 6A gezeigt. Wie daraus zu ersehen ist,
ist die Lagerbuchse ein einfacher Ring 72 eines
Kunststoffmaterials, beispielsweise VESPEL mit hohem
PV. Der Ring ist vorzugsweise mittels eines
Klebstoffes oder dergleichen an einem der
zylindrischen Stummel 53 oder der zylindrischen
Bohrung befestigt, die in dem Gleitlagerblock 58
ausgebildet ist. Im allgemeinen ist es besser, den
Lagerring 72 an dem zylindrischen Stummel 53 zu
befestigen, da dies die Gleitoberfläche erhöht (die
Außenfläche des Lagerringes hat eine geringfügig
größere Oberfläche als die Innenfläche).
Schließlich ist die Konstruktion des Gehäuses oder
des Ummantelungsabschnittes 12 der Antriebshülse 10
in den Fig. 7 und 7A dargestellt. Wie in diesen
Figuren zu sehen ist, hat die Ummantelung eine im
allgemeinen zylindrische äußere Umfangsform und ist
mit axialen Nuten 11 versehen, wie am besten in
Fig. 7A gezeigt ist. Die axialen Nuten begrenzen
eine im allgemeinen kreuzförmige Öffnung in der
Stirnseite der Antriebshülse, in der der montierte
Drehzapfen und das Drehzapfenhalteelement befestigt
ist. Die axialen Nuten 11, auf denen die
Gleitlagerblocks 58 gleiten, sind planar, so daß
Planarkontakt zwischen den Gleitlagerblocks 58 und
den axialen Nuten 11 hergestellt wird. Ein solcher
Planarkontakt erlaubt eine große Übertragung des
Drehmomentes, das zwischen den zwei Bauteilen
übertragen wird. Dies trägt zu einer hohen
Drehmomentleistung dieser Kupplung bei. Der Kontakt
dieser Planarflächen verhindert darüber hinaus das
Verdrehen des Gleitblockes 58 in der Nut 11.
Um das Gleiten zwischen dem Gleitlagerblock 58 und
den axialen Nuten 11 der Antriebshülse 10 zu
erleichtern, ist ein Lager zwischen den Gleitflächen
vorgesehen. Wiederum könnte ein Kugellager verwendet
werden, aber dies ist kompliziert und teuer.
Statt dessen ist es vorzuziehen, eine Beschichtung
oder eine Hülse aus Kunststoffmaterial mit hohem PV
zwischen den Gleitflächen vorzusehen. Daher ist eine
Hülse oder ein Einsatz 73 aus plastischem Material
mit hohem PV vorzugsweise an den Planarflächen der
axialen Nuten 11 der Antriebshülse angeordnet, auf
denen die Gleitlagerblocks 58 gleiten. Ein Beispiel
einer solchen Hülse oder Schicht aus
Hoch-PV-Material ist in Fig. 8 gezeigt.
Aus der vorangegangenen Beschreibung sollte sichtbar
gemacht sein, wie die Kupplung gemäß der
vorliegenden Erfindung die Betriebserfordernisse für
eine Kupplung befriedigt, die als eine nach innen
gerichtete Schwenkkupplung eines Doppelgelenkes
eines frontradgetriebenen Fahrzeuges verwendet wird.
Wie zuvor angemerkt, liegen die Erfordernisse einer
solchen Kupplung in einem begrenzten Schwenkbereich
um zwei Querachsen und einem begrenzten Grad der
Schwenkbewegung in der Richtung, die quer zu den
beiden Achsen ist, um die das Schwenken auftritt. Im
Fall der erfindungsgemäßen Kupplung kann die
Wellenaufnahmeöffnung 37 des Drehzapfens 30 eine
Welle aufnehmen. Wenn die Welle in der Öffnung 37
aufgenommen ist, ist sie um die Achse des
Drehzapfens schwenkbar und auch um die Achsen der
zylindrischen Stummel 53 schwenkbar. Darüber hinaus
kann die Welle axial in bezug zur Antriebshülse 10
schwenken. Auf diese Weise erbringt die vorliegende
Erfindung eine einfache und billige Kupplung hohen
Drehmoments, die zur Verwendung als nach innen
gerichtete Schwenkeinheit eines Doppelgelenkes eines
frontradgetriebenen Fahrzeugs und in anderen
Anwendungen, wo ähnliche Bewegungen erforderlich
sind, angewendet wird.
Claims (15)
1. Kupplung, aufweisend:
- - eine Antriebshülse (10);
- - einen Drehzapfen (30); und
- - ein Drehzapfenhalteelement (50);
- - die Antriebshülse (10) weist ein Gehäuse (12) mit einer Anzahl darin ausgebildeter axialer Nuten (11) auf, wobei die Antriebshülse (10) einen vorgegebenen axialen Querschnitt aufweist;
- - der Drehzapfen (30) weist einen Zylinderkörper (32) und entgegengesetzte kugelige Enden (35) auf, wobei der Zylinderkörper (32) einen zentralen zylindrischen Abschnitt und zylindrische Lagerendabschnitte aufweist, wobei der Zylinderkörper (32) eine Längsachse und eine darin ausgebildete Keilnutbohrung (37) aufweist, wobei die Keilnutbohrung (37) eine Achse aufweist, die quer zur Längsachse des Zylinderkörpers (32) ist;
- - das Drehzapfenhaltelement (50) weist einen
Körper mit einer Querschnittsform auf, die im
wesentlichen komplementär zur
Querschnittsform der axialen Nuten (11) ist,
die in der Antriebshülse (10) ausgebildet
ist, so daß das Drehzapfenhalteelement (50)
axial in der Antriebshülse (10) gleiten kann;
der Drehzapfenhalteträger (50) weist weiterhin einen Zentralkörperteil (51) und ein Paar koaxialer zylindrischer Stummelabschnitte (53) auf, die sich von entgegengesetzten Seiten des Zentralkörperabschnittes (51) erstrecken, wobei das Drehzapfenhalteelement weiterhin einen Gleitlagerblock (58) aufweist, der an jedem der zylindrischen Stummelabschnitte (53) angeordnet ist, wobei der Gleitlagerblock (58) eine Außenfläche mit Planarabschnitten (11p), die in den in der Antriebshülse (10) ausgebildeten axialen Nuten (11) gleiten, und eine zylindrische Öffnung (57) aufweist, in der die zylindrischen Stummelabschnitte (53) aufgenommen sind, um ein Verschwenken der zylindrischen Stummelabschnitte (53) und des Körperelementes um die Achse der zylindrischen Stummelabschnitte (53) zu ermöglichen, wobei der Zentralkörperabschnitt (51) des Drehzapfenträgerelementes (58) eine zylindrische Drehzapfenaufnahmebohrung mit einer Achse, die quer zu den Achsen der zylindrischen Stummelabschnitte (53) ist, und ein Langloch (52) mit einer vorbestimmten Form aufweist, wobei die Öffnung der mit Keilnut versehenen Öffnung (37) erlaubt, während einer vorbestimmten Winkelbewegung abgedeckt zu bleiben;
wobei der Drehzapfen (30) vorgesehen ist, ein Wellenende aufzunehmen, das sich durch das Langloch (52) erstreckt und schwenkbar mit dem Drehzapfen (30) um die Achse des Drehzapfens (30) ist, die Welle weiterhin schwenkbar mit dem Drehzapfenträgerelement (50) um die Achsen der zylindrischen Stummel (53) ist und die Welle vorgesehen ist, axial zu den Gleitlagerblocks (58) relativ zur Antriebshülse (10) zu schwenken.
2. Kupplung nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die Lager (38) zwischen
jedem Gleitflächenpaar (11p) angeordnet sind.
3. Kupplung nach Anspruch 2, dadurch
gekennzeichnet, daß die Lager
Kunststofflagerbuchsen (38) aufweisen.
4. Kupplung nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß der Drehzapfen (30)
zylindrische Lagerabschnitte an den distalen
Enden (31) des Zylinderabschnittes (32) aufweist.
5. Kupplung zum Verbinden einer ersten Welle mit
einer zweiten Welle zum Schwenken um eine
Querachse und Verschwenken relativ zueinander
aufweisend:
eine Antriebshülse (10) mit ersten und zweiten entgegengesetzten axialen Enden, einem Wellenverbinder am ersten Ende der Antriebshülse (10) zum Befestigen des ersten Endes der Antriebshülse (10) mit der ersten Welle, einer Anzahl axialer Nuten (11), die sich axial nach innen vom zweiten Ende der Antriebshülse (10) erstrecken, wobei jede axiale Nut (11) sich gegenüberliegende Planarflächen (11p) aufweist;
einen Drehzapfen (30) mit entgegengesetzten kugeligen Enden (31) und einem zylindrischen Körper (32), der sich zwischen den kugeligen Enden (31) erstreckt, einen Wellenverbinder, der sich auf dem Zylinderkörper (32) abstandsgleich von den entgegengesetzten zylindrischen Enden (31) erstreckt, wobei der Wellenverbinder die Befestigung der zweiten Welle mit dem Drehzapfen (30) erlaubt;
einen Drehzapfenhaltekörper (50) mit einer darin ausgebildeten zylindrischen Drehzapfenaufnahmebohrung (57) und einem Paar colinearer zylindrischer Stummel (53) die sich von entgegengesetzten Seiten des Körpers (50) erstrecken, wobei die Drehzapfenaufnahmebohrung (57) eine Achse aufweist, die quer zu den Achsen der colinearen zylindrischen Stummel (53) ist, wobei der Drehzapfen (30) innerhalb der Drehzapfenaufnahmebohrung (57) schwenkbar aufgenommen ist zum Verschwenken um die Achse der Drehzapfenaufnahmebohrung (57), wobei der Drehzapfenhaltekörper (50) weiterhin ein Langloch (52) durch die eine der zweiten Welle aufweist und der Wellenverbinder sich zur Schwenkbewegung mit dem Drehzapfen (30) erstreckt; und
zwei Gleitblocks (58), die jeweils eine darin ausgebildete zylindrische Bohrung und einen nicht zylindrischen Außenumfang aufweisen und die entgegengesetzte Planarflächen (58p) einschließen, wobei jeder Gleitblock (58) auf einen der zylindrischen Stummel (53) des Drehzapfenhaltekörpers (50) derart angeordnet ist, daß das Drehzapfenhalteelement (50) schwenkbar in bezug zu den Gleitblocks (58) um die Achsen der zylindrischen Stummel (53) ist, die Gleitblocks (58) gleitbar in den axialen Nuten (11) der Antriebshülse (10) zum Gleiten auf einer der Planarflächen (58p) des Gleitblocks (58) gegen eine der Planarflächen (11p) der axialen Nuten (11) aufgenommen ist, und die Gleitblocks (58) gegen Verdrehen in diesen Nuten (11) durch den Kontakt der Planarfläche (58p) der Gleitblocks (58) mit der Planarfläche (11p) der Nuten (11) verbunden sind;
wobei die zweite Welle zum gleichzeitigen Schwenken um die Achse der Drehzapfenaufnahmebohrung (57), Schwenken um die Achsen der zylindrischen Stummel (53) und Gleiten in Richtung der axialen Nuten (11) angeordnet ist.
eine Antriebshülse (10) mit ersten und zweiten entgegengesetzten axialen Enden, einem Wellenverbinder am ersten Ende der Antriebshülse (10) zum Befestigen des ersten Endes der Antriebshülse (10) mit der ersten Welle, einer Anzahl axialer Nuten (11), die sich axial nach innen vom zweiten Ende der Antriebshülse (10) erstrecken, wobei jede axiale Nut (11) sich gegenüberliegende Planarflächen (11p) aufweist;
einen Drehzapfen (30) mit entgegengesetzten kugeligen Enden (31) und einem zylindrischen Körper (32), der sich zwischen den kugeligen Enden (31) erstreckt, einen Wellenverbinder, der sich auf dem Zylinderkörper (32) abstandsgleich von den entgegengesetzten zylindrischen Enden (31) erstreckt, wobei der Wellenverbinder die Befestigung der zweiten Welle mit dem Drehzapfen (30) erlaubt;
einen Drehzapfenhaltekörper (50) mit einer darin ausgebildeten zylindrischen Drehzapfenaufnahmebohrung (57) und einem Paar colinearer zylindrischer Stummel (53) die sich von entgegengesetzten Seiten des Körpers (50) erstrecken, wobei die Drehzapfenaufnahmebohrung (57) eine Achse aufweist, die quer zu den Achsen der colinearen zylindrischen Stummel (53) ist, wobei der Drehzapfen (30) innerhalb der Drehzapfenaufnahmebohrung (57) schwenkbar aufgenommen ist zum Verschwenken um die Achse der Drehzapfenaufnahmebohrung (57), wobei der Drehzapfenhaltekörper (50) weiterhin ein Langloch (52) durch die eine der zweiten Welle aufweist und der Wellenverbinder sich zur Schwenkbewegung mit dem Drehzapfen (30) erstreckt; und
zwei Gleitblocks (58), die jeweils eine darin ausgebildete zylindrische Bohrung und einen nicht zylindrischen Außenumfang aufweisen und die entgegengesetzte Planarflächen (58p) einschließen, wobei jeder Gleitblock (58) auf einen der zylindrischen Stummel (53) des Drehzapfenhaltekörpers (50) derart angeordnet ist, daß das Drehzapfenhalteelement (50) schwenkbar in bezug zu den Gleitblocks (58) um die Achsen der zylindrischen Stummel (53) ist, die Gleitblocks (58) gleitbar in den axialen Nuten (11) der Antriebshülse (10) zum Gleiten auf einer der Planarflächen (58p) des Gleitblocks (58) gegen eine der Planarflächen (11p) der axialen Nuten (11) aufgenommen ist, und die Gleitblocks (58) gegen Verdrehen in diesen Nuten (11) durch den Kontakt der Planarfläche (58p) der Gleitblocks (58) mit der Planarfläche (11p) der Nuten (11) verbunden sind;
wobei die zweite Welle zum gleichzeitigen Schwenken um die Achse der Drehzapfenaufnahmebohrung (57), Schwenken um die Achsen der zylindrischen Stummel (53) und Gleiten in Richtung der axialen Nuten (11) angeordnet ist.
6. Kupplung nach Anspruch 5, dadurch
gekennzeichnet, daß der Zylinderkörper (32) des
Drehzapfens (30) Lagerbuchsen (38) an jedem
axialen Ende (31) des Körpers (32) einschließt,
um den Drehzapfen (30) zum Schwenken innerhalb
des Drehzapfenhaltekörpers (50) zu tragen.
7. Kupplung nach Anspruch 5, dadurch
gekennzeichnet, daß der Wellenverbinder, der am
Drehzapfen (30) vorgesehen ist, eine mit
Keilnuten (37) versehende Öffnung ist, die in
dem Drehzapfen (30) ausgebildet ist.
8. Kupplung nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch
Aufweisen einer zylindrischen Lagerbuchse (38),
die jeden der zylindrischen Stummel (53) umgibt
und Halten der Stummel (53) zum Schwenken
innerhalb der zylindrischen Bohrung (57), die in
den Gleitblocks (58) ausgebildet ist.
9. Kupplung nach Anspruch 5, dadurch
gekennzeichnet, daß die Planarflächen (11p) der
axialen Nuten (11) weiterhin eine Ausfütterung
aus Kunststoffmaterial mit einem niedrigen
Reibungskoeffizienten aufweist.
10. Kupplung zum Verbinden einer ersten Welle mit
einer zweiten Welle zum Schwenken um Querachsen
und Eintauchen in bezug zueinander aufweisend:
eine Antriebshülse (10) mit ersten und zweiten axialen Enden, einen ersten Wellenverbinder, der an dem ersten Ende der Antriebshülse (10) zum Verbinden der Antriebshülse (10) mit der ersten Welle ausgebildet ist, eine Anzahl axialer Nuten (11), die sich axial nach innen von dem zweiten Ende der Antriebshülse (10) erstrecken, wobei die axialen Nuten (11) jeweils entgegengesetzte planare Flächen (11p) aufweisen;
eine Wellenträgeranordnung, die einen Verbinder zum Verbinden der zweiten Welle mit der Wellenträgeranordnung aufweist, die eine Anzahl Gleitblocks (58) aufweist, die jeweils gleitbar innerhalb der axialen Nuten (11) sind, und die entgegengesetzte planare Seitenflächen (58p) aufweisen, die vorgesehen sind, entlang der gegenüberliegenden axialen Flächen (11p) der axialen Nuten (11) zu gleiten;
ein Drehzapfenhalteelement (50), das in den Gleitblocks (38) zum Schwenken um eine erste Achse angeordnet ist;
einen Drehzapfen (30), der in dem Drehzapfenhalteelement (50) zum Schwenken um eine Achse angeordnet ist, die quer zu der ersten Achse ist, wobei der Drehzapfen (30) einen zweiten Wellenverbinder zum Verbinden des Drehzapfens (30) mit der zweiten Welle aufweist.
eine Antriebshülse (10) mit ersten und zweiten axialen Enden, einen ersten Wellenverbinder, der an dem ersten Ende der Antriebshülse (10) zum Verbinden der Antriebshülse (10) mit der ersten Welle ausgebildet ist, eine Anzahl axialer Nuten (11), die sich axial nach innen von dem zweiten Ende der Antriebshülse (10) erstrecken, wobei die axialen Nuten (11) jeweils entgegengesetzte planare Flächen (11p) aufweisen;
eine Wellenträgeranordnung, die einen Verbinder zum Verbinden der zweiten Welle mit der Wellenträgeranordnung aufweist, die eine Anzahl Gleitblocks (58) aufweist, die jeweils gleitbar innerhalb der axialen Nuten (11) sind, und die entgegengesetzte planare Seitenflächen (58p) aufweisen, die vorgesehen sind, entlang der gegenüberliegenden axialen Flächen (11p) der axialen Nuten (11) zu gleiten;
ein Drehzapfenhalteelement (50), das in den Gleitblocks (38) zum Schwenken um eine erste Achse angeordnet ist;
einen Drehzapfen (30), der in dem Drehzapfenhalteelement (50) zum Schwenken um eine Achse angeordnet ist, die quer zu der ersten Achse ist, wobei der Drehzapfen (30) einen zweiten Wellenverbinder zum Verbinden des Drehzapfens (30) mit der zweiten Welle aufweist.
11. Kupplung nach Anspruch 10, dadurch
gekennzeichnet, daß der zweite Wellenverbinder
eine mit Keilnut versehene Öffnung (37) ist, die
in dem Drehzapfen (30) ausgebildet ist.
12. Kupplung nach Anspruch 10, dadurch
gekennzeichnet, daß der erste Wellenverbinder
eine mit Keilnuten (37) versehene Stummelwelle
ist.
13. Kupplung nach Anspruch 10, dadurch
gekennzeichnet, daß die Planarflächen (11p) der
axialen Nuten (11) Ausfütterungen einschließen,
die aus einem Kunststoffmaterial niedriger
Reibung ausgebildet sind.
14. Kupplung nach Anspruch 10, dadurch
gekennzeichnet, daß das Drehzapfenhalteelement
(50) auf Lagerhülsen in den Gleitblocks (38) zum
Verschwenken um die erste Achse angeordnet sind,
wobei die Lagerbuchsen aus Kunststoff
ausgebildet sind.
15. Kupplung nach Anspruch 10, dadurch
gekennzeichnet, daß der Drehzapfen (30)
Lagerbuchsen (38) aufweist, die aus einem
Kunststoffmaterial niedriger Reibung bestehen,
um den Drehzapfen (30) zum Schwenken um eine
Achse quer zur ersten Achse zu tragen.
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