DE4136007C2 - Vorrichtung zur Verstärkung des Hubes eines Piezostellgliedes - Google Patents
Vorrichtung zur Verstärkung des Hubes eines PiezostellgliedesInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Verstärkung des Hubes eines Pie
zostellgliedes gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Vorrichtungen dieser
Art werden beispielsweise in Stoßdämpfern mit verstellbarer Dämpfungskraft
eingesetzt.
Ein Beispiel einer herkömmlichen Vorrichtung zur Verstärkung des Hubes
eines Piezostellgliedes in einem Stoßdämpfer mit verstellbarer Dämpfung
wird in JP 61-85210 A beschrieben. Zur näheren Erläuterung dieses Standes
der Technik soll bereits hier auf Fig. 1 der Zeichnungen Bezug genommen
werden.
Wenn eine bestimmte Spannung an ein Piezostellglied 23 mit Schichtaufbau
angelegt wird, so dehnt sich das Piezostellglied 23 entsprechend der Span
nung aus. Diese Ausdehnung führt zu einer leichten Verschiebung eines Kol
bens 25, so daß ein Druck auf eine in einer Kammer 27 eingeschlossene Hy
draulikflüssigkeit ausgeübt wird. Dieser Druck wirkt über die Hydraulikflüs
sigkeit auf einen Kolben 19, der hierdurch nach unten verdrängt wird und
ein Dämpfungskraft-Steuerventil im Sinne einer Öffnung oder Schließung be
tätigt. Bei dem oben beschriebenen Mechanismus zur Verstärkung des Hubes
des Piezostellgliedes ist die Wirkfläche des Primärkolbens 25, die der Hy
draulikflüssigkeit ausgesetzt ist, größer als die entsprechende Wirkfläche des
Sekundärkolbens 19. Wenn der Primärkolben 25 um einen bestimmten Hub
weg in Längsrichtung des Piezostellgliedes 23 bewegt wird, ergibt sich des
halb ein vergrößerter Hubweg des Sekundärkolbens 19.
Da jedoch bei dieser herkömmlichen Vorrichtung die Kolben 25 und 19 je
weils mit einem O-Ring versehen sind, der den Durchtritt der Hydraulikflüs
sigkeit durch einen ringförmigen Spalt zwischen dem Primärkolben 25 und
dem zugehörigen Zylinder bzw. zwischen dem Sekundärkolben 19 und dem
zugehörigen Zylinder verhindert, besteht die Gefahr, daß der Sekundärkol
ben 19 auch dann, wenn keine Spannung an das Piezostellglied angelegt
wird, aufgrund einer thermischen Ausdehnung der in der Kammer 27 einge
schlossenen Hydraulikflüssigkeit entgegen der elastischen Kraft einer Rück
holfeder 21 verstellt wird.
Wenn zur Vermeidung dieses Problems der auf dem Sekundärkolben 19
montierte O-Ring entfernt wird, so daß die Hydraulikflüssigkeit bei thermi
scher Ausdehnung durch den Ringspalt zwischen den Sekundärkolben 19
und dem zugehörigen Zylinder aus der Kammer 27 entweichen kann, besteht
die Gefahr, daß der Sekundärkolben 19 auch dann nicht betätigt wird, wenn
eine bestimmte Spannung an das Piezostellglied 23 angelegt wird und der
Primärkolben 25 einen Druck auf die Hydraulikflüssigkeit in der Kammer 27
ausübt, also, wenn eigentlich eine Abwärtsbewegung des Sekundärkolbens 19
erwünscht ist. Selbst wenn sich der Sekundärkolben 19 geringfügig bewegen
sollte, kehrt er nach und nach, innerhalb einer relativ kurzen Zeitspanne von
beispielsweise etwa zwei Sekunden in seine Ausgangsstellung zurück.
Bei einem herkömmlichen Verfahren zur Lösung dieses Problems wird ein
impulsförmiges Spannungssignal bestimmter Höhe erneut an das Piezostell
glied 23 angelegt, um die Kammer 27 wieder mit Hydraulikflüssigkeit zu fül
len. Diese Verfahren erschwert jedoch die Steuerung und hat zudem den
Nachteil, daß sich ein erhöhter Energieverbrauch ergibt.
Idealerweise sollten deshalb Mittel vorhanden sein, die den Fluß der Hydrau
likflüssigkeit nur dann einschränken, wenn das Piezostellglied erregt ist.
Mittel dieser Art werden in JP 64-26041 A (1989) beschrieben. Gemäß die
ser Veröffentlichung werden elastische Dichtungselemente wie O-Ringe und
Gummiblätter eingesetzt, um den Fluß der Hydraulikflüssigkeit nur dann zu
beschränken, wenn der Primärkolben ausgelenkt ist. Diese elastischen Dich
tungselemente haben jedoch nur eine geringe Haltbarkeit, wenn sie im Öff
nungs-/Schließ-Bereich eingesetzt werden.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung der eingangs ge
nannten Gattung zu schaffen, die sich durch eine einfachere Steuerungsmög
lichkeit und eine größere Haltbarkeit auszeichnet und bei der dennoch ein
angemessener Ausgleich der thermischen Volumenänderungen der Hydrau
likflüssigkeit gewährleistet ist.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß mit den in Anspruch 1 angegebenen
Merkmalen gelöst.
Der Ausgleich von thermischen Volumenänderungen der Hydraulikflüssigkeit
wird durch eine Strömung der Hydraulikflüssigkeit durch einen Spalt er
reicht. Der Strömungsdurchsatz einer Hydraulikflüssigkeit durch einen Ring
spalt ist bekanntlich direkt proportional zur Querschnittsfläche des Ringspal
tes und umgekehrt proportional zur Länge des Ringspaltes (in Axialrichtung)
und zur Viskosität der Hydraulikflüssigkeit. Somit kann im Prinzip jeder der
drei Faktoren: Querschnittsfläche des Ringspaltes, Länge des Ringspaltes und
Viskosität der Hydraulikflüssigkeit zur Steuerung des Durchsatzes der Hy
draulikflüssigkeit eingesetzt werden. Anders als bei dem oben beschriebenen
Stand der Technik nach der JP 64-26041 A, bei dem der Durchsatz durch
Steuerung der Querschnittsfläche des Ringspaltes beeinflußt wird, ist erfin
dungsgemäß eine Steuerung des Durchsatzes über die Viskosität der Hydrau
likflüssigkeit vorgesehen. Auf diese Weise kann auf verschleißanfällige elasti
sche Dichtungselemente wie O-Ringe und dergleichen verzichtet werden,
und ein angemessener Ausgleich der thermischen Volumenänderungen der
Hydraulikflüssigkeit sowie ein präzises Ansprechen der Vorrichtung bei Betä
tigung des Piezostellgliedes läßt sich mit einfachen Steuerungsmitteln ver
wirklichen.
Zu diesem Zweck wird eine Hydraulikflüssigkeit verwendet, deren Viskosität
sich in Gegenwart eines elektrischen Feldes ändert, und zur Steuerung der
Viskosität sind Mittel vorgesehen, mit denen ein auf die Hydraulikflüssigkeit
wirkendes elektrisches Feld erzeugt werden kann. In Abwesenheit eines
elektrischen Feldes weist die Hydraulikflüssigkeit eine niedrige Viskosität
auf, so daß eine Strömung der Hydraulikflüssigkeit zum Ausgleich der thermi
schen Ausdehnung oder Schrumpfung möglich ist.
Wenn eine Erregungsspannung an das Piezostellglied angelegt wird, so kann
gleichzeitig das elektrische Feld in der Hydraulikflüssigkeit erzeugt werden,
so daß sich deren Viskosität erhöht und der durch das Piezostellglied erzeug
te Druck sich unverfälscht auf den Stellkolben auswirkt.
Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen an
gegeben.
Bevorzugt ist eine Elektrode in unmittelbarer Nachbarschaft zu dem Strö
mungskanal für die Hydraulikflüssigkeit angeordnet, und wenn ein Befehl
zum Anlegen einer Spannung an das Piezostellglied eintrifft, so wird auch ei
ne bestimmte Spannung an die Elektrode angelegt, so daß sich die Viskosität
der Hydraulikflüssigkeit in dem Ringspalt zwischen dem Kolben und dem Zy
linder erhöht. Auf diese Weise wird die Bewegungsfreiheit der Hydraulikflüs
sigkeit nur dann eingeschränkt, wenn das Piezostellglied erregt ist.
Bei dem Betrieb der Vorrichtung zur Verstärkung des Hubes des Piezostell
gliedes wird folglich die in den Zylindern zwischen dem Primärkolben und
dem Sekundärkolben eingeschlossene Hydraulikflüssigkeit stets in einem Zu
stand gehalten, der eine präzise und fehlerfreie Steuerung des Hubes des Se
kundärkolbens und somit eine präzise Einstellung der Dämpfungskraft des
Stoßdämpfers gestattet.
Im folgenden werden bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand
der Zeichnungen näher erläutert.
Es zeigen:
Fig. 1 einen Längsschnitt durch einen Stoßdämpfer mit verstellbarer
Dämpfung und mit einer herkömmlichen Vorrichtung zur Ver
stärkung des Hubes eines Piezostellgliedes;
Fig. 2 einen Schnitt durch einen Stoßdämpfer mit verstellbarer
Dämpfung mit einer erfindungsgemaßen Vorrichtung zur Ver
stärkung des Hubes des Piezostellgliedes;
Fig. 3 einen Schnitt längs der Linie A-A in Fig. 2;
Fig. 4A einen Schnitt durch einen Elektrodenbereich einer abgewan
delten Ausführungsform der Vorrichtung, wobei die Schnittebe
ne der Linie B-B in Fig. 4B entspricht;
Fig. 4B einen Längsschnitt durch die Vorrichtung gemäß dem abgewan
delten Ausführungsbeispiel;
Fig. 5A einen Längsschnitt durch ein weiteres Ausführungsbeispiel der
Verstärkungsvorrichtung;
Fig. 5B einen Schnitt längs der Linie C-C in Fig. 5A;
Fig. 6A einen Schnitt durch den Elektrodenbereich gemäß einer weite
ren Ausführungsform der Verstärkungsvorrichtung; und
Fig. 6B einen Schnitt längs der Linie D-D in Fig. 6A.
In Fig. 2 bis 4 ist ein Ausführungsbeispiel einer Vorrichtung zur Verstärkung
des Hubes eines Piezostellgliedes in einem Stoßdämpfer mit einstellbarer
Dämpfung gezeigt.
An der Bodenfläche eines Piezostellgliedes 101 mit Schichtaufbau ist ein Pri
märkolben 103 montiert.
Wenn im Betrieb eine bestimmte Spannung (beispielsweise 500 V) über ein
Kabel 111 an das Piezostellglied 101 angelegt wird, so dehnt sich das Piezo
stellglied 101 um einen bestimmten Hubweg von beispielsweise 50 µm in
seiner Längsrichtung, also in senkrechter Richtung in Fig. 2 aus. Wenn an
schließend die angelegte Spannung wieder abgeschaltet wird, hat das Piezo
stellglied 101 die Tendenz, sich wieder auf seine ursprüngliche Länge zu ver
kürzen.
Diese Rückstelltendenz wird unterstützt durch eine Rückstellfeder 102, die
an dem Primärkolben 103 angreift und diesen sowie die Unterseite des Pie
zostellgliedes 101 nach oben vorspannt. Im Betrieb wird somit der Primär
kolben 103 innerhalb eines in einem Gehäuse 109 ausgebildeten Zylinders
109a gleitend aufwärts und abwärts bewegt, wenn sich das Piezostellglied
101 ausdehnt und zusammenzieht. Ein Spalt zwischen dem Primärkolben
103 und dem ersten Zylinder 109a wird durch einen an dem Primärkolben
angebrachten O-Ring 104 abgedichtet, so daß eine Hydraulikflüssigkeit 107
hermetisch in dem ersten Zylinder 109a eingeschlossen ist.
Ein Sekundärkolben 105 aus elektrisch isolierendem Material ist gleitend
verschiebbar in einen zweiten Zylinder 109b (der ebenfalls in dem Gehäuse
109 ausgebildet ist) und einem dritten Zylinder 113a angeordnet, der in ei
nem axial mit dem zweiten Zylinder 109b ausgerichteten Halter 113 ausge
bildet ist. In dem Gehäuse 109 weist der zweite Zylinder 109b einen kleine
ren Durchmesser als der erste Zylinder 109a auf, und der erste Zylinder
109a und der zweite Zylinder 109b sind koaxial miteinander ausgerichtet.
Ein Spalt 109d zwischen dem Sekundärkolben 105 und dem zweiten Zylin
der 109b hat eine Breite von beispielsweise etwa 30 µm in Radialrichtung
des Kolbens 105, so daß die in dem ersten Zylinder 109a enthaltene Hydrau
likflüssigkeit 107 mit verhältnismäßig geringem Widerstand durch den Spalt
109d hindurchströmen kann, wenn sich die Hydraulikflüssigkeit 107 auf
grund thermischer Einflüsse ausdehnt oder zusammenzieht. Beim Betrieb der
Vorrichtung gemäß Fig. 2 dient der Spalt 109d als Flüssigkeitskanal zum Aus
gleich von thermischen Volumenänderungen der in dem ersten Zylinder
109a eingeschlossenen Hydraulikflüssigkeit 107.
Andererseits ist gemäß Fig. 2 ein Spalt zwischen dem Sekundärkolben 105
und dem dritten Zylinder 113a durch einen an dem Sekundärkolben 105 an
gebrachten O-Ring 106 abgedichtet, so daß ein Durchtritt der Hydraulikflüs
sigkeit 107 durch diesen Spalt verhindert wird. Die Viskosität der Hydraulik
flüssigkeit 107 ist unter der Einwirkung eines elektrischen Feldes veränder
lich. Wenn bei dem in Fig. 2 gezeigten Ausführungsbeispiel die Hydraulikflüs
sigkeit 107 einem elektrischen Feld ausgesetzt wird, so nimmt ihre Viskosi
tät zu. Wie in Fig. 2 zu erkennen ist, füllt die Hydraulikflüssigkeit 107 den er
sten Zylinder 109a und den zweiten Zylinder 109b in dem Gehäuse 109 aus.
Die überschüssige Menge an Hydraulikflüssigkeit 107 wird in einem Reser
voir 109c aufgenommen, das durch den Spalt 109d zwischen dem Sekundär
kolben 105 und dem zweiten Zylinder 109d mit dem Inneren des zweiten
Zylinders verbunden ist. Das Reservoir 109c wird begrenzt durch das Gehäu
se 109, den Halter 113 und den Sekundärkolben 105. Der obere Teil des Re
servoirs ist mit einem geeigneten Gas 110 gefüllt, beispielsweise mit Luft un
ter Atmosphärendruck, mit Stickstoff unter niedrigem Druck oder derglei
chen. Im Betrieb dient die Gasfüllung im oberen Teil des Reservoirs 109c als
eine Art Druckpolster für den Ausgleich der thermischen Volumenänderun
gen der Hydraulikflüssigkeit 107.
In die Wände des zweiten Zylinders 109b sind zwei Elektroden (108) einge
bettet, die ein elektrisches Feld in einem Elektrodenbereich des zweiten Zy
linders 109b erzeugen, wenn eine Spannung an sie angelegt wird. Im Betrieb
ist die in dem Spalt 109d zwischen dem Sekundärkolben 105 und den Wän
den des zweiten Zylinders 109b enthaltene Hydraulikflüssigkeit den von den
Elektroden 108 erzeugten elektrischen Feldern ausgesetzt. Die beiden Elek
troden 108 bilden somit eine Einrichtung zum Erzeugen eines auf die Hy
draulikflüssigkeit 107 einwirkenden elektrischen Feldes. Die Anordnung der
Elektroden 108 ist in der Querschnittdarstellung gemäß Fig. 3 deutlicher zu
erkennen. Der Kolben 105 sowie die Wände des zweiten Zylinders 109b, die
sandwichartig zwischen den beiden Elektroden 108 eingeschlossen sind, be
stehen aus elektrisch isolierendem Material, so daß die Hydraulikflüssigkeit
107 dem von den Elektroden 108 erzeugten elektrischen Feld ausgesetzt ist.
Die Elektroden 108 sind durch Leitungen 123 mit einer geeigneten Span
nungsquelle verbunden.
Gemäß Fig. 2 ist unter dem Sekundärkolben 105 eine Ventilspindel 114 an
geordnet, die durch eine Druckfeder 115 nach oben vorgespannt wird, so
daß sie in enger Berührung mit der Bodenfläche des Sekundärkolbens 105
steht. Wenn im Betrieb die Ventilspindel in Vertikalrichtung ausgelenkt wird,
so wird ein Flüssigkeitskanal 117 eines die Ventilspindel 114 aufnehmenden
Ventils 116 geöffnet und geschlossen. Wenn der Flüssigkeitskanal 117 des
Ventils 116 geschlossen wird, so ergibt sich eine erhöhte Dämpfungskraft
des in Fig. 2 gezeigten Stoßdämpfers, da durch das Ventil 116 verhindert
wird, daß das in einer Kammer 100 des Kolbens eingeschlossene Hydrauliköl
ein Dämpferventil 118 des Stoßdämpfers umgeht. Wenn dagegen der Flüssig
keitskanal 117 des Ventils 116 geöffnet ist, so kann das Hydrauliköl das
Dämpferventil 118 umgehen, so daß sich eine geringere Dämpfungswirkung
des Stoßdämpfers ergibt.
Nachfolgend soll die Wirkungsweise der Vorrichtung zur Verstärkung des
Hubweges des Piezostellgliedes näher erläutert werden.
Wenn sich ein Fahrzeug, in das der Stoßdämpfer gemäß Fig. 2 eingebaut ist,
auf einer glatten Fahrbahn bewegt, so ist es wünschenswert, die durch den
Stoßdämpfer erzeugte Dämpfungswirkung zu erhöhen. In diesem Zustand
wird deshalb keine Spannung an das mit dem Piezostellglied 101 des Stoß
dämpfers verbundene Kabel 111 angelegt, und es wird auch keine Spannung
an die beiden Elektroden 108 angelegt, so daß kein elektrisches Feld auf die
Hydraulikflüssigkeit 107 in dem Spalt 109d zwischen dem Kolben 105 und
den Wänden des zweiten Zylinders 109b wirkt. Die Hydraulikflüssigkeit in
dem Spalt 109d behält deshalb eine geringe Viskosität. Wenn sich unter die
sen Umständen die Umgebungstemperatur ändert, so daß es zu einer ther
mischen Ausdehnung oder Kontraktion der Hydraulikflüssigkeit 107 kommt,
so werden die Volumenänderungen der Hydraulikflüssigkeit ausgeglichen, da
der Spalt 109d den Durchtritt der niedrigviskosen Hydraulikflüssigkeit 107
kaum behindert. Unter diesen Umständen ist es somit möglich, die in dem
ersten Zylinder 109a und 109b enthaltene Hydraulikflüssigkeit 107 konstant
unter niedrigem Druck zu halten.
Wenn ein nicht gezeigter Fahrbahnsensor, der an dem mit dem Stoßdämpfer
ausgerüsteten Fahrzeug montiert ist, plötzliche Schlaglöcher oder Schwellen
in der Fahrbahn feststellt, so erzeugt dieser Sensor unverzüglich ein Signal,
durch das die folgenden Vorgänge ausgelöst werden: Eine bestimmte Span
nung, beispielsweise eine Spannung von einigen hundert Volt, wird umge
hend an das Piezostellglied 101 angelegt, so daß dieses sich in Längsrichtung
ausdehnt und den Primärkolben 103 um einen bestimmten Hubweg L1 von
beispielsweise einigen zehn µm in den ersten Zylinder 109a hinein ver
schiebt. Hierdurch wird ein bestimmter Druck der in dem ersten Zylinder
109a eingeschlossenen Hydraulikflüssigkeit 107 erzeugt. Dieser Druck führt
unverzüglich zu einer Abwärtsverschiebung oder Auslenkung des Sekundär
kolbens 105 um einen bestimmten Hubweg L2. Wenn die der Hydraulikflüs
sigkeit 107 ausgesetzte Wirkfläche des Primärkolbens 103 mit A1 und die
dieser Flüssigkeit ausgesetzte Wirkfläche des Sekundärkolbens 105 mit A2
bezeichnet ist, so gibt das Flächenverhältnis A1/A2 einen Verstärkungsfaktor
an, um den der Hubweg L2 des Sekundärkolbens im Verhältnis zum Hubweg
L1 des Primärkolbens vergrößert (oder verkleinert) wird. (Die Größen L1, L2,
A1 und A2 sind in der Zeichnung nicht dargestellt.)
Aufgrund des oben beschriebenen Effekts ist es möglich, die Auslenkung des
Piezostellgliedes in einem gewünschten Ausmaß zu verstärken. Wenn bei
spielsweise das Flächenverhältnis A1/A2 40/1 beträgt und die Auslenkung L1
des Primärkolbens 103 50 µm beträgt, so ergibt sich für die Auslenkung L2
des Sekundärkolbens 105 ein Wert von etwa 2 mm.
Gleichzeitig mit dem oben beschriebenen Anlegen der Spannung an das Pie
zostellglied 101 wird auf der Grundlage desselben Signals des Fahrbahnsen
sors auch eine bestimmte Spannung an die beiden Elektroden 108 in dem
Elektrodenbereich des zweiten Zylinders 109b in dem Gehäuse 109 ange
legt, um bestimmte elektrische Felder in dem zwischen den beiden Elektro
den 108 eingeschlossenen Gebiet zu erzeugen. Die Hydraulikflüssigkeit 107
in dem Spalt 109d ist den so erzeugten elektrischen Feldern ausgesetzt, so
daß ihre Viskosität zunimmt. Hierdurch wird die Strömung der Hydraulik
flüssigkeit 107 durch den Spalt 109d stark eingeschränkt, so daß die Flüssig
keit im wesentlichen in dem ersten Zylinder 109a und dem zweiten Zylinder
109b eingeschlossen und unter hohem Druck gehalten wird.
Wenn im Betrieb keine Spannung an die Elektroden 108 angelegt und somit
die Hydraulikflüssigkeit 107 in dem Spalt 109d keinem elektrischen Feld
ausgesetzt wäre, so würde der Sekundärkolben 105 innerhalb eines relativ
kurzen Zeitintervalls, beispielsweise innerhalb von etwa zwei Sekunden,
nachdem das Fahrzeug die Schlaglöcher verlassen hat, wieder in die ur
sprüngliche Position zurückkehren. Wenn dagegen die Hydraulikflüssigkeit
107 in dem Spalt 109d beispielsweise einem elektrischen Feld von 2 kV/mm
ausgesetzt wird, so nimmt die Viskosität der Hydraulikflüssigkeit 107 auf das
Zehnfache im Vergleich zum feldfreien Zustand zu. Folglich wird durch das
elektrische Feld von 2 kV/mm der Durchsatz der Hydraulikflüssigkeit 107
durch den Spalt 109d bei angelegter Spannung etwa um den Faktor 10 ge
genüber dem feldfreien Zustand verringert. Infolgedessen benötigt der Se
kundärkolben 105 eine relativ lange Zeitspanne von etwa 20 Sekunden, bis
er in seine Ausgangsstellung zurückgekehrt ist. Hierdurch wird das Problem
vermieden, daß der Sekundärkolben 105 zu schnell in seine Ausgangsstel
lung zurückkehrt.
Nachdem das Fahrzeug die Schlaglöcher oder Schwellen auf der unebenen
Fahrbahn überfahren hat, kann somit der Stoßdämpfer, der mit der oben be
schriebenen Vorrichtung ausgerüstet ist, seine niedrige Dämpfungskraft bei
behalten, ohne daß irgendwelche verschleißanfälligen elastischen Elemente
benötigt würden und ohne daß eine teure und störanfällige Steuereinheit be
nötigt würde, mit der zusätzlich eine bestimmte Spannung an das Piezostell
glied 101 angelegt würde, um die Leckströmung der Hydraulikflüssigkeit 107
durch den Spalt 109d auszugleichen.
Wenn das Fahrzeug den unebenen Fahrbahnabschnitt verlassen hat, so wird
die Erregungsspannung für das Piezostellglied 101 des Stoßdämpfers abge
schaltet, so daß die Dämpfungskraft des Stoßdämpfers wieder erhöht wird.
Im einzelnen bewirkt das Abschalten der Spannung, daß sich das Piezostell
glied 101 wieder zusammenzieht. Diese Tendenz wird durch die Rückstellfe
der 102 unterstützt. Gleichzeitig beginnt auch der Primärkolben 103 unter
der Wirkung einer Druckfeder 112, wieder in seine Ausgangsstellung zurück
zukehren, so daß der Druck der in dem ersten Zylinder 109a eingeschlosse
nen Hydraulikflüssigkeit 107 abnimmt. Infolgedessen verringert sich der
Druck auf den Sekundärkolben 105 und auf die Ventilspindel 114, so daß
auch diese Bauteile unter der Wirkung einer weiteren Druckfeder 115 in ihre
Ausgangsstellung zurückkehren. Im Ergebnis wird der Flüssigkeitskanal 117
durch die Ventilspindel 114 verschlossen, so daß das Hydrauliköl des Stoß
dämpfers das Dämpfungsventil 118 nicht mehr umgehen kann. Hierdurch
wird die Erhöhung der Dämpfungskraft des Stoßdämpfers erreicht.
Wenn die Spannung an den Elektroden 108 gleichzeitig mit der Erregungs
spannung für das Piezostellglied 101 abgeschaltet wird, nimmt die Leckströ
mung der Hydraulikflüssigkeit 107 durch den Spalt 109d zu, so daß thermi
sche Volumenänderungen der in dem ersten Zylinder 109a eingeschlossenen
Hydraulikflüssigkeit 107 wieder kompensiert werden können.
In der obigen Beschreibung wurde die Wirkungsweise der Vorrichtung zur
Verstärkung des Hubweges des Piezostellgliedes in einem Stoßdämpfer mit
veränderbarer Dämpfung erläutert. Die beschriebene Vorrichtung zur Ver
stärkung des Hubweges ist jedoch nicht allein in Verbindung mit Stoßdämp
fern anwendbar, sondern findet auch bei anderen Einrichtungen Anwendung,
beispielsweise bei hydraulischen Steuerventilen für industrielle Anwendun
gen.
Fig. 4A und 4B zeigen eine erste Abwandlung des Elektrodenbereichs bei
dem Stoßdämpfer gemäß Fig. 2 und 3. Die Schnittdarstellung gemäß Fig. 4A
entspricht dabei der Darstellung in Fig. 3 zu dem zuvor beschriebenen Aus
führungsbeispiel.
Bei der Ausführungsform nach Fig. 4A und 4B besteht der Sekundärkolben
121 (der dem Kolben 105 in Fig. 2 entspricht) aus elektrisch leitendem Ma
terial, so daß eine von zwei Elektroden 121, 120, die den Elektroden 108 bei
dem zuvor beschriebenen Ausführungsbeispiel entsprechen, unmittelbar
durch den Sekundärkolben gebildet wird. Die andere Elektrode 120 ist kon
zentrisch in die Wand des zweiten Zylinders 109b eingebettet, so daß der
Spalt zwischen den Elektroden 121, 120 minimiert wird. Dieser Spalt ist so
mit wesentlich kleiner als der Abstand zwischen den Elektroden 108 in
Fig. 2, so daß durch Anlegen einer vergleichweise niedrigen Spannung an die
Elektroden 121, 120 ein stärkeres elektrisches Feld in diesem Spalt erzeugt
werden kann, das auf die Hydraulikflüssigkeit 107 in diesem Spalt wirkt.
Der Unterschied zwischen den Durchmessern der Außenfläche des Kolbens
121 und der Innenfläche des Zylinders 109b beträgt beispielsweise etwa 30
µm, entsprechend einer Spaltbreite von 15 µm, und eine Isolierschicht auf
der Innenfläche des zweiten Zylinders 109b, durch welche die eingebettete
Elektrode 120 von der Hydraulikflüssigkeit 107 getrennt wird, hat eine
Dicke von 85 µm, so daß der Abstand zwischen der Elektrode 120 und der
die Gegenelektrode bildenden Kolbenoberfläche nur etwa 0,1 mm beträgt.
Bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 4A und 4B kann somit die oben er
wähnte elektrische Feldstärke von 2 kV/mm erzeugt werden, indem eine
Spannung von nur 200 V an die Elektroden 121, 120 angelegt wird. Diese
Spannung (200 V), die von einer nicht gezeigten Hochspannungsquelle er
zeugt wird, entspricht zugleich der Erregungsspannung des Piezostellgliedes
101. Somit ist es möglich, für die Erregung des Piezostellgliedes 101 und für
die Elektroden 121, 120 eine gemeinsame Spannungsquelle einzusetzen. Die
Elektroden 121, 120 sind mit dieser Spannungsquelle über Leitungsdrähte
124 verbunden, wie in Fig. 4A und 4B gezeigt ist. Die Kontaktierung der
durch die Oberfläche des Sekundärkolbens 121 gebildeten Elektrode erfolgt
dabei über den leitenden O-Ring 122.
Als Hydraulikflüssigkeit 107 kann generell auch eine herkömmliche hochvis
kose, temperaturempfindliche Arbeitsflüssigkeit eingesetzt werden (also eine
Arbeitsflüssigkeit, deren Viskosität sich in Abhängigkeit von der Umgebungs
temperatur ändert), sofern diese konventionelle Arbeitsflüssigkeit in der La
ge ist, ihre Viskosität innerhalb einer Zeitspanne in der Größenordnung von
einigen Millisekunden zu ändern.
Wenn dieselbe Spannung an das Piezostellglied 101 und an die Elektroden
108 oder 121 und 120 angelegt wird (im folgenden soll der Einfachheit hal
ber für die Elektroden generell das Bezugszeichen 108 verwendet werden),
so ist es auch möglich, außer der Hochspannungsquelle auch weitere Schal
tungskomponenten wie beispielsweise Leitungsdrähte, eine Leistungstransis
tor-Einheit und dergleichen für das Piezostellglied 101 und die Elektroden
108 gemeinsam zu verwenden, so daß eine beträchtliche Verringerung der
Herstellungskosten erreicht wird.
Sofern dagegen die Spannungserregung des Piezostellgliedes 101 und der
Elektroden 108 (oder 121, 120) nacheinander erfolgt, wobei zuerst die Span
nung an die Elektroden 108 angelegt wird, so kann die Leckströmung der
Hydraulikflüssigkeit 107 durch den Spalt 109d zwischen dem Kolben 105
(oder 121) und der Innenwand des zweiten Zylinders 109b minimiert wer
den. Wenn andererseits die Spannung zuerst an das Piezostellglied 101 ange
legt wird, so läßt sich verhindern, daß das Ansprechverhalten des Stoßdämp
fers dadurch beeinträchtigt wird, daß sich der viskose Widerstand, der der
Expansion des Piezostellgliedes 101 entgegenwirkt, infolge der Zunahme der
Viskosität der Hydraulikflüssigkeit erhöht wird. Durch geeignete Wahl der
Reihenfolge, in der die Spannungen an das Piezostellglied 101 und die Elek
troden 108 angelegt werden, kann somit die Vorrichtung zur Verstärkung
des Hubes jeweils an die speziellen Erfordernisse des Gerätes angepaßt wer
den, in dem diese Vorrichtung eingesetzt wird.
Fig. 5A und 5B zeigen eine weitere Abwandlung des Elektrodenbereichs bei
dem Stoßdämpfer mit variabler Dämpfung gemäß Fig. 2. Fig. 5B zeigt dabei
einen Schnitt längs der Linie C-C in Fig. 5A.
Gemäß Fig. 5A ist das Gehäuse 109 waagerecht orientiert, und die Vertikal
richtung wird durch einen Pfeil Y angegeben. Das Reservoir 109c für die Hy
draulikflüssigkeit 107 ist in einem oberen Teil des Gehäuses 109 unterge
bracht und steht über einen engen Flüssigkeitskanal 109e mit dem Inneren
des ersten Zylinders 109a in Verbindung. Thermische Volumenänderungen
der Hydraulikflüssigkeit 107 in dem ersten Zylinder 109a werden somit da
durch ausgeglichen, daß ein Tell der Hydraulikflüssigkeit durch den Flüssig
keitskanal 109e strömt. Im Betrieb kann die Hydraulikflüssigkeit 107 in dem
Flüssigkeitskanal 109e elektrischen Feldern ausgesetzt werden, die durch
zwei Elektroden 108 erzeugt werden, die einander diametral gegenüberlie
gend am Umfang des Flüssigkeitskanals 109e angeordnet sind, wie in Fig. 5B
zu erkennen ist. Der Spalt zwischen dem Sekundärkolben 105 und dem
zweiten Zylinder 109b ist durch einen O-Ring 119 abgedichtet, so daß der
zweite Zylinder 109b hermetisch abgeschlossen ist. Abgesehen von den oben
beschriebenen Abwandlungen entspricht der Aufbau der Vorrichtung gemäß
Fig. 5A und 5B einschließlich des Piezostellgliedes 101 im wesentlichen dem
Ausführungsbeispiel nach Fig. 2 und 3.
Wenn im Betrieb die Spannung gleichzeitig an das Piezostellglied 101 und die
Elektroden 108 angelegt wird, so nimmt die Viskosität der Hydraulikflüssig
keit 107 in dem Flüssigkeitskanal 109e zu, und die Hydraulikflüssigkeit 107
bleibt im wesentlichen in den durch O-Ringe 104 und 119 abgedichteten er
sten und zweiten Zylindern 109a und 109b eingeschlossen, so daß die Rück
stellbewegung des Sekundärkolbens 105 weitgehend vermieden wird.
Wenn dagegen keine Spannung an das Piezostellglied 101 angelegt wird, so
sind auch die Elektroden 108 spannungslos, und die Hydraulikflüssigkeit 107
kann mit geringem Widerstand durch den Flüssigkeitskanal 109e strömen, so
daß temperaturbedingte Volumenänderungen der in den Zylindern 109a,
109b eingeschlossenen Hydraulikflüssigkeit 107 ausgeglichen werden. Da bei
diesem Ausführungsbeispiel der Flüssigkeitskanal 109e oberhalb der beiden
Zylinder 109a und 109b angeordnet ist, läßt sich verhindern, daß im Betrieb
Gas oder Luft in den Zylindern 109a und 109b verbleibt. Andernfalls könnten
derartige Gaseinschlüsse in den Zylindern 109a, 109b zu einem Funktionsaus
fall der Vorrichtung nach Fig. 5A führen.
Wie aus der obigen Beschreibung hervorgeht, ist es mit dem Ausführungsbei
spiel nach Fig. 5A und 5B möglich, thermische Volumenänderungen der in
den Zylindern 109, 109b eingeschlossenen Hydraulikflüssigkeit 107 auszu
gleichen, das Eindringen von Gas durch den Flüssigkeitskanal 109e in die Zy
linder 109a, 109b zu verhindern und sicherzustellen, daß der Hub des Piezo
stellgliedes 101 wirksam und zuverlässig verstärkt wird. Bei der Herstellung
ist es deshalb nicht erforderlich, die gegebenenfalls in der Hydraulikflüssig
keit 107 gelösten Gase zu entfernen und/oder die Zylinder 109a, 109b zu ent
lüften. Dies führt zu einer beträchtlichen Verringerung der Herstellungsko
sten.
Wie aus Fig. 5B hervorgeht, ist es auch bei diesem Ausführungsbeispiel mög
lich, den Abstand zwischen den Elektroden 108 zu minimieren, so daß mit
einer vergleichsweise geringen Spannung an den Elektroden 108 ein hinrei
chend starkes elektrisches Feld erzeugt werden kann.
Darüber hinaus bietet diese Konstruktion die Möglichkeit, die Gestalt und die
Position des Flüssigkeitskanals 109e in dem Gehäuse 109 nach Wunsch zu va
riieren. Der Flüssigkeitskanal kann beispielsweise auch eine relativ kompli
zierte Form aufweisen, wie in Fig. 6A und 6B gezeigt ist. Der Flüssigkeitskanal
ist dort mit dem Bezugszeichen 125 bezeichnet und verläuft spiralförmig
oder mäanderförmig in zahlreichen Windungen. Fig. 6B zeigt einen Schnitt
durch den Flüssigkeitskanal 125 längs der Linie D-D in Fig. 6A. Wie aus Fig.
6A hervorgeht, ist eine Elektrode 127 eines Elektrodenpaares 126, 127 (das
dem Elektrodenpaar 108 in Fig. 2 entspricht) in eine Hälfte 130 des aus iso
lierendem Material bestehenden Gehäuses 126, 130 eingebettet. Der Flüssig
keitskanal 125 ist in dem Gehäuse 126, 130 ausgebildet.
Die andere Elektrode 126 des Elektrodenpaares wird durch die andere Hälf
te 126 des Gehäuses gebildet. Die beiden Gehäusehälften 126, 130 sind bei
spielsweise in einem Stück hergestellt oder miteinander verklebt.
Bei der Ausführungsform nach Fig. 6A und 6B ist die Hydraulikflüssigkeit 107
somit in einem relativ langen Flüssigkeitskanal 125 eingeschlossen und dem
durch die Elektroden 126 und 127 erzeugten elektrischen Feld ausgesetzt,
wobei die Elektrode 127 eine minimale Wärmekapazität und ein minimales
Volumen aufweist. Dies gestattet es, die Hydraulikflüssigkeit unter optimalen
Bedingungen in den ersten und zweiten Zylindern 109a, 109b einzuschließen.
Die Spannungszufuhr zu den Elektroden 126 und 127 erfolgt gemäß Fig. 6a
über Leitungsdrähte 128.
Im Vergleich zu dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 2 ist es bei der Ausfüh
rungsform nach Fig. 6A eher möglich, zuerst die Spannung an die Elektroden
126, 127 (die den Elektroden 108 in Fig. 2 entsprechen) anzulegen, um die
Leckströmung der Hydraulikflüssigkeit 107 durch den Flüssigkeitskanal 125
zu minimieren. Dies liegt daran, daß hier nicht die Gefahr einer Beeinträchti
gung des Ansprechverhaltens der Vorrichtung durch die Wirkung des elektri
schen Feldes auf die Hydraulikflüssigkeit 107 besteht.
Bei der Ausführungsform nach Fig. 5A und 5B ist es auch möglich, den engen
Flüssigkeitskanal 109e in dem Primärkolben statt im Gehäuse 109 auszubil
den, um so den Einsatz der Vorrichtung nach Fig. 5A in Stoßdämpfern mit
variabler Dämpfung oder dergleichen zu ermöglichen.
Claims (6)
1. Vorrichtung zur Verstärkung des Hubes eines Piezostellgliedes (101) mit
- - einem ersten Zylinder (109a),
- - einem gleitend in dem ersten Zylinder (109a) beweglichen Primärkolben (103), der durch das Piezostellglied (101) betätigbar ist, wenn dieses durch Anlegen einer Erregungsspannung expandiert und kontrahiert wird,
- - einem zweiten Zylinder (109b), der einen kleineren Durchmesser als der erste Zylinder (109a) aufweist und mit dem ersten Zylinder (109a) in Verbindung steht,
- - einem gleitend in dem zweiten Zylinder (109b) beweglichen Sekundär kolben (105; 121),
- - einem Reservoir (109c), das über einen Flüssigkeitskanal (109d; 109e; 125) mit dem ersten Zylinder (109a) in Verbindung steht, und
- - einer Hydraulikflüssigkeit (107), die den ersten Zylinder (109a) und den zweiten Zylinder (109b) sowie zumindest teilweise das Reservoir (109c) ausfüllt, dadurch gekennzeichnet,
- - daß eine Einrichtung (108; 124; 126,127) zur Erzeugung eines elektri schen Feldes in der Hydraulikflüssigkeit (107) in dem Flüssigkeitskanal (109d; 109e; 125) entsprechend der Spannungszufuhr zu dem Piezostell glied (101) vorgesehen ist, und
- - daß die Hydraulikflüssigkeit (107) eine in Abhängigkeit von der elektri schen Feldstärke veränderliche Viskosität aufweist.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Flüs
sigkeitskanal (109d) zwischen dem Sekundärkolben (105) und den Wänden
eines den Sekundärkolben aufnehmenden Gehäuses (109) ausgebildet ist und
daß die Mittel zur Erzeugung des elektrischen Feldes eine in dem Gehäuse
(109) angeordnete Elektrode (108; 124) aufweisen.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Reser
voir (109c) benachbart zu dem ersten Zylinder (109a) angeordnet ist, daß
der Flüssigkeitskanal (109e; 125) durch die Wand des ersten Zylinders
(109a) verläuft und daß die Einrichtung zur Erzeugung des elektrischen Fel
des eine in der Wand des ersten Zylinders (109a) angeordnete Elektrode
(108; 126, 127) aufweist.
4. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Flüssigkeitskanal (125) in mehreren Windungen verläuft
und daß die Einrichtung zur Erzeugung des elektrischen Feldes eine den
Windungen des Flüssigkeitskanals (125) benachbarte Elektrode (126,127)
aufweist.
5. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Sekun
därkolben (121) zumindest an seiner Umfangsfläche elektrisch leitend ist
und eine Gegenelektrode für die in die Gehäusewand eingebettete Elektrode
(124) bildet.
6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Sekun
därkolben (121) über einen Dichtungsring (122) aus elektrisch leitendem
Material leitend mit der Innenfläche einer den Sekundärkolben aufnehmen
den Bohrung verbunden ist.
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---|---|---|---|
JP2297227A JPH04175533A (ja) | 1990-11-05 | 1990-11-05 | 圧電アクチュエータの変位拡大機構 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4136007A1 DE4136007A1 (de) | 1992-05-07 |
DE4136007C2 true DE4136007C2 (de) | 1995-10-19 |
Family
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE4136007A Expired - Fee Related DE4136007C2 (de) | 1990-11-05 | 1991-10-31 | Vorrichtung zur Verstärkung des Hubes eines Piezostellgliedes |
Country Status (3)
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---|---|
US (1) | US5233834A (de) |
JP (1) | JPH04175533A (de) |
DE (1) | DE4136007C2 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10062565A1 (de) * | 2000-12-15 | 2002-06-20 | Still Gmbh | Flurförderzeug mit einer federnd aufgehängten Antriebsachse |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1994000704A1 (en) * | 1992-06-18 | 1994-01-06 | Lord Corporation | Magnetorheological fluid devices |
JP2790949B2 (ja) * | 1992-10-08 | 1998-08-27 | 豊 田中 | 圧力制御装置 |
DE4442649C2 (de) * | 1994-11-30 | 1996-10-24 | Siemens Ag | Elektrohydraulischer Antrieb |
DE19500706C2 (de) * | 1995-01-12 | 2003-09-25 | Bosch Gmbh Robert | Zumeßventil zur Dosierung von Flüssigkeiten oder Gasen |
US5878851A (en) * | 1996-07-02 | 1999-03-09 | Lord Corporation | Controllable vibration apparatus |
US6193029B1 (en) * | 1997-07-08 | 2001-02-27 | Active Control Experts, Inc. | Damper and valve |
KR100325143B1 (ko) * | 1999-09-21 | 2002-02-25 | 이계안 | 쇽업소버의 감쇠력 제어 장치 |
US6422360B1 (en) * | 2001-03-28 | 2002-07-23 | Delphi Technologies, Inc. | Dual mode suspension damper controlled by magnetostrictive element |
DE10223216B4 (de) * | 2002-05-24 | 2005-10-27 | Siemens Ag | Vorrichtung zur Stoßdämpfung mittels eines Piezoaktoren |
US7232016B2 (en) * | 2003-12-08 | 2007-06-19 | General Motors Corporation | Fluid damper having continuously variable damping response |
US8040022B2 (en) * | 2007-12-12 | 2011-10-18 | Aprolase Development Co., Llc | Forced vibration piezo generator and piezo actuator |
DE112012002999T5 (de) * | 2011-07-17 | 2014-06-12 | Honda Motor Co., Ltd. | Dämpfer mit variabler Dämpfungskraft |
CN103016599B (zh) * | 2012-12-13 | 2014-10-15 | 浙江师范大学 | 集成式自供电液压阻尼器 |
KR101683502B1 (ko) * | 2015-05-06 | 2016-12-07 | 현대자동차 주식회사 | 가변 댐퍼 |
CN110762153B (zh) * | 2019-11-04 | 2021-03-23 | 重庆大学 | 一种基于压电自供电的阻尼可调电流变液减振器 |
CN111677808A (zh) * | 2020-06-15 | 2020-09-18 | 四川大学 | 一种双出杆无补偿气室对称式自供能的电流变液阻尼器 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ES8502782A1 (es) * | 1983-09-24 | 1985-01-16 | Boge Gmbh | Dispositivo para determinar el recorrido de un piston de grupos hidraulicos, neumaticos o hidroneumaticos |
US4729459A (en) * | 1984-10-01 | 1988-03-08 | Nippon Soken, Inc. | Adjustable damping force type shock absorber |
JPS6185210A (ja) * | 1984-10-01 | 1986-04-30 | Nippon Soken Inc | 減衰力可変シヨツクアブソ−バ |
NL8503031A (nl) * | 1985-11-05 | 1987-06-01 | Koni Bv | Elektrisch verstelbare schokdemper. |
JP2693434B2 (ja) * | 1986-12-29 | 1997-12-24 | 株式会社ブリヂストン | サスペンション用減衰力発生装置およびそれの作動制御装置 |
DE3715562C2 (de) * | 1987-05-09 | 1996-11-07 | Sempell Babcock Ag | Dämpfungseinrichtung für lineare Bewegungen |
JPS6426041A (en) * | 1987-07-17 | 1989-01-27 | Nippon Denso Co | Variable damping force shock absorber |
EP0318816A3 (de) * | 1987-11-28 | 1990-06-13 | Hermann Hemscheidt Maschinenfabrik GmbH & Co. | Hydraulischer Stoss- und Schwingungsdämpfer mit regelbarer Dämpfung |
US5018606A (en) * | 1990-01-10 | 1991-05-28 | Lord Corporation | Electrophoretic fluid damper |
JPH06185210A (ja) * | 1992-12-16 | 1994-07-05 | Fujita Corp | リフトアップ用ジャッキロッドの盛り替え方法及び装置 |
-
1990
- 1990-11-05 JP JP2297227A patent/JPH04175533A/ja active Pending
-
1991
- 1991-10-24 US US07/782,227 patent/US5233834A/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-10-31 DE DE4136007A patent/DE4136007C2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10062565A1 (de) * | 2000-12-15 | 2002-06-20 | Still Gmbh | Flurförderzeug mit einer federnd aufgehängten Antriebsachse |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH04175533A (ja) | 1992-06-23 |
US5233834A (en) | 1993-08-10 |
DE4136007A1 (de) | 1992-05-07 |
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