DE4035870A1 - Arbeitsverfahren und -vorrichtung - Google Patents
Arbeitsverfahren und -vorrichtungInfo
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- F03G6/00—Devices for producing mechanical power from solar energy
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- F24T10/00—Geothermal collectors
- F24T10/10—Geothermal collectors with circulation of working fluids through underground channels, the working fluids not coming into direct contact with the ground
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Description
Das erfindungsgemäße Verfahren und die zugehörige Vor
richtung betreffen die Ausnutzung des Potentialgewinnes
aufsteigender Dämpfe und deren Kondensation an einem
zur Verdampfungsvorrichtung höher gelegenen Ort durch
die Verdampfung leicht siedender Flüssigkeiten mit nie
drigen Verdampfungsenthalpien bei der Nutzung vorhande
ner Abwärmequellen, spezifisch ausgestalteter Solaran
lagen oder der Nutzung geothermischer Wärmequellen.
Gemäß dem Stand der Technik ist kein Verfahren und
keine Vorrichtung bekannt, die in dem Niedertemperatur
bereich bis etwa 150°C die bewußte Ausnutzung des Po
tentialgewinnes durch die Verdampfung leicht siedender
Flüssigkeiten, deren Verflüssigung in einer vorgebenen
Höhe und den Antrieb zum Beispiel einer Kaplanturbine
durch das verflüssigte, in einem geschlossenen System
zirkulierende Arbeitsmedium für die Energiegewinnung
nutzt. Der Stand der Technik wird durch Kühltürme, Was
serdampfschwaden und die Erwärmung von Fließgewässern
ausreichend beschrieben.
Dem erfindungsgemäßen Verfahren und der zugehörigen
Vorrichtung lag die Aufgabe zugrunde, insbesondere die
Abwärme von Wärmekraftwerken, die nur auf einem niedri
gem Temperaturniveau bei etwa 40°C nach dem Kondensator
oder etwa 120 bis 150°C nach der Dampfturbine in großen
Dimensionen bis zu 2000 MWtherm an die Umwelt abgege
ben werden, einer sinnvollen Nutzung zuzuführen.
Der thermodynamische Wirkungsgrad technischer, Carnot
scher Kreisprozesse bei Wärmekraftwerken zur Stromer
zeugung liegt heute im Regelfall bei etwa 35 bis 40%,
d. h. auf die 1200 MWelekt des Leichtwasserreaktors ent
fallen über 2000 MWtherm Abwärme, die an die Umwelt
abgeführt werden. Würde direkt nach dem Dampfturbinen
satz des Kraftwerkes auf einem Temperaturniveau von
127°C die Abwärme auf das Arbeitsmedium mit dem Wärme
tauscher 1 zur Verdampfung übertragen und der Wärmetau
scher 2 kühlt das Arbeitsmedium auf etwa 27°C ab, so
steht unter Beachtung der Wirkungsgradformel des Car
notschen Kreisprozesses ein Wirkungsfaktor von (400-
300)/400 = 25% entsprechend etwa 500 MW der Gesamtab
wärmeleistung zur Verfügung. Bei 95%iger Verfügbarkeit
der Abwärmequelle p.a. steht diese Wärmequelle für den
Verlust von 4.16×109 kwh entsprechend 416 Mio DM pro
Jahr. Die Nutzung dieses Abwärmepotentials würde also
bei einem 10%igen Kapitaldienst und Einnahmen von 0.1
DM/Kwh Investitionen bis zu 3.5 Mrd DM und bei niedri
gen Betriebskosten den Bau der erfindungsgemäßen Vor
richtung rechtfertigen.
Die etwa 2000 MWtherm Abwärme nach dem Turbinensatz
des Kraftwerkes erlauben theoretisch bei besonderen
Bedingungen die Verdampfung von mehr als 10 to Tetrach
lorkohlenstoff pro Sekunde und die anschließende Ver
wertung über ein Fallrohr von beispielsweise 500 m Hö
he. Damit ergibt sich ohne Verluste über die Kaplantur
bine eine erreichbare elektrische Leistung von mehr als
46 MW. Die Verdampfungsenthalpie von Tetrachlorkohlen
stoff verändert sich bei Unterdruck nur unwesentlich,
gleichwohl kann durch die Auslegung der erfindungsgemä
ßen Vorrichtung der Siedepunkt deutlich nach unten ver
schoben werden, so daß eine Verdampfung des Arbeitsme
diums bis 30°C und weniger sichergestellt ist.
Die Verdampfungsenthalpie kann durch den Prozeßablauf
bei Überdruckbedingungen deutlich reduziert werden, so
daß für unterschiedliche Arbeitsmedien Verdampfungsen
thalpien kleiner als 15 cal/g erwartet werden können.
Entsprechend der Auslegung der erfindungsgemäßen Vor
richtung könnte bei Überdruck sogar Kohlendioxid als
Arbeitsmedium eingesetzt werden, wenn im Wärmetauscher
2 eine Temperatur kleiner als 30°C durch entsprechende
Kühlung erreicht wird. Verdampfungswerte um 50 to/s er
scheinen bei der angenommenen Abwärmemenge erreichbar.
Das geschlossene System aus den Wärmetauschern 1 und 2
sowie dem Fall- und Steigrohr ist als ein
Zwangskreislauf kommunizierender Röhren aufzufassen, in
dem die Druckverhältnisse an den beiden Enden des
Fallrohres wie folgt ermittelt werden können:
- - In dem Wärmetauscher 1 wird entsprechend der Auslegung für das gewählte Arbeitsmedium, dem gegebenen Wärmefluß und dem Durchsatz des Arbeitsmediums der Druck P1 eingestellt, dieser Druck wird beeinflußt von der Höhe der Dampfsäule in dem Steigrohr entsprechend dem Druck Ps;
- - In dem Wärmetauscher 2 ergibt sich entsprechend der Höhe des Steigrohres der Druck P₂=P₁-Ps modifiziert um die Druckveränderung durch die Querschnittsveränderung zu P′2;
- - Da die Säule des verflüssigten Arbeitsmediums an dem unteren Ende entsprechend der Höhe des Fallrohres allein betrachtet den Druck Ps aufweist, ergibt sich als Druckdifferenz an der Kaplanturbine der angenäherte Wert von Peff = Ps + P′2- P1.
Damit ergibt sich zwangsläufig die Notwendigkeit, den
Zwangskreislauf durch geeignete Regelmechanismen und
Regelvorrichtungen wie das Druckregelventil und die
Querschnittsveränderung an der Turbine die Massenströme
erfindungsgemäß auszusteuern und den Wärmetauscher 2
auf eine Wärmeabführungsleistung von Verdampfungsener
gie minus potentiellem Energiegewinn zu optimieren.
Das erfindungsgemäße Verfahren und die zugehörige Vor
richtung beruhen auf dem folgenden, in den wesentlichen
Merkmalen beschriebenen Verfahren.
In dem Wärmetauscher 1 (1) des erfindungsgemäß ge
schlossenen Systems (2) zur Zirkulation des ausgewähl
ten Arbeitsmediums (3) wird eben dieses Arbeitsmedium
unter Unter- oder Überdruck zur Verdampfung gebracht.
Die zur Verdampfung notwendige Energie wird dem Dam
pfkondensator (14) eines thermisch arbeitenden Kraft
werkes oder geothermischen Quellen oder Solarenergie
kollektoren (19) oder Solarenergiespeichern (20) mit
entsprechenden, wärmedämmenden Trennschichten (21) ent
nommen. Unter atmosphärischen Druckbedingungen findet
damit im Übergang des Arbeitsmediums von dem flüssigen
zum dampfförmigen Zustand eine Volumenausdehnung um et
wa den Faktor 1500 statt. Diese Volumenausdehnung kann
genutzt werden, um das im dampfförmigen Zustand vorlie
gende Arbeitsmedium in einem Steigrohr (4) entgegen der
Schwerkraft aufsteigen zu lassen. Auslegungsbedingt
werden in dem Steigrohr berechenbar nach dem Stand der
Technik erhebliche Dampfgeschwindigkeiten erreicht, die
vor dem Eintritt in den Wärmetauscher 2 (5) zum Antrieb
einer Arbeitsturbine mit nachgeschalteten elektrischen
Generator (15) genutzt werden können. In dem Wärmetau
scher 2 mit entsprechender, auslegungsgemäßer Dimensio
nierung wird das Arbeitsmedium wieder verflüssigt und
tritt über den Sumpf (28) und das Schwimmerventil (13)
in das Fallrohr (6) ein. In dem Fallrohr ergibt sich
entsprechend der Höhe des Fallrohres, korrigiert um die
Druckbedingungen in den Wärmetauschern 1 und 2, ein
statisch-dynamischer Druck, der mit dem Massendurchsatz
des Arbeitsmediums den möglichen Leistungswert der Ka
planturbine mit nachgeschaltetem elektrischen Generator
(7) mit gegebenenfalls verstellbaren Turbinenschaufeln
(30) ergibt. Nach der Turbine am Ende des Steigrohres
durchläuft das immer noch verflüssigte Arbeitsmedium
ein Druckregelventil (8) zur Sicherstellung des prozeßbedingten
Massendurchsatzes des Arbeitsmediums und
tritt wieder in den Wärmetauscher 1 ein.
Die Prozeßsteuerung (9) hinsichtlich der Massenströme
erfolgt in Abhängigkeit von den Meßdaten der Sensoren
(12) und den anlagebedingten Parametern derart, daß die
zugelassenen Massedurchsätze des Arbeitsmediums, über
das Druckregelventil (8) oder die verstellbaren Turbi
nenschaufeln (30) geregelt werden. Als Sicherheitsmaß
nahme zur Vermeidung des Leerlaufens des Fallrohres
wird erfindungsgemäß eine besondere Steuerleitung (29)
zwischen dem Schwimmerventil (13) und dem Druckregel
ventil (8) über die Prozeßsteuerung (9) vorgesehen. Zu
sätzlich wird in Abhängigkeit von den Meßdaten der
Sensoren (12) vorgesehen, daß die Masseströme in dem
erfindungsgemäßen, geschlossenen Kreislauf über beson
dere Speise-/Absaugpumpen (10) mit angeschlossenen Aus
gleichsgefäßen (11) über die Prozeßsteuerung (9) gere
gelt werden können.
Die Kühlung und erneute Verflüssigung des Arbeitsme
diums erfolgt nach dem Durchlaufen der Arbeitsturbine
mit angeschlossenem Generator (15) durch den Eintritt
des Arbeitsmediums in den Wärmetauscher 2 (5), der nach
dem Stand der Technik mit einer Querschnittsaufweitung
und auslegungsgemäß genügend groß dimensionierten Wär
metauscherflächen zur Abführung der Kondensationswärme
des Arbeitsmediums ausgelegt ist. Da der Wärmetauscher
2 am oberen Ende des Steigrohres (4) angebracht werden
muß, bietet sich die Ausbildung des Wärmetauschers
2 nach dem Prinzip des Trockentauschers und -kühlturmes
(2) nur für den Fall an, daß Steig- und Fallrohr der
erfindungsgemäßen Vorrichtung entlang eines Berghanges
(32) angebracht werden können und der Trockenkühlturm
unmittelbar auf dem Berg fundamentiert werden kann. Für
den Fall des Einsatzes der erfindungsgemäßen Vorrich
tung in relativ ebenen Topographien muß der Wärmetau
scher 2 mit dem zugehörigen Kühlturm am oberen Ende des
als Tragsäule ausgebildeten Steigrohres als Naßtauscher
(23) oder als Hybridtauscher (26) mit Frischwasserbe
rieselung (24) und Rückführung des Kühlwassers (25)
zwecks Baugrößenverringerung zur Vermeidung unzulässi
ger statischer und dynamischer, windbedingter Lasten
ausgebildet werden. Erfindungsgemäß wird durch eine Si
cherheitskühlung (31) für extrem ungünstige atmosphäri
sche Bedingungen vorgesehen, die Abwärme oder die Nach
wärme des als Wärmequelle genutzten Kraftwerkes abzu
führen.
Für den Fall der Verlängerung des Steigrohres und des
Steigrohres in die Erde hinein, wird vorgesehen, den
Wärmetauscher 1 (1) in der Erde in einer Kaverne (18)
und Steig- und Fallrohr in entsprechenden Bohrlöchern
(17) unterzubringen. Diese Ausbildung der erfindungsge
mäßen Vorrichtung setzt voraus, daß die Abwärme der
Wärmequelle über einen gesonderten Kreislauf dem Wärme
tauscher in der Kaverne über die Bohrlöcher (17) zuge
führt wird. Das Steigrohr (4) und das Fallrohr (6) sind
in jedem Anwendungsfall mit einer geeigneten Wärmedäm
mung (27) zu versehen.
Für den Fall der Verunreinigung des Arbeitsmediums
durch Leckagen oder Veränderung des Arbeitsmediums
durch thermische, mechanische und chemische Prozesse
wird ein Teilstrom des Arbeitsmediums über entsprechen
de Abscheidevorrichtungen (33) geleitet.
Das erfindungsgemäße Verfahren und die zugehörige
Vorrichtung sind in den folgenden Zeichnungen darge
stellt. Die Ziffern in den Zeichnungen kennzeichnen die
folgenden, erfindungsgemäßen Merkmale:
(1) Wärmetauscher 1
(2) geschlossener Kreislauf des Arbeitsmediums
(3) Arbeitsmedium
(4) Steigrohr
(5) Wärmetauscher 2
(6) Fallrohr
(7) Kaplanturbine mit Generator
(8) Druckregelventil
(9) Prozeßsteuerung
(10) Speise- und Absaugpumpen
(11) Ausgleichsgefäße
(12) Temperatur-, Druck- und Windsensoren
(13) Schwimmerventil
(14) Dampfkondensator der Abwärmequelle
(15) Arbeitsturbine mit Kondensator
(16) Wärmeversorgungskreislauf Kaverne
(17) Bohrlöcher
(18) Kaverne
(19) Solarenergiekollektoren
(20) Solarenergiespeicher
(21) wärmedämmende Trennschicht Solarenergiespeicher
(22) Trockentauscher
(23) Naßtauscher
(24) Frischwasserberieselung
(25) Rückführung Kühlwasser
(26) Hybridtauscher
(27) Wärmedämmung Steig- und Fallrohr
(28) Sumpf des Wärmetauschers (5)
(29) Steuerleitung Schwimmerventil
(30) verstellbare Turbinenschaufeln
(31) Sicherheitskühlung
(32) Berghang
(33) Abscheidevorrichtungen
(34) Wärmetauscherröhren
(2) geschlossener Kreislauf des Arbeitsmediums
(3) Arbeitsmedium
(4) Steigrohr
(5) Wärmetauscher 2
(6) Fallrohr
(7) Kaplanturbine mit Generator
(8) Druckregelventil
(9) Prozeßsteuerung
(10) Speise- und Absaugpumpen
(11) Ausgleichsgefäße
(12) Temperatur-, Druck- und Windsensoren
(13) Schwimmerventil
(14) Dampfkondensator der Abwärmequelle
(15) Arbeitsturbine mit Kondensator
(16) Wärmeversorgungskreislauf Kaverne
(17) Bohrlöcher
(18) Kaverne
(19) Solarenergiekollektoren
(20) Solarenergiespeicher
(21) wärmedämmende Trennschicht Solarenergiespeicher
(22) Trockentauscher
(23) Naßtauscher
(24) Frischwasserberieselung
(25) Rückführung Kühlwasser
(26) Hybridtauscher
(27) Wärmedämmung Steig- und Fallrohr
(28) Sumpf des Wärmetauschers (5)
(29) Steuerleitung Schwimmerventil
(30) verstellbare Turbinenschaufeln
(31) Sicherheitskühlung
(32) Berghang
(33) Abscheidevorrichtungen
(34) Wärmetauscherröhren
Die Zeichnung 1 stellt das erfindungsgemäße Verfahren
bei der Nutzung einer gegebenen Abwärmequelle, die
Zeichnung 2 stellt das erfindungsgemäße Verfahren bei
der Nutzung eines Solarenergiespeichers dar.
Claims (15)
1. Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung mechanischer
und elektrischer Energie, dadurch gekennzeichnet, daß
die einer Wärmequelle durch einen Wärmetauscher 1 (1)
entnommene thermische Energie in einem geschlossenen
Kreislauf (2) zum Verdampfen eines, zwischen -100°C und
150°C mit vorzugsweise weniger als 60 cal/g leicht sie
denden Arbeitsmediums (3) genutzt wird, der Dampf je
nach Wahl des Arbeitsmediums mit Unter- oder Überdruck
in dem geschlossenen System in dem Steigrohr (4) entge
gen der Schwerkraft aufsteigt, in einem Wärmetauscher 2
(5) das Arbeitsmedium wieder zur Kondensation gebracht
wird und das jetzt wieder flüssige Arbeitsmedium über
ein Fallrohr (6) den unten befindlichem Turbinensatz,
mit angeschlossenem Generator (7) oder vergleichbarer
Vorrichtung zur Energieerzeugung, durchläuft und somit
die potentielle Energie aus dem Höhenunterschied zwi
schen den Wärmetauschern 1 und 2 zur Arbeitserzeugung
nutzt und das Arbeitsmedium über ein Druckregelventil
(8) wieder in den Wärmetauscher 1 eintritt.
2. Verfahren und Vorrichtung gemäß Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß durch eine Prozeßsteuerung (9) die
Prozeßführung in Abhängigkeit von der jeweils mög
lichen Kühlleistung des Wärmetauschers 2 durch die
Druckregelung im geschlossenen Kreislauf des Arbeitsme
diums zwischen den Wärmetauschern 1 und 2 erfolgt, die
Druckregelung durch Speise- oder Absaugpumpen (10) mit
angeschlossenen Ausgleichsgefäßen (11) in Abhängigkeit
von der durch Sensoren (12) bestimmten Außentemperatur
und Windgeschwindigkeiten und durch die geregelte Ein
speisung des Arbeitsmediums vor dem Wärmetauscher 1 er
folgt und der geschlossene Kreislauf des Arbeitsmediums
zwischen den Wärmetauschern 2 und 1 vor dem Fallrohr
mit einem Schwimmerventil (13) und vor dem Wärmetau
scher 1 mit einem Druckregelventil entsprechend den
Prozeßparametern geöffnet, teilweise geöffnet oder
auch geschlossen werden kann, so daß ein Leerlaufen des
Fallrohres vermieden werden kann.
3. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 und 2, dadurch gekenn
zeichnet, daß als Wärmequelle für den Wärmetauscher 1
die zumeist an das Medium Wasser gebundene Abwärme von
Kohle-, Gas-, Öl- und Kernkraftwerken nach den Dampf
kondensatoren (14) des Turbinenkreislaufes vor der
Übergabe an die Umweltmedien Luft und Wasser eines Vor
fluters genutzt wird.
4. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 und 2, dadurch gekenn
zeichnet, daß als Wärmequelle gemäß Anspruch 1 und 2
umgebaute Kondensatoren (14) herkömmlicher Wärmekraft
werke zur Prozeßoptimierung genutzt werden und durch
die Zuschaltung einer zusätzlichen Arbeitsturbine mit
angeschlossenem Generator (15) im Gasstrom der erfin
dungsgemäßen Vorrichtung in dem Steigrohr vor dem Wär
metauscher 2 die mit dem höheren Temperaturniveau er
zielte thermische und kinetische Energie des Arbeitsme
diums zur zusätzlichen Energiegewinnung genutzt wird.
5. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 und 2, dadurch gekenn
zeichnet, daß als Wärmequelle für den Wärmetauscher 1
geothermische Wärmequellen genutzt werden und die ent
sprechenden baulich-technisch notwendigen Anlagen der
Vorrichtung über einen gesonderten Wärmekreislauf (16)
gespeist werden oder am Grunde des oder der Bohrlöcher
(17) in einer Kaverne (18) vorgesehen werden.
6. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 und 2, dadurch gekenn
zeichnet, daß als Wärmequelle vom Arbeitsmedium durch
flossene Solarenergiekollektoren (19) oder vom Arbeits
medium in als Wärmetauscher ausgebildeten Röhren (34)
durchflossene Solarenergiespeicher (20) einschließlich
entsprechend ausgestalteter Oberflächengewässer mit
wärmespeichernden Trennschichten (21) genutzt werden
oder das flüssige Arbeitsmedium der Solarenergiespei
cher durch Umpumpen dem Wärmetauscher 1 zugeführt wird.
7. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 bis 7, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Wärmetauscher 1 und 2 entsprechend
den notwendigen Arbeitsdrücken unterhalb oder überhalb
des atmosphärischen Druckes durch die Werkstoffauswahl
höchste Wärmedurchgangswerte bei großer Wärmeaustausch
fläche und geringer Masse aufweisen.
8. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 bis 7, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Wärmetauscher 2 als Trockentauscher
(22) mit der Atmosphäre oder als Naßtauscher (23) mit
Frischwasserberieselung (24) und Rückführung (25) des
Wasserniederschlages oder als Hybridtauscher (26) aus
geführt wird.
9. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 bis 8, dadurch gekenn
zeichnet, daß sowohl das Steigrohr zwischen den Wärme
tauschern 1 und 2 als auch das Fallrohr zwischen den
Wärmetauschern 2 und 1 mit einer optimalen Wärmedämmung
(27) versehen werden und die entsprechenden
Wärmedämmschichten unter Unterdruck gesetzt werden.
10. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 bis 9, dadurch gekenn
zeichnet, daß das Fallrohr am oberen Ende in dem ent
sprechend ausgestalteten Sumpf (28) des Wärmetauschers
2 durch ein Schwimmerventil (13) unterhalb eines vorge
gebenen Standes des verflüssigten Arbeitsmediums
schließt und über eine Steuerleitung (29) das Druckre
gelventil nach dem Turbinensatz ebenfalls zur Vermei
dung des Leerlaufens des Fallrohres verschlossen wird.
11. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 bis 10, dadurch gekenn
zeichnet, daß entsprechend der durch Sensoren (12)
festgestellten Leistung des Wärmetauschers 2 die
Druckregelung mit dem Turbinensatz durch verstellbare
Turbinenschaufeln (30) derart erfolgt, daß eine
Querschnittsverengung für das Arbeitsmedium eintritt und
der Massendurchsatz der Leistung des Wärmetauschers 2
angepaßt wird.
12. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 bis 11, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Abführung der Abwärmeleistung des
vorgegebenen Wärmekraftwerkes durch die erfindungsgemä
ße Vorrichtung und bei verminderter Leistung des Wärme
tauschers 2 aufgrund spezifischer atmosphärischer oder
sonstiger Bedingungen über einen gesonderten Kühlkreis
lauf (31) sichergestellt wird oder die Abwärmeleistung
des Wärmekraftwerkes der Leistung des Wärmetauschers 2
angepaßt wird.
13. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 bis 12, dadurch gekenn
zeichnet, daß das Steigrohr und das Fallrohr als tra
gende Elemente für einen aufgesetzten Trocken-, Naß-
oder Hybridkühlturm ausgebildet werden.
14. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 bis 12, dadurch gekenn
zeichnet, daß vorzugsweise topographische Lagen mit ge
gebenen Höhenunterschieden von mindestens 200 m derart
genutzt werden, daß der Wärmetauscher 1 im Tal und der
Wärmetauscher 2 auf dem Berg angebracht werden und das
Steig- und Fallrohr entlang des Berghanges (32) verlau
fen.
15. Vorrichtung gemäß Anspruch 1 bis 14, dadurch gekenn
zeichnet, daß ein Teil des Arbeitsmediums in der flüs
sigen oder gasförmigen Phase geeignete Vorrichtungen
(33) zur Abscheidung von Verunreinigungen durchläuft.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4035870A DE4035870A1 (de) | 1990-11-12 | 1990-11-12 | Arbeitsverfahren und -vorrichtung |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4035870A DE4035870A1 (de) | 1990-11-12 | 1990-11-12 | Arbeitsverfahren und -vorrichtung |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4035870A1 true DE4035870A1 (de) | 1992-05-14 |
Family
ID=6418055
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE4035870A Ceased DE4035870A1 (de) | 1990-11-12 | 1990-11-12 | Arbeitsverfahren und -vorrichtung |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE4035870A1 (de) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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