DE3943350A1 - Verfahren und vorschaltgeraet zum dimmen von leuchtstoffroehren - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betreiben der Helligkeit (Dimmen) von Gasentladungslampen gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Sie betrifft ferner ein elektronisches Vorschaltgerät, insbesondere zur Durchführung des Verfahrens gemäß Anspruch 1.

Verfahren zur Helligkeitseinstellung von Leuchtstofflampen bzw. Gasentladungslampen sowie Schaltungsanordnungen zur Durchführung derartiger Verfahren erlauben es, die bisher nur mit konstanter Nenn-Helligkeit betreibbaren Leuchtstofflampen wie gewöhnliche Glühlampen zu dimmen (in ihrer Helligkeit einzustellen). Herkömmliche mechanische Starterschaltungen vermögen die Helligkeitseinstellung von Leuchtstofflampen nicht zu gewährleisten, auch sind herkömmliche Dimmer, wie sie für Glühlampen Einsatz finden, für Leuchtstofflampen nicht verwendbar. Es werden daher sogenannte elektronische Vorschaltgeräte (EVG) eingesetzt, die eine hochfrequente Wechselspannung an die Leuchtstoffröhren abgeben und auf diese Weise sowohl einen frequenzgesteuerten Startvorgang (Zündvorgang) der Gasentladungslampe als auch einen frequenzgesteuerten Dimmbetrieb ermöglichen.

Ein Verfahren und ein elektronisches Vorschaltgerät der genannten Art ist beispielsweise aus der EP 00 59 064 bekannt. Dort wird ein fremdgeführter transistorisierter Wechselrichter eingesetzt, der über einen Serienresonanzkreis eine direkt beheizte Gasentladungslampe speist. Die beiden Heizwendel der Gasentladungslampe werden über einen zur Gasentladungslampe parallelgeschalteten Parallel-Heizkondensator verbunden. In den Serienresonanzkreis ist ferner eine induktive Stromerfassung eingeschaltet, die den Lampenstrom mißt. Durch Verschieben der Ausgangsfrequenz des selbstgeführten Wechselrichters von einer Heizfrequenz von 50 kHz in Richtung zu der nahe der Resonanzfrequenz des Serienschwingkreises liegenden Betriebsfrequenz von 28 kHz kann die Lampe sowohl vorgeheizt werden (50 kHz), wie auch durch Resonanzspannungsüberhöhung oberhalb der Resonanzfrequenz gezündet werden (f_zünd<28 kHz). Nach Zünden der Lampe wird der nunmehr mit der Lampe gedämpfte Serienresonanzschwingkreis mit der Nenn-Betriebsfrequenz von 28 kHz betrieben. Zur Helligkeitsänderung, d. h. zum Dimmen der Gasentladungslampe kann die Ausgangsfrequenz des selbstgeführten Wechselrichters nun wieder erhöht werden. Gleichzeitig mit der Erhöhung der Ausgangsfrequenz vergrößert sich durch den bei höherer Frequenz sinkenden Schein-Widerstand des Parallel-Heizkondensators der Heizstrom in den Heizwendeln. Die erwünschte Anhebung der Ausgangsfrequenz des Wechselrichters zur Helligkeitsänderung erfolgt über einen Komparator (als Regler), dessen Ausgangssignal einen den Wechselrichter ansteuernden Frequenzgenerator in seiner Frequenz verschiebt. Der eine Eingangsanschluß des Komparators ist mit einem Dimm-Potentiometer verbunden, dem anderen Eingangsanschluß wird das Strom-Meßsignal des induktiven Lampenstromsensors zugeführt. Auf diese Weise wird durch Regelung des Lampenstromes über reine Frequenzänderung des selbstgeführten Wechselrichters eine stabile Helligkeitsänderung erzielt.

Aus der DE-OS 33 38 464 ist sowohl ein elektronisches Vorschaltgerät mit selbstschwingendem Wechselrichter als auch ein solches mit fremdgesteuertem Wechselrichter bekannt. Dabei speist ein MOS-FET-Transistoren aufweisender Ausgangszweig des Wechselrichters einen Serienresonanzkreis, der aus einer Kapazität und einer Parallelschaltung aus je einer in Reihe geschalteten Gasentladungslampe und Induktivität gebildet wird. Hierbei ist es nun einerseits möglich, das Tastverhältnis von 50%, bzw. 1 : 1, stets unverändert zu erhalten und lediglich die Ausgangs-Frequenz f des Wechselrichters für die Helligkeitsverminderung zu erhöhen, dies entspricht dem oben genannten Beispiel. Andererseits ist es zur Helligkeitsregelung einer Gasentladungslampe, insbesondere bei einem selbstgeführten Wechselrichter, möglich und bekannt, das Impuls/Pausenverhältnis, d. h. das Tastverhältnis, der von dem Mittelabgriff des Ausgangszweiges des Wechselrichters abgegebenen hochfrequenten Wechselspannung zu verringern. Dieses wird von einem symmetrischen 1 : 1 Verhältnis bis auf etwa 1 : 10, d. h. 10%, reduziert, womit die Lichtstärke der Leuchtstofflampe um mehr als den Faktor 10 zurückgeht. Die Reduzierung des Tastverhältnisses wirkt bei rechteckförmiger, nicht sinusförmiger Ausgangs-Wechselspannung als eine Amplitudenerhöhung der Oberwellen bei gleichzeitiger Amplitudenreduzierung der Grundwelle. Dies bewirkt denselben Effekt, wie reine Frequenzvariation, nur wird bei reiner Tastverhältnisänderung die Frequenz der Grundwelle beibehalten und die Amplituden (Fourierkoeffizienten) der Oberwellen verschoben.

Mehr beiläufig wird in der letztgenannten Druckschrift die Kombination einer Frequenz- und Impulsbreitensteuerung erwähnt, diese verringert die Stromaufnahme des Wechselrichters und erhöht seine Ausgangsfrequenz, womit die Lampenhelligkeit herabgesetzt werden kann.

Es ist Aufgabe der Erfindung, ein verbessertes Verfahren und/oder eine hierzu geeignete Vorrichtung zum Steuern der Helligkeit einer Gasentladungslampe zu schaffen.

Die Aufgabe ist bei einem Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1 erfindungsgemäß durch die im Kennzeichen des Anspruchs 1 angegebenen Merkmale gelöst.

Alternativ hierzu wird die Aufgabe bei einem Verfahren gemäß Oberbegriff des Anspruchs 13 durch seine kennzeichnenden Merkmale gelöst. Die Lösung derselben Aufgabe liegt bei einer Schaltung gemäß Oberbegriff des Anspruchs 6 in den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruchs 6.

Ein wesentlicher Zweck der Erfindung liegt dabei darin, den Dimmbetrieb, d. h. den Betrieb der Lampe bei reduzierter Helligkeit, zu stabilisieren. Die im Kennzeichen des Anspruchs 1 angegebenen Merkmale wirken dahingehend, daß die Lampenhelligkeits-Kennlinie des die Lampe beinhaltenden Serienresonanzkreises in ihrer Form verändert wird. Durch diese Änderung wird bei sinkender Helligkeit der Lampe gleichzeitig ihre Lampenhelligkeits-Kennlinie verändert. Diese Veränderung ebnet den steilen Bereich in der jeweils gültigen Helligkeits-Kennlinie und ermöglicht eindeutig definierte, stabile Betriebspunkte auch für stark gedimmten Betrieb.

Durch die im Kennzeichen des Anspruchs 1 angegebenen Merkmale wird vermieden, daß die genannten Betriebspunkte bzw. Arbeitspunkte in dem steilen Abschnitt einer für eine jeweilige Frequenz oder ein jeweiliges Tastverhältnis gültigen Lampenhelligkeits-Funktion zu liegen kommen. Insbesondere bei einem freischwingenden (selbstgeführten) Wechselrichter, bei dem die Schwingungsfrequenz u. a. von der Höhe der Netzspannung bzw. der Höhe der den Wechselrichter speisenden Gleichspannung abhängt, ist die erfindungsgemäße Stabilisierung des Dimmbetriebes ohne zusätzlichen Regler besonders wirksam.

Die für einen Dimmbetrieb vorteilhafte Erhöhung des Heizstromes wird durch die kombinierte Frequenzerhöhung und Tastverhältnisreduzierung verstärkt erzielt, dieser Effekt wirkt für die in ihrer Helligkeit reduzierte Gasentladungslampe zusätzlich stabilisierend.

Gemäß einer vorteilhaften Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens kann durch beliebige Vorgabe einer nichtlinearen Steuerkurve die Abhängigkeit der Helligkeit von einer diese steuernden Steuerspannung oder Potentiometerstellung linearisiert werden.

Die erfindungsgemäßen Verfahren gemäß Anspruch 1 und Anspruch 13 können einerseits mit zweidimensionalen Kennlinien oder mit dreidimensionaler Kennfläche arbeiten. Die unabhängige Variable für eine Kennlinie bildet entweder die Frequenz f oder das Tastverhältnis T, der abhängige Parameter ist in beiden Fällen die abgegebene Lampenleistung P_ab bzw. die Lampenhelligkeit. Die im zweidimensionalen Fall jeweils nicht als Abszissen- Variable eingesetzte weitere Variable bildet einen Parameter, mit dem die im Oberbegriff des Anspruchs 1 erläuterte ineinander liegende Schar von glockenförmigen Kennlinien gebildet werden. Ein jeweiliges Paar aus einem Tastverhältnis d₁ und einer Frequenz f₁ ergibt eine eindeutige Lampenhelligkeit, da sowohl die Kennlinie als auch der Abszissenwert festliegt, womit der Ordinatenwert ablesbar ist. Mittels erfindungsgemäßer Funktionsgeber ist es möglich, abhängig von einer Führungsgröße, die entweder P_soll (erwünschte Lampenleistung) oder die Frequenz f oder das Tastverhältnis d sein kann, eine oder beide Parameter (Frequenz und Tastverhältnis) in erwünschter Weise dem Wechselrichter des EVG vorzugeben. Die jeweilige Vorgabe kann lampenindividuell erfolgen, demnach abhängig von der Lampenart, beispielsweise Krypton oder Argon, oder abhängig von der eingesetzten Lampen- Nennleistung P_N. Die Verbindung aller Betriebspunkte bildet erfindungsgemäß eine Steuerkurve, die sowohl linear als auch bewußt verzerrt, d. h. nichtlinear sein kann.

Neben der Möglichkeit der Steuerung der Helligkeit der Gasentladungslampe über zweidimensionale Kennlinien besteht alternativ die Möglichkeit der Steuerung über ein dreidimensionales Kennlinienfeld, d. h. eine lampenspezifische Kennfläche. Die Steuerkurve wird hierbei im Raum gebildet, auf der Oberfläche der Kennfläche. Die jeweilige Projektion dieser im Raum liegenden Steuerkurve auf die von den Achsen P_ab und f aufgespannte Ebene oder die von den Achsen P_ab und d aufgespannte Ebene bildet die zuvor erläuterte zweidimensionale Steuerkurve. Der Vorteil einer dreidimensionalen Vorgabe liegt in einem einzelnen Funktionsgeber, der ebenfalls abhängig von einer Führungsgröße, beispielsweise P_soll ein jeweiliges Paar aus Frequenz und Tastverhältnis auswählt. Die Gleichsetzung von Sollwert (Führungsgröße P_soll) und Istwert, d. h. abgegebene Lampenleistung P_ab, ermöglicht hierbei die Einstellung einer Wunsch-Helligkeit ohne Einsatz eines Reglers. Die erfindungsgemäße Steuerkurve wird dabei gemäß Anspruch 13 auf die Kennfläche gelegt, wodurch jeder erwünschten Lampenhelligkeit, d. h. jeder Lampenleistung P_ab, für P_soll=P_ab ein eindeutiges Wertepaar aus Tastverhältnis und Frequenz zuordnungsbar ist.

Die erwünschte Helligkeit, bzw. die erwünschte abgegebene Lampenleistung P_soll, kann gemäß vorteilhafter Weiterbildung entweder mittels Potentiometer oder einer extern zugeführten Steuerspannung u_St erreicht werden.

Ein weiterer Zweck der Erfindung liegt in der Schaffung eines elektronischen Vorschaltgerätes mit vorzugsweise freischwingendem Wechselrichter, das einfach und modular für den Dimmbetrieb, insbesondere gemäß Anspruch 1 oder Anspruch 13, anpaßbar ist. Die Modulation der Unsymmetrie in einem Wechselrichter- Ausgangszweig erlaubt, gemäß dem Kennzeichen des eigenen erfinderischen Gehalt aufweisenden Anspruchs 6, die gleichzeitige Veränderung des Tastverhältnisses d sowie der Frequenz f einer Ausgangs-Wechselspannung oder -strom. Die erfindungsgemäße Steuerschaltungsanordnung moduliert hierbei die bestehende Unsymmetrie derart, daß ausgehend von einer im Tastverhältnis symmetrischen Nennbetriebs-Frequenz ein Dimmbetrieb durch gleichzeitiges Erhöhen der Ausgangs-Frequenz sowie Absenken des Tastverhältnisses ermöglicht wird. Die erfindungsgemäße Steuerschaltungsanordnung ist hierbei modular einem fertigen EVG hinzufügbar, so daß ein und dasselbe EVG sowohl für den Nennbetrieb als auch - mit Zusatz der Steuerschaltungsanordnung - für den Dimmbetrieb einsetzbar ist.

Die Unsymmetrie wird vorteilhafterweise von ungleichen ohmschen Widerständen gebildet und mittels eines dem größeren der beiden Widerständen parallelgeschalteten steuerbaren Widerstandes, vorzugsweise eines MOS-FETs, kann zwischen voller Symmetrie (50% Tastverhältnis) und durch Widerstandswertunterschied bedingter Unsymmetrie variiert werden. Die Unterschiede in den Widerständen wirken erfindungsgemäß zurück auf die Sättigungszeiten des zur Steuerung des selbstgeführten Wechselrichters mit seiner Primärwicklung in den Serienresonanzkreis eingefügten Steuerübertragers. Seine Sekundärwicklungen steuern die Steueranschlüsse der Ausgangs- Leistungshalbleiter des Wechselrichters.

Ausführungsbeispiele der bekannten Schaltung und der erfindungsgemäßen Schaltung sowie eines erfindungsgemäßen Verfahrens werden nachfolgend anhand der Zeichnung beschrieben. Es zeigen

Fig. 1 ein Leistungs-Frequenzdiagramm mit einer Lampenhelligkeits-Kennlinie für ein Tastverhältnis von 50% und einem beispielhaft eingestellten Betriebspunkt B4,

Fig. 2 drei Zeitdiagramme einer tastfrequenzvariablen Rechteckschwingung, wie sie von einem fremdgeführen oder selbstgeführten Wechselrichter abgegeben werden,

Fig. 3 ein der Fig. 1 ähnliches Diagramm, an dem die erfindungsgemäße Änderung der Lampenhelligkeits- Kennlinie sowie eine lineare beispielhafte Steuerkurve 1 erläutert wird,

Fig. 4 ein erfindungsgemäßes elektronisches Vorschaltgerät in Ausführung mit selbstschwingendem Wechselrichter,

Fig. 5a ein Detail-Schaltbild einer erfindungsgemäßen Steuerschaltungsanordnung zur Modulation der Unsymmetrie des Wechselrichters von Fig. 4,

Fig. 5b ein Detailschaltbild zur Erläuterung der sättigungsgesteuerten Frequenz/Tastverhältnis-Modulation anhand des unteren Teilzweiges des Wechselrichterausgangszweiges,

Fig. 6 ein dreidimensionales Kennlinienfeld (-Fläche) gebildet von den unabhängigen Parametern f (Frequenz) und d (Tastverhältnis) und der die Kennfläche in z-Richtung bildenden abhängigen Variablen P_ab (Lampenhelligkeit), wobei P_ab als Funktion von d und f dargestellt ist,

Fig. 7 eine Lampenhelligkeits-Kennlinie in Abhängigkeit des Tastverhältnisses mit dem Parameter "Frequenz" zur Erläuterung einer reinen Frequenzsteuerung,

Fig. 8 eine Lampenhelligkeits-Kennlinie in Abhängigkeit von der Frequenz mit dem Parameter "Tastverhältnis" zur Erläuterung einer reinen Tastverhältnissteuerung,

Fig. 9 ein der Fig. 3 entsprechendes Diagramm mit Erläuterung einer nichtlinearen Steuerkurve II in Beabsichtigung der Linearisierung der Lampenhelligkeitsfunktion, abhängig von einer Steuerspannung oder einer Potentiometeränderung.

Fig. 10a Funktionsgeber, der ausgehend von der in Fig. 6 dargestellten Kennfläche F abhängig von einer Führungsgröße, hier P_soll, das zu einer gewünschten Helligkeit zugehörige lampenindividuelle Wertepaar aus einer Frequenz (f) und einem Tastverhältnis (d) an den Wechselrichter 20 abgibt,

Fig. 10b alternative Vorgabe der jeweiligen Frequenz und des zugehörigen Tastverhältnisses über einen einfachen weiteren Funktionsgeber, der abhängig von einer Frequenz, welche hier als Führungsgröße eingesetzt wird, ein zugehöriges Tastverhältnis abgibt,

Fig. 11 Realisierungsbeispiel für ein erfindungsgemäßes EVG, welches den Lampen-Lastkreis X speist, und dessen Wechselrichter 20 die gemäß Fig. 10a und 10b erzeugten Wertepaare aus Tastverhältnis und Frequenz zuführbar sind.

Fig. 1 zeigt eine Lampenhelligkeits-Kennlinie bzw. die Funktion der abgegebenen Leistung P_ab, welche der Helligkeit entspricht, in Abhängigkeit von der Frequenz einer einem Serienresonanzkreis mit Gasentladungslampe GE zugeführten Wechselspannung. Es ist ein beispielhafter Betriebspunkt B4 eingezeichnet, der bei einer eingestellten Frequenz f₄ eine abgegebene Leistung P₄ bedingt. Diese abgegebene Leistung P₄ entspricht einer bestimmten Helligkeit H₄.

Zunächst ist anhand der Lampenhelligkeits-Kennlinie ersichtlich, daß die Lampenhelligkeit grundsätzlich durch eine Frequenzänderung erzielt werden kann. Die Lampenhelligkeits- Kennlinie verläuft bei niedrigen Frequenzen sowie bei hohen Frequenzen relativ flach, d.h. die Leistungsänderung ΔP_ab für ein vorgegebenes Δf ist gering, und weist einen diese beiden flachen Bereiche verbindenden steilen Bereich mit einem hohen Maß an Leistungsänderung für dieselbe vorgegebene Frequenzänderung auf. Die Eigenschaft dieser Lampenhelligkeits-Funktion, die hier beispielsweise für ein symmetrisches Tastverhältnis von d₁=50% bzw. 1 : 1 gezeigt wird, ist abhängig von den Eigenschaften des Serienresonanzkreises L1/C1 sowie gasentladungslampenabhängig. Eine ähnliche Lampenhelligkeits-Kennlinie ergibt sich für eine konstante Frequenz bei variablem Tastverhältnis.

Die Differenzgröße Δ wird im folgenden mit "DELTA" bezeichnet.

Wird mittels eines elektronischen Vorschaltgerätes (EVG) bzw. des in diesem enthaltenen Wechselrichters 20 (s. Fig. 11) eine vorgegebene Frequenz f₄ eingestellt und diese dem die Gasentladungslampe GE enthaltenden Serienresonanzkreis zugeführt, so stellt sich für einen bestimmten Lampentyp bei dem erwähnten Tastverhältnis von d₁=50% ein Arbeitspunkt B4 ein, der einer abgegebenen Leistung P₄ bzw. H₄ entspricht. Eine geringfügige Frequenzschwankung, in Fig. 1 mit DELTA f₄ bezeichnet, die beispielhaft symmetrisch zu f₄ liegt, führt nun aufgrund der steilen Kennlinie zu einer vergleichsweise hohen Leistungsänderung DELTA P₄. Diese relativ hohe Leistungsänderung äußert sich bei nicht konstanter Frequenz in einem Flackern der Lampe, welches für das menschliche Auge als unangenehm und störend empfunden wird. Ein geringfügiges Verschieben der Frequenz f₄ bewirkt demnach einerseits zwar eine starke stationäre Helligkeitsänderung, jedoch andererseits die unerwünschte Flackereigenschaft. Eine parasitäre geringfügige Frequenzänderung DELTA f₄ kann, insbesondere bei der Verwendung von selbstgeführten Wechselrichtern, von einer nicht konstanten (schwankenden) Netzspannung verursacht werden.

Der Arbeitspunkt (Betriebspunkt) B4 kann nun beispielsweise mit dem Nenn-Arbeitspunkt BN, der sich bei einer Nenn-Arbeitsfrequenz f_N einstellt, verglichen werden. Hier gibt die Lampe die Nennleistung P_N, was der Nenn-Helligkeit entspricht, ab. Die Nenn-Frequenz liegt üblicherweise geringfügig oberhalb der Schwinkreisresonanzfrequenz, beispielhaft bei ca. 20 kHz, vorzugsweise oberhalb der Hörfrequenz. Die an dem genannten Nenn-Arbeitspunkt BN auftretende Änderung der Leistungsabgabe für eine vorgegebene geringfügige Frequenzänderung DELTA f₅ beträgt nur DELTA P₅. Diese Lampen-Helligkeitsänderung ist um ein Vielfaches geringer, als die am Dimm-Betriebspunkt B4 durch eine gleiche Frequenzänderung (bei DELTA f₄=DELTA f₅) bewirkte Lampenhelligkeitsänderung. Somit wird ersichtlich, daß ausgehend vom Nennbetrieb, wo eine Gasentladungslampe nicht oder nur gering flackert, ein Dimmen der Lampe mit einem elektronischen Vorschaltgerät durch alleinige Frequenzerhöhung (bei konstantem Tastverhältnis d₁) zu einem erhöhten Flackern, d. h. zu Instabilität, führt.

Hier setzt der Erfindungsgedanke an, er ermöglicht die Änderung der Lampenhelligkeits-Kennlinie gemäß Fig. 3 durch Variation des Tastverhältnisses d. Das Tastverhältnis (relatives Tastverhältnis d, absolutes Tastverhältnis D) ist definiert als das Verhältnis von Einschaltdauer zu Ausschaltdauer der hochfrequenten von dem EVG abgegebenen Wechselspannung u_W. Ein symmetrisches Tastenverhältnis bedeutet, daß die Einschaltzeit sowie die Ausschaltzeit der Wechselspannung identisch sind, mithin d_SYMM=50% bzw. D=50 : 50 oder 1 : 1. Ein Verschieben des Tastverhältnisses zu geringeren relativen Tastverhältnissen d<50% bedeutet eine Reduzierung der Einschaltzeit bei gleichzeitiger Vergrößerung der Ausschaltzeit. Als Summe verbleibt die gleiche Zeit T, so daß die Frequenz f=1/T unverändert ist (Fig. 2).

Gemäß Fig. 3 wird nun durch Senken des Tastverhältnisses bzw. Senken der relativen Einschaltdauer d die Lampenhelligkeits-Kennlinie flacher. Der steile Bereich verliert an Steigung, das Risiko von frequenzänderungsinduzierten Flackerungen der Gasentladungslampe sinkt.

Es läßt sich eine Steuerkurve I definieren, die gebildet ist durch alle sich ergebenden Betriebspunkte B1, B2, B3 . . ., welche für jeweilige Frequenz/Tastverhältnis-Kombinationen gelten. Die Verbindung aller Betriebspunkte bildet die Steuerkurve 1. Diese kann beliebige Formen aufweisen. B1, B2, B3 sind beispielhaft herausgegriffene Betriebspunkte. Auch die gezeigten 3 Kennlinien K1; K2, K3 sind beispielhafte Kennlinien. Es existieren für kontinuierlich änderbares Tastverhältnis unendich viele glockenförmige Kennlinien, diese werden bei kontinuierlichem Durchstimmen des Tastverhältnisses d (oder der Frequenz f) kontinuierlich verschoben und in ihren Steigungen geändert. Die Steuerkurve, in Fig. 3 mit I bezeichnet und in Fig. 9 mit II bezeichnet, kann nichtlinear gewählt werden. Dies ist abhängig von der erwünschten Steuerfunktion sowie von dem eingesetzten Lampentyp. Andererseits kann eine Steuerkurve ebenfalls dadurch definiert werden, daß für viele jeweilige Kombinationen aus einer Frequenz, beispielsweise f₂, und einem Tastverhältnis, beispielsweise d₂=25%, jeweils ein eindeutiger Arbeitspunkt (Betriebspunkt), hier B2, existiert. Die Frequenz gibt hierbei die Abszissenkoordinate an, während durch das Tastverhältnis die jeweils gültige Lampenhelligkeits-Funktion ausgewählt wird, auf der der Betriebspunkt für die gewählte Frequenz liegt. Auf gleiche Weise ist eine Steuerkurve definierbar, bei der in Abszissenrichtung das Tastverhältnis aufgetragen ist, während als Parameter der Schaar von Lampenhelligkeits-Kennlinien die Frequenz f herangezogen wird (Fig. 7).

Für den flackerfreien Betrieb einer Gasentladungslampe GE ist es nun relevant, die Steuerkurve in einer solchen Art verlaufen zu lassen, daß alle Betriebspunkte in dem anfänglichen flachen Bereich bzw. oberhalb des Wendepunktes der jeweils gültigen Lampenhelligkeits-Kennlinien zu liegen kommen.

Die in Fig. 3 beispielhaft eingezeichnete Steuerkurve I ermöglicht den flackerfreien Dimm-Betrieb einer Leuchtstofflampe. Die Steuerkurve ist beispielhaft durch drei Arbeitspunkte (Betriebspunkte) B1, B2 und B3 festgelegt, welche jeweils auf einer Kennlinie liegen, die für ein festes Tastverhältnis gilt. Die drei eingetragenen Kennlinien K1, K2 und K3, welche den Tastverhältnissen d_l, d₂ und d₃ entsprechen, bilden nur eine beispielhafte Auswahl aus einer unendlichen Zahl von Kennlinien. Die unendliche Zahl von Kennlinien entsteht bei kontinuierlich variierbarem Tastverhältnis. Jeder einstellbare Betriebspunkt auf jeder Kennlinie bildet einen Punkt der Steuerkurve I. Die Betriebspunkte werden durch Wahl des Tastverhältnisses und der Frequenz derart gewählt, daß jeder Betriebspunkt soweit wie möglich von dem Wendepunkt seiner zugehörigen Kennlinie entfernt ist. Auf diese Weise kommen die Betriebspunkte in denjenigen Kennlinienbereichen zu liegen, die eine geringe oder eine minimale Steigung aufweisen. Stehen nur bestimmte Kennlinien zur Verfügung, beispielsweise bei nichtkontinuierlichem Verändern des Tastverhältnisses, so ist jeder Betriebspunkt derart zu wählen, daß er auf einer Kennlinie zu liegen kommt, die für die erwünschte abgegebene Lampenleistung eine minimale Steigung aufweist.

Je geringer das Tastverhältnis wird, umso flacher werden die Maxima der Kennlinien und umso weniger steil werden die anfangs steilen Bereiche um den Wendepunkt. Die auf diesen Kennlinien liegenden Betriebspunkte können näher am Wendepunkt liegen, da auch hier eine vergleichsweise geringe Steigung der Kennlinie gegeben ist.

Die unabhängige Frequenz- und Tastverhältnissteuerung ist sowohl für den selbstgeführten Wechselrichter eines EVG als auch für einen fremdgeführten Wechselrichter einsetzbar. In einem fremdgeführten Wechselrichter können dabei Frequenzänderung sowie Tastverhältnisänderung unabhängig voneinander eingestellt werden. Eine Steuerkurve und Lampenhelligkeit kann somit durch zwei unabhängig voneinander wählbare Einflußgrößen frei bestimmt werden bzw. festgelegt werden.

Als Eingangsgröße für eine kombinierte (gemeinsame) Frequenz- und Tastverhältnissteuerung findet entweder eine von extern zugeführter Steuerspannung u_St Anwendung oder die Frequenz- und Tastverhältnissteuerung erfolgt aufgrund einer Potentiometerstellung.

Bei einem selbstgeführten Wechselrichter erfolgt die kombinierte Frequenz- und Tastverhältnisänderung bereits durch Ändern der Einschaltdauer der dem Lastkreis X zugeführten Wechselspannung u_W. Hierdurch ändert sich bei konstanter Ausschaltzeit bereits Tastverhältnis und Frequenz.

Die Fig. 7 und 8 zeigen ein weiteres Mal Lampenhelligkeits-Kennlinien, einmal in Abhängigkeit von dem Tastverhältnis d und im zweiten Fall in Abhängigkeit von der Frequenz f (wie bereits in Fig. 3). Als Parameter wird der jeweils andere Wert verwendet, d. h. die Lampenhelligkeits-Kennlinien, die in Abhängigkeit vom Tastverhältnis d in Fig. 7 gezeigt sind, zeigen die Frequenz f als Parameter für die unterschiedlichen Kennlinien.

Auf der Ordinate ist für beide Fälle die abgegebene Leistung P_ab, die der Lampenhelligkeit entspricht, aufgetragen. Eine reine Frequenz-Steuerung sowie eine reine Tastverhältnis-Steuerung, die beide alleinig helligkeitsvariierend wirken, sind in ihren jeweiligen Diagrammen durch eine vertikale Linie darzustellen. Hierbei wird bei konstantem Tastverhältnis von 50% in Fig. 7 eine Helligkeitsvariation durch Frequenzänderung erzielt, die Steuerkurve verläuft vertikal, unterschiedliche Frequenzen führen zu unterschiedlichen Schnittpunkten (Betriebspunkten) und unterschiedlichen Lampenhelligkeiten. Auf gleiche Weise wird bei konstanter Frequenz f₁ in Fig. 8 eine unterschiedliche Lampenhelligkeit jeweils durch Wahl unterschiedlicher Tastverhältnisse eingestellt. Das erfindungsgemäße Neigen bzw. das freie Vorgeben der Steuerkurve entspricht einer gleichzeitigen Änderung der Frequenz f und des Tastverhältnisses d und ermöglicht den stationären flackerfreien Dimmbetrieb von Leuchtstofflampen.

Die üblicherweise nichtlineare Abhängigkeit der Lampenhelligkeit von der Frequenzänderung und/oder Tastverhältnisänderung kann durch beliebige Krümmung der Steuerkurve, wie sie beispielsweise anhand von Fig. 9 als Steuerkurve II identifiziert ist, linearisiert werden. Dies ist insbesondere bei Helligkeitssteuerungen über Steuerspannungsänderung u_St von Vorteil, eine separate Regelung für die Helligkeitsstabilisierung ist entbehrlich.

Die von den Fig. 7, 8 und 9 dargestellten zweidimensionalen Kennlinien, die auf der Ordinate jeweils P_ab als abhängige Variable zeigten, können gemeinsam in einem dreidimensionalen Koordinatensystem dargestellt werden. Dies zeigt Fig. 6. Die lampenspezifischen Kennlinien sind als isometrisches Netz in der Kennfläche F dargestellt, die Steuerkurve II oder III sind räumlich eingezeichnet. Die beiden unabhängigen Variablen Tastverhältnis d und Frequenz f verlaufen in x- und y-Richtung. In z-Richtung ist die abhängige Variable, die abgegebene Leistung P_ab aufgetragen. Die abhängige und die unabhängigen Variablen sind vertauschbar, beispielsweise für den beschriebenen Fall, in welchem P_ab=P_soll vorgegeben wird (über u_St) und entsprechend der auf der im Raum gebildeten Kennfläche F liegenden Steuerkurve 2 ein eindeutiges Paar aus Frequenz und Tastverhältnis für eine jeweilige gewünschte Lampenhelligkeit vorgegeben wird. Jeder Betriebspunkt wird als Durchstoßpunkt der Steuerkurve II oder III durch die Ebene definiert, welche parallel zu der von den Achsen d und f aufgespannten Ebene liegt und die auf der Höhe der erwünschten abgegebenen Leistung P_ab liegt.

Fig. 7 sowie die Fig. 8 können aus der Kennfläche F abgeleitet werden. Beispielsweise die Fig. 8 wird gebildet durch alle Schnittkurven, die zwischen der Kennfläche F und Ebenen existieren, welche zu der Ebene parallel verlaufen, die durch die Achsen f und P_ab gebildet werden. Ein Parallelverschieben dieser Ebenen in Richtung d-Achse bildet als jeweilige Schnittkurve mit der Kennfläche F von Fig. 6 die in Fig. 8 dargestellten Kennlinien. Gleiches gilt für Ebenen, die parallel zu der Ebene verlaufen, welche von der d- und P_ab-Achse aufgespannt werden und welche ebenfalls mit der Kennfläche F Schnittkurven bilden, wenn die Ebene in Richtung der Frequenzachse f verschoben wird. Hieraus entsteht die Fig. 7.

Die Schnittkurve einer Ebene, welche parallel zu der Ebene verläuft, die von den Achsen d und f aufgespannt wird, gibt all diejenigen Betriebspunkte an, die für eine bestimmte Leistung P_ab bei vorgegebener Kennfläche F möglich sind. Einer dieser möglichen Punkte wird für die Steuerkurve II ausgewählt. Beispielsweise die Ebene E₂ verläuft parallel zu der von den Achsen f und d aufgespannten Ebene und liegt auf der Höhe von P₂. Die Schnittkurve dieser Ebene E₂ mit der Kennfläche F stellt all diejenigen Betriebspunkte dar, die zur Erzielung der Leistung P₂ möglich sind. Einer dieser Betriebspunkte wird ausgewählt zur Gewährung minimaler Flackereigenschaften, wodurch ein Punkt der Steuerkurve II festgelegt ist. Auf diese Weise kann im Bereich O<P_ab<P_N (Nennleistung der Lampe) zur Bildung einer vollständigen Steuerkurve II verfahren werden.

Fig. 4 zeigt einen Wechselrichter-Ausgangszweig eines selbstgeführten Wechselrichters in einem EVG zur Lampenhelligkeitsänderung durch kombiniertes Verändern des Tastverhältnisses d und der Frequenz f der Ausgangsspannung u_W(t). Die Anwendung bei einem selbstgeführten Wechselrichter ist beispielhaft zu verstehen, die Erfindung ist auch, wie beschrieben, für anders geartete Wechselrichter, beispielsweise fremdgeführte Wechselrichter einsetzbar. Selbstgeführte Wechselrichter haben den Vorteil, daß sie einfach und robust, sowie kostengünstig aufgebaut werden können, fremdgeführte Wechselrichter sind flexibler, d. h. einfacher regelbar, jedoch teurer im Aufbau.

Der bereits in Fig. 1 erwähnte Serienresonanzkreis weist zunächst die Reihenschaltung einer Induktivität L₁, einer Kapazität C₁ sowie die Reihenschaltung beider Heizwendel der GE-Lampe und eines Parallel-Heizkondensators C₀ auf. Der Heizkondensator C₀ ist parallel zur Gasentladungslampe GE geschaltet, dieses bezeichnet man als Parallel-Heizkreis. In Fig. 4 sind ferner die Primärwicklung T₂-D eines Steuerübertragers T₂ sowie die beiden Primärwicklungen T₁-A und T₁-B eines zusätzlichen Zünderkennungs-Übertragers T₁ in den Serienresonanzkreis eingeschaltet. Letzterer bildet eine vorteilhafte Ergänzung des erfindungsgemäßen Ausgangskreises, ist jedoch für deren grundsätzliche Funktion nicht erforderlich.

Die beiden Eingangs-Anschlüsse des Serienresonanzkreises werden an zwei Ausgangsanschlüsse eines Wechselrichterzweiges S₁, R₁, S₂, R₂ angeschlossen. Der Ausgangs-Wechselrichterzweig wird in dem Ausführungsbeispiel gebildet durch die Reihenschaltung eines ersten elektronischen Schalters S₁, eines ersten Widerstandes R₁, eines zweiten elektronischen Schalters S₂ sowie eines zweiten Widerstandes R₂. Dieser Ausgangszweig ist mit seinem oberen und mit seinem unteren Anschluß an eine Versorgungs-Gleichspannung +, - geschaltet. Er enthält die beiden Teilzweige S₁ und R₁ sowie S₂ und R₂. Die beiden Anschlüsse des Serienresonanzkreises sind nun entweder parallel zu dem einen Teilzweig oder parallel zu dem zweiten Teilzweig zu schalten. Im Ausführungsbeispiel sind sie parallel zu dem oberen Teilzweig S₁, R₁ geschaltet.

Die beiden Widerstände R₁ und R₂ weisen unterschiedliche Widerstandswerte auf, die Widerstandsdifferenz ist ein Maß für die gewählte Unsymmetrie der beiden Teilzweige des Wechselrichter-Ausgangszweiges. In dem Ausführungsbeispiel wird ferner eine Steuerschaltungsanordnung 10 parallel zu dem Widerstand R₂ geschaltet, der als größerer Widerstand angenommen werden soll. Es ist jedoch ebenso möglich, die Steuerschaltungsanordnung parallel zu Widerstand R₁ zu schalten, wenn dieser den größeren Wert der beiden Widerstände R₁ und R₂ aufweist. Es ist ferner möglich, die Steuerschaltungsanordnung 10 in Reihe zu einem der Teilzweige zu schalten, hierbei bestimmt sich die Unsymmetrie allein durch den Durchgangswiderstand (Längswiderstand) R_DS der Schaltungsanordnung 10.

Die Steuerschaltungsanordnung 10 wird wahlweise über eine Steuerspannung u_St oder über eine Potentiometerstellung, Fig. 5a zeigt das hierfür eingesetzte Potentiometer POT, angesteuert. Die Steuerspannung u_St oder die Potentiometerstellung bestimmen den Durchlaßwiderstand der Schaltungsanordnung 10, mithin den dem Widerstand R_DS parallelgeschalteten Widerstand. Eine Symmetrie der beiden Teilzweige wird erreicht, wenn die Parallelschaltung aus größerem Widerstand R₂ und Durchgangswiderstand R_DSon der Steuerschaltungsanordnung 10 dem Widerstand R₁ entspricht. Das höchste Maß an Unsymmetrie und mithin das geringste Tastverhältnis bei höchster Frequenz wird erreicht, wenn die Steuerschaltung 10 sperrt, bzw. ihren höchsten Längswiderstand aufweist. Die Unsymmetrie wird dann im wesentlichen durch das Verhältnis der beiden Widerstände R₁ und R₂ bestimmt. Hierdurch ist es einstellbar und der Betriebsbereich des Wechselrichters kann abgeglichen bzw. vorbestimmt werden.

Der in den Serienresonanzkreis eingefügte Steuerübertrager T₂-D weist für den selbstgeführten Wechselrichter zumindest zwei Sekundärwicklungen auf, T₂-A und T₂-C. Diese steuern gegensinnig kreuzweise die beiden elektronischen Schalter S₁ und S₂ des Wechselrichterzweiges. Die Sättigungseigenschaft dieses Übertragers T₂ ist aufgrund des Kernes und der Wicklungszahlen der Wicklungen vorgegeben. Sättigung tritt nach Erreichen einer vorbestimmten Spannungszeitfläche ein. Durch Variieren des Widerstandes R₂ kann bei Erhöhen der Sekundärs-Spannung jene Zeit verkürzt werden, die zum Erreichen der sättigungserzeugenden Spannungszeitfläche benötigt wird.

Fig. 5b zeigt beispielhaft das Ansteuerschema des zweiten elektronischen Schalters S₂ mit der ihm zugeordneten Sekundärwicklung T₂-C des Steuerübertrager. Es wird angenommen, daß negativer Laststrom i_w(t) durch die Primärwicklung des Steuerübertragers fließt, so daß die an der zweiten Sekundärwicklung anliegende Steuerspannung u₂ positiv ist, womit der den zweiten elektronischen Schalter S₂ in diesem Ausführungsbeispiel bildende Leistungstransistor in Emitterschaltung durchgesteuert wird. Bei vorgegebenem Laststrom i_w(t) kann mittels Variation (Modulation) des wirksamen Emitterwiderstandes R₂||LR_DS (Parallelschaltung aus R₂ und Durchlaßwiderstand R_DS der Steuerschaltungsanordnung 10) - was gerade durch die Steuerschaltungsanordnung 10 geschieht - die Spannung u₂ beeinflußt werden. Wird diese bei größerem wirksamen Emitterwiderstand R₂||LR_DS vergrößert, so wird der Steuerübertrager T₂ schneller gesättigt. Nach Eintreten der Sättigung beginnt der zweite Leistungshalbleiter S₂ zu sperren, der erste Leistungshalbleiter S₁ beginnt zu leiten. Anhand dieses Prinzips wird gezeigt, daß ein unveränderter Widerstand R₁ und ein modulierter zweiter Emitterwiderstand R₂||LR_DS gleichzeitig eine Frequenz- sowie Tastverhältnisänderung erwirken.

Vorzugsweise findet als steuerbarer Widerstand für die Steuerschaltungsanordnung ein MOS-FET Anwendung. Ebenso vorzugsweise werden als elektronische Schalter S₁ und S₂ Leistungstransistoren eingesetzt. Es versteht sich, daß jede Art von Leistungshalbleitern in die beiden Teilzweige geschaltet werden können und daß ebenso jede Art von steuerbarem Widerstand R_DS inklusive eines Schalterelementes für die Steuerschaltungsanordnung 10 in Parallel- oder Reihenschaltung Einsatz finden können.

Fig. 5a zeigt das Detailschaltbild einer Steuerschaltungsanordnung 10, in welcher der steuerbare Widerstand durch ein MOS-FET V4 gebildet ist. Zur Änderung seines Durchlaßwiderstandes R_DS wird ein Potentiometer POT derart verändert, daß die GATE-Spannung des V4 variiert wird, wodurch sein Durchlaßwiderstand R_DS geändert wird. Dies gilt für duchgeschalteten Transistor V₃ und Zufuhr einer positiven Gate-Versorgungsspannung für V4 über einen Vorspannwiderstand R₅. Fig. 5a zeigt ferner, wie mit der einen Sekundärwicklung des Zünderkennungs-Übertragers T₁ über einen weiteren MOS-FET V3 die dimmende Steuerschaltungsanordnung 10 abhängig von dem erfolgten Zünden der Gasentladungslampe aktiviert wird. Die beiden gegensinnig gewickelten Primärwicklungen T₁-A,T₁-B, wovon die eine in den Lastkreis und die andere in den Heizkreis der GE-Lampe geschaltet ist, erzeugen in der Sekundärwicklung T₁-C nur dann eine positive Spannung u_e(t), wenn die GE-Lampe bereits gezündet hat. Aufgrund einer positiven Spannung u_e(t) wird nun V3, POT, V4 und damit die Steuerschaltungsanordnung 10 aktiviert, ein Dimmbetrieb wird ermöglicht. Auf diese Weise kann sichergestellt werden, daß ein Helligkeitssteuern der GE-Lampe nur dann erfolgen kann, wenn diese bereits gezündet hat (s. auch Fig. 4).

Die Vorspannung für den das Maß der Unsymmetrie beeinflussenden MOS-FET V4 kann aus dem Lastkreis oder aus dem Versorgungsgleichspannungskreis + entnommen werden, ferner kann dem steuerbaren MOS-FET V4 an seinem Gate-Anschluß ein zeitabhängiger Schaltungskreis zum Steuern der Vorheizung und Zündung der Lampe zugeordnet werden. Dieser verändert das Frequenz- und Tastverhältnis der Wechselrichter-Ausgangsspannung u_W(t) zu Beginn vor Zündung der GE-Lampe.

Fig. 11 zeigt ein Realisierungsbeispiel eines EVG mit einem Gleichrichter 19, zur Gleichrichtung einer Versorgungs- Wechselspannung. Ein Wechselrichter 20, der eine Ausgangs- Wechselgröße u_W(t) an den Lampen-Lastkreis X (s. Fig. 1) abgibt, ist derart steuerbar, daß die Ausgangs-Wechselgröße u_W(t) in Frequenz und Tastverhältnis einstellbar ist. Der Gleichrichter 19 kann entfallen, wenn die Lampe GE (im Lastkreis X) aus einer Batterie oder einem Gleichstromnetz gespeist wird. Das Detailschaltbild des Ausgangszweiges des Wechselrichters 20 zeigt die bereits beschriebene Fig. 4.

Fig. 10a zeigt die in Fig. 6 erläuterte Kennfläche F in einem Funktionsgeber 11, der abhängig von einer Eingangsgröße zwei Ausgangsgrößen für den Wechselrichter 20 abgibt. Der Funktionsgeber 11 ist beispielsweise durch ein ROM oder mittels nichtlinearer Kennlinien aufgebaut. P_soll oder u_St bilden seine Eingangsgröße, abhängig hiervon wird nur ein gültiges Paar von Ausgangsgrößen (Tastverhältnis d und Frequenz f) gemäß der eingestellten Steuerkurve II (oder einer ähnlichen) an den Wechselrichter 20 abgegeben.

Fig. 10b zeigt eine alternative Form der Frequenz- und Tastverhältniseinstellung der Ausgangs-Wechselgröße u_W(t) des Wechselrichters 20. Hier wird über eine Führungsgröße f (Frequenz) und einen nichtlinearen Funktionsgeber 12 ein jeweiliges Paar von Frequenz und Tastverhältnis gebildet. Diese werden dem Wechselrichter 20 zugeführt. Die Helligkeitsvorgabe der Lampe GE über Frequenzvorgabe f gemäß Fig. 10b und ein von der Frequenz f abhängiges Tastverhältnis d (entsprechend der von Funktionsgeber 12 festgelegten Steuerkurve/Kennlinie) können auch dahingehend modifiziert werden, daß als Führungsgröße das Tastverhältnis d eingesetzt wird und der Funktionsgeber 12 hiervon abhängig einen bestimmten Verlauf der Frequenz f erzeugt.

Claims (16)

1. Verfahren zum Steuern der Helligkeit (Dimmen) einer Gasentladungslampe (GE), die in einem mit einer Gleichrichter-Wechselrichter-Kombination (10, 20) verbundenen Serienresonanzkreises (L₁, C₁) liegt, durch Verändern der Frequenz (f) und des Tastverhältnisses (D, d) der von dem Wechselrichter erzeugten und der Gasentladungslampe und dem Serienresonanzkreis (X; L₁, C₁, GE) zugeführten Ausgangs- Wechselgröße (u_W), wobei die Lampe (GE) in einem Frequenzbereich betrieben wird, in dem sich die Abhängigkeit der Lampenleistung (P_ab) von der Frequenz (f) der Ausgangs- Wechselgröße (u_W) mit dem Tastverhältnis (D, d) als Parameter als Schar von Kennlinien (K1, K2, K3, . . .) darstellen läßt, von denen jede nach Art einer von einem maximalen Wert ausgehenden und unter Bildung eines Wendepunktes abfallenden Glockenkurve verläuft, wobei der maximale Wert der einzelnen Kennlinien (K1, K2, K3, . . .) der Schar umso geringer ist, je geringer das diesen Kennlinien (K1, K2, K3, . . .) als Parameter zugeordnete Tastverhältnis (d₁, d₂, d₃, . . .) ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Frequenz (f) und das Tastverhältnis (D, d) jeweils so gewählt werden, daß der Betriebspunkt (B1, B2, B3, . . .) bei mindestens zwei für eine bestimmte Lampenleistung (P_ab) zur Verfügung stehenden oder ausgewählten Kennlinien jeweils auf derjenigen Kennlinie zu liegen kommt, die bei dieser Lampenleistung (Helligkeit) die geringere Steilheit hat.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der maximale Wert der monoton fallenden Glockenkurven (Kennlinien) das jeweilige Maximum ist und daß die Betriebspunkte (B1, B2, B3, . . .) derart gewählt werden, daß die Lampenleistung (P_ab) linear von einer die Helligkeit der Gasentladungslampe (GE) vorgebenden Führungsgröße (u_St, P_soll, f) abhängt.

3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die jeweilige Wahl der Betriebspunkte (B1, B2, B3, . . .) durch unabhängige Vorgabe jeweils eines Paares aus Frequenz (f₁, f₂, f₃, . . .) und Tastverhältnis (d₁, d₂, d₃, . . .) für die Ausgangs-Wechselgröße (u_W) des Wechselrichters (20) getroffen wird, womit jede beliebige Lampenleistung (P₁, P₂, P₃, . . .) einstellbar wird.

4. Verfahren nach Anspruch 1 oder Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß über eine bzw. über die gemeinsame Führungsgröße (u_St, P_soll) jeweils sowohl Frequenz (f₁, f₂, f₃, . . .) als auch Tastverhältnis (d₁, d₂, d₃, . . .) der Ausgangs- Wechselgröße (u_W) gemeinsam vorgegeben wird, womit jede beliebige Lampenleistung (P₁, P₂, P₃, . . .) einstellbar wird.

5. Verfahren nach einem der vorherstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß eine lampenspezifische (Argon, Krypton, Neon, PN) Steuerkurve (I, II, III) auf einer dreidimensionalen Kennfeld-Fläche (P_ab=F(d, f)) als Verbindung aller lampenspezifisch erwünschten Betriebspunkte (B1, B2, B3, . . .) eingestellt wird und abhängig von einer bzw. von der Führungsgröße (P_soll, u_St) zwecks Dimmen durchfahrbar ist und daß die lampenspezifische Steuerkurve (I, II) derart nichtlinear verläuft, daß die Abhängigkeit der Lampenleistung (P_ab) von der Führungsgröße (P_soll, u_St) linearisiert wird.

6. Elektronisches Vorschaltgerät, insbesondere zum Durchführen des Verfahrens nach einem der vorherstehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch einen zwischen eine Versorgungs-Gleichgröße (+) und das Bezugspotential (-) geschalteten unsymmetrischen Ausgangszweig, welcher eine in Reihe geschaltete obere und untere Zweighälfte aufweist und eine Steuerschaltungsanordnung (10), mittels welcher das Maß der Unsymmetrie der beiden Zweighälften zur gleichzeitigen Variation der Frequenz (f) sowie des Tastverhältnisses (d, D) der zwischen beiden Zweighälften abgegebenen Ausgangs-Wechselgröße (u_W) veränderbar ist.

7. Elektronisches Vorschaltgerät nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die obere sowie die untere Zweighälfte jeweils aus der Reihenschaltung eines ein- und abschaltbaren Leistungshalbleiters (S₁, S₂) und eines Widerstandes (R₁, R₂) gebildet sind und daß die Unsymmetrie der beiden Zweighälften in unterschiedlichen Widerstandswerten der Widerstände (R₁, R₂) besteht.

8. Elektronisches Vorschaltgerät nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerschaltungsanordnung (10) parallel zu dem größeren der beiden Widerstände (R₂) geschaltet ist, und in vollständig leitenden Zustand (R_DSon) der Steuerschaltungsanordnung (10) die resultierenden Zweighälften- Widerstände (R₁, R₂//R_DSon) im wesentlichen gleich sind, womit der Ausgangszweig symmetrisch ist.

9. Elektronisches Vorschaltgerät nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerschaltungsanordnung (10) ein symmetrierendes Steuerelement (V4) aufweist, welches durch steuerbare Änderung seines Durchlaßwiderstandes (R_DS) sowohl Symmetrie als auch vorgebbare Unsymmetrie der beiden Zweighälften herstellen kann.

10. Elektronisches Vorschaltgerät nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß eine Primärwicklung (T₁-A) eines Übertragers (T₁) dem Serienresonanzkreis (L₁, C₁) in Reihe geschaltet ist und eine zweite Primärwicklung (T₁-B) des Übertragers (T₁) in Serie zum Parallel-Heizkreis (C₀) geschaltet ist, daß die erste und zweite Primärwicklung (T₁-A, T₁-B) gegensinnigen Wicklungssinn aufweisen und daß die Sekundärwicklung (T₁-C) des Übertrages (T₁) die Steuerschaltungsanordnung (10) solange stillegt, bis in der Sekundärwicklung (T₁-C) eine Spannung induziert wird.

11. Elektronisches Vorschaltgerät nach einem der Ansprüche 6 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchlaßwiderstand (R_DS) der Steuerschaltungsanordnung (10), bzw. des Steuerelementes (V₄), über ein Potentiometer (POT) oder über eine variable Steuer-Gleichspannung (u_St) zur leistungslosen Steuerung der Lampenhelligkeit veränderbar ist.

12. Elektronisches Vorschaltgerät nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß eine Linearisierungsschaltung vorgesehen ist, die eine lineare Abhängigkeit zwischen der variablen Steuer- Gleichspannung (u_St) und der GE-Lampenhelligkeit herstellt.

13. Verfahren zum Betreiben einer direkt heizbaren Gasentladungslampe (GE), insbesondere zum Zweck der Helligkeitsänderung, welche Teil eines Serienresonanzkreises (L₁, C₁) ist und deren Heizwendel über eine Parallel-Heizreaktanz (C₀) heizbar sind, bei welchem Verfahren sowohl die Frequenz (f) als auch das Tastverhältnis (D, d) einer von einem elektronischen Vorschaltgerät (EVG) erzeugten und dem Serienresonanzkreis (L₁, C₁) zugeführten Ausgangs-Wechselgröße (u_W) verändert wird, dadurch gekennzeichnet, daß eine zur Helligkeitsänderung durchlaufbare Steuerkurve (I, II, III) derart gewählt wird, daß sich die für jeweiligen Kombinationen von Tastverhältnis und Frequenz (f₁, d₁; f₂, d₂; f₃, d₃, . . .) der Ausgangs-Wechselgröße (u_W) einstellenden, stationären Betriebspunkte (B1, B2, B3), die bestimmten Lampen-Helligkeiten (P₁, P₂, P₃, . . .) entsprechen, in dem konvex gekrümmten Bereich einer lampenspezifischen von der Frequenz (f) und dem Tastverhältnis (d, D) abhängigen Lampenhelligkeits-Kennfläche (F) liegt.

14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß zur Helligkeitsabsenkung der Gasentladungslampe (GE) die Frequenz (f) ausgehend von der Nennbetriebs-Frequenz (f_N) der Ausgangs-Wechselgröße (u_W) erhöht wird und gleichzeitig ihr für Nennbetrieb symmetrisches Tastverhältnis (d_N, D_N) reduziert wird.

15. Verfahren nach Anspruch 13 oder Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß der Verlauf der Steuerkurven (I, II) so angepaßt ist, daß eine lineare Helligkeitsänderung abhängig von einer Potentiometerstellung (POT) oder einer Steuerspannung (u_St) einstellbar ist.

16. Verfahren nach einem der Ansprüche 13 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Änderung der Helligkeit der Lampe (GE) erst nach deren Zündung durchgeführt werden kann.