DE3889278T2 - Sinterkörper mit hoher Korrosionsbeständigkeit und einem Gehalt an ZrB2. - Google Patents
Sinterkörper mit hoher Korrosionsbeständigkeit und einem Gehalt an ZrB2.Info
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Description
- Die vorliegende Erfindung betrifft einen Sinterkörper mit einem hohen Korrosionswiderstand, der ZrB&sub2; enthält.
- ZrB&sub2; enthaltende Sinterkörper sind über einen langen Zeitraum untersucht worden. Diesbezüglich ist eine Reihe von Patentanmeldungen eingereicht worden. Es wurde jedoch festgestellt, daß die bekannten Sinterkörper nicht besonders gut für die Praxis geeignet sind. Um einen ZrB&sub2; enthaltenden Sinterkörper zu erhalten, ist es bekannt, Silikate, wie beispielsweise MoSi&sub2; oder ZrSi&sub2;, Karbide, wie beispielsweise SiC, B&sub4;C oder wc, Nitride, wie beispielsweise TaN, BN, AlN oder HfN, Oxide, wie beispielsweise ZrO&sub2;, und Metallpulver als Sinterhilfe oder als zusätzliche Komponenten zu ZrB&sub2; zuzusetzen und das entstandene Gemisch zu sintern. Um einen Sinterkörper zu erhalten, der ZrB&sub2; und TiB&sub2; enthält, können Metallpulver und Superhartlegierungen auf der Basis von Wolframkarbid als Sinterhilfe verwendet werden, wie dies in der offengelegten japanischen Patentanmeldung 44768/1986 beschrieben ist.
- Wenn jedoch Silikate, wie beispielsweise MoSi&sub2; oder ZrSi&sub2;, oder Metallpulver als Sinterhilfen verwendet werden, besitzt die entstandene Hartlegierung eine geringe Festigkeit, einen geringen Korrosionswiderstand und eine geringe Oxidationsfestigkeit, da sie dazu neigt, unter erhöhten Temperaturen zu schmelzen und sich zu zersetzen. Obwohl Nitride generell eine bessere Härte und Festigkeit besitzen, weisen diese keine Antioxidationseigenschaften, keinen Korrosionswiderstand und keine Widerstandsfähigkeit gegenüber thermischen Schockbelastungen auf. Auch das hier als Oxid erwähnte ZrO&sub2; ist in bezug auf die Antioxidationseigenschaften nicht zufriedenstellend. Es besitzt ferner eine geringe Festigkeit, wenn es unter erhöhten Temperaturen und unter einer oxidierenden Atmosphäre verwendet wird, da es vom tetragonalen zum monoklinen System oder umgekehrt übergeht. SiC, B&sub4;C oder WC, die als Karbide verwendet werden, besitzen offensichtlich einen unzureichenden Oxidationswiderstand.
- Wie vorstehend erwähnt, weisen diese Sinterhilfen diverse Mängel auf. Sie können in der Praxis nicht in einer Form verwendet werden, die von den guten Eigenschaften von ZrB&sub2; und TiB&sub2; Gebrauch macht.
- Hauptziel der Erfindung ist es, einen Sinterkörper mit einem hohen Korrosionswiderstand zu schaffen.
- Ein weiteres Ziel der vorliegenden Erfindung besteht darin, einen Sinterkörper mit einem besseren Korrosionswiderstand und besseren Antioxidationseigenschaften zur Verfügung zu stellen, der einen hohen Schmelzpunkt, eine bessere Härte und eine bessere elektrische Leitfähigkeit aufweist, ohne die Eigenschaften von ZrB&sub2; zu beeinträchtigen.
- Des weiteren soll erfindungsgemäß ein Sinterkörper vorgesehen werden, der eine hohe Festigkeit und eine bessere Widerstandsfähigkeit gegenüber thermischen Schocks besitzt.
- Diese und weitere Ziele der vorliegenden Erfindung werden durch die nachfolgende Beschreibung der Erfindung deutlich.
- Erfindungsgemäß ist ein Sinterkörper mit einem hohen Korrosionswiderstand, der ZrB&sub2; enthält und durch Sintern eines Ausgangspulvermateriales erhalten wurde, das nicht weniger als 50 Gew.% eines Ausgangspulvergemisches enthält, das im wesentlichen aus Zr&sub3;C&sub2; und ZrB&sub2; besteht, oder eines Ausgangspulvergemisches, das im wesentlichen aus Cr&sub3;C&sub2;, ZrB&sub2; und TiB&sub2; besteht, dadurch gekennzeichnet, daß das Gewichtsverhältnis von Cr&sub3;C&sub2;:ZrB&sub2; oder einem Gemisch aus ZrB&sub2; und TiB&sub2; 50 bis 0,5:50 bis 99,5 beträgt.
- Die vorliegende Erfindung wird hiernach im einzelnen erläutert.
- Ein wichtiges Merkmal der vorliegenden Erfindung besteht darin, ein Borid oder Boride, die im wesentlichen aus ZrB&sub2; oder ZrB&sub2; und TiB&sub2; bestehen, mit Cr&sub3;C&sub2; zu kombinieren. Auf diese Weise wurden die Mängel des Standes der Technik erfolgreich überwunden. Sowohl ZrB&sub2; als auch Cr&sub3;C&sub2;, die zum Herstellen des Sinterkörpers der vorliegenden Erfindung verwendet werden, besitzen in bekannter Weise bessere Korrosionswiderstandseigenschaften. Da ZrB&sub2; selbst nur mit extremen Schwierigkeiten gesintert werden kann, wurde eine Vielzahl von Sinterhilfen verwendet, ohne daß man jedoch ermöglichte, daß sich die ZrB&sub2; eigenen Eigenschaften in zufriedenstellender Weise darstellen konnten. Ferner kann Cr&sub3;C&sub2; in der Tat in der Praxis nicht allein verwendet werden, da es zu einem Sinterkörper führt, der spröde ist, obwohl es ziemlich hohe Sintereigenschaften besitzt. Erfindungsgemäß können die vorstehend angegebenen Mängel durch den kombinierten Einsatz von ZrB&sub2; und Cr&sub3;C&sub2; als Ausgangspulvergemisch kompensiert werden.
- Erfindungsgemäß wird der Sinterkörper erhalten, indem man ein Ausgangspulvermaterial sintert, das ein Ausgangspulver gemisch enthält. Das Ausgangspulvergemisch besteht im wesentlichen aus Cr&sub3;C&sub2; und ZrB&sub2; oder einem Gemisch aus ZrB&sub2; und TiB&sub2;.
- Das Gewichtsverhältnis von Cr&sub3;C&sub2;:ZrB&sub2; oder einem Gemisch von ZrB&sub2; und TiB&sub2; liegt in einem Bereich von 50 bis 0,5:50 bis 99,5. Mit einem Gewichtsanteil von Cr&sub3;C&sub2; von weniger als 0,5 werden die Auswirkungen des Cr&sub3;C&sub2; als Sinterhilfe praktisch zu Null, was zum Verlust des hohen Korrosionswiderstandes führt. Mit einem Gewichtsanteil des Cr&sub3;C&sub2; von über 50 werden die Eigenschaften des Borides verschlechtert. Erfindungsgemäß fördern das vorstehend erwähnte Borid und Cr&sub3;C&sub2; das gegenseitige Sintern, so daß die ausgezeichneten und unerwarteten Ergebnisse erhalten werden. Gemäß der vorliegenden Erfindung werden das Cr&sub3;C&sub2; und das vorstehend erwähnte Borid in Gewichtsanteilen verwendet, die zusammen 100 ausmachen. Mit anderen Worten, wenn das Borid ZrB&sub2; ist, wird ein Ausgangspulvergemisch verwendet, das im wesentlichen aus einem Gewichtsanteil von 0,5 bis 50 Cr&sub3;C&sub2; und einem Gewichtsanteil von 99,5 bis 50 CrB&sub2; besteht. Wenn das Borid aus ZrB&sub2; und TiB&sub2; besteht, wird bevorzugt, daß das vorstehend genannte Gemisch im wesentlichen aus einem Gewichtsanteil von 50 bis 0,5 Cr&sub3;C&sub2;, einem Gewichtsanteil von 5 bis 94,5 ZrB&sub2; und 94,5 bis 5 TiB&sub2; besteht, wobei Cr&sub3;C&sub2;, ZrB&sub2; und TiB&sub2; zusammen einen Gewichtsanteil von 100 besitzen. Wenn ZrB&sub2; einen geringeren Gewichtsanteil als 5 besitzt, sind die ZrB&sub2; eigenen Eigenschaften, wie ein hoher Schmelzpunkt, eine große Härte oder ein hoher Korrosionswiderstand, nicht darstellbar. Wenn TiB&sub2; einen geringeren Gewichtsanteil als 5 besitzt, tritt die Eigenschaft einer hohen Festigkeit, die naturgemäß von der Zugabe von TiB&sub2; erwartet wird, nicht auf.
- Der bei der Beschreibung der vorliegenden Erfindung verwendete Begriff, daß das Ausgangspulvergemisch "im wesentlichen besteht" aus Cr&sub3;C&sub2; und Borid bedeutet, daß das Cr&sub3;C&sub2; nicht unbedingt einen Reinheitsgrad von 100 % aufweisen muß. Das Cr&sub3;C&sub2; kann vielmehr beispielsweise Cr&sub7;C&sub3; und Cr&sub4;C enthalten. Ferner wird bevorzugt, daß ZrB&sub2;, TiB&sub2; und Cr&sub3;C&sub2; jeweils einen Reinheitsgrad von nicht weniger als 99 % besitzen und eine mittlere Partikelgröße von nicht mehr als 10 µm, wünschenswerterweise nicht mehr als 1 µm, aufweisen.
- Bei der vorliegenden Erfindung ist das im wesentlichen aus Cr&sub3;C&sub2; und dem Borid bestehende Ausgangspulvergemisch in einer Menge von nicht weniger als 50 Gew.% basierend auf dem Gesamtgewicht des Ausgangspulvermateriales enthalten. Gemäß der vorliegenden Erfindung kann das Ausgangspulvermaterial 100 Gew.% des Ausgangspulvergemischs enthalten, d.h. Cr&sub3;C&sub2;- ZrB&sub2;-Pulver oder Cr&sub3;C&sub2;-ZrB&sub2;-TiB&sub2;-Pulver. Alternativ dazu kann das Ausgangspulvermaterial bis zu 50 Gew. % von einem oder mehreren zusätzlichen Ausgangspulvern enthalten. Diese zusätzlichen Ausgangspulver können aus der Gruppe ausgewählt sein, die aus nicht mehr als 40 Gew. % BN, nicht mehr als 25 Gew. % von AlN, nicht mehr als 25 Gew. % von B&sub4;C, nicht mehr als 15 Gew. % von SiC, nicht mehr als 15 Gew. % von TiC auf der Basis des Gesamtgewichtes des Ausgangspulvermateriales und Gemischen davon besteht. Wie vorstehend erläutert, werden die zusätzlichen Ausgangspulver in einer Menge von weniger als 50 Gew. % auf der Basis des Gesamtgewichtes des Ausgangspulvermateriales verwendet, so daß bei der Verwendung von 40 Gew. % VN beispielsweise 5 Gew. % AlN und 5 Gew. % B&sub4;C gleichzeitig verwendet werden können. Die zusätzlichen Ausgangspulver können innerhalb des Bereiches der vorstehend erwähnten oberen Grenze verwendet werden, um die gewünschten Eigenschaften zu erzeugen. BN wird verwendet, um die thermische Schlagzähigkeit des Sinterkörpers zu verbessern. Um ein Abfallen der Festigkeit zu verhindern, wird es in einem Bereich von nicht mehr als 40 Gew. %, vorzugsweise in einem Bereich zwischen 5 und 20 Gew. %, eingesetzt. AlN wird zum Fördern des Sinterns verwendet. Da die Antioxidationseigen schaften und die Hitzefestigkeit des Sinterkörpers mit überschüssigen Mengen an AlN verringert werden, wird diese Substanz in einer Menge von nicht mehr als 25 Gew. %, vorzugsweise in einem Bereich von 5 bis 20 Gew. %, verwendet. B&sub4;C wird zum Verbessern der Härte des Sinterkörpers eingesetzt. Da die Antioxidationseigenschaften und die Hitzefestigkeit mit überschüssigen Mengen an B&sub4;C verringert werden, wird diese Substanz in einer Menge von nicht mehr als 25 Gew. %, vorzugsweise in einem Bereich von 5 bis 20 Gew. %, verwendet. SiC ist wirksam als Sinterhilfe und zur Verbesserung der Härte und Antioxidationseigenschaften des Sinterkörpers. Da der Korrosionswiderstand und der Widerstand des Sinterkörpers gegen thermische Schocks mit überschüssigen Mengen von SiC verringert werden, wird diese Substanz in einer Menge von nicht mehr als 15 Gew. %, vorzugsweise in einem Bereich von 5 bis 10 Gew. %, eingesetzt. TiC ist wirksam als Sinterhilfe und zur Verbesserung der Härte des Sinterkörpers. Da die Antioxidationseigenschaften des Sinterkörpers mit überschüssigen Mengen an TiC beträchtlich verringert werden, wird diese Substanz in einer Menge von nicht mehr als 15 Gew. %, vorzugsweise in einem Bereich von 5 bis 15 Gew. %, verwendet. Es wird bevorzugt, daß BN, AlN, B&sub4;C, SiC und TiC, die als zusätzliche Ausgangspulver verwendet werden, jeweils einen Reinheitsgrad von nicht weniger als 99 % und eine mittlere Partikelgröße von nicht mehr als 10 µm besitzen.
- Bei der Herstellung des Ausgangspulvermateriales können die entsprechenden Ausgangspulver pulverisiert und danach vermischt werden. Alternativ dazu können die Ausgangspulver gleichzeitig vermischt und pulverisiert werden. Es kann irgendeines der Naß- und Trockenverfahren zum Pulverisieren der Pulver Anwendung finden. Beim Sintern kann das Ausgangspulvermaterial einem Preßformgang oder einem CIP-Formvorgang (kaltes isostatisches Pressen) in Vakuum oder in einer neutralen oder reduzierenden Atmosphäre aus Argon, Helium oder Stickstoff unterzogen werden, wonach ein Sintern unter drucklosen Bedingungen folgt. Die Sintertemperatur und die Sinterzeit können in einem Bereich von 1.400 bis 2.200ºC und 30 min bis 6 h liegen und werden in geeigneter Weise in Abhängigkeit von der Zusammensetzung und der Partikelgröße des Ausgangspulvermateriales ausgewählt. Das HIP (heißes isostatisches Pressen)-Verfahren oder das Heißpreßverfahren können ebenfalls zum Formen verwendet werden.
- Zusätzlich zu den vorstehend genannten Pulvern können Whisker und/oder Fasern, wie beispielsweise aus A&sub2;O&sub3;, SiO&sub2;, MgO, SiC, B&sub4;C oder Si&sub3;N&sub4;, dem Ausgangspulvermaterial der vorliegenden Erfindung zugesetzt werden, um die physikalischen Eigenschaften, wie beispielsweise die Schlagzähig keit oder den Widerstand gegenüber thermischen Schocks oder die Bruchzähigkeit des Sinterkörpers, weiter zu verbessern.
- Der korrosionsfeste Sinterkörper der vorliegenden Erfindung besitzt einen hohen Schmelzpunkt, eine große Härte und eine gute elektrische Leitfähigkeit sowie eine überlegene Korrosionsfestigkeit und überlegene Antioxidationseigenschaften, ohne die Eigenschaften von Boriden zu verschlechtern, so daß er für Anwendungsfälle, wie beispielsweise Elektroden, mechanische Teile, Heizelemente oder korrosionsfeste Komponenten, verwendet werden kann. Beispielsweise kann er für Niveausensoren, Schutzrohre zur Herstellung von Eisen und Stahl oder unter erhöhten Temperaturen verwendete Elektroden eingesetzt werden, wie beispielsweise Gasbogenschweißgeräte, Aufnahmevorrichtungen zum Glasschmelzen, wie beispielsweise Schmelztiegel oder Formmaterialien, Extrusionsdüsen zum Metallformen oder Vorrichtungen, wie beispielsweise Düsen oder Wehre, die für Abschreck- und Koagulationsverfahren zur Herstellung von amorphen Legierungen dienen.
- Pulver aus ZrB&sub2; mit einem Reinheitsgrad von nicht weniger als 99 % (mittlere Partikelgröße 3,33 µm) und Pulver aus Cr&sub3;C&sub2; (mittlere Partikelgröße 4,74 µm) wurden kugelgemahlen und mit Hilfe des CIP-Verfahrens über 3 Minuten und einem Formdruck von 2,7 Tonnen/cm² geformt. Die Formprodukte wurden unter einer Vakuumatmosphäre von 0,0133 kPa (10&supmin;¹ mmHg) bei 1.900ºC über 180 Minuten (beispielsweise die Nummern 2 bis 10) und bei 1.500ºC über 360 Minuten (Vergleichsbeispiele Nr. 1 und 12) gesintert. Die physikalischen Eigenschaften der Sinterkörper, die durch die nachfolgenden Verfahren gemessen wurden, sind in Tabelle 1 aufgeführt.
- (1) Der Widerstand gegenüber thermischen Schocks wurde über ein Abschreckfestigkeitsmeßverfahren gemessen. Ein Teststück für die Biegefestigkeit einer Größe von 3 x 4 x 40 mm wurde verwendet und in einem elektrischen Ofen auf eine vorgegebene Temperatur erhitzt. Nachdem das Teststück eine Stunde lang auf dieser Temperatur gehalten wurde, wurde es abgeschreckt, indem es in ein unter dem Ofen installiertes Wasserbad von 0ºC abgesenkt wurde. Die Biegefestigkeit des Teststücks wurde über den Dreipunkt-Biegetest gemessen. Die Temperaturdifferenz Δ T zwischen der Erhitzungstemperatur beim Absen-
- ken der Festigkeit des Teststücks und der Wassertemperatur von 0ºC wurde bestimmt.
- (2) Der Korrosionswiderstand wurde aus der Größe der Korrosion eines Teststücks in einer Größe von 3 x 4 x 40 mm ermittelt, das in ein Bad aus geschmolzenem ss-41-Stahl von 1.600ºC über eine Stunde unter einer Argonatmosphäre eingetaucht wurde. In der Tabelle geben die Zeichen O, Δ und Y keine Korrosion, etwas Korrosion und eine beträchtliche Korrosion wieder.
- (3) Die Antioxidationseigenschaften wurden aus dem Gewicht des Oxides nach der Wärmebehandlung bei 1.200ºC über 100 h in der Atmosphäre ermittelt.
- (4) Hv in der Tabelle bezeichnet die Vickers-Härte. Tabelle 1 Zusammensetzung (Gew-%) relative Dichte Biegefestigkeit Widerstand gegenüber thermischen Schocks Korrosionsfestigkeit
- Wie man Tabelle 1 entnehmen kann, weist das nur aus ZrB&sub2; bestehende Sinterprodukt schlechte Sintereigenschaften und eine geringere Festigkeit auf. Andererseits besitzt der Sinterkörper, der nur aus Cr&sub3;C&sub2; besteht, eine hohe Sinter-5dichte, jedoch eine niedrige Festigkeit (siehe Tabelle 3, Nr. 4). Der Zusatz von 0,5 bis 50 Gew. % Cr&sub3;C&sub2; zu ZrB&sub2; führt zu einem Sinterkörper mit einer hohen Sinterdichte und Festigkeit sowie einem besseren Widerstand gegenüber thermischen Schocks sowie einer besseren Korrosionsfestigkeit. Je größer der Anteil von ZrB&sub2; in der Zusammensetzung ist, desto höher ist die bevorzugte Sintertemperatur. Je größer der Anteil von Cr&sub3;C&sub2; in der Zusammensetzung ist, desto niedriger ist die bevorzugte Sintertemperatur.
- Wie im vorhergehenden Beispiel 1 wurden Pulver aus ZrB&sub2; und Cr&sub3;C&sub2; sowie Pulver aus BN, AlN, B&sub4;C, SiC und TiC, die jeweils einen Reinheitsgrad von nicht weniger als 99 % besaßen, kugelgemahlen und durch das CIP-Verfahren über 3 Minuten bei einem Formdruck von 7,2 Tonnen/cm² geformt. Jedes der Formprodukte wurde in Vakuum gesintert. Die physikalischen Eigenschaften der Sinterprodukte sind in Figur 2 gezeigt. Die Mengen der zusätzlichen Pulver, d.h. BN, AlN, B&sub4;C, SiC und TiC, sind in Gewichtsprozent auf der Basis des Gesamtgewichtes des Ausgangspulvermateriales angegeben, wobei der Rest 90 Gewichtsteile ZrB&sub2; und 10 Gewichtsteile Cr&sub3;C&sub2; enthält. Die mittlere Partikelgröße von BN, B&sub4;C, SiC und TiC beterug 5 bis 10 µm.
- Aus Tabelle 2 geht hervor, daß der Widerstand gegenüber thermische Schocks durch die Zugabe von BN wesentlich erhöht wird, während die Sintereigenschaften durch die Zugabe von AlN verbessert werden. Man erkennt ferner, daß die Härte durch die Zugabe von B&sub4;C beträchtlich erhöht wird, während sowohl die Sinterdichte als auch die Härte durch die Zugabe von SiC und TiC verbessert werden. Tabelle 2 zusätzliches Ausgangspulver (Gew.-%) relative Dichte Biegefestigkeit Härte Widerstand gegenuuber thermischen Schocks Antioxidationseigenschaften
- Pulver aus ZrB&sub2; und TiB&sub2;, die jeweils einen Reinheitsgrad von nicht weniger als 99 % besaßen (mittlere Partikelgröße 3 bis 4 µm), und Pulver aus Cr&sub3;C&sub2; (mittlere Partikelgröße 4 bis 5 µm) wurden kugelgemahlen und durch das CIP-Verfahren 3 Minuten lang bei einem Forindruck von 2,7 Tonnen/cm² geformt. Die Formprodukte wurden unter einer Vakuumatmosphäre bei 1.600ºC über 180 Minuten für das Vergleichsbeispiel Nr. 4 und bei 1.900ºC über 180 Minuten für die anderen Nummern gesintert. Die physikalischen Eigenschaften der Sinterprodukte wurden gemäß Beispiel 1 gemessen. Die Ergebnisse sind in Tabelle 3 gezeigt. Tabelle 3 Zusammensetzung (Gew.-%) relative Dichte Biegefestigkeit Widerstand gegnüber thermischen Schocks Korrosionsfestigkeit Vergl.beisp Beisp
- Aus Tabelle 3 geht hervor, daß die Beispiele Nummern 5 bis 12 eine verbesserte Korrosionsfestigkeit, einen verbesserten Widerstand gegenüber thermischen Schocks, eine verbesserte Festigkeit und Dichte gegenüber den Vergleichsbeispielen Nummern 1 bis 4 aufweisen.
- Pulver aus ZrB&sub2;, TiB&sub2; und Cr&sub3;C&sub2; gemäß Beispiel 3 Nr. 5 und die entsprechenden separaten Pulver aus BN, AlN, B&sub4;C, SiC und TiC, die jeweils einen Reinheitsgrad von nicht weniger als 99 % (mittlere Partikelgröße 4 bis 5 µm) besaßen, wurden in einer vorgegebenen Menge abgemessen und manuell in einem Mörser gemischt. Die entstandenen Gemische wurden durch das CIP-Verfahren (2,7 Tonnen/cm², 3 min.) geformt und im Vakuum bei 1.900ºC über 180 Minuten gesintert. Die physikalischen Eigenschaften dem Gemische sind in Tabelle 4 gezeigt.
- Die Mengen der zusätzlichen Ausgangspulver BN, AlN, B&sub4;C, SiC und TiC sind in Gewichtsprozent auf der Basis des Gesamtgewichts des Ausgangspulvermateriales angegeben. In Tabelle 4 wurden die Antioxidationseigenschaften aus dem Gewicht des hergestellten Oxides ermittelt, als die Proben bei 1.200ºC über 12 h unter einer oxidierenden Atmosphäre wärmebehandelt wurden. In der Tabelle geben die Zeichen O, Δ und Y wieder: Oxide nicht erhöht, Oxide geringfügig erhöht und Oxide beträchtlich erhöht oder Oxide pulverisiert. Tabelle 4 zusätzliches Ausgangspulver (Gew.-%) relative Dichte Biegefestigkeit Härte Widerstand gegnüber thermischen Schocks Antioxidationseigen schaften
- Aus Tabelle 4 geht hervor, daß der Widerstand gegenüber thermischen Schocks durch die Zugabe von BN beträchtlich erhöht wird, während die Härte durch die Zugabe von SiC und TiC ebenfalls wesentlich verbessert wird. Man erkennt ferner, daß die Festigkeit, Härte und der Widerstand gegenüber thermischen Schocks ausgeglichener werden und daß bei sämtlichen Sinterprodukten eine ausgezeichnete Korrosionsfestigkeit realisiert werden kann.
Claims (8)
1. Sinterkörper mit einer hohen Korrosionsfestigkeit und
einem Gehalt an ZrB&sub2;, der durch Sintern eines
Ausgangspulvermateriales erhalten wird, das nicht weniger
als 50 Gew. % eines Ausgangspulvergemisches enthält,
das im wesentlichen aus Cr&sub3;C&sub2; und ZrB&sub2; oder aus einem
Ausgangspulvergemisch besteht, das im wesentlichen aus
Cr&sub3;C&sub2;, ZrB&sub2; und TiB&sub2; besteht, dadurch gekennzeichnet,
daß das Gewichtsverhältnis von Cr&sub3;C&sub2;:ZrB&sub2; oder einem
Gemisch aus ZrB&sub2; und TiB&sub2; 50 bis 0,5:50 bis 99,5
beträgt.
2. Sinterkörper nach Anspruch 1, bei dem das
Ausgangspulvermaterial 100 Gew. % des Ausgangspulvergemisches
enthält.
3. Sinterkörper nach Anspruch 1, bei dem das
Ausgangspulvermaterial zusätzlich zum Ausgangspulvergemisch
weniger als 50 Gew. % von zusätzlichen Ausgangspulvern
enthält, die aus der Gruppe ausgewählt sind, die aus nicht
mehr als 40 Gew.% BN, nicht mehr als 25 Gew. % AlN,
nicht mehr als 25 Gew. % B&sub4;C, nicht mehr als 15 Gew. %
SiC, nicht mehr als 15 Gew. % TiC und Gemischen davon
besteht.
4. Sinterkörper nach Anspruch 1, bei dem das
Ausgangspulvergemisch im wesentlichen aus Cr&sub3;C&sub2;, ZrB&sub2; und TiB&sub2;
besteht, wobei das Gewichtsverhältnis von Cr&sub3;C&sub2;:ZrB&sub2;:TiB&sub2;
50 bis 0,5:5 bis 94,5:94,5 bis 5 beträgt und das Cr&sub3;C&sub2;,
ZrB&sub2; und TiB&sub2; zusammen 100 ausmachen.
5. Sinterkörper nach Anspruch 1, bei dem das Cr&sub3;C&sub2; und das
Borid jeweils einen Reinheitsgrad von nicht weniger als
99 % und eine mittlere Partikelgröße vor dem Sintern
von nicht mehr als 10 µm besitzen.
6. Sinterkörper nach Anspruch 3, bei dem die zusätzlichen
Ausgangspulver jeweils einen Reinheitsgrad von nicht
weniger als 99 % und eine mittlere Partikelgröße vor
dem Sintern von nicht mehr als 10 µm besitzen.
7. Sinterkörper nach Anspruch 1, erhalten durch Sintern
des Ausgangspulvermateriales bei drucklosen Bedingungen
unter einer Atmosphäre, die aus der Gruppe ausgewählt
ist, die aus Vakuum, Argon, Helium und Stickstoff
besteht.
8. Sinterkörper nach Anspruch 7, bei dem das Sintern bei
1.400 bis 2.200ºC über 30 min. bis 6 h durchgeführt
wurde.
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