DE3751488T2 - Ausser-axiale Anordnung eines konkaven sphärischen Reflektors als Kondensor- und Sammeloptik. - Google Patents

Ausser-axiale Anordnung eines konkaven sphärischen Reflektors als Kondensor- und Sammeloptik.

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Description

    GEBIET DER ERFINDUNG
  • Die vorliegende Erfindung betrifft Sammel- und Verdichtungssysteme für elektromagnetische Strahlung nach dem Anspruch 1. Solche Systeme enthalten üblicherweise eine Lichtquelle, eine Kollektoroptik und eine Kondensoroptik.
    • HINTERGRUND DER ERFINDUNG
  • Bei konventionellen Kollektor- und Kondensoranordnungen für elektromagnetische Strahlung steht das Sammeln und Umlenken der maximalen Lichtmenge von einer einzigen isotrop abstrahlenden punktförmigen Lichtquelle im Vordergrund; dabei wird die Möglichkeit dieser Anordnungen, Strahlungsfluß auf einen Punkt kleiner Größe zu bündeln, beeinträchtigt. Das Anpassen dieser Anordnungen zur Erzeugung eines Punktes kleiner Größe führt zu einer Abnahme des Strahlungsflusses, weil das vorrangige Ziel konventioneller Anordnungen (d.h. das Sammeln und Umlenken der maximalen Lichtmenge) mit dem Ziel, den Lichtfluß auf einen Punkt mit möglichst kleiner Größe zu bündeln, im Widerspruch steht, wenn das Licht von konventionellen inkohärenten Lichtquellen kommt. Auf diese Weise können Bilder kleiner Punktgröße nur auf Kosten einer reduzierten Flußdichte erzielt werden.
  • Derzeit werden zwei Kollektor- und Kondensoranordnungen verwendet. Das erste ist ein System aus Kondensorlinsen (siehe Figur 1). Kondensorlinsen haben verschiedene Nachteile, einschließlich des Auftretens der chromatischen und sphärischen Aberration, den hohen Kosten einer korrigierten Optik, der zugehörigen Schwierigkeit der Ausrichtung der Linsen und dem großen Platzbedarf des Systems. Elliptische Reflektoren (Figur 2) werden ebenfalls verwendet. Zu ihren Nachteilen gehören hohe Kosten und die unvermeidbare Vergrößerung des Bildes, die die Flußdichte an dem Bild verringert. Das Hauptziel dieser beiden Systeme (Figuren 1 und 2) liegt eher in dem Sammeln und dem Umlenken der maximalen Lichtmenge von einer einzigen punktförmigen Quelle. Es gelingt ihnen somit nicht, sowohl die Punktgröße als auch die Lichtintensität zu optimieren.
  • Die Erfindung optimiert diese zwei fundamentalen optischen Eigenschaften, d. h. Punktgröße und Energie. Die Erfindung ist in den Fällen besonders hilfreich, wo ein kleines Objekt (z. B. ein Lichtwellenleiter) mit einer möglichst hohen Dichte bestrahlt werden soll. Beispielsweise kann die Erfindung verwendet werden, um eine große Lichtmenge von einer Bogenlampe in einen kleinen Einzelkern-Lichtwellenleiter einzukoppeln. Obwohl ähnliche Ergebnisse mit einer konventionellen optischen Kondensoranordnung erzielt werden können, gibt es dort gewisse Nachteile im Hinblick auf die Komplexität und die Kosten, die mit einer solchen konventionellen Herangehensweise verbunden sind.
  • Beispiele bekannter Anordnungen sind beschrieben in FR-A- 2,441,860 und US-A-3,926,501.
    • ZUSAMMENFASSUNG DER ERFINDUNG
  • Die vorliegende Erfindung verwendet eine neue Anwendung eines Hohlspiegels mit einer Form, die im wesentlichen einen Kugelabschnitt darstellt, um ein Bild hoher Flußdichte auf einem kleinen Objekt zu erzeugen. Eine Quelle von entweder kohärenter oder inkohärenter elektromagnetischer Strahlung ist vor dem Hohlspiegel an einer zur Achse versetzten Position angeordnet. Das heißt, die Strahlungsquelle ist versetzt zur Symmetrieachse des Hohlspiegels angeordnet. Die Symmetrieachse des Hohlspiegels wird oft als optische Achse bezeichnet. Die vorliegende Erfindung ist im Vergleich zum Stand der Technik einfach, kompakt, kostengünstig und leicht auszurichten .
  • Gemäß der vorliegenden Erfindung wird ein Licht erzeugendes, verdichtendes und sammelndes Beleuchtungssystem geschaffen, um eine Lichtquelle hoher Intensität mit einem hohen Strahlungsfluß auf einem kleinen Bereich zur Verfügung zu stellen, wobei dieses System aufweist:
  • ein Gehäuse;
  • einen Hohlspiegel, der an dem Gehäuse befestigt ist, wobei der Spiegel eine Symmetrieachse aufweist;
  • eine Bogenlampe, die einen Bogenlampenelektrodenabstand kleiner oder gleich 2mm aufweist und in dem Gehäuse und in der Nähe der Symmetrieachse des Spiegels angeordnet ist, jedoch um einen ersten Abstand zur Achse des Spiegels versetzt angeordnet ist, um in dem Gehäuse in einem im wesentlichen zu dem ersten Abstand gleichgroßen Abstand zur Achse versetzt ein im wesentlichen scharfes Bild von der Lampe zu erzeugen;
  • einen Lichtwellenleiter mit einem in der Nähe des Bildes angeordneten Ende zum Sammeln des Lichtes, wobei der Lichtwellenleiter einen außerhalb des Gehäuses angeordneten Abschnitt aufweist, um Licht außerhalb des Gehäuses zur Verfügung zu stellen, das von der Bogenlampe in dem Gehäuse erzeugt wurde.
    • KURZE BESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGEN
  • Figur 1 ("Fig.1") ist eine schematische Ansicht eines Kondensorlinsensystems gemäß dem Stand der Technik.
  • Figur 2 ist eine schematische Ansicht eines elliptischen Reflektorsystems gemäß dem Stand der Technik.
  • Figur 3a ist eine schematische Schnittansicht der vorliegenden Erfindung in der y-z-Ebene. Wie in Figur 3a gezeigt ist, ist die z-Achse die optische Achse (und die Symmetrieachse) des Reflektors M.
  • Figur 3b ist eine schematische Schnittansicht der vorliegenden Erfindung in der x-z-Ebene.
  • Figur 4 ist eine vergrößerte Ansicht der Figur 3a in Form eines Strahlendiagramms, die den Bildbereich detaillierter zeigt.
  • Figur 5 ist eine vergrößerte Ansicht der Figur 3b, die die Anordnung der Ebene θ zur Veranschaulichung der Rotationssymmetrie zeigt.
  • Figur 6 ist eine vergrößerte Ansicht der Bilder I&sub1; und I&sub2;, die auch in den Figuren 3a, 3b und 4 eingezeichnet sind. Figur 6 hat die Form eines Strahlendiagramms.
  • Figur 7 ist eine vergrößerte Ansicht der Figur 3a in Form einer geometrischen Darstellung.
  • Figur 8 ist eine Draufsicht eines bevorzugten Ausführungsbeispiels der Erfindung, bei dem eine Quelle zwei Zielobjekte beleuchtet.
  • Figur 9 zeigt eine seitliche Querschnittsansicht des Ausführungsbeispiels der Figur 8, geschnitten entlang der Linie AA.
    • DETAILLIERTE BESCHREIBUNG DER ERFINDUNG
  • Diese Erfindung besteht aus drei Hauptkomponenten.
  • 1) Quelle. Eine optische Punktquelle elektromagnetischer Strahlung. Im Zusammenhang mit dieser Erfindung wird als Punktquelle jede kompakte Quelle elektromagnetischer Strahlung bezeichnet, deren Öffnungswinkel klein ist. Typischerweise beträgt die lineare Winkelgröße einer solchen Quelle nicht mehr als 0,1 rad.
  • Beispielsweise kann eine typische Quelle eine elektrische Bogenlampe mit einem Bogenlampenelektrodenabstand von 2 mm sein, die in einem Abstand von 5 cm vor einem sphärischen Reflektor angeordnet ist. Bei dem bevorzugten Ausführungsbeispiel ist dies eine kompakte Quecksilber-Bogenlampe mit einer Bogenlänge von einem (1) mm. Jedoch kann jede elektromagnetische Strahlungsquelle, die im Vergleich zu dem Krümmungsradius des Reflektors klein ist, verwendet werden.
  • 2) Reflektor. Der Reflektor bündelt elektromagnetische Strahlung von der Quelle auf das Zielobjekt. Bei dem bevorzugten Ausführungsbeispiel ist er ein Abschnitt eines sphärischen Spiegels, der in bezug auf die Quelle konkav ist. An dem Spiegel können optische Vorbehandlungen durchgeführt werden, beispielsweise können die erste oder die zweite (innere) Oberfläche poliert und mit einem reflektierendem Material überzogen (z. B. aluminisiert) sein.
  • 3) Zielobjekt. Das Zielobjekt ist ein kleines Objekt, das eine Bestrahlung mit der höchstmöglichen Dichte elektromagnetischer Strahlung erfordert. Bei dem bevorzugten Ausführungsbeispiel handelt es sich um einen Einzelkernlichtwellenleiter mit einem Durchmesser von ca. 0,1 mm. Zwei weitere Komponenten, die als Teil der Erfindung verwendet werden können, sind ein Magnetfeld und eine korrigierende Optik. Das Magnetfeld wird in Verbindung mit einer kurzen Bogenlampe zur Plasmakompression in dem Bogenentladungsbereich verwendet, um dadurch die effektive Größe der Strahlungsquelle zu verringern. Ein solches Feld kann von einem Satz von Permanentmagneten oder von elektromagnetischen Spulen erzeugt werden, beispielsweise von Helmholtz-Spulen. Die korrigierenden Optiken, dargestellt durch die gestrichelten Linien als "C" in den Figuren 3a und 3b können wie im Stand der Technik bekannt ist verwendet werden, um Abbildungsfehler, wie Aberrationen, Astigmatismus und Koma zu korrigieren, die mit der achsenversetzten optischen Anordnung nach der Erfindung verbunden sind.
  • Die Figuren 3a und 3b zeigen die Anordnung der Quelle S und des Reflektors M gemäß der Erfindung. Die Figuren 3a und 3b zeigen auch die Anordnung der korrigierenden Optik (dargestellt durch die gestrichelten Linien bei C), die im folgenden beschrieben wird und im stand der Technik als Mittel bekannt ist, um durch die achsenversetzte Anordnung verursachte Abbildungsfehler wie Aberration, Astigmatismus und Koma zu korrigieren. Das Zielobjekt ist nicht dargestellt, ebenso nicht der Magnetfeldgenerator, der zur Komprimierung der effektiven Größe der Quelle S verwendet werden könnte.
  • Es wird auf die Figuren 3a und 3b Bezug genommen. Der Reflektor M hat einen Krümmungsradius r, ist ein Kugelabschnitt und ist in einem rechthändigen orthogonalen Koordinatensystem (x, y, z) in einem Abstand von dem Ursprung auf der z-Achse angeordnet, wobei die z-Achse die optische Achse und die Symmetrieachse des Reflektors ist. Die konkave Fläche des Reflektors M liegt dem Ursprung gegenüber und der Krümmungsmittelpunkt des Reflektors liegt bei (0, 0, 0). Weder die Querschnittsform noch die Größe des Reflektors sind von besonderer Bedeutung. Aus Vereinfachungsgründen sei jedoch angenommen, daß der Reflektor eine symmetrisch zur z-Achse angeordnete Kreisöffnungsweite vom Durchmesser A hat (wobei A ungefähr gleich r ist).
  • Die Quelle S liegt bei (0, y&sub0;, 0), liegt also um einen Betrag y&sub0; entfernt von der optischen Achse. Die Quelle S dient der Bestrahlung des Reflektors M. Die Strahlen von der Quelle konvergieren nach ihrer Reflexion am Hohlspiegel in der Nähe von (0, -y&sub0;, 0), wobei sie das reelle Bild I der Quelle S erzeugen.
  • Wenn die Quelle S von der Symmetrieachse (z-Achse), entfernt wird, verschlechtert sich die Bildqualität. Die Verschlechterung nimmt in dem Maße zu, wie der Abstand y&sub0; zwischen der Quelle S und dem Ursprung wächst.
  • Figur 4 zeigt den Strahlengang für die Anordnung gemäß den Figuren 3a und 3b, wobei y&sub0; aus Anschauungsgründen relativ groß gewählt wurde. Figur 4 zeigt, daß die meisten Strahlen zunächst in der Nähe von I&sub2; bei (0, -y&sub0;, z&sub0;) konvergieren. Die Geometrie ist zur y-Achse rotationssymmetrisch, wie in Figur 4 gezeigt ist. Daher ist ein Strahlendiagramm für jede Ebene (beispielsweise die Ebene θ gemäß Figur 5), die die y-Achse enthält, gleich dem Strahlendiagramm der Figur 4. Alle in der Ebene θ enthaltenen Strahlen müssen die y-Achse im Abschnitt zwischen y&sub1; und y&sub2; schneiden. Daher erzeugen Strahlen, die von der Quelle S gesendet und nachfolgend von M reflektiert wurden, auch ein scharfes Linienbild I&sub1; auf der y-Achse zwischen y&sub1; und y&sub2;, wie in Figur 6 zu sehen ist, und ein anderes Bild I&sub2; entlang dem Umfang eines Zylinders mit dem Radius z&sub0;, wie in Figur 5 zu sehen ist, wobei der imaginäre Zylinder die y-Achse umgibt. Dieses Kreisbild ist weniger scharf aufgrund von sphärischen Aberrationen.
  • An den Punkten zwischen den Linien-Bildern I&sub1; und I&sub2;, hat das Strahlenbündel einen elliptischen Querschnitt. Die Hauptachse der Ellipse wechselt zwischen der Richtung parallel zu I&sub2; zu der Richtung parallel zu I&sub1;, wenn die Ellipse irgendwo zwischen den beiden Bildlinien zu einem Kreis wird. Dieser Kreis wird Kreis geringster Störung (Circle of Least Confusion) genannt und ist in Figur 6 mit I bezeichnet. Das Bild I wird in dieser Erfindung als die optimale Bildposition betrachtet, wo ein Zielobjekt angeordnet werden sollte und ist Gegenstand der folgenden quantitativen Analyse.
  • Figur 4 zeigt, daß die meisten Strahlen von der Quelle S bei I&sub2; konvergieren. Dieser Punkt kann als der Punkt definiert werden, an dem der paraaxiale Strahl SP nach der Reflexion tangential einen Kreis um den Ursprung mit dem Radius y&sub0; berührt. Figur 7 ist eine geometrische Darstellung der Figur 4. In Figur 7 ist die Strecke OP normal zu dem Reflektor und halbiert deshalb den Winkel SPI&sub2; gemäß dem Reflexionsgesetz. Die Winkel a und B sind in Figur 7 gezeigt. Aus Figur 7 ist zu erkennen, daß B = 2a ist;
  • Wichtig ist, daß zo ungefähr gleich dem Absolutwert von (y&sub1; - y&sub2;) ist, der gleich der Bogenlänge von I&sub2; ist. Siehe Figur 6. Ferner gilt, daß sin a = yo/r, wobei diese Größe (sin a) viel kleiner als 1 ist, und daß cos a ungefähr gleich 1 ist. Daher ist zo ungefähr gleich 2y²o/r.
  • Daher: ("Gleichung 2")
  • Daher zeigt Figur 6, daß der Kreis der geringsten Störung I ungefähr in der Mitte zwischen I&sub1; und I&sub2; oder ungefähr bei (0, - yo, zo/2) angeordnet ist. Sein Durchmesser beträgt ungefähr zo/2.
  • Für einen gegebenen sphärischen Reflektor M gilt dann, daß je kleiner die Achsenentfernung y&sub0; der Quelle S, desto kleiner ist die Punktgröße und desto schärfer ist das Bild. Der gleiche Effekt kann, wenn auch weniger wirksam, durch Vergrößerung des Krümmungsradius r des Reflektors M erzielt werden.
  • Wenn eine ideale punktförmige Quelle verwendet wird und ein Zielobjekt mit einem Querschnitt vom Durchmesser d mit einer maximalen Flußdichte bestrahlt werden soll, dann muß der Kreis der geringsten Störung kleiner oder gleich dem Zielobjekt sein, so daß das Zielobjekt die meisten Strahlen vom Reflektor auffängt. Auf diese Weise gilt,
  • d zo/2 y&sub0;²/r ("Gleichung 2")
  • Die Einstellung von y&sub0; oder r zur Erfüllung der Gleichung 2 optimiert die Wirksamkeit.
  • In diesem Fall wird die Bildpunktgröße von den Abbildungsmöglichkeiten der Optik vorgegeben.
  • Wenn eine Quelle der endlichen Größe s&sub0; verwendet wird, dann sorgt die geometrische Optik dafür, daß sie mit einer Vergößerung gleich 1 abgebildet wird. Jedoch wird jeder Punkt auf dem Bild um y&sub0;²/r verteilt sein. Dies macht das Bild verschwommen. Das Verbessern der Geometrie zur Verringerung von y&sub0;²/r wirkt sich nur beschränkt auf die Bildgröße hinter dem Punkt aus, wo
  • y&sub0;²/r < s&sub0; ("Gleichung 3")
  • Dies entspricht der Realität, in der die Fähigkeit des Systems, Licht auf einen Punkt kleiner Größe zu bündeln, eher durch die Größe der punktförmigen Lichtquelle beschränkt wird als durch die optischen Abbildungsfehler.
  • Ein Beispiel eines Ausführungsbeispiels wird im folgenden beschrieben.
  • Es sei angenommen, daß man wünscht, einen möglichst hohen Lichtfluß von einer Bogenlampe in einen kleinen Lichtwellenleiter einzukoppeln. Die Lampe hat eine Bogenlänge ("s&sub0;") von 1mm, üblicherweise das Zehnfache des Querschnittsdurchmessers der Faser. Wenn der Krümmungsradius r des sphärischen Refelktors M 50 mm beträgt, dann kann man y&sub0; = 3 mm setzen, um die Gleichung 3 zu erfüllen (d. h. die Lampe ist 3 mm versetzt zur Achse angeordnet); dann gilt:
  • y²o/r = 3²/50 = 9/50 = 0,18 mm < 1 mm
  • In diesem Fall wird die Möglichkeit, den Strahlungsfluß auszunutzen, von der Zielobjektgröße bestimmt, solange Gleichung 3 erfüllt ist. Eine Vergrößerung der Zielobjektgröße verbessert die Kopplungsfähigkeit proportional zum Durchmesserquadrat, bis d s&sub0; ist. Alternativ könnte die Quellengröße s&sub0; reduziert werden, jedoch würde eine Verstärkung der Flußdichte an dem Zielobjekt nur erzielt, wenn die Strahlungsflußausbeute nicht gleichzeitig verringert würde.
  • Die folgenden vier Lösungen können verwendet werden, um einen Punkt kleiner Größe ohne Verlust von Strahlungsflußdichte zu erzeugen.
  • 1) Verwende das System unter den Betriebsbedingungen, wo die Gleichung 2 oder 3 erfüllt ist, so daß Abbildungsfehler im Vergleich zu den Zielobjekt- und Quellengrößen vernachlässigbar sind.
  • 2) Verwende vor dem Zielobjekt eine korrigierende Optik, die im Stand der Technik bekannt ist, wie es die Figuren 3a und 3b zeigen, um ein ideales Bild unter Auschaltung der Achsenversatz-Abbildungsfehler zu erzeugen.
  • 3) Deformiere den sphärischen Reflektor, um ihn elliptisch zu machen mit einer geringen Exzentrizität. Wenn der sphärische Reflektor aus einem halbflexiblen Material, wie dünnem Metall oder Glas, hergestellt ist, kann er in eine Befestigungsvorrichtung (z. B. eine Spanneinrichtung) montiert werden, die ihn in einer Richtung komprimiert oder streckt. Der Reflektor kann deformiert sein, um eine geeignete Exzentrizität aufzuweisen, so daß ein Brennpunkt mit dem Punkt koinzidiert, an dem die Quelle S angeordnet ist, und das Bild an dem komplementären Brennpunkt erzeugt wird.
  • 4) Verringere die Quellenpunktgröße s&sub0;. Bei einer Bogenlampe führt eine Verringerung des Elektrodenabstands nicht notwendigerweise zu einer Verringerung des Bogenvolumens. Die Rückstoßkräfte zwischen den Ionen führen zu einer Vergrößerung des Plasmas. Dies kann dadurch verhindert werden, daß ein Magnetfeld parallel zu den Elektroden angelegt wird. Das Plasma kann in dem engen Bereich zwischen den Elektroden eingeschnürt werden und die Lichtflußdichte wird aufrechterhalten. Es können Permanentmagneten oder elektromagnetische Spulen, z. B. Helmholtz-Spulen, die im Stand der Technik wohlbekannt sind, verwendet werden.
    • BESCHREIBUNG DES BEVORZUGTEN AUSFÜHRUNGSBEISPIELS
  • Figuren 8 und 9 zeigen eine Anwendung der Erfindung. Die Figuren dienen der Veranschaulichung und sollen nicht beschränkend wirken. In den Figuren 8 und 9 bestrahlt eine einzige Bogenlampe 1 zwei Lichtwellenleiter 2 mit Hilfe von Reflektoren 7, deren optische Achsen durch mit 3 bezeichnete gestrichelte Linien dargestellt sind. Die Lichtwellenleiter sind in Träger 4 eingebaut, die in Befestigungsvorrichtungen 5 außerhalb des Gehäuses 6 eingespannt sind. Die Befestigungsvorrichtungen 5 enthalten Einstellschrauben 8, so daß die Position der Lichtwellenleiter 2 eingestellt werden kann. In Figur 9 kann die Position des Reflektors 7 durch Drehen der Fingerschrauben 9 eingestellt werden.
  • Dieses Ausführungsbeispiel zeigt außerdem ein paar von dichroitischen Filterelementanordnungen 10, die zwischen den Lichtwellenleitern 2 und den Reflektoren 7 angeordnet sind. Die dichroitischen Filterelementanordnungen 10 zur Farbfilterung sind an Schwenkarmen 11 befestigt, die von elektromagnetischen Stellgliedern 12 gesteuert werden. Diese Anordnung ermöglicht eine schnelle Fernauswahl der dichroitischen Filterelemente. Das verändert die Farbe des in die Faser eintretenden Lichtes. Eine nicht dargestellte korrigierende Optik kann in den Raum zwischen den dichroitischen Elementanordnungen 10 und dem sphärischen Reflektor 7, wie es im Stand der Technik bekannt ist, eingebaut sein.
  • Die von der Lampe 1 erzeugte Wärme wird durch Luftlöcher 13 in der Unterseite des Lampengehäuses 6 kompensiert, die zu einem Ventilator 14 führen. Die empfindlichen Lichtwellenleiter 2 und ihre Träger 4 werden von einem Ablenkblech 15 zwischen der Lampe 1 und den Trägern 4 geschützt, durch die die Fasern 2 verlaufen.

Claims (7)

1. Lichterzeugendes, -verdichtendes und -sammelndes Beleuchtungssystem zur Schaffung einer Lichtquelle hoher Intensität mit einem hohen Strahlungsfluß in einem kleinen Bereich, wobei das System aufweist:
ein Gehäuse (6);
einen Hohlspiegel (7), der an dem Gehäuse (6) befestigt ist, wobei der Spiegel (7) eine Symmetrieachse (3) aufweist;
eine Bogenlampe (1), die einen Bogenlampenelektrodenabstand kleiner oder gleich 2 mm aufweist und in dem Gehäuse (6) und in der Nähe der Symmetrieachse des Spiegels (7) angeordnet ist, jedoch um einen ersten Abstand von der Achse (3) des Spiegels entfernt so angeordnet ist, daß sie innerhalb des Gehäuses (6) in einem im wesentlichen zu dem ersten Abstand gleichgroßen Abstand wie der erste Abstand von der Achse (3) ein im wesentlichen scharfes Bild von der Lampe (1) erzeugt;
eine Lichtleitfaser (2) mit einem in der Nähe des Bildes angeordneten Ende zum Sammeln des Lichtes, wobei die Lichtleitfaser (2) einen außerhalb des Gehäuses (6) angeordneten Abschnitt aufweist, um außerhalb des Gehäuses Licht zur Verfügung zu stellen, welches von der Bogenlampe (1) in dem Gehäuse (6) erzeugt wurde.
2. Lichterzeugendes, -verdichtendes und -sammelndes Beleuchtungssystem nach Anspruch 1, wobei die Flußdichte der Bogenlampe (1) durch das Anlegen eines die Elektroden der Bogenlampe (1) umgebenden Magnetfeldes erhöht wird, wobei das Magnetfeld mit Hilfe von Permanentmagneten oder Elektromagneten erzeugt wird.
3. Lichterzeugendes, -verdichtendes und -sammelndes Beleuchtungssystem nach Anspruch 1, wobei ein korrigierendes optisches System zwischen der Lichtleitfaser (2) und dem Spiegel (7) angeordnet ist, um die Fokussierung des Bildes auf die Lichtleitfaser (2) zu verbessern.
4. Lichterzeugendes, -verdichtendes und -sammelndes Beleuchtungssystem nach Anspruch 1, wobei der Spiegel (7) mechanisch deformiert ist, um die Fokussierung des Bildes auf die Lichtleitfaser (2) zu verbessern.
5. Lichterzeugendes, -verdichtendes und -sammelndes Beleuchtungssystem nach Anspruch 1 oder 4, wobei dichroitische Filter (10) zwischen dem Spiegel (7) und der Lichtleitfaser (2) angeordnet sind.
6. Lichterzeugendes, -verdichtendes und -sammelndes Beleuchtungssystem nach Anspruch 5, wobei die dichroitischen Filter 10 an Einrichtungen zur Fernauswahl der dichroitischen Filter befestigt sind.
7. Lichterzeugendes, -verdichtendes und -sammelndes Beleuchtungssystem nach einem der Ansprüche 1, 3, 4 oder 5, wobei die erste und/oder die zweite Oberfläche des Spiegels mittels Verfahren zur Herstellung optischer Oberflächen hergestellt worden ist.
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