DE3741451A1 - Hydrostatisches lagersystem - Google Patents
Hydrostatisches lagersystemInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein hydrostatisches Lager
system mit einer Welle, einem hydrostatischen Lager mit
Flüssigkeitskammer, an dem Teil, der der Welle gegen
überliegt, zum hydrostatischen Halten einer ferromagne
tischen Flüssigkeit und mit einer Einrichtung zum Ab
dichten der beiden axialen Seiten der Kammer, wobei die
Einrichtung relativ zu jeder der Seiten beweglich ist.
Aus dem US-Patent 34 39 961 ist ein sogenanntes
bifluides hydrodynamisches Lager bekannt, bei dem ein
Hochdruckgas als hydrostatisches Gas verwendet wird und
das unter hohem Druck stehende Betriebsgas durch ma
gnetische Anziehung einer ferromagnetischen Flüssigkeit,
die feine Ferritpartikeln enthält, mittels einer Magnet
spule gehalten wird.
Ein anderes bekanntes Lager ist so aufgebaut, daß
ein Entweichen des Betriebsöls dadurch verhindert wird,
daß ein Druckgleichgewicht zwischen dem Betriebsöl und
der Dichtungsflüssigkeit in der Weise aufrechterhalten
wird, daß die Außeneinrichtungen nicht kontaminiert
werden, die ferromagnetische Flüssigkeit in dem Öl ein
gefangen ist, wenn das Betriebsöl durch eine Rückgewin
nungsnut gesammelt und zu einem Öltank zurückgeleitet
wird oder wenn es unvermeidbar ist, daß das Öl, das
einen Schmierfilm an der Oberfläche der Drehwelle bil
det, die Möglichkeit hat, aus dem Lagersystem auszutre
ten, wodurch es jedoch unmöglich wird, das hydrostati
sche System gegenüber der Außenatmosphäre abzuschließen.
Zusätzlich zeigt sich dabei ein weiteres Problem derart,
daß eine Luftabdichtung für solche Anlagen nicht ange
wandt werden kann, in denen Halbleiter hergestellt wer
den, insbesondere wird dabei die im Vakuum ausgeführte
Belichtung in derartigen Anlagen beeinträchtigt.
Es wurde auch schon in Betracht gezogen, mechani
sche Dichtungen anstelle von Luftdichtungen einzusetzen,
mit der Absicht, die voranstehenden Nachteile zu ver
meiden, jedoch ist bei diesen mechanischen Abdichtungen
unvermeidlich, daß eine bestimmte Luftmenge rings um
die Dichtung in der Ölrückgewinnungseinrichtung als ein
schockabsorbierendes Medium vorhanden ist, um die Ab
dichtfunktion der Vorrichtung aufrechtzuerhalten, wenn
der hydrostatische Druck ausgelöst wird, zu Zeiten von
Laständerungen und gegen thermische Expansion und daher
ist es ebenso unvermeidlich, daß ein geringer Anteil
von Dichtgas austritt.
Wälzlager anstelle von hydrostatischen Lägern
können gleichfalls in Betracht gezogen werden, jedoch
erfordern derartige Läger Schmierfette als Schmiermit
tel, und das in dem Schmiermittel enthaltene Fett kann
verdampfen und dadurch die Außenatmosphäre kontaminie
ren.
Das in dem US-Patent 34 39 961 beschriebene Lager
ist so konstruiert, daß das Hochdruckgas durch eine
ferromagnetische Flüssigkeit abgedichtet wird, jedoch
kann ein derartiges Lager wegen der hohen Kompressibi
lität des Hochdruckgases, das als hydrostatisches Medium
verwendet wird, im Vergleich zu einer Flüssigkeit, nicht
eingesetzt werden, da es für ein derartiges Lager unmög
lich ist, das Hochdruckgas während des Laufens zu er
gänzen, so daß das Lager seine Funktion als ein hydro
statisches Lager nicht erfüllen kann, wen ein bestimm
ter Betrag des Hochdruckgases infolge einer langen
Betriebsperiode ausgetreten ist.
Aufgabe der Erfindung ist es, Nachteile bekannter
Lagersysteme zu vermeiden und ein hydrostatisches Lager
system unter Einsatz einer nichtkompressiblen ferroma
gnetischen Flüssigkeit als die Arbeitsflüssigkeit zu
schaffen, bei dem ein Austreten der ferromagnetischen
Flüssigkeit aus dem Lagersystem weitgehend verhindert
wird.
Im Rahmen dieser Aufgabe soll auch ein hydrostati
sches Lager mit einer ferromagnetischen Flüssigkeit ge
schaffen werden, bei dem die Antriebswirksamkeit der
ferromagnetischen Flüssigkeit durch eine geeignete An
triebseinrichtung für die Rückführung der ferromagneti
schen Flüssigkeit zu einer Flüssigkeitskammer des Lagers
an einem Teil, der einer Rückgewinnungsnut gegenüber
liegt, verbessert wird.
Die voranstehende Aufgabe der Erfindung wird durch
ein hydrostatisches Lagersystem der eingangs beschriebe
nen Art in der Weise gelöst, daß Rückgewinnungsnuten an
den beiden axialen Seiten der Kammer zum Sammeln der aus
der Flüssigkeitskammer austretenden ferromagnetischen
Flüssigkeit angeordnet sind, daß eine magnetische Dich
tung an dem Teil angebracht ist, aus dem die ferroma
gnetische Flüssigkeit austritt, daß ein umlaufender
Durchgang zum Zirkulieren der ferromagnetischen Flüs
sigkeit zwischen den Rückgewinnungsnuten und der Flüs
sigkeitskammer und eine Antriebseinrichtung in der Mitte
des Durchgangs vorhanden sind, die die ferromagnetische
Flüssigkeit in die Flüssigkeitskammer treibt.
In weiterer Ausgestaltung der Erfindung ist das
hydrostatische Lagersystem mit einer Welle und einem
um die Welle herum angeordneten hydrostatischen Lager
ausgerüstet, ferner mit einer oder mehreren Flüssigkeits
kammern an dem Teil, der der Welle gegenüberliegt, zum
hydrostatischen Halten einer ferromagnetischen Flüssig
keit und einer Einrichtung zum Abdichten der beiden
axialen Seiten der Kammer, wobei die Einrichtung relativ
zu jeder der Seiten beweglich ist, und zeichnet sich
dadurch aus, daß das hydrostatische Lager Rückgewinnungs
nuten zum Sammeln der aus den Kammern herausgedrückten
ferromagnetischen Flüssigkeit aufweist, daß ein umlau
fender Durchgang die Rückgewinnungsnuten und die Kammern
verbindet, daß eine Antriebseinrichtung für den Antrieb
der ferromagnetischen Flüssigkeit axial zu einem Seiten
teil der Rückgewinnungsnut und eine magnetische Dich
tungseinrichtung an dem Teil angeordnet sind, aus dem
die ferromagnetische Flüssigkeit herausgedrückt wird,
daß die Antriebseinrichtung aus einer flexiblen Membran,
die eine Seitenwand der Rückgewinnungsnut bildet, und
einer Anzahl von Antriebsringteilen besteht, die konzen
trisch auf die Welle aufgesteckt sind und die an der
Außenseite der flexiblen Membran der Rückgewinnungsnut
so anliegen, daß sie axial und hin- und herbewegbar sind
und daß eine Einrichtung, die den Fließwiderstand der
ferromagnetischen Flüssigkeit ändert, an dem Verbindungs
endstück des umlaufenden Durchgangs zu der Rückgewin
nungsnut nahe den Antriebsringteilen angeordnet ist.
Mit der Erfindung wird der Vorteil erzielt, daß
die Lagerungsfunktion bei dem statischen Druck der
ferromagnetischen Flüssigkeit, die in der Flüssigkeits
kammer enthalten ist, erreicht wird, da die mit einem
vorgegebenen Druck zugeführte ferromagnetische Flüssig
keit der Flüssigkeitskammer zwischen der Welle und dem
Lager eingespeist wird. Von Vorteil ist des weiteren,
daß ein Entweichen der magnetischen Flüssigkeit nach
außen mit großer Sicherheit durch die magnetische Dich
tung verhindert werden kann, die an den beiden axialen
Seiten, nämlich dem äußersten Ende der Flüssigkeitskam
mer angeordnet ist. Da sowohl der umlaufende Durchgang
als auch die Antriebseinrichtung innerhalb des Lagers
angeordnet sind, kann die Transportlänge der magneti
schen Flüssigkeit gekürzt werden, so daß eine verrin
gerte Menge an magnetischer Flüssigkeit für das Lager
system erforderlich ist.
Diese Vorteile gelten auch für die weitere Aus
führung der Erfindung, nämlich daß die Lagerungsfunktion
bei dem statischen Druck der in der Flüssigkeitskammer
enthaltenen ferromagnetischen Flüssigkeit erreicht wird,
da die Magnetflüssigkeit mit einem vorgewählten Druck,
bestimmt durch die Antriebseinrichtung, der Flüssigkeits
kammer zugeführt wird, die sich zwischen einer Führungs
welle und dem Lager erstreckt. Ebenso kann ein Austreten
der Magnetflüssigkeit mit großer Sicherheit mittels der
magnetischen Dichtung verhindert werden, die an den bei
den axialen Seiten, nämlich dem äußersten Ende der
Flüssigkeitskammer angeordnet ist. Da die Antriebsein
richtung für die Rückführung der magnetischen Flüssig
keit in die Flüssigkeitskammer so angeordnet ist, daß
sie den Rückführungsnuten gegenüberliegt, kann die Fläche
für das Anlegen des Druckes durch die Antriebseinrichtung
größer ausgeführt werden und dadurch die Antriebswirksam
keit der Flüssigkeit verbessert werden.
Die Erfindung wird im folgenden an Hand von zeich
nerisch dargestellten Ausführungsbeispielen näher be
schrieben. Es zeigt
Fig. 1 im Schnitt eine Seitenansicht einer
ersten Ausführungsform der Erfindung,
Fig. 2 eine Vorderansicht von rechts nach Fig. 1,
Fig. 3 im Schnitt eine Seitenansicht einer zweiten
Ausführungsform der Erfindung,
Fig. 4 im Schnitt eine Seitenansicht einer
dritten Ausführungsform der Erfindung,
Fig. 5 eine Draufsicht entlang der Linie I-I
der Fig. 2,
Fig. 6 bis 8 Seitenansichten und Abwandlungen der
Antriebseinrichtung, die in den Ausführungsformen der
Erfindung eingesetzt wird,
Fig. 9 eine Seitenansicht im Schnitt einer
dritten Ausführungsform der Erfindung,
Fig. 10 eine vergrößerte Schnittansicht eines
Ausführungsbeispiels einer Antriebseinrichtung, die in
der vierten Ausführungsform der Erfindung angewandt wird,
Fig. 11 eine vergrößerte Schnittansicht eines
weiteren Ausführungsbeispiels der Antriebseinrichtung, und
Fig. 12 eine Schnittansicht eines Lagers gemäß
dem Stand der Technik.
Bevor die einzelnen Ausführungsformen der Erfindung
näher erläutert werden, wird zunächst auf Fig. 12 Bezug
genommen, die ein herkömmliches Lager wiedergibt, bei
dem eine Drehwelle 2 innerhalb eines hydrostatischen
Lagers 1 befestigt ist. Die Innenfläche des hydrostati
schen Lagers 1 ist mit einer Ölkammer 3 ausgestattet,
die mit Betriebsöl und einem vorgegebenen Druck versorgt
wird. Eine kreisförmige Rückführungsnut 4 ist an den
beiden axialen Enden des Lagers angeordnet und ist um
eine vorgegebene Distanz von der Ölkammer 3 beabstandet.
Des weiteren ist ein Paar von Dichtungsnuten 5, von denen
jede an einem der beiden axialen Enden des Lagers ange
ordnet ist, vorhanden. Die Ölkammer 3 wird mit einem
Betriebsöl von einer äußeren Ölpumpe 7 durch einen Ein
laßkanal 6 versorgt, und das Betriebsöl, axial aus
der Ölkammer 3 herausgedrückt, wird von der Rückführungs
nut 4 aufgefangen und einem Öltank 9 über einen Auslaß
kanal 8 zugeführt. Die Dichtungsnut 5 wird mit einem
hydrostatischen Dichtungsgas von einer unter Druck
stehenden Dichtungsgasquelle 10 über ein Druckregelven
til 11 und einen Kanal 12 beaufschlagt, so daß ein Aus
tritt des Betriebsöls, das aus der Rückführungsnut 4
herausgedrückt wird, verhindert wird.
Die Fig. 1 und 2 zeigen Schnittansichten der ersten
Ausführungsform der Erfindung.
In den Zeichnungen ist mit der Bezugszahl 1 ein
hydrostatisches Lager und mit der Bezugszahl 2 eine
Welle belegt, die drehbar und verschiebbar auf der
Innenwand des hydrostatischen Lagers 1 angeordnet ist.
Das hydrostatische Lager 1 umfaßt ein zylindrisches
Gehäuse 21 aus einem nichtmagnetischen Material wie
beispielsweise Nichteisenmetalle oder Legierungen oder
einem Kunststoffmaterial und hat einen Durchmesser, der
geringfügig größer als der Außendurchmesser der Welle 2
ist.
Im Mittelteil auf der Innenfläche des Gehäuses 21
ist eine Flüssigkeitskammer 22 angeordnet, gebildet
durch Ausschnitte, zum hydrostatischen Halten einer
ferromagnetischen Flüssigkeit, welche die Betriebsflüs
sigkeit ist, an vier Abschnitten der inneren Umfangs
fläche des Gehäuses und in einer Weise, daß zwei der
Kammern, die ein Paar bilden, so angeordnet sind, daß sie
einander in der x- und y-Richtung gegenüberliegen. Mit
anderen Worten bedeutet dies, daß sich die vier Abschnit
te der Flüssigkeitskammer 22 kreuzweise gegenüberliegen.
Eine geeignete verwendbare ferromagnetische Flüs
sigkeit ist beispielsweise eine Art von Kolloidflüssig
keit, die so hergestellt wird, daß feine Magnetpartikel
wie beispielsweise Ferritpartikel in eine Trägerflüssig
keit stabil feinstverteilt werden. Eine derartige ferro
magnetische Flüssigkeit verhält sich so, als ob die
Flüssigkeit selbst magnetische Eigenschaften besitzt,
ohne daß es zu einem Koagulieren oder Ausfällen der
Ferritpartikel im Schwerfeld oder in einem Magnetfeld
kommt.
Die beiden axialen Enden der inneren Umfangsfläche
des Gehäuses 21 sind mit Magnetdichtungen 23 L und 23 R
ausgestattet. Jede dieser Magnetdichtungen 23 L und 23 R
besteht aus einem kreisförmigen Permanentmagneten 24,
der so magnetisiert ist, daß der N-S-Pole in Axialrichtung
und ein Paar von Magnetjoche 25 a und 25 b aufweist, von
denen je eines an dem entsprechenden axialen Ende jedes
Magneten 24 befestigt ist. In diesem Fall ist der Innen
durchmesser der Magnetjoche 25 a und 25 b so ausgewählt,
daß er geringfügig größer als der Außendurchmesser der
Welle 2 ist. Wie später noch beschrieben wird, wird die
ferromagnetische Flüssigkeit magnetisch durch das
Magnetfeld angezogen, das zwischen diesen Magnetjochen
25 a und 25 b ausgebildet ist, wodurch ein Austreten der
Magnetflüssigkeit nach außen verhindert wird.
Ringförmige Rückgewinnungsnuten 28 L und 28 R sind
in den Abschnitten zwischen der Flüssigkeitskammer 22
und jeder Magnetdichtung 23 L und 23 R ausgebildet, wobei
die Rückgewinnungsnuten mit der Flüssigkeitskammer 22
durch einen Zwischenraum 27 geringer Lichtweite zwischen
Stegen 26 und der äußeren Umfangsfläche der Welle 2
kommunizieren. Das Gehäuse 21 weist des weiteren einen
umlaufenden Durchgang 29 auf, der mit den beiden Rück
gewinnungsnuten 28 L und 28 R zu der Flüssigkeitskammer 22
durch eine fest vorgegebene Drosselöffnung 0 verbunden
ist.
Ein Paar von Antriebseinrichtungen 30 L und 30 R um
gibt den umlaufenden Durchgang 29, um die ferromagneti
sche Flüssigkeit oder das ferromagnetische Fluid in
Richtung der Flüssigkeitskammer 22 anzutreiben und da
durch den hydrostatischen Druck der ferromagnetischen
Flüssigkeit bzw. des ferromagnetischen Fluids in der
Flüssigkeitskammer 22 auf einem vorgegebenen Niveau
zu halten.
Die Antriebseinrichtungen 30 L und 30 R bestehen
aus 3-Phasenerregungsspulen 31 a bis 30 c, und ein sich
bewegendes Magnetfeld wird durch die aufeinanderfolgende
Elektrizitätsversorung mit dreiphasigem Wechselstrom
ausgewählter Frequenz erzeugt und zieht die ferromagneti
schen Partikel an und treibt des weiteren die angezoge
nen Partikel gegen das Zentrum der Flüssigkeitskammer 22,
beispielsweise mit einer Fließgeschwindigkeit von unge
fähr 0,06 cm3/s (0,06 cc/sec) und einem Ausströmdruck von
49,04 · 104Pa (5 kg/cm2).
Dichtungen 33 L und 33 R sind außerhalb der entsprechen
den Magnetdichtungen 23 L und 23 R angeordnet, um das Ein
dringen von Staub von außen her zu verhindern.
Im folgenden wird die Betriebsweise der ersten
Ausführungsform näher beschrieben.
Zunächst wird angenommen, daß sich die Welle 2 im
stationären Zustand befindet und von der Schaltung 32,
die mit den Antriebseinrichtungen 30 L und 30 R verbun
den ist, kein elektrischer Strom geliefert wird, so daß
sich ein bewegtes Magnetfeld in den Antriebseinrichtun
gen 30 L und 30 R nicht ausbilden kann und die ferromagne
tische Flüssigkeit angehalten wird, so daß der hydro
statische Druck innerhalb der Flüssigkeitskammer Null
ist und die Welle 2 die Stege 26 des hydrostatischen
Lagers 1 berührt, so daß die Welle 2 durch die Stege 26
abgestützt ist. Unter dieser Bedingung ist die ferro
magnetische Flüssigkeit oder das ferromagnetische Fluid
überall in der Flüssigkeitskammer 22, den Rückgewin
nungsnuten 28 L und 28 R und dem umlaufenden Durchgang 29
verteilt, und da die Magnetdichtungen 23 L und 23 R vor
handen sind, ist eine Leckage oder ein Entweichen der
ferromagnetischen Flüssigkeit aus dem Lager mit Sicher
heit durch die Tatsache verhindert, daß die ferromagne
tische Flüssigkeit ihrerseits dem Herauspressen ausge
setzt wäre, durch die Magnetkraft angezogen wird, die
durch die Magnetdichtungen ausgeübt wird.
Wenn es erforderlich ist, die Welle 2 für ihre
Drehung hydrostatisch abzustützen, wird zuerst die
Antriebsschaltung 32 gestartet, so daß elektrischer
Strom den Erregungsspulen 31 a bis 31 c zugeleitet wird,
die mit den Antriebseinrichtungen 30 L und 30 R verbun
den sind, um ein verschiebbares Magnetfeld in Richtung
des Zentralteils der Flüssigkeitskammer 22 auszubil
den und somit die ferromagnetische Flüssigkeit gegen
die Flüssigkeitskammer 22 zu treiben, wodurch die ferro
magnetische Flüssigkeit in dem Flüssigkeitskanal 22
auf einem vorgegebenen Druck gehalten wird.
Infolge der zuvor erwähnten Tatsache wird ein
dünner Film aus ferromagnetischer Flüssigkeit inner
halb eines Lagerhohlraums ausgebildet, der sich zwischen
der Innenfläche des hydrostatischen Lagers 1 und der
äußeren Umfangsfläche der Welle 2 befindet, woraus
eine gleichförmige lichte Weite in Radialrichtung zwi
schen dem Gehäuse des Lagers 1 und der Welle 2 resul
tiert, die es erlaubt, daß die Welle 2 in dem Lager
hohlraum des hydrostatischen Lagers 1 schwebt und eine
weitgehend reibungsfreie Drehung der Welle sicherge
stellt ist.
Die aus der Flüssigkeitskammer 22 austretende
ferromagnetische Flüssigkeit wird durch die Rückgewin
nungsnuten 28 L und 28 R gesammelt und den Antriebsein
richtungen 30 L und 30 R über den umlaufenden Durchgang
29 zugeführt, während die außerhalb der Rückgewinnungs
nuten 28 L und 28 R herausgedrückte ferromagnetische Flüs
sigkeit am Entweichen durch die Magnetdichtungen 23 L
und 23 R gehindert wird, wodurch mit großer Sicherheit
eine Kontaminierung der Außenatmosphäre vermieden wird
und ebenso eine bemerkenswerte Reduzierung des Verlustes
an ferromagnetischer Flüssigkeit im Betrieb erzielt wird.
Da sowohl der umlaufende Durchgang als auch die
Antriebseinrichtungen innerhalb des Gehäuses 21 ange
ordnet sind, ist es offensichtlich möglich, die gesamte
Länge des umlaufenden Durchgangs zu verringern, was
Anlaß zu einer Reduktion der Menge an kostspieliger
ferromagnetischer Flüssigkeit ist, die als Arbeitsflüs
sigkeit erforderlich ist und was zuletzt zu verringer
ten Herstellungskosten des hydrostatischen Lagersystems
führt.
Die erste Ausführungsform wurde unter Bezugnahme
auf ein Lager zum Abstützen einer Drehwelle erklärt,
die eine kreisförmige zylindrische Außenfläche aufweist,
jedoch ist es ebenso möglich, diese Erfindung bei
anderen Lagerausführungsformen anzuwenden, die beispiels
weise einen feststehenden Schaft anstelle einer Drehwelle
aufweisen, gegenüber welchem das hydrostatische Lager 1
in Axialrichtung verschiebbar ist. Bei diesen Lageraus
führungen handelt es sich um sogenannte Gleitlager.
Eine zweite Ausführungsform der Erfindung wird
unter Bezugnahme auf Fig. 3 beschrieben. Wenn der fest
stehende Schaft 34 quadratischen Querschnitt aufweist,
besitzt selbstverständlich auch die Zentralöffnung des
Gehäuses einen quadratischen Querschnitt. Die Innenflächen
der Zentralöffnung, von denen jede einer Fläche des
feststehenden Schaftes 34 gegenüberliegt, ist so ge
formt, daß sie eine eigene Flüssigkeitskammer 22 a, 22 b,
22 c und 22 d aufweist. Entlang den Flüssigkeitskammern
22 a bis 22 d sind Stege 35 a bis 35 d ausgebildet, und
den Ecken des feststehenden Schaftes 34 liegen Rück
gewinnungsnuten 36 a bis 36 d gegenüber, so daß die durch
die Rückgewinnungsnuten 36 a bis 36 d gesammelte ferro
magnetische Flüssigkeit mit Hilfe von unabhängigen An
triebseinrichtungen 37 a bis 37 d über einen umlaufenden
Durchgang den Flüssigkeitskammern 22 a bis 22 d zugeführt
werden kann.
Die relative Verschiebung sowohl in x- und y-Rich
tung zwischen dem hydrostatischen Lager 1 und dem fest
stehenden Schaft 34 in einer Ebene senkrecht zu der
Achse wird mit Hilfe von Verschiebungsdetektoren 38 und
39 detektiert, die strichpunktiert in Fig. 3 angedeu
tet sind, wobei die Menge an zuzuführender ferromagneti
scher Flüssigkeit in Übereinstimmung mit dem festge
stellten Wert durch die entsprechende Antriebseinrich
tung 37 a bzw. 37 b für die Flüssigkeit eingestellt wird,
so daß das hydrostatische Lager 1 schwebend abgestützt
werden kann, mit einem gleichförmig gehaltenen Abstand
zwischen der Außenfläche des feststehenden Schaftes 34
und der Innenfläche des hydrostatischen Lagers 1.
Die erste und die zweite Ausführungsform wurden
an Hand von Anwendungsbeispielen erläutert, bei denen
das hydrostatische Lager 1 um eine Drehwelle 1 oder
um einen feststehenden Schaft 34 angeordnet ist, jedoch
ist auch ein Lagersystem praktikabel, bei dem ein
zylindrisches hydrostatisches Lager einen feststehenden
Schaft umgibt.
Im folgenden wird an Hand der Fig. 4 und 5 die
dritte Ausführungsform der Erfindung beschrieben.
Bei der dritten Ausführungsform handelt es sich
um ein Beispiel, bei dem ein hydrostatisches Lager als
ein Radial- und Axialdrucklager zu einer Drehwelle 1
ausgebildet ist, die mit einem konischen Abschnitt 2 a
zusammengesetzt ist, dessen Außendurchmesser der Um
fangsfläche nach unten hin größer wird. Ein ebener Ab
schnitt 2 b schließt den konischen Abschnitt 2 a im
rechten Winkel zur Axialrichtung der Drehwelle ab. Das
hydrostatische Lager 1 besteht, korrespondierend zu
der Drehwelle 2, aus einem radialen Lagerabschnitt 1 a
für die Aufnahme des konischen Abschnittes 2 a und einem
Axialdrucklagerabschnitt 1 b für die Aufnahme des ebenen
Abschnitts 2 b der Drehwelle.
Der radiale Lagerabschnitt 1 a umfaßt ein zylindri
sches Gehäuse 42 bestehend aus einer zylindrischen Innen
fläche 41 a, die der zylindrischen Außenfläche der Dreh
welle 2 gegenüberliegt und aus einer konischen Innen
fläche 41 b, die entsprechend der Zylinderfläche ausge
bildet ist und dem konischen Abschnitt 2 a der Drehwelle
2 gegenüberliegt. Der obere Endabschnitt in der zylind
rischen Innenfläche 41 a enthält eine Staubdichtung 43
und eine Magnetdichtung 44, während die konische Innen
fläche 41 b mit den Flüssigkeitskammern 45 und 46 ausge
stattet ist. Sowohl die Flüssigkeitskammer 45 als auch
die Flüssigkeitskammer 46 sind in vier, voneinander
gleich weit entfernten Abschnitten entlang dem Umfang
angeordnet und in zwei Gruppierungen in Axialrichtung
zueinander ausgerichtet. Zusätzlich sind kreisring
förmige Rückgewinnungsnuten 47 und 48 zwischen den
Flüssigkeitskammern 45 und der Magnetdichtung 44 und
zwischen den Flüssigkeitskammern 45 und 46 angeordnet.
Des weiteren sind Rückgewinnungsnuten 50 im Bereich
von Stegen 49 vorhanden. Das Innere des Gehäusekörpers
42, der eine zylindrische Konfiguration besitzt, weist
einen Versorgungsdurchgang 51 und einen Rückgewinnungs
durchgang 52 auf. Ein Ende des Versorgungsdurchgangs 51
ist mit dem axialen Zentralabschnitt jeder Flüssigkeits
kammer 45 und 46 über eine feste Verengung 0 verbunden,
und das andere Ende öffnet sich in Richtung der unte
ren Stirnfläche des zylindrischen Gehäusekörpers 42.
Ein Ende des Rückgewinnungsdurchgangs 52 kommuniziert
mit den Rückgewinnungsnuten 47, 48 und 50 und das
andere Ende öffnet sich in Richtung der unteren Stirn
fläche des zylindrischen Gehäusekörpers 42.
Der Axialdrucklagerabschnitt 1 b setzt sich zu
sammen aus einem kreisförmigen Gehäusekörper 53, der
mit der unteren Stirnfläche des Lagerabschnitts 1 a in
flüssigkeitsdichter Art zusammengefügt ist und im
Zentralbereich, der der ebenen Stirnfläche 2 b der
Drehwelle gegenüberliegt, ist eine Flüssigkeitskammer
54 als kreisförmiger Ausschnitt ausgebildet. Des wei
teren ist eine kreisförmige Rückgewinnungsnut 55 in dem
Teil ausgeformt, der dem Umfangsendstück der Drehwelle
2 gegenüberliegt. Der Gehäusekörper 53 ist des weiteren
mit einem Versorgungsdurchgang 56 ausgerüstet, von dem
ein Ende über einen feststehenden Querschnitt 0 mit der
Flüssigkeitskammer 54 verbunden ist. Ein Ende eines
Rückgewinnungskanals 55 kommuniziert mit dem Rückgewin
nungsdurchgang 55. Der Versorgungsdurchgang 56 ist mit
dem Versorgungsdurchgang 51 des radialen Lagerabschnitts
1 a verbunden, während der Rückgewinnungskanal 57 und
der Rückgewinnungsdurchgang 52 miteinander verbunden
sind und die anderen Enden des Versorgungsdurchgangs 56
und des Rückgewinnungskanals 57 miteinander in Verbin
dung stehen, um so einen sicher geschlossenen Schalt
kreis zu bilden.
In der Mitte des geschlossenen Schaltkreises ist
eine Antriebseinrichtung 30 zwischengeschaltet, die
den gleichen Aufbau wie die zuvor beschriebenen An
triebseinrichtungen 30 L und 30 R besitzt, die ein wan
derndes Magnetfeld erzeugen.
Im folgenden wird die Betriebsweise der dritten
Ausführungsform erläutert. Bei der dritten Ausführungs
form kann gleichfalls der hydrostatische Druck der
ferromagnetischen Flüssigkeit in den Flüssigkeitskam
mern 45, 46 und 54 auf einem vorgegebenen Niveau mit
Hilfe der Antriebseinrichtung 30 gehalten werden,
welche die ferromagnetische Flüssigkeit gegen die
Flüssigkeitskammern 45 und 46 des radialen Lagerab
schnitts 1 a als auch gegen die Flüssigkeitskammer 54
in dem Axialdrucklagerabschnitt 1 b treibt, so daß die
Drehwelle 2 in dem hydrostatischen Lager 1 durch den
hydrostatischen Druck schwebend abgestützt ist, in
einer Weise, bei der sie geringfügig von dem Lager ab
gehoben ist. Zusätzlich wird die Radialkraft durch den
hydrostatischen Druck der Flüssigkeitskammern 45 und 46
und die axiale Druckkraft durch die Flüssigkeitskam
mer 54 erhalten.
Die aus jeder Flüssigkeitskammer 45, 46 und 54
austretende ferromagnetische Flüssigkeit wird durch
die Rückgewinnungsnuten 47, 48, 50 und 55 gesammelt,
und die so gesammelte ferromagnetische Flüssigkeit wird
durch die Rückgewinnungsdurchgänge 52 und 57 mittels
der Antriebseinrichtung 30 abgesaugt und jeder der
Flüssigkeitskammern 45, 46 und 54 durch die Versor
gungsdurchgänge 51 und 56 zugeführt.
Unter dieser Bedingung wird die ferromagnetische
Flüssigkeit magnetisch durch die Magnetkraft der Ma
gnetdichtung 44 angezogen, die am oberen Ende des ra
dialen Lagerabschnitts 1 a angeordnet ist und dadurch
ein Austreten der ferromagnetischen Flüssigkeit aus
dem Lagersystem weitgehend verhindert. Da der radiale
Lagerabschnitt 1 a und der Axialdrucklagerabschnitt 1 b
flüssigkeitsdicht zusammengefügt sind, tritt in keinem
Fall eine Leckage der ferromagnetischen Flüssigkeit
durch den Spalt zwischen den beiden zusammengepaßten
Lagerabschnitten auf.
Infolge der Konstruktion der in Fig. 4 gezeigten
dritten Ausführungsform, bei der das axiale Ende der
Drehwelle 2 eine konische Gestalt aufweist und dem
entsprechend der radiale Lagerabschnitt 1 a des hydro
statischen Lagers 1 so ausgebildet ist, daß er eine
konische Innenfläche besitzt, steht jeder der Lager
teile unter einem Vordruck, wodurch die Festigkeit als
hydrostatisches Lager erhöht wird und ein fehlerfreies
Schweben der Drehwelle ermöglicht wird.
Der Abstand zwischen dem hydrostatischen Lager 1
und der Drehwelle 2 wird durch Regelung der Antriebs
kraft der Antriebseinrichtung 30 gleichbleibend gehal
ten, aufbauend auf die Größe der Versetzung in den
Richtungen X und Y in einer Ebene senkrecht zu der
Längsachse der Drehwelle 2. Obwohl bei der voranste
henden Erklärung der Flüssigkeitskammern der Ausfüh
rungsformen 1 bis 3 die Rede von zwei sich gegenüber
liegenden Hohlräumen in den beiden Richtungen X und Y
ist, ist die Erfindung keineswegs auf eine derartige
Anordnung der Flüssigkeitskammern beschränkt, vielmehr
kann jede andere geeignete Anordnung, die beispielswei
se aus drei oder mehreren, sich gegenüberliegenden
Flüssigkeitskammern besteht, zusätzlich gewählt werden.
Die Erläuterungen der ersten bis dritten Ausfüh
rungsform der Erfindung erfolgte unter Bezugnahme auf
eine Antriebseinrichtung 30, die ein wanderndes Ma
gnetfeld ausbildet, jedoch ist eine derartige Ausge
staltung nicht unbedingt zwingend erforderlich, da
die Antriebseinrichtung auch in der Weise, wie sie
in Fig. 6 dargestellt ist, ausgebildet sein kann, be
stehend aus einer Zylinderkammer 73 mit einer flexiblen
Membran 72, ausgebildet an einem Teil des umlaufenden
Durchgangs 71, Magneten 74 und 75, die vor und hinter
der Zylinderkammer 73 zum Ändern des Fließwiderstands
der ferromagnetischen Flüssigkeit angeordnet sind, um
so die momentane Viskosität der Flüssigkeit zu erhöhen.
Eine Antriebseinrichtung 76 wie beispielsweise ein piezo
elektrisches Element oder ein elektromagnetisches Sole
noid oder dergleichen schwingt mit einer vorgegebenen
Frequenz auf und ab, und zur gleichen Zeit werden die
Magnete 74 und 75 ein- bzw. ausgeschaltet und sind mit
der Schwingung derart synchronisiert, daß der Magnet 74
ausgeschaltet ist, während der Magnet 75 eingeschaltet
ist, wodurch die in der Rückgewinnungsnut gesammelte
ferromagnetische Flüssigkeit angezogen wird. Anschlie
ßend wird der Magnet 74 eingeschaltet und der Magnet 75
ausgeschaltet, und die Antriebseinrichtung 76 dehnt sich
aus, um gegen die Membran 72 zu drücken, so daß die
momentane Viskosität der ferromagnetischen Flüssigkeit
an der Seite des Magneten 74 hoch und an der Seite des
Magneten 75 niedrig wird. Der Durchfluß der ferroma
gnetischen Flüssigkeit während der Druckzeit steigt
wegen des auf die Membran 72 ausgeübten Drucks an und
erfolgt in Richtung des Magneten 75, da der Fließwider
stand auf seiten des Magneten 74 höher als auf seiten
des Magneten 75 ist. Ebenso ist es möglich, eine Flüs
sigkeitspumpe anzuwenden, welche die ferromagnetische
Flüssigkeit innerhalb der Zylinderkammer 73 gegen die
Flüssigkeitskammer treibt.
Wird in diesem Fall die Antriebsfrequenz der
Membran 72, die durch die Antriebseinrichtung 76 be
tätigt wird, beispielsweise mit 300 Hz gewählt und
angenommen, daß die Oberfläche der Membran 72 2 cm2
beträgt, so kann die Membran eine Durchflußmenge von
0,06 cm3/s und einen Entladungsdruck von 49,04 · 104Pa
(5 kg/cm2) ausüben.
Wahlweise können auch die Membran 72 und die
Zylinderkammer 73 weggelassen werden und statt dessen
ein Abschnitt des umlaufenden Durchgangs 71 aus einem
flexiblen Rohr bestehen, mit dem ein Antriebsteil wie
beispielsweise ein piezoelektrisches Element verbunden
ist oder Druck auf das flexible Rohr ausübt. Eine
andere alternative Lösung ist in Fig. 7 dargestellt
und besteht aus einem Satz Absperrventilen 80 und 81,
von denen jedes einen Ventilsitz 77 und einen Ventil
kegel 79 als Ventilkörper aufweist, der gegen den Ven
tilsitz durch eine Feder 78, die anstelle der Magnete
74 und 75 verwendet wird, gedrückt wird. Eine weitere
Modifikation ist in Fig. 8 gezeigt, bei der die An
triebseinrichtung in der Weise aufgebaut ist, daß drei
ringförmig geformte Antriebsteile 82 a bis 82 c aus piezo
elektrischen Elementen bestehen, die konzentrisch zu
sammengesteckt sind und am Verzweigungspunkt des umlau
fenden Durchgangs 83 angeordnet sind, derart, daß jedes
Antriebsteil aufeinanderfolgend auf die anderen Teile
abgesenkt wird. Dies bedeutet bei Betrachtung des in
Fig. 8 gezeigten Zustands, daß das äußerste Antriebsteil
82 c zuerste, dann das Zwischenantriebsteil 82 b und zu
letzt das innerste Antriebsteil 82 a zusammengesteckt
werden und daß diese drei Teile eine Antriebspumpe zur
Lieferung der ferromagnetischen Flüssigkeit in dem System
gegen die Flüssigkeitskammer 22 bildet. In einer weiteren
Modifikation kann die Antriebseinrichtung in der Weise
konstruiert werden, daß eine oder mehrere Magnetspulen
um den umlaufenden Durchgang gewickelt werden. An diese
Spulen wird ein Regelstrom angelegt, um einen Magnetfluß
zu erzeugen, der gegen die Flüssigkeitskammer gerichtet
ist und die ferromagnetische Flüssigkeit in deren Richtung
treibt. Zusammenfassend ist festzustellen, daß die An
triebseinrichtung nur so konstruiert werden muß, daß sie
geeignet ist, die ferromagnetische Flüssigkeit durch
Druck gegen die Flüssigkeitskammer zu treiben oder zu
fördern.
Das Gehäuse 21 oder 42 ist nicht in der Weise in
seiner Ausgestaltung begrenzt, daß es nur zylindrisch
ausgebildet sein kann, vielmehr kann das Gehäuse auch
einen teilweise ausgeschnittenen ringförmigen Quer
schnitt besitzen. In solch einem Fall müssen die
Magnetdichtungen nicht nur an den beiden Axialenden
vorhanden sein, sondern auch an den Umfangsenden des
Ausschnittes.
Eine vierte Ausführungsform der Erfindung wird
unter Bezugnahme auf Fig. 9 nunmehr beschrieben.
In der Zeichnung ist mit der Bezugszahl 1 ein
hydrostatisches Lager und mit der Bezugszahl 2 eine
Drehwelle bezeichnet, die drehbar und gleitbar auf der
Innenfläche des hydrostatischen Lagers 1 montiert ist.
Das hydrostatische Lager 1 besteht aus einem
zylindrischen Gehäuse 21 aus nichtmagnetischem Material,
ähnlich dem in Fig. 1 der ersten Ausführungsform ge
zeigten Gehäuse.
Das Gehäuse 21 ist axial in drei Abschnitte un
terteilt und die Abschnitte 21 a, 21 b und 21 c sind flüs
sigkeitsdicht miteinander verbunden.
Im Zentralabschnitt auf der Innenfläche des Ab
schnittes 21 b sind Flüssigkeitskammern 22 in Gestalt von
Aushöhlungen zum hydrostatischen Halten einer ferromagne
tischen Flüssigkeit, als Betriebsflüssigkeit an vier Stel
len der inneren Umfangsfläche des Gehäuses in einer Weise
angeordnet, daß zwei der Kammern stets ein Paar bilden,
wobei sich die beiden Paare jeweils in x- und y-Richtung
gegenüberliegen.
Als ferromagnetische Flüssigkeit kann eine Kolloid
flüssigkeit bzw. ein Kolloidfluid verwendet werden, die
oder das in der Weise hergestellt wird, daß feine Magnet
partikel wie Ferritteilchen in einer Trägerflüssigkeit
feinstverteilt werden, wobei sich diese ferromagnetische
Flüssigkeit so verhält, als wenn die Flüssigkeit selbst
magnetische Eigenschaften besitzt, ohne daß es zu einem
Koagulieren oder zu einem Ausfällen der Partikel im
Schwerefeld oder einem Magnetfeld kommt.
Eines der axialen Enden an der inneren Umfangs
fläche des Abschnitts 21 a oder 21 c, an dem ferromagneti
sche Flüssigkeit herausgedrückt wird bzw. austritt, ist
mit einer Magnetdichtung 23 L bzw. 23 R ausgerüstet.
Jede dieser Magnetdichtungen 23 L und 23 R besteht
aus einem ringförmigen Permanentmagnet 24, der so ma
gnetisiert ist, daß er in Axialrichtung N- und S-Pole
besitzt und einem Paar von Magnetjochen 25 a und 25 b, von
denen jedes an dem entsprechenden axialen Ende jedes
Magneten 24 befestigt ist. Der Innendurchmesser der
Magnetjoche 25 a und 25 b ist so gewählt, daß er gering
fügig größer als der Außendurchmesser der Drehwelle 2
ist. Wie später noch näher erklärt werden wird, kann
die ferromagnetische Flüssigkeit durch das zwischen
diesen Magnetjochen 25 a und 25 b bestehende Magnetfeld
magnetisch angezogen werden, wodurch ein Austreten der
Magnetflüssigkeit nach außen verhindert wird.
Die kreisförmigen Rückgewinnungsnuten 28 L und 28 R
sind an bestimmten Abschnitten des Innenumfangs des Ge
häuses 21 ausgebildet und verlaufen zwischen der Flüs
sigkeitskammer 22 und jeder Magnetdichtung 23 L und 23 R.
Die Rückgewinnungsnuten sind durch einen geringen Zwi
schenraum 27 zwischen Stegen 26 und der Außenfläche der
Drehwelle 2 mit der Flüssigkeitskammer 22 verbunden. In
dem Gehäuse 21 ist ein umlaufender Durchgang 29 vorhan
den, der die Rückgewinnungsnuten 28 L und 28 R über eine
feststehende Verengung 0 mit der Flüssigkeitskammer 22
verbindet. Ein Paar von Antriebseinrichtungen 90 L und
90 R ist an den Rückgewinnungsnuten 28 L und 28 R angeord
net und liegt dem axialen äußeren Teil der Nuten gegen
über, um so die ferromagnetische Flüssigkeit gegen die
Flüssigkeitskammer 22 treiben zu können und den hydro
statischen Druck der ferromagnetischen Flüssigkeit in
der Flüssigkeitskammer 22 auf einem vorgegebenen Niveau
zu halten.
In der vergrößerten Darstellung nach Fig. 10 ist
gezeigt, daß die Antriebseinrichtung 90 L ebenso wie die
Antriebseinrichtung 90 R an einem Abschnitt angeordnet
ist, der der Rückgewinnungsnut 28 L bzw. 28 R gegenüber
liegt. Die Antriebseinrichtung besitzt einen ringförmi
gen Einschnitt 91 konzentrisch zu der Drehwelle 2 und
ist mit einer Membran 92 verbunden, welche die Biegsam
keit eines Diaphragmas hat, durch welches der Einschnitt
91 und die Rückgewinnungsnut 28 L oder 28 R voneinander
getrennt sind.
Zwei Antriebszylinder 93 und 94 bestehen aus piezo
elektrischen Elementen und sind radial zusammengesteckt
und axial kompressibel. Des weiteren ist an der Seite,
nahezu dem umlaufenden Durchgang 29 und entfernt von der
ringförmigen Vertiefung 91, ein Magnet 95 als ein Ele
ment für die Veränderung des Fließwiderstandes vorgese
hen, welches das Auftreten einer Gegenströmung der ferro
magnetischen Flüssigkeit verhindert. Jeder dieser An
triebszylinder 93 und 94 wird mit elektrischem Strom
einer vorgegebenen Frequenz und in vorgewählter Ordnung
durch eine Betriebsschaltung 96 beliefert, die außerhalb
des Gehäuses 21 angeordnet ist. Die Axiallänge der
Antriebszylinder 93 und 94 ist vergrößert oder gekürzt.
Der Magnet 95 wird durch die Betriebsschaltung 96 synchron
mit elektrischer Stromversorgung an die Antriebszylinder
93 und 94 erregt und betätigt. Die Reihenfolge der Ver
sorgung der Zylinder 93 und 94 und die Erregung des Ma
gneten 95 mit elektrischem Strom wird im folgenden er
läutert.
Zunächst wird angenommen, daß jeder Zylinder 93
und 94 nicht mit elektrischem Strom versorgt ist und
daß ihr innerstes Ende geringfügig über das offene Ende
der ringförmigen Vertiefung 91 vorsteht. Das Volumen
der Rückführungsnuten 28 L und 28 R ist groß, und das
Einströmen der ferromagnetischen Flüssigkeit von der
umlaufenden Durchgangsseite wird durch den Anstieg der
momentanen Viskosität der Flüssigkeit durch die Ma
gnetisierung des Magneten verzögert. Dadurch ändert
sich der Fließwiderstand der ferromagnetischen Flüssig
keit an der Stelle, an der der Magnet angeordnet ist.
Die ferromagnetische Flüssigkeit wird dann durch den
Zwischenraum zwischen dem Steg 26 und der äußeren
Umfangsfläche der Drehwelle 2 aus der Flüssigkeitskam
mer 22 herausgedrückt und innerhalb der Rückgewinnungs
nuten 28 L und 28 R gesammelt. Als nächstes wird der
Innenzylinder 93 von der Betriebs- bzw. Betätigungs
schaltung 96 mit Strom versorgt, wodurch sich der
Zylinder 93 ausdehnt und in Kontakt mit der gegenüber
liegenden Wand des Gehäuses 21 tritt, um die ferroma
gnetische Flüssigkeit zu sperren. Danach wird dem
äußeren Zylinder 94 Strom zugeführt und dieser gelangt
in Berührung mit der Wand des Gehäuses 91 in der gleichen
Weise wie der Zylinder 93 und zu der gleichen Zeit. Zu
letzt wird die Stromversorgung des Magneten 95 durch
die Betriebsschaltung 96 abgeschnitten, um den Fließ
widerstand der ferromagnetischen Flüssigkeit zu er
höhen.
Als nächstes wird die Betriebsweise der vierten
Ausführungsform beschrieben. Es wird angenommen, daß
sich die Drehwelle 2 im stationären Zustand befindet und
daß die Betriebsschaltung 96, die mit den Antriebsein
richtungen 90 L und 90 R verbunden ist, keinen Strom an
die Zylinder 93, 94 und an den Magneten 95 liefert. Die
Zylinder 93 und 94 der Antriebseinrichtung befinden sich
dann im zusammengezogenen Zustand und dementsprechend er
folgt kein Antrieb der ferromagnetischen Flüssigkeit,
so daß der hydrostatische Druck der ferromagnetischen
Flüssigkeit in der Flüssigkeitskammer Null ist, die
Drehwelle 2 die Stege 26 des hydrostatischen Lagers 1
berührt und durch diese abgestützt wird. Bei diesen
Bedingungen ist die ferromagnetische Flüssigkeit über
all in der Flüssigkeitskammer 22, den Rückgewinnungs
nuten 28 L und 28 R und im umlaufenden Durchgang 29 ver
teilt. Durch die Anordnung der Magnetdichtungen 23 L und
23 R wird eine Leckage oder ein Entweichen der ferroma
gnetischen Flüssigkeit aus dem Lager mit großer Sicher
heit durch die Tatsache verhindert, daß die einem Aus
tritt unterworfene ferromagnetische Flüssigkeit durch
die Magnetkraft angezogen wird, welche von den Magnet
dichtungen ausgeübt wird.
Wenn es erforderlich ist, die Drehwelle 2 während
ihrer Drehung hydrostatisch abzustützen, wird zuerst die
Betriebsschaltung 96 gestartet. Mit anderen Worten be
deutet dies, daß der Magnet 95 durch den elektrischen
Strom von der Betriebsschaltung 96 erregt wird, so daß
die auftretende Viskosität der ferromagnetischen Flüs
sigkeit nahe dem Magneten 95 hoch wird, während umgekehrt
das Einfließen der ferromagnetischen Flüssigkeit von
dem umlaufenden Durchgang 29 zu den Rückgewinnungsnuten
28 L und 28 R verzögert wird. Gleichzeitig oder etwas
später wird elektrischer Strom von der Betriebsschal
tung 96 dem Zylinder 93 zugeführt, so daß sich dieser
ausdehnt und sein Innenende mit der Wand des Gehäuses
21, die dem Zylinder 93 gegenüberliegt, in Berührung
gelangt und dadurch die ferromagnetische Flüssigkeit auf
den Raum zwischen dem Magneten 95 und den Zylinder 93
beschränkt wird.
Als nächstes wird die Stromversorgung des Magneten
95 durch die Betriebsschaltung 96 abgeschaltet, wodurch
die auftretende Viskosität der ferromagnetischen Flüs
sigkeit, die in dem Raum zwischen den Rückgewinnungs
nuten 28 L und 28 R enthalten ist, erniedrigt wird und
die ferromagnetische Flüssigkeit in die Lage versetzt
wird, abzufließen.
Gleichzeitig oder etwa später liefert die Be
triebsschaltung elektrischen Strom an den Zylinder 94,
der dadurch verlängert wird. Diese Verlängerung wird
durch einen Vorgang begleitet, bei dem die ferromagneti
sche Flüssigkeit, die zwischen dem Magneten 95 und dem
Zylinder 93 eingeschlossen ist, gegen den umlaufenden
Durchgang 29 getrieben wird und durch diesen Durchgang
29 und einem feststehenden Querschnitt 0 der Flüssig
keitskammer 22 zugeleitet wird. Demzufolge steigt der
hydrostatische Druck der ferromagnetischen Flüssigkeit
innerhalb der Flüssigkeitskammer 22 an, abhängig von
der Differenz zwischen der angetriebenen Menge an
ferromagnetischer Flüssigkeit und der durch den Spalt
zwischen dem Steg 26 und der Drehwelle 2 austretenden
Flüssigkeit. Der Druck der ferromagnetischen Flüssig
keit in der Flüssigkeitskammer kann auf einem vorgege
benen Niveau durch wiederholte Impulsbeaufschlagung
der ferromagnetischen Flüssigkeit durch die Antriebs
einrichtungen 90 L und 90 R gehalten werden.
Wird die ferromagnetische Flüssigkeit in der
Flüssigkeitskammer 22 auf einem vorgegebenen konstanten
Niveau gehalten, so schwebt die Welle 2 von dem Steg
des hydrostatischen Lagers 1 aufwärts, so daß die nach
folgende Drehung der Welle unter diesem Umstand sehr
weich erfolgen kann, als Folge des weitgehend redu
zierten Reibungswiderstandes zwischen der Welle 2 und
dem hydrostatischen Lager 1.
Die axial aus der Flüssigkeitskammer 22 austreten
de ferromagnetische Flüssigkeit wird durch die Rückge
winnungsnuten 28 L und 28 R gesammelt und an die Antriebs
einrichtungen 90 L und 90 R zurückgeleitet und zirkuliert
verstärkt über den umlaufenden Durchgang 29, während
die außerhalb der Rückgewinnungsnuten 28 L und 28 R aus
tretende ferromagnetische Flüssigkeit an dem Entweichen
aus dem Gehäuse 21 durch die Magnetdichtungen 23 L und
23 R gehindert wird, wodurch die Außenatmosphäre vor
einer Kontamination mit großer Sicherheit bewahrt wird
und darüber hinaus eine erhebliche Reduzierung des
Verlustes an ferromagnetischer Flüssigkeit während des
Betriebs erzielt wird.
Da sowohl der umlaufende Durchgang als auch die
Antriebseinrichtungen innerhalb des Gehäuses 21 ange
ordnet sind, ist es offensichtlich möglich, die ge
samte Länge des umlaufenden Durchgangs zu verringern,
was Anlaß zu einer Reduktion der Menge an teurer ferro
magnetischer Flüssigkeit ist, die als Betriebsmedium
erforderlich ist, woraus eine Reduzierung der Herstel
lungskosten resultiert.
Die vierte Ausführungsform wurde unter Bezugnahme
auf das Lager zum Abstützen einer Drehwelle, die eine
zylindrische Außenfläche besitzt, erläutert, jedoch ist
es auch möglich, die Erfindung bei einem anderen Lager
typ anzuwenden, der einen feststehenden Schaft anstelle
einer Drehwelle aufweist, wobei das hydrostatische Lager
1 entlang dem Schaft in Axialrichtung gleiten kann. Bei
diesem Lagertyp handelt es sich um ein sogenanntes Gleit
lager.
Bei den beiden zuvor erwähnten vierten Ausführungs
formen der Erfindung umschließt das hydrostatische
Lager 1 die Drehwelle 2, jedoch ist es auch möglich,
das hydrostatische Lager innerhalb einer hohlzylindrischen
Drehwelle anzuordnen.
Im Zusammenhang mit der vierten Ausführungsform
wurden Antriebseinrichtungen 90 L und 90 R erläutert, die
aus zwei Antriebszylindern 93 und 94 aus piezoelektri
schen Elementen bestehen, die radial zusammengesteckt
sind. Jedoch können die Antriebseinrichtungen auch
Antriebszylinder aufweisen, die aus drei oder mehr
Schichten bestehen und die nacheinanderfolgend betätigt
werden. Es ist auch nicht erforderlich, daß der ein
zelne Antriebszylinder aus einem piezoelektrischen Ele
ment besteht, statt dessen können auch andere Betäti
gungseinrichtungen verwendet werden, beispielsweise
Antriebszylinder 93 und 94 von nichtkompressibler Bau
art, die in gesteuerter Weise vorwärtsbewegt oder zurück
gezogen werden durch einzelne Betätigungseinrichtungen
wie beispielsweise elektromagnetische Solenoide.
Des weiteren gilt, daß die Einrichtung zur Ver
änderung des Fließwiderstandes, die in der Erfindung
dazu benutzt wird, das Einströmen der ferromagnetischen
Flüssigkeit in die Rückgewinnungsnuten 28 L und 28 R zu
verzögern, nicht aus einem oder mehreren Magneten 30
bestehen muß, sondern statt dessen diese Magnete durch
ein Absperrventil 104, gezeigt in Fig. 11, ersetzt wer
den können, das aus einem Kugelventil besteht, dessen
Ventilkugel 103 durch eine Feder 102 gegen einen Ventil
sitz 101 gedrückt wird.
Die piezoelektrischen Elemente für die Antriebs
zylinder 93 und 94 der Antriebseinrichtungen 90 L und 90 R
sind so gestaltet, daß jede ihrer Endflächen direkt der
Seitenwand gegenüberliegt, welche jede der Rückgewin
nungsnuten 28 L und 28 R bildet, jedoch können diese
piezoelektrischen Elemente auch anders geformt sein,
beispielsweise wie dies in Fig. 11 gezeigt ist, nämlich
derart, daß ein Zwischensitz 106 innerhalb eines kreis
förmigen Einschnitts 105 angeordnet ist, der eine Rück
gewinnungsnut bildet, wobei die Endfläche des Zwischen
sitzes in Kontakt mit der Endfläche des piezoelektri
schen Elements des Zylinders 93 oder 94 steht.
Es ist auch nicht erforderlich, daß das Gehäuse 21
stets einen Zylinder bildet, vielmehr kann es als
Kanal oder Nut durch axiales Wegschneiden eines Teils
des Zylinders geformt sein und besitzt dann im Quer
schnitt eine U-förmige Konfiguration. In diesem Fall
muß die Magnetdichtung für das Gehäuse nicht nur an
den axialen Enden angebracht werden, sondern ebenso am
Umfangsende oder den Enden der aufgeschnittenen Öffnung,
um ein Austreten der ferromagnetischen Flüssigkeit
nach außen zu verhindern.
Wie zuvor an Hand der ersten Ausführungsform der
Erfindung erläutert wurde, dient die ferromagnetische
Flüssigkeit dazu, hydrostatischen Druck für das Schweben
eines hydrostatischen Lagers relativ zu einem Schaft
oder einer Welle zu erzeugen. Diese Flüssigkeit wird
in eine oder mehrere Flüssigkeitskammern in der Fläche
des Lagers, das dem Schaft gegenüberliegt, gedrückt
und stützt den Schaft schwebend ab. Zusätzlich ist zu
mindest eine Magnetdichtung an dem Teil angeordnet, wo
die ferromagnetische Flüssigkeit voraussichtlich ent
weicht. Das Lagersystem der Erfindung enthält Durch
gänge in denen die ferromagnetische Flüssigkeit zir
kuliert und Einrichtungen für das Vorwärtstreiben der
Flüssigkeit. Mit dem Lagersystem der Erfindung werden
folgende Vorteile erzielt.
Ein Entweichen der ferromagnetischen Flüssigkeit
nach außen wird ohne Verwendung eines Arbeitsgases mit
Hilfe der Magnetdichtung verhindert, wodurch sich weder
die Gefahr eines Einschlusses von Gasen in der Flüssigkeit
noch die Gefahr einer Kontaminierung der Außenatmosphäre,
bewirkt durch eine Leckage der im Lagersystem verwendeten
ferromagnetischen Flüssigkeit ergibt und somit das Lager
system in einer Vakuumumgebung ohne jede Schwierigkeit
eingesetzt werden kann. Da das Lagersystem zumindest
einen Durchgang mit einschließt und Einrichtungen für das
Antreiben der ferromagnetischen Flüssigkeit, ergibt sich
offensichtlich für dieses Lagersystem eine Reduzierung
des Volumens im Gesamtsystem, das die ferromagnetische
Flüssigkeit enthält und somit eine Vereinfachung im
Aufbau, so daß die Vorrichtung kleingehalten werden kann.
Zusätzlich kann dadurch auch die Menge der ferromagneti
schen Flüssigkeit, die als Arbeitsmedium eingesetzt wird,
minimalisiert werden.
Bei der zweiten Ausführungsform der Erfindung wird
die ferromagnetische Flüssigkeit als eine Flüssigkeit
für die Erzeugung hydrostatischen Drucks zum Schweben
eines hydrostatischen Lagers relativ zu einem Schaft ver
wendet, und die entsprechende Flüssigkeit wird in Rich
tung einer oder mehrerer Flüssigkeitskammern vorwärts
getrieben, die in der Fläche des Lagers ausgebildet sind
und dem Schaft gegenüberliegen. Dabei wird ein Dünnfilm
aus ferromagnetischer Flüssigkeit zwischen dem Schaft
und dem hydrostatischen Lager ausgebildet, was zur Folge
hat, daß die Relativbewegung zwischen diesen beiden Bau
teilen weitgehend reibungsfrei erfolgt. Antriebseinrich
tungen stützen schwebend den Schaft ab. Diese Antriebs
einrichtungen liegen den Rückgewinnungsnuten zum Sammeln
der austretenden ferromagnetischen Flüssigkeit gegenüber.
Die Druckfläche für die ferromagnetische Flüssigkeit kann
großgehalten werden, und dadurch kann sowohl die Menge
der angetriebenen Flüssigkeit als auch der Versorgungsdruck
erhöht werden. Da zumindest eine Magnetdichtung an der
Stelle angeordnet ist, an der voraussichtlich die ferro
magnetische Flüssigkeit entweicht, wird bei dem Lager
system der Erfindung das Entweichen der ferromagnetischen
Flüssigkeit nach außen ohne Verwendung eines Arbeits
gases durch die Magnetdichtung verhindert, so daß keine
Befürchtung besteht, daß Gas in der Flüssigkeit einge
schlossen wird und daß es zu einer Verschmutzung der
Außenatmosphäre durch eine Leckage der im Lagersystem ver
wendeten ferromagnetischen Flüssigkeit kommt. Somit kann
das erfindungsgemäße Lagersystem auch in einer Vakuum
umgebung ohne Schwierigkeit eingesetzt werden.
Auch für diese Ausführungsform gilt, daß durch
den Einschluß zumindest eines Durchgangs und von Ein
richtungen für den Antrieb der ferromagnetischen Flüs
sigkeit in dem Lagersystem es leicht möglich ist, das
Volumen des gesamten Systems, welches die ferromagneti
sche Flüssigkeit enthält, zu verringern und den Aufbau
zu vereinfachen, so daß die Vorrichtung in ihren Ab
messungen kleingehalten werden kann. Zusätzlich ist es
möglich, die Menge der teuren ferromagnetischen Flüs
sigkeit als Arbeitsflüssigkeit zu minimalisieren.
Claims (6)
1. Hydrostatisches Lagersystem mit einer Welle, einem
hydrostatischen Lager mit Flüssigkeitskammern an dem Teil,
der der Welle gegenüberliegt, zum hydrostatischen Halten
einer ferromagnetischen Flüssigkeit und mit einer Ein
richtung zum Abdichten der beiden axialen Seiten der
Kammer, wobei die Einrichtung relativ zu jeder der Seiten
beweglich ist,
dadurch gekennzeichnet,
daß Rückgewinnungsnuten (28 L, 28 R) an den beiden axialen
Seiten der Kammer (22) zum Sammeln der aus der Flüssig
keitskammer (22) austretenden ferromagnetischen Flüssig
keit angeordnet sind, daß eine magnetische Dichtung
(23 L, 23 R) an dem Teil angebracht ist, aus dem die ferro
magnetische Flüssigkeit austritt, daß ein umlaufender
Durchgang (29) zum Zirkulieren der ferromagnetischen
Flüssigkeit zwischen den Rückgewinnungsnuten und der
Flüssigkeitskammer und eine Antriebseinrichtung (30 L,
30 R) in der Mitte des Durchgangs (29) vorhanden sind,
die die ferromagnetische Flüssigkeit in die Flüssigkeits
kammer treibt.
2. Hydrostatisches Lagersystem nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Antriebseinrichtung (30 L, 30 R) die ferromagne
tische Flüssigkeit durch ein verschiebbares Magnetfeld
anzieht.
3. Hydrostatisches Lagersystem nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Antriebseinrichtung (30 L, 30 R) aus zumindest
einer Antriebspumpe, zusammengesetzt aus vielschichtigen
Ringen aus piezoelektrischen Elementen, besteht.
4. Hydrostatisches Lagersystem nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Antriebseinrichtung aus zumindest einem flexib
len Flüssigkeitsdurchgang, einem piezoelektrischen Ele
ment zum Ausüben einer Druckkraft auf den Durchgang für
den Antrieb und einer Einrichtung zum Ändern des Fließ
widerstandes der Flüssigkeit vor und hinter dem Flüssig
keitsdurchgang besteht.
5. Hydrostatisches Lagersystem mit einer Welle und einem
um die Welle herum angeordneten hydrostatischen Lager,
mit einer oder mehreren Flüssigkeitskammern an dem Teil,
der der Welle gegenüberliegt, zum hydrostatischen Halten
einer ferromagnetischen Flüssigkeit und einer Einrichtung
zum Abdichten der beiden axialen Seiten der Kammer, wobei
die Einrichtung relativ zu jeder der Seiten beweglich ist,
dadurch gekennzeichnet,
daß das hydrostatische Lager (1) Rückgewinnungsnuten
(28 L, 28 R) zum Sammeln der aus den Kammern (22) herausge
drückten ferromagnetischen Flüssigkeit aufweist, daß ein
umlaufender Durchgang (29) die Rückgewinnungsnuten (28 L,
28 R) und die Kammern (22) verbindet, daß eine Antriebs
einrichtung (90 L bzw. 90 R) für den Antrieb der ferromagne
tischen Flüssigkeit axial zu einem Seitenteil der Rückge
winnungsnut und eine magnetische Dichtungseinrichtung
(23 L, 23 R) an dem Teil angeordnet sind, aus dem die ferro
magnetische Flüssigkeit herausgedrückt wird, daß die An
triebseinrichtung aus einer flexiblen Membran (92), die
eine Seitenwand der Rückgewinnungsnut bildet, und einer
Anzahl von Antriebsringteilen (82 a bis c) besteht, die
konzentrisch auf die Welle aufgesteckt sind und die an
der Außenseite der flexiblen Membran der Rückgewinnungs
nut so anliegen, daß sie axial und hin- und herbewegbar
sind und daß eine Einrichtung (0), die den Fließwider
stand der ferromagnetischen Flüssigkeit ändert, an dem
Verbindungsendstück des umlaufenden Durchgang zu der Rück
gewinnungsnut nahe den Antriebsringteilen angeordnet ist.
6. Hydrostatisches System nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Antriebsringteile aus piezoelektrischen
Elementen bestehen.
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29426386A JPH0765614B2 (ja) | 1986-12-10 | 1986-12-10 | 磁性流体を使用した静圧軸受装置 |
JP61294262A JPH07117103B2 (ja) | 1986-12-10 | 1986-12-10 | 磁性流体を使用した静圧軸受装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3741451A1 true DE3741451A1 (de) | 1988-06-23 |
DE3741451C2 DE3741451C2 (de) | 1990-05-23 |
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ID=26559747
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19873741451 Granted DE3741451A1 (de) | 1986-12-10 | 1987-12-08 | Hydrostatisches lagersystem |
Country Status (2)
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---|---|
US (1) | US4809354A (de) |
DE (1) | DE3741451A1 (de) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0402332A2 (de) * | 1989-06-05 | 1990-12-12 | SKF Nova AB | Magnetisches Gleitlager |
US5355040A (en) * | 1992-07-23 | 1994-10-11 | The Glacier Metal Company Limited | Magnetic bearing back-up |
DE102006053726A1 (de) * | 2006-11-15 | 2008-06-05 | Man Diesel Se | Axialgleitlager |
WO2018228715A1 (de) * | 2017-06-14 | 2018-12-20 | Hochschule Niederrhein | Hydrostatische gleitlageranordnung |
Families Citing this family (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0612128B2 (ja) * | 1988-06-22 | 1994-02-16 | 株式会社日立製作所 | 軸受装置 |
USRE35718E (en) * | 1988-06-22 | 1998-01-27 | Hitachi, Ltd. | Bearing apparatus |
US5026681A (en) * | 1989-03-21 | 1991-06-25 | International Superconductor Corp. | Diamagnetic colloid pumps |
US5238308A (en) * | 1992-05-04 | 1993-08-24 | Rockwell International Corporation | Adjustable gap hydrostatic element |
DE4323148B4 (de) * | 1993-07-10 | 2004-04-22 | Audi Ag | Vorrichtung zum Widerstandsschweißen von Blechen |
US5778948A (en) * | 1994-06-29 | 1998-07-14 | Sankyo Seiki Mfg. Co., Ltd. | Method for inserting a fluid in a bearing device |
DE19505389A1 (de) * | 1995-02-17 | 1996-08-22 | Abb Research Ltd | Schwingungsdämpfung für Turbinenschaufeln |
SE510066C2 (sv) * | 1997-08-25 | 1999-04-12 | Svenska Rotor Maskiner Ab | Oljefri skruvrotormaskin vilkens lager smörjes med en vattenhaltig vätska |
US6106236A (en) * | 1999-03-25 | 2000-08-22 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Fluid conduit |
US7048520B1 (en) | 2002-04-16 | 2006-05-23 | Mccarthy James | Multistage sealed coolant pump |
DE102004060351A1 (de) * | 2004-12-15 | 2006-07-06 | Siemens Ag | Elektromotor für Rotation und Axialbewegung |
DE102006007736A1 (de) * | 2006-02-20 | 2007-08-23 | Werkzeugmaschinenfabrik Adolf Waldrich Coburg Gmbh & Co. Kg | Abdichtung für Hydrostatiklagerung |
US7758320B2 (en) | 2007-05-03 | 2010-07-20 | Tank, Inc. | Two-stage hydrodynamic pump and method |
CN101893035B (zh) * | 2010-07-07 | 2012-03-21 | 南京航空航天大学 | 自动调节润滑液黏度的智能滑动轴承的控制方法 |
US10598222B2 (en) * | 2012-01-03 | 2020-03-24 | New Way Machine Components, Inc. | Air bearing for use as seal |
CN104100636A (zh) * | 2013-04-01 | 2014-10-15 | 上海意丰机电科技开发有限公司 | 带保压环的滑动轴承 |
CN103912582B (zh) * | 2014-02-14 | 2016-02-17 | 浙江大学 | 可调节磁流体润滑液粘度的磁流体轴承 |
CN103836070B (zh) * | 2014-03-18 | 2016-07-13 | 华中科技大学 | 一种主动式气浮支承装置 |
WO2015162620A1 (en) * | 2014-04-26 | 2015-10-29 | Eesavyasa Technologies Pvt. Ltd | Hydrostatic pressure based motors for power reduction in industrial appliances |
CN108331837B (zh) * | 2018-01-29 | 2020-05-12 | 燕山大学 | 一种磁流变液静压支承轴承 |
CN108612743B (zh) * | 2018-07-12 | 2020-05-12 | 燕山大学 | 一种被动磁液双悬浮动压轴承 |
CN108612753A (zh) * | 2018-07-13 | 2018-10-02 | 燕山大学 | 一种磁流变液静压支承混合磁力轴承 |
CN108612757B (zh) * | 2018-07-13 | 2020-05-12 | 燕山大学 | 一种主动型磁流变液静压轴承 |
CN109505865B (zh) * | 2018-08-16 | 2021-05-28 | 燕山大学 | 一种磁液双悬浮动压轴承 |
TWI696767B (zh) * | 2018-11-29 | 2020-06-21 | 財團法人工業技術研究院 | 液靜壓軸承總成 |
FR3123697B1 (fr) * | 2021-06-04 | 2024-02-09 | Devialet | Palier de guidage axial, notamment pour haut-parleur |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3439961A (en) * | 1967-04-07 | 1969-04-22 | Singer General Precision | Bifluid hydrodynamic bearing |
US3635532A (en) * | 1969-02-08 | 1972-01-18 | Riv Officine Di Villar Perosa | Hydrostatically supported machine tool slide |
US3746407A (en) * | 1971-08-13 | 1973-07-17 | Litton Systems Inc | Ferrohydrodynamic low friction bearing |
DE2402237A1 (de) * | 1973-01-17 | 1974-07-18 | Ts B K Obrabiarek | Hydrostatisches lager |
DE3304623A1 (de) * | 1982-02-10 | 1983-08-18 | Nippon Seiko K.K., Tokyo | Dichtungs- und lageranordnung unter verwendung von ferrofluid |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3726574A (en) * | 1971-08-13 | 1973-04-10 | Litton Systems Inc | Ferrohydrodynamic low-friction bearing with volume compensation |
US4254961A (en) * | 1979-04-30 | 1981-03-10 | Litton Systems, Inc. | Seal for fluid bearings |
US4432699A (en) * | 1982-05-04 | 1984-02-21 | The Abet Group | Peristaltic piezoelectric pump with internal load sensor |
US4630943A (en) * | 1983-10-27 | 1986-12-23 | Ferrofluidics Corporation | Ferrofluid bearing and seal apparatus |
-
1987
- 1987-12-08 DE DE19873741451 patent/DE3741451A1/de active Granted
- 1987-12-10 US US07/130,985 patent/US4809354A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3439961A (en) * | 1967-04-07 | 1969-04-22 | Singer General Precision | Bifluid hydrodynamic bearing |
US3635532A (en) * | 1969-02-08 | 1972-01-18 | Riv Officine Di Villar Perosa | Hydrostatically supported machine tool slide |
US3746407A (en) * | 1971-08-13 | 1973-07-17 | Litton Systems Inc | Ferrohydrodynamic low friction bearing |
DE2402237A1 (de) * | 1973-01-17 | 1974-07-18 | Ts B K Obrabiarek | Hydrostatisches lager |
DE3304623A1 (de) * | 1982-02-10 | 1983-08-18 | Nippon Seiko K.K., Tokyo | Dichtungs- und lageranordnung unter verwendung von ferrofluid |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
US-Z.: Machine Design 28.3.1968, S.145-150 * |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0402332A2 (de) * | 1989-06-05 | 1990-12-12 | SKF Nova AB | Magnetisches Gleitlager |
EP0402332A3 (de) * | 1989-06-05 | 1991-07-03 | SKF Nova AB | Magnetisches Gleitlager |
US5355040A (en) * | 1992-07-23 | 1994-10-11 | The Glacier Metal Company Limited | Magnetic bearing back-up |
DE102006053726A1 (de) * | 2006-11-15 | 2008-06-05 | Man Diesel Se | Axialgleitlager |
DE102006053726B4 (de) * | 2006-11-15 | 2021-02-04 | Man Energy Solutions Se | Axialgleitlager |
WO2018228715A1 (de) * | 2017-06-14 | 2018-12-20 | Hochschule Niederrhein | Hydrostatische gleitlageranordnung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3741451C2 (de) | 1990-05-23 |
US4809354A (en) | 1989-02-28 |
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