DE3442824A1 - Einrichtung zur vergasung von kohlenstoffhaltigem einsatzmaterial - Google Patents
Einrichtung zur vergasung von kohlenstoffhaltigem einsatzmaterialInfo
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Description
3A42824
HITACHI, LTD., Tokyo, Japan
Einrichtung zur Vergasung von kohlenstoffhaltigem Einsatzmaterial
Die Erfindung bezieht sich auf eine Einrichtung zur Wirbelschicht-Vergasung
von kohlenstoffhaltigem Einsatzmaterial.
Kohlenstoffhaltiges Einsatzmaterial, z. B. Kohle, kann in der Hauptsache entweder durch Partialoxidation mit Luft oder Sauerstoff
und Dampf oder durch Hydriervergasung mit Wasserstoff vergast werden. Wasserstoff wird durch umsetzung von Kohle mit
Dampf erzeugt, so daß die Hydriervergasung als eine Modifikation der Partialoxidation angesehen werden kann. Andererseits
kann die Kohlevergasung eingeteilt werden in Festbett-, Wirbelschicht-, Einspritz-, Schmelzbettvergasung etc., je nach der
Art der durchgeführten Umsetzung. Die Wirbelschichtvergasung bietet u. a. den Vorteil, daß Kohle eingesetzt werden kann, die
bei der Festbettvergasung nicht verwendbar ist, daß durch den gesamten Vergasungsreaktor eine gleichmäßige Temperaturverteilung
stattfindet infolge der Vermischung von Kohle mit dem Gasstrom im Reaktor, wodurch die Ausbildung von Niedrigtemperaturzonen
im Reaktor vermieden und die Teerzersetzung beschleunigt wird, was wiederum zu einer verminderten Teererzeugung
führt. Ferner haben die Kohleteilchen geringe Teilchengrößen
und großen Flächeninhalt, so daß eine höhere Umsetzungsrate erreicht werden kann, d. h., es kann im Wirbelschicht-Vergasungsreaktor
eine größere Aufbereitungskapazität erzielt werden.
Wenn die Asche in der Kohle zum Schmelzen kommt, koaguliert sie und erstarrt unter Bildung von Ascheklumpen, so daß eine
Schlackenbildung im Wirbelschicht-Vergasungsreaktor erfolgt; dies hat zur Folge, daß ein gleichmäßiger Betrieb des Wirbelschicht-Vergasungsreaktors
nicht erzielbar ist.
Im allgemeinen wird ein sauerstoffhaltiges Gas als Vergasungsmittel
in den Wirbelschicht-Vergasungsreaktor durch eine Verteilerplatte, z. B. eine Lochplatte'etc., injiziert, und daher
ist die Sauerstoffkonzentration an den Strahldüsen so hoch, daß eine Verbrennungsreaktion von kohlenstoffhaltigen Stoffen unter
starker Freisetzung von Wärme stattfindet. So besteht die Tendenz, daß lokale Zonen höherer Temperatur ausgebildet werden
und die in der Kohle enthaltene Asche geschmolzen wird. Um die Sauerstoffkonzentration in gewissem Maß zu steuern und eine
lokale überhitzung zu vermeiden, wird entweder zusammen mit dem Vergasungsmittel Überschußdampf zugeführt, oder die Form der
Verteilerplatte wird dahingehend geändert, daß Bewegungen der Kohleteilchen direkt über der Verteilerplatte aktiviert werden
und die durch die Verbrennungsreaktion freigesetzte Wärme sehr schnell zerstreut wird, wodurch die Schlackenbildung verringert
wird.
Andererseits ist es im Hinblick auf eine Steigerung der Aufbereitungskapazität
oder des Vergasungs-Wirkungsgrads oder die Brauchbarkeit von Produktgas vorteilhaft, einen Kohlevergasungsreaktor
unter einem Druck zu betreiben, der mehrere 10 bar beträgt. Es ist jedoch eine besondere Vorrichtung erforderlich,
um Festkohleteilchen in den Druckreaktor einzubringen, und üblicherweise wird ein Schleusenbunkersystem angewandt, wobei
die Kohle in einem Bunker unter einem Druck gelagert ist, der wenigstens gleich dem Druck im Vergasungsreaktor ist. Bei dem
Schleusenbunkersystem wird Kohle unter atmosphärischem Druck in
den Bunker eingefüllt und durch Zufuhr von Druckgas mit Druck beaufschlagt, wonach die Kohle in einen weiteren Bunker zur
Aufgabe in den Vergasungsreaktor überführt wird. Dann wird der erste Bunker druckentlastet, so daß wieder Kohle eingefüllt
werden kann. Diese Vorgänge sind für sich zwar einfacher Natur, weil sie sich zyklisch wiederholen; es bestehen jedoch trotzdem
Nachteile wie hoher Energieverbrauch zur Unterdrucksetzung der Bunker und starker Verschleiß an Umschaltventilen, was eine
schlechte Betriebszuverlässigkeit zur Folge hat.
Wenn Kohle zu einem Brei oder einer Aufschlämmung verdünnt
wird, kann der Brei gleichmäßig durch Pumpen gefördert werden, und die Handhabung der Kohle wird insbesondere hinsichtlich
Transport und Zufuhr stark vereinfacht.
Es wurden nunmehr ausführliche Untersuchungen eines Verfahrens durchgeführt, bei dem Kohle mit einer schweren Erdölfraktion
unter Bildung eines Kohlebreis vermischt wird und der Brei einem unter Druck stehenden Wirbelschicht-Vergasungsreaktor
zugeführt und darin vergast wird; dabei wurden verschiedene Vorschläge für Vergasungsreaktoren und damit zusammenhängende
Verfahren gemacht. Wenn die Kohle unter Erwärmung mit einer schweren Erdölfraktion vermischt wird, wird ein pumpfähiger
Kohlebrei erhalten, der vergast werden kann. Es wurde ferner gefunden, daß auch dann, wenn die Kohle zu einer Verkokungssorte gehört, die Bildung koagulierter Massen von Kohleteilchen
aufgrund einer gegenseitigen Anhaftung in dem Brei unterdrückt werden kann, so daß ein solcher Brei nicht nur hinsichtlich der
Zuführung des Einsatzmaterials vorteilhaft ist, sondern auch hinsichtlich der einsetzbaren Kohlensorten Vorteile bietet.
Nun kann Erdöl teuer sein, oder die schwere Erdölfraktion kann, anstatt einer Vergasung unterworfen zu werden, in leichte
Fraktionen umgesetzt werden, je nach den bestehenden Rohstoff-Situationen. In diesem Fall kann als Trägermedium für den Brei
Wasser eingesetzt werden. Die Kohlekonzentration in einem
wäßrigen Brei beträgt 60-75 Gew.-% des Breis, so daß dem Vergasungsreaktor 25-40 Gew.-% Wasser zuzuführen sind. Wasser
als Trägermedium wird im Vergasungsreaktor verdampft und absorbiert dabei einen großen Teil der Wärme, so daß die Reaktortemperatur
abfällt. Daher muß im Gegensatz zum Schleusenbunkersystem, bei dem die Kohle trocken zugeführt wird, Sauerstoff
im Überschuß als Vergasungsmittel dem Vergasungsreaktor zugeführt werden. Wenn der Durchsatz des Verdünnungsdampfs
nicht nach Maßgabe des Sauerstoffdurchsatzes erhöht wird, besteht ferner die Gefahr von Schlackenbildung.
Wenn also die Kohle in einem wäßrigen Brei zugeführt wird, müssen die Zufuhrmengen an Sauerstoff und Dampf im Vergleich
zur Trockenkohlezufuhr erhöht werden, und der Vergasungs-Wirkungsgrad
(Vergasungsprodukt-Heizwert/Kohle-Heizwert) wird erheblich verringert. Um diese Nachteile zu überwinden, wurde
vorgeschlagen, einen wäßrigen Brei zuerst einem Drucksystem zur Verdampfung von Wasser und dann einem Vergasungsreaktor zuzuführen
oder Kohle als Suspension in einer leichteren Erdölfraktion mit einer niedrigeren Verdampfungswärme als Wasser, z. B.
in Benzol, Toluol oder Xylol als Medium, zuzuführen. Dadurch wird jedoch der Prozeß komplexer, und es wird schwierig, eine
effiziente Vergasung unter guter Verfahrensführung durchzuführen.
In einem Wirbelschichtreaktor wird normalerweise ein Fluidisiergas
(im Fall eines Kohlevergasungsreaktors ein Vergasungsmittel) durch eine Verteilerplatte zugeführt, die im unteren
Teil des Reaktors angeordnet ist. Es ist aber auch bekannt, das Fluidisiergas durch eine Düse zuzuführen (offengelegte JP-Patentanmeldung
54-97605). Wenn die Zuführung in den Kohlevergasungsreaktor durch Düsen erfolgt, werden größere Gasblasen
gebildet als bei dem Feinloch-Einspritzsystem mit Verteilerplatte, und die Bewegung von Teilchen um die großen Gasblasen
wird entweder verlangsamt, oder die Verbrennungsreaktion innerhalb der Gasblasen wird so lebhaft, daß die Gefahr einer
Schlackenbildung größer als bei Verwendung der Verteilerplatte
ist. Dies führt zu der Möglichkeit, Verdünnungsdampf mit höheren
Durchsätzen zuzuführen. Wenn ein Vergasungsmittel nahe der Einspritzdüse für die Einsatzkohle zugeführt wird, werden Gase,
die durch die thermische Zersetzung des Einsatzmaterials entstehen, bevorzugt anstatt der Kohle verbrannt, und die Menge
an unverbrannter Kohle wird selbst bei gleichem Durchsatz an Sauerstoff erhöht, so daß wiederum die Gefahr einer Senkung des
Vergasungs-Wirkungsgrads besteht.
Wie vorstehend erläutert wurde, ist bei einem Wirbelschicht-Kohlevergasungsreaktor
mit Verteilerplatte die Zufuhr von Überschußdampf als Verdünnungsmittel erforderlich, um die
Schlackenbildung zu verhindern. In einem Kohle-Wasser-Brei, beidem
die Einsatzmaterialzufuhr vereinfacht ist, wird für die Verdampfung oder Erwärmung des Wassers im Vergasungsreaktor
viel Wärme verbraucht, wodurch die Reaktortemperatur und der Vergasungs-Wirkungsgrad herabgesetzt werden. Wenn der Durchsatz
von Verdünnungsdampf im Fall der Aufgabe von Wasser-Kohle-Brei in den Vergasungsreaktor verringert werden kann, kann man mit
einer Steigerung des Vergasungs-Wirkungsgrads rechnen. Wenn der Durchsatz von Verdünnungsdampf ohne die Ausbildung von
Schlacken auch bei Zufuhr von Trockenkohle oder einer Aufschlämmung von Kohle in einer schweren Erdölfraktion od. dgl.
anstelle des Wasserbreis verringert werden kann, ist ebenfalls eine Steigerung des Vergasungs-Wirkungsgrads zu erwarten.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist die Überwindung der bei Wirbelschicht-Kohlevergasungsreaktoren auftretenden Nachteile
unter Bereitstellung einer Einrichtung zur Wirbelschicht-Kohlevergasung, die mit hohem Vergasungs-Wirkungsgrad arbeitet.
Die Einrichtung nach der Erfindung zum Vergasung von kohlenstoffhaltigem
Einsatzmaterial ist gekennzeichnet durch einen Wirbelschicht-Vergasungsreaktor, dessen Innendurchmesser von
unten nach oben allmählich zunimmt, eine erste Düse im unteren Reaktorabschnitt, durch die ein sauerstoffhaltiges Vergasungsmittel
in den Reaktor eingeblasen wird, eine Verteilerplatte,
durch die das aus der ersten Düse austretende Vergasungsmittel in eine Wirbelschicht eingeblasen wird und die in einem
unteren Teil des Vergasungsreaktors und oberhalb der ersten Düse angeordnet ist, und zweite Düsen, durch die kohlenstoffhaltiges
Einsatzmaterial zusammen mit dem sauerstoffhaltigen Vergasungsmittel in die Wirbelschicht eingeblasen wird und die
auf mittlerer Höhe in der Wirbelschicht angeordnet sind.
Anhand der Zeichnung wird die Erfindung beispielsweise näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 ein Diagramm, das die Einflüsse der Umsetzungstemperatur und der Art und Weise der Einblasung
eines Vergasungsmittels auf die Kohlenwasserstoffgas-Ausbeute zeigt, wenn ein Wasser-Kohle-Brei in
einer Wirbelschicht vergast wird;
Fig. 2 ein der Fig. 1 ähnliches Diagramm, wobei ein
Kohlebrei in einer schweren Erdölfraktion wirbelschichtvergast wird;
Fig. 3 eine Ausführungsform einer Düsenvorrichtung, wenn
ein Vergasungsmittel durch Düsen eingeblasen wird;
Fig. 4 einen Querschnitt A-A nach Fig. 3;
Fig. 5 eine schematische Darstellung eines konventionellen Vergasungsreaktors, dem ein Vergasungsmittel
nur durch eine Verteilerplatte zugeführt wird;
Fig. 6 eine schematische Darstellung eines konventionellen Vergasungsreaktors ähnlicher Form wie in Fig.
5, wobei ein Vergasungsmittel durch andere als die Einsatz-Aufgabedüsen eingeblasen wird; und
Fig. 7 eine schematische Darstellung einer Ausführungsform des Kohlevergasungsreaktors nach der Erfindung
.
Es wurden ausgedehnte Untersuchungen durchgeführt im Hinblick auf die Einflüsse, die die Durchsätze von Sauerstoff und Dampf
als Vergasungsmittel und die Einblashöhe auf die Temperatur in einem Wirbelschicht-Vergasungsreaktor, auf die Produktgas-
Vergasungsgeschwindigkeit, den Vergasungswirkungsgrad und die Schlackenbildung haben; dabei wurden folgende Ergebnisse
erhalten.
(1) Wenn Sauerstoff nur durch eine Verteilerplatte eingeblasen wird und die Sauerstoffkonzentration eines Vergasungsmittels
(Sauerstoff + Dampf oder Luft + Dampf) 20 Vol.-% übersteigt, besteht die Gefahr von Schlackenbildung. Wenn andererseits ein
Vergasungsmittel direkt in eine Wirbelschicht eingeblasen wird, die sich im Fließzustand befindet, also in einem Zustand, in
dem Kohleteilchen durch ein Vergasungsmittel mit einer Sauerstoffkonzentration
von 20 Vol.-%, das durch eine Verteilerplatte etc. in den Vergasungsreaktor eingeblasen wird, verwirbelt
werden, wurde beobachtet, daß um die Einblasdüsen herum auch dann keine Schlackenbildung stattfindet, wenn die Sauerstoffkonzentration
des Vergasungsmittels bei 40-50 Vol.-% liegt. Dies ist vermutlich darauf zurückzuführen, daß die
Teilchenbewegung in der Wirbelschichtzone oberhalb der Verteilerplatte
lebhafter ist als direkt über der Verteilerplatte, so daß eine intensivere Wärmeausbreitung erzielt werden kann.
(2) Wenn ein Kohle-Wasser-Brei als Einsatzmaterial verwendet wird, bildet sich selbst dann keine Schlacke um die Aufgabedüsen
des Einsatzmaterials, wenn dem Einsatzmaterialbrei nur Sauerstoff ohne Verdünnungsdampf zugeführt wird. Der Grund
hierfür ist wohl, daß das Wasser im Einsatzbrei die gleiche Rolle wie der Verdünnungsdampf spielt, so daß selbst bei 100 %
Sauerstoff kaum eine Schlackenbildung stattfinden würde. Unter der Annahme, daß der gesamte Wasseranteil des Einsatzbreis in
Dampf umgesetzt wird, kann errechnet werden, daß dem Vergasungsreaktor ein Vergasungsmittel mit einer Sauerstoffkonzentration
von 50 % oder höher zugeführt werden sollte.
Wenn das Einsatzmaterial zusammen mit dem Vergasungsmittel durch dieselben Düsen aufgegeben wird, würde man erwarten, daß
verwertbare brennbare Gaskomponenten, die durch die thermische Zersetzung der Einsatzkohle gebildet werden, z. B. Methan etc.,
in Kontakt mit Sauerstoff gebracht und bevorzugt verbrannt und verbraucht werden; es hat sich jedoch gezeigt (vgl. Fig. 1)r
daß die Methanausbeute oder die Gesamtausbeute an Kohlenstoffgas (C1-C3) einschließlich Methan in der Hauptsache durch die
Wirbelschichttemperatur und weniger durch die An- oder Abwesenheit von durch die Düsen eingeblasenem Sauerstoff beeinflußt
wird. In Fig. 1 bedeuten die schwarzen Punkte und die schwarzen Dreiecke die Injektion von Einsatzmaterial und Sauerstoff durch
dieselben Düsen, und die weißen Punkte und weißen Dreiecke bedeuten die Injektion des Einsatzmaterials und des Sauerstoffs
durch getrennte Düsen. Es scheint, daß der durch die Düsen eingeblasene Sauerstoff zur Verbrennung und Vergasung von Kohle
als Wirbelschichtteilchen beiträgt, wodurch die Wirbelschichttemperatur in der Einblaszone erhöht und in wirksamer Weise die
thermische Zersetzung des Einsatzmaterials unterstützt und die Erzeugung von Teer als Nebenprodukt unterdrückt wird.
Fig. 2 zeigt Kohlenwasserstoffgasausbeuten, wenn als Einsatzmaterial
ein Brei aus Kohle in einer schweren Erdölfraktion vergast wird. Bei der Vergasung eines Kohle-Schwererdölfraktion-Breis
muß das Einsatzmaterial in die Wirbelschicht eingeführt werden, während am Austrittsende der Düse das geförderte
Einsatzmaterial zerstäubt wird, und als Zerstäubungsmittel wird normalerweise Dampf eingesetzt. Die schwarzen
Punkte in Fig. 2 bedeuten die Vermischung von Sauerstoff mit dem Zerstäubungsdampf (die übrigen Zeichen haben die gleiche
Bedeutung wie in Fig. 1), und es wurde in diesem Fall ebenso wie vorher im wesentlichen kein Verbrauch von Kohlenwasserstoffgas
durch die Sauerstoffeinblasung beobachtet.
Wie die Fig. 1 und 2 zeigen, wird die Ausbeute an Kohlenwasserstoffgas
durch die Umsetzungstemperatur bestimmt, und die Gesamtsumme an Kohlenwasserstoffgasen (C1-C^) ist bei
700-800 0C am höchsten, während Methangas bei ca. 800 0C seinen
Höchstwert hat. Dies zeigt, daß die Bildung von Methan durch Abbrechen von Kohlenwasserstoffketten mit steigender Temperatur
aktiver wird, aber die Dampfreformierung von Methan wird mit
stark steigender Temperatur unterstützt und resultiert in einer Verringerung der Methangasausbeute.
Aus den vorstehend aufgeführten Punkten (1) und (2) ist ersichtlich, daß bei höherer Sauerstoffkonzentration und Einblasung
des Sauerstoffs durch Düsen kaum mehr Schlacken gebildet werden als bei Einleitung des Sauerstoffs durch eine
Verteilerplatte, wenn also die Dampfinjektion geringer ist, und daß im wesentlichen überhaupt kein Verbrauch von erwünschten
brauchbaren Gaskomponenten wie etwa Methan etc. beobachtet wird, auch wenn das Einsatzmaterial und das Vergasungsmittel
durch einen gemeinsamen Einlaß aufgegeben werden; der Sauerstoff im Vergasungsmittel trägt eher zu einer Verbrennung und
Vergasung von Wirbelschicht-Kohleprodukten um die Einblasdüsen herum sowie zu einer Steigerung der Umsetzungstemperatur bei,
wodurch in wirksamer Weise die thermische Zersetzung des Einsatzmaterials unterstützt und die Erzeugung von Teer als Nebenprodukt
verringert wird.
Wenn die Einsatzmaterial-Aufgabedüse und die Vergasungsmittel-Aufgabedüse
eine Einheit ist, werden folgende Vorteile erzielt:
(i) Bei der Aufbereitung des Einsatzmaterials mit vorgegebenem Durchsatz, kann beim Einblasen eines Vergasungsmittels durch
Düsen der Durchsatz des durch eine Verteilerplatte einzublasenden Sauerstoffs um den entsprechenden Durchsatz des durch Düsen
eingeblasenen Sauerstoffs verringert werden im Vergleich mit der Einblasung des Vergasungsmittels nur durch die Verteilerplatte,
und der Verdünnungsdampf kann entsprechend reduziert werden.
(ii) Bei der Aufbereitung eines Kohle-in-Wasser-Breis kann das
Wasser als Trägermedium des Breis als Hemmstoff gegen eine örtliche überhitzung dienen, so daß es nicht erforderlich ist,
dem durch Düsen einzublasenden Sauerstoff Verdünnungsdampf zuzusetzen. Selbst wenn Verdünnungsdampf notwendig ist, kann er
mit sehr geringem Durchsatz zugeführt werden. Das Wasser als
Träger des Breis verdampft im Vergasungsreaktor und kann auch als Teilchen-Verwirbelungsgas dienen.
(iii) Im Fall der Zerstäubungsaufgabe/ was bei einem Brei aus Kohle in einer schweren Erdölfraktion der Fall ist, wird bei
Zugabe von Sauerstoff zum Zerstäubungsdampf kein zusätzlicher Verdünnungsdampf benötigt. Der Sauerstoff kann sogar ebenfalls
als Zerstäubungsmittel dienen, so daß es möglich ist, den Einsatz von Zerstäubungsdampf zu reduzieren.
Wie vorstehend beschrieben, kann beim Einblasen von Sauerstoff durch die Düsen eine geringere Schlackenbildung auftreten als
beim Einblasen durch die Verteilerplatte, so daß es möglich ist, den Dampfdurchsatz zu verringern und in wirksamer Weise
den Vergasungswirkungsgrad zu steigern. Ferner hat eine Untersuchung der Einblaswinkels der Düsen ergeben, daß die Gefahr
einer Schlackenbildung weit geringer ist, wenn die Düsen so orientiert sind, daß im Vergasungsreaktor Wirbelströme erzeugt
werden. Wenn an einem Vergasungsreaktor 1 vier Düsen zur Aufgabe eines Vergasungsmiteis in gleichmäßigen Abständen
angeordnet sind, und zwar mit einer Versetzung von 9 0 zur Reaktor-Radialrichtung und von 45° zur Reaktormitte (vgl. die
Fig. 3 und 4), werden an den Düsen durch das eingeblasene Gas Wirbelströme erzeugt, so daß die Wirbelschichtteilchen mit den
Geschwindigkeiten nicht nur in Vertikalrichtung, sondern auch
in Umfangsrichtung beaufschlagt werden. Somit scheint es, daß die Bewegung von Teilchen stärker aktiviert und die Wärmeausbreitung
unterstützt wird, so daß selbst bei hohen Sauerstoffkonzentrationen kaum Schlacken gebildet werden.
Die Sauerstoff- und Dampfdurchsätze durch die Verteilerplatte können durch Einblasen von Sauerstoff durch Düsen verringert
werden (gemäß Abschnitt (i)), aber solange der Reaktordurchmesser über den gesamten Reaktor gleich ist, wird die Gasströmungsgeschwindigkeit
durch die entsprechende Durchsatzverringerung des Vergasungsmittels durch die Verteilerplatte gesenkt,
und die Teilchenbewegung wird ebenfalls über der Verteilerplatte vermindert, so daß die Verwirbelung schlechter wird.
Wenn, wie vorstehend ausgeführt, die kinetische Energie von Teilchen reduziert wird, findet keine Wärmeausbreitung statt,
auch wenn die Sauerstoffkonzentration niedrig gehalten wird,
und es kann zu Schlackenbildung kommen. Es wurde gefunden, daß die Schlackenbildung dadurch verhindert werden kann, daß der
Reaktordurchmesser entsprechend der Verringerung des Durchsatzes des Vergasungsmittels durch die Verteilerplatte vermindert
wird, so daß ein guter Verwirbelungszustand unterhalten wird.
Nachstehend wird ein Ausführungsbeispiel erläutert, wobei ein Vergleich mit konventionellen Vergasungsreaktoren stattfindet.
Die Fig. 5 und 6 zeigen einen konventionellen Vergasungsreaktor 1 mit einer Wirbelschicht 2. Durch eine Leitung 3 wird ein
Kohle-in-Wasser-Brei, der nachstehend nur als Brei bezeichnet
wird, zugeführt. Düsen 4 zur Aufgabe des Breis sind vorgesehen sowie eine Verteilerplatte 8 am ünterende des Reaktors 1, und
ein Vergasungsmittel, das Sauerstoff aus Leitung 5 und Dampf
aus Leitung 6 umfaßt, wird in einen Raum unter der Verteilerplatte 8 in den Vergasungsreaktor 1 injiziert und gelangt
weiter durch die Verteilerplatte 8 in die Wirbelschicht 2. Ein Austrag 7 für Verkohlungsprodukte und Asche ist vorgesehen, und
Düsen 12 dienen zum Einblasen eines Vergasungsmittels, umfassend Sauerstoff aus Leitung 10 und Dampf aus Leitung 11, in die
Wirbelschicht 2. Die Düsen 12 sind auf einer Höhe angeordnet, die etwas von derjenigen der Düsen 4 abweicht.
Gemäß Fig. 5 wird das gesamte Vergasungsmittel dem Raum unter der Verteilerplatte 8 zugeführt, und es besteht die Gefahr von
Schlackenbildung über der Verteilerplatte 8. Um diese Schlackenbildung zu verhindern, muß viel Verdünnungsdampf durch
die Verteilerplatte 8 zugeführt werden. Dies führt zu einer nachteiligen Verringerung des Vergasungswirkungsgrads.
Gemäß Fig. 6 wird das Vergasungsmittel durch die Verteilerplatte 8 und durch einige Düsen 12 direkt in die Wirbelschicht
2 eingeleitet, indem das Vergasungsmittel zu den Düsen 12 abgezweigt
wird, wo der Vergasungswirkungsgrad gegenüber der Konstruktion von Fig. 5 zwar gesteigert werden kann, die Gasströmungsgeschwindigkeit
jedoch durch die entsprechende Verminderung der Einblasmenge an Vergasungsmittel durch die
Verteilerplatte 8 vermindert wird; wenn die Sauerstoffkonzentration
des Vergasungsmittels durch die Verteilerplatte 8 nur geringfügig gesteigert wird, d. h. wenn der Dampfdurchsatz
vermindert wird, besteht die Gefahr der Schlackenbildung. Dies ist der Nachteil des Vergasungsreaktors von Fig. 6.
Der^Vergasungsreaktor nach Fig. 7 ist ein Ausführungsbeispiel
der Erfindung, bei dem die vorgenannten Nachteile beseitigt sind.
Am ünterende eines Wirbelschicht-Vergasungsreaktors 1 ist eine
Verteilerplatte 8 angeordnet, und Düsen 9 zur gleichzeitigen Injektion von Brei aus Leitung 3, Sauerstoff aus Leitung 10 und
Dampf aus Leitung 11 sind auf mittlerer Höhe der Wirbelschicht
2 angeordnet. Der Vergasungsreaktor 1 ist so ausgebildet, daß sein Innendurchmesser von unten nach oben allmählich zunimmt.
Sauerstoff als Vergasungsmittel aus Leitung 5 sowie Verdünnungsdampf aus Leitung 6 werden durch die Verteilerplatte 8
zugeführt, und Sauerstoff aus Leitung 10 und Dampf aus Leitung 11 werden ferner durch die Düsen 9 eingeblasen.
Ein guter Wirbelschichtzustand kann dadurch erreicht werden, daß der Reaktordurchmesser am Unterende des Vergasungsreaktors
2 so verengt ist, daß eine Geschwindigkeit aufrechterhalten wird, die das 3-5fache der Fluidisations-Auslösegeschwindigkeit
(Umf; Leerreaktor-Basis) von Wirbelschichtteilchen (Verkohlungsteilchen) beträgt im Hinblick auf den Durchsatz des Vergasungsmittels
durch die Verteilerplatte 8 und die Durchsätze von Gas und Wasser als Trägermedium des Breis durch die Düsen
gemäß Fig. 7, und die Schlackenbildung unmittelbar über der
Verteilerplatte 8 oder um die Düsen kann dadurch vermieden
werden. Ferner kann eine Temperaturabnahme infolge der Verdampfung von Trägerwasser um die Düsen verhindert werden. Wenn die
Düsen 9 entsprechend Fig. 3 so angeordnet sind, daß Wirbelströme erzeugt werden, werden an den Austrittsenden der Düsen
auch dann keine Schlacken gebildet, wenn 0,4 kg Sauerstoff je kg Wasserbrei mit einem Kohleanteil von 65 Gew.-% injiziert
wird. Wenn die Düsen 9 in Mittenrichtung und nicht zur Bildung von Wirbelströmen angeordnet sind, besteht die Gefahr einer
Schlackenbildung um die Düsen 9, wenn Sauerstoff mit einem Durchsatz von wenigstens 0,32 kg/kg Wasserbrei zugeführt wird.
Es scheint, daß die Bewegung von Teilchen um die Düsen 9 geringere Aktivität als bei der Anordnung der Düsen zur Bildung
von Wirbelstromen aufweist.
Die Ergebnisse von Vergasungsversuchen in den genannten Vergasungsreaktortypen
sind in der folgenden Tabelle aufgelistet.
•'TABELLE
' Vergleichsbeicpiel (konventionell)"' |
2 | • Fig. 5 | 0I9 | 3 | ■4 | 0n6 | Erfindungs beispiel |
2 | Fig! 7 | 0,3 0,6 · |
|
Vergasung sr eaktor-Typ | 1 | 0,7 | 1,6 | Fig. 6 | 1I3 | 1 |
M
°r5, |
0,7 ' | |||
Sauer stoff durchs, (kg Ag Kohle) Ver teiierplatte Er eiau fgatedüsen |
1,6 | 740 | 7.8 0 | °:9 | 880 | ||||||
Dampf durchs. (kgAg Kohle) Ver teilerplatte Breiaufgabedüsen |
710 | 7,6 | 1,6 | 8,5 | 860 | 7,6 | |||||
Reaktor tempera tür ( C) | -.6,2 | .55 | 750 | 62 | 8T0 | ' 70 | |||||
Methanausbeute (Gew. -%) bezogen auf Kohle · |
43 | •ja | 8,2 | ja | 68 | nein | |||||
Vergas irg s-Wirkung sgrad (Kaltgas-Wirkungsgrad, %) |
nein | 59 | nein | ||||||||
Schlackenbildung . · | nein · |
Bei diesen Versuchen wurde ein Wasserbrei mit einem Anteil von 60 Gew.-% an subbituminöser Kohle japanischer Erzeugung eingesetzt.
Im Vergleichsbeispiel 1 mit dem konventionellen Vergasungsreaktor nach Fig. 5 erfolgte keine Schlackenbildung bei einem
Sauerstoffdurchsatz von 0,7 kg/kg Kohle und einem Dampfdurchsatz
von 1,6 kg/kg Kohle; nach Steigerung des Sauerstoffdurchsatzes
auf 0,9 kg/kg Kohle entsprechend Vergleichsbeispiel 2 fand jedoch eine Schlackenbildung an der Verteilerplatte 8
statt. Die Vergasungs-Wirkungsgrade (Kaltgas-Wirkungsgrad, Produktgas-Heizwert/Einsatzmaterial-Heizwert) betrugen nur 43 %
bzw. 55 %, und die Methanausbeute betrug 6,2 % bzw. 7,6 %.
Im Vergleichsbeispiel von Fig. 6 war der Sauerstoffdurchsatz
0,9 kg/kg Kohle wie im Vergleichsbeispiel 2, und der Sauerstoff wurde durch die Verteilerplatte 8 mit einem Durchsatz von
0,6 kg/kg Kohle und durch die Düsen 12 mit einem Durchsatz von 0,3 kg/kg Kohle aufgegeben. Dampf wurde nicht durch die Düsen
12, sondern nur durch die Verteilerplatte 8 mit einem Durchsatz von 1,6 kg/kg Kohle aufgegeben, wobei die Durchsätze von Sauerstoff
als Vergasungsmittel und Dampf gleich denjenigen des Vergleichsbeispiels 2 waren; es erfolgte jedoch keine Schlakkenbildung
um die Düsen 12 und über der Verteilerplatte 8, und der Temperaturverlust um die Düsen 4 für die Breizufuhr war
gering, so daß der Vergasungs-Wirkungsgrad auf 59 % gesteigert wurde. Bei Verringerung des Dampfdurchsatzes durch die Verteilerplatte
8 auf 1,3 kg/kg Kohle entsprechend Vergleichsbeispiel 4 wurde jedoch Schlackenbildung beobachtet.
Bei dem Vergleichsbeispiel 2 erfolgte eine Schlackenbildung bei einem Durchsatz von Sauerstoff als Vergasungsmittel von
0,9 kg/kg Kohle durch die Verteilerplatte 8 und von Dampf mit 1,6 kg/kg Kohle, d. h., bei einer Sauerstoffkonzentration von
24 Gew.-%, wogegen bei dem Vergleichsbeispiel 4 Schlackenbildung bei einem Sauerstoffdurchsatz von 0,6 kg/kg Kohle und
einem Dampfdurchsatz von 1,3 kg/kg Kohle, also bei einer Sauer-
Stoffkonzentration von 20,6 Vol.-%, erfolgte. Damit ergibt sich
bei dem Vergasungsreaktor von Fig. 6 keine Schlackenbildung bei demselben Dampfdurchsatz wie im Vergasungsreaktor von Fig. 5
(1,6 kg/kg Kohle) selbst bei Zufuhr von mehr Sauerstoff, aber soweit das Vergasungsmittel durch die Verteilerplatte 8 betroffen
ist, wird Sauerstoff durch die Verteilerplatte 8 mit um die Verminderung des Sauerstoffdurchsatzes geringerem Durchsatz als
in Fig. 5 zugeführt, d. h., um die entsprechende Verminderung des Sauerstoffdurchsatzes gegenüber demjenigen durch die Düsen
12, und es war eigentlich zu erwarten, daß der Dampfdurchsatz dementsprechend vermindert werden könnte; tatsächlich erfolgte
jedoch eine Schlackenbildung, wenn nicht der Dampfdurchsatz höher als der erwartete reduzierte Dampfdurchsatz gemacht
wurde. Der Grund ist die Verringerung der Gasgeschwindigkeit in der Zone über der Verteilerplatte 8 durch die entsprechende
Verringerung des Sauerstoff- und des Dampfdurchsatzes durch die Verteilerplatte 8, so daß der Wirbelschichtzustand der Kohleteilchen
verschlechtert wurde und somit eine Schlackenbildung erfolgte, wenn nicht die Sauerstoffkonzentration etwas vermindert
wurde.
Andererseits wurden in dem Vergasungsreaktor nach Fig. 7 keine Schlacken gebildet, wenn der Sauerstoff durch die Verteilerplatte
8 mit einem Durchsatz von 0,5 kg/kg Kohle und durch die Einsatzbrei-Aufgabedüsen 9 mit einem Durchsatz von 0,4 kg/kg
Kohle aufgegeben wurde, d. h. also mit insgesamt demselben Sauerstoffdurchsatz von 0,9 kg/kg Kohle wie in Vergleichsbeispiel
3, und zwar auch dann, wenn der Dampfdurchsatz durch die Verteilerplatte 8 auf 0,9 kg/kg Kohle vermindert wird. Es ist
ersichtlich, daß die Reaktortemperatur um mehr als 100 C
erhöht und auch der Vergasungs-Wirkungsgrad- gegenüber demjenigen der Vergleichsbeispiele 2 und 4 um ca. 10 % gesteigert
wurde infolge der Verminderung des Dampfdurchsatzes um 60-45 % gegenüber demjenigen der Vergleichsbeispiele 2 und 4.
In Beispiel 2 wurde der Sauerstoffdurchsatz durch die Düsen 9
gesteigert, wogegen derjenige durch die Verteilerplatte 8 verringert wurde, und der Dampfdurchsatz durch die Verteilerplatte
8 wurde dementsprechend vermindert; es fand jedoch keine Schlackenbildung statt. Die Reaktortemperatür wurde um die
entsprechende weitere Verminderung des Dampfdurchsatzes erhöht, und auch der Vergasungs-Wirkungsgrad wurde gesteigert.
Bei der Wirbelschicht-Kohlevergasung kann die Verbrennungszone
für Kohle als fluidisierte Teilchen dadurch erweitert werden, daß der Reaktordurchmesser im unteren Abschnitt der Wirbelschicht
verengt wird, wodurch der Durchmesser der Verteilerplatte vermindert wird, und indem ein sauerstoffhaltiges Gas
als Vergasungsmittel durch die EinsatzmateriSl-Aufgabedüsen
oder durch andere Düsen, die auf mittlerer Höhe der Wirbelschicht angebracht sind, eingeleitet wird; dadurch kann eine
lokale Überhitzung unterdrückt und die Temperatur innerhalb der gesamten Wirbelschicht erhöht werden.
Ferner kann die Vergasungsumsetzung von Kohle unterstützt und
dadurch die der fühlbaren Wärme des Produkts entsprechende Wärmemenge verringert werden, was in hohem Maße zu einem besseren
Vergasungs-Wirkungsgrad und einer erheblichen Senkung des Energieverbrauchs für die Dampferzeugung beiträgt. Weiter kann
die Düsenvorrichtung gemäß der Erfindung entweder Sauerstoff alleine bei Aufgabe der Kohle in Form eines Wasserbreis oder
Sauerstoff im Gemisch mit dem Zerstäubungsdampf zuführen, wenn die Kohle in Form eines Breis in einer schweren Erdölfraktion
zugeführt wird, und somit kann durch die Düsen zuzuführender Dampf zur Verdünnung des Sauerstoffs im wesentlichen überflüssig
gemacht werden. Wenn dem Vergasungsreaktor Trockenkohle zugeführt wird, muß zwar der Sauerstoff mit Dampf verdünnt
werden, aber der Dampfdurchsatz kann geringer sein, wenn Sauerstoff durch die Verteilerplatte zugeführt wird.
-- Z
Eine weitere Auswirkung, die sich bei Aufgabe von Kohle zusammen mit einem Vergasungsmittel in die Wirbelschicht ergibt, ist
die Verhinderung einer Verkokung um die Einsatzmaterial-Aufgabedüsen. Wenn z. B. Kohle als Brei in einer schweren Erdölfraktion
aufgegeben wird, kann die Aufbereitungskapazität je Volumeneinheit des Vergasungsreaktors dadurch gesteigert
werden, daß der Reaktordruck erhöht wird; dabei ergeben sich jedoch die Nachteile, daß bei erhöhter Belastung pro Aufgabedüse
die Wirbelschichttemperatur um die Düsen abfallen kann oder daß feuchte Teilchen koagulieren und grobe Aggregate
bilden oder in feuchtem Zustand auf die Gegenwandung auftreffen
unter Bildung von kohlenstoffhaltigen Klumpen. Wenn dem Zerstäubungsdampf
Sauerstoff zugemischt wird, wird auch unter solchen Bedingungen das Wirbelschicht-Verkohlungsprodukt um die
Einsatzmaterial-Aufgabedüsen herum verbrannt, so daß ein Temperaturabfall
vermieden wird. Es gibt also im wesentlichen keinen feuchten Zustand, und eine Verkokung kann in wirksamer
Weise verhindert werden.
Claims (3)
1. Einrichtung zum Vergasung von kohlenstoffhaltigem Einsatzmaterial,
gekennzeichnet durch einen Wirbelschicht-Vergasungsreaktor (1), dessen Innendurchmesser
;s?on unten nach oben allmählich zunimmt,
eine erste Düse im unteren Reaktorabschnitt, durch die ein sauerstoffhaltiges Vergasungsmittel in den Reaktor eingeblasen
wird,
eine Verteilerplatte (8), durch die das aus der ersten Düse austretende Vergasungsmittel in eine Wirbelschicht (2) eingeblasen
wird und die in einem unteren Teil des Vergasungsreaktors oberhalb der ersten Düse angeordnet ist, und
zweite Düsen (9), durch die kohlenstoffhaltiges Einsatzmaterial zusammen mit dem sauerstoffhaltigen Vergasungsmittel in die
Wirbelschicht eingeblasen wird und die auf mittlerer Höhe in der Wirbelschicht (2) angeordnet sind.
2. Einrichtung nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß die zweiten Düsen (9) so angeordnet sind, daß die durch sie eingeblasenen Strahlen Wirbelströme entlang dem Wirbelschichtumfang bilden.
dadurch gekennzeichnet, daß die zweiten Düsen (9) so angeordnet sind, daß die durch sie eingeblasenen Strahlen Wirbelströme entlang dem Wirbelschichtumfang bilden.
81-A9308-02-Schö
3. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Sauerstoffdurchsatz durch die zweiten Düsen (9) höher
als derjenige durch die Verteilerplatte (8) ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21943683A JPS60112890A (ja) | 1983-11-24 | 1983-11-24 | 石炭類ガス化装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3442824A1 true DE3442824A1 (de) | 1985-06-05 |
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ID=16735370
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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DE19843442824 Withdrawn DE3442824A1 (de) | 1983-11-24 | 1984-11-23 | Einrichtung zur vergasung von kohlenstoffhaltigem einsatzmaterial |
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---|---|
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DE (1) | DE3442824A1 (de) |
FR (1) | FR2560207A1 (de) |
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- 1983-11-24 JP JP21943683A patent/JPS60112890A/ja active Granted
-
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- 1984-11-22 FR FR8417785A patent/FR2560207A1/fr not_active Withdrawn
- 1984-11-23 DE DE19843442824 patent/DE3442824A1/de not_active Withdrawn
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Also Published As
Publication number | Publication date |
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JPS60112890A (ja) | 1985-06-19 |
JPH0423679B2 (de) | 1992-04-22 |
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