DE3429870A1 - Vorrichtung und verfahren zur vermessung von erdformationen mittels akustischer multipolwellen - Google Patents
Vorrichtung und verfahren zur vermessung von erdformationen mittels akustischer multipolwellenInfo
- Publication number
- DE3429870A1 DE3429870A1 DE19843429870 DE3429870A DE3429870A1 DE 3429870 A1 DE3429870 A1 DE 3429870A1 DE 19843429870 DE19843429870 DE 19843429870 DE 3429870 A DE3429870 A DE 3429870A DE 3429870 A1 DE3429870 A1 DE 3429870A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- wave
- borehole
- point
- pole
- arrival
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 23
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 128
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 claims description 128
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 49
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 33
- 239000000523 sample Substances 0.000 claims description 32
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 22
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- 238000011160 research Methods 0.000 claims description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 16
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 11
- 230000005405 multipole Effects 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 5
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 5
- 230000005404 monopole Effects 0.000 description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000370685 Arge Species 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000004069 differentiation Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 239000003566 sealing material Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B06—GENERATING OR TRANSMITTING MECHANICAL VIBRATIONS IN GENERAL
- B06B—METHODS OR APPARATUS FOR GENERATING OR TRANSMITTING MECHANICAL VIBRATIONS OF INFRASONIC, SONIC, OR ULTRASONIC FREQUENCY, e.g. FOR PERFORMING MECHANICAL WORK IN GENERAL
- B06B1/00—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency
- B06B1/02—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy
- B06B1/06—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy operating with piezoelectric effect or with electrostriction
- B06B1/0607—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy operating with piezoelectric effect or with electrostriction using multiple elements
- B06B1/0622—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy operating with piezoelectric effect or with electrostriction using multiple elements on one surface
- B06B1/0633—Cylindrical array
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V1/00—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting
- G01V1/40—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting specially adapted for well-logging
- G01V1/44—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting specially adapted for well-logging using generators and receivers in the same well
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Geology (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Geophysics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Geophysics And Detection Of Objects (AREA)
- Developing Agents For Electrophotography (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Description
Vorrichtung und Verfahren zur Vermessung von Erdformationen
mittels akustischer MuItipol-Druckweilen
Erfindung betrifft eine Vorrichtung und ein Verfahren
zur Vermessung von Erdformationen im allgemeinen und im besonderen eine solche Vermessung mittels akustischer Druckwellen
und akustischer Schubwellen.
5
5
Zum Stand der Technik wird auf die folgenden Anmeldungen der
Firma Exxon-Production Research Company verwiesen, die allgemein das Gebiet der vorliegenden iaameldung betreffen, nämlich
die amerikanischen Patentanmeldungen mit den folgenden Aktenzeichen:
Nr. 379 684- (Winbow et al) vom 19. Mai 1982, Nr.
395,44-9 (Window et al) vom 6. Juli 1982, Nr. 440,140 (Window
et al) vom 8. November 1982 und Nr. 4-54,925 (Window et al)
vom 3· Januar 1983.
Akustische Bohrlochvermessung wird allgemein als akzeptables Verfahren angesehen, um Informationen über unterirdische Formationen
zu erhalten, die Förderbohrungen oder Bohrlöcher umgeben. Anwendungsbereiche für die akustische Bohrloch-Vermessung
umfassen die Bestimmung der Formations—Lithologie, die Dichte,
die Porosität, die Umsetzung seismischer Zeitabschnitte in Tiefenabschnitte, die Bestimmung der Elastizitätskonstanten
des unterirdischen Materials saie die Bestimmung von Frakturen und die Informationsdarstellung hinsichtlich ihrer Orientierung.
Bei einer akustischen Bohrloch-Vermessung ist es üblich, die Druckwellen-Geschwindigkeit oder die Schubwellen-Geschwindigkeit
von unterirdischen Formationen, die ein Bohrloch umgeben, zu messen. Druckwellen sind ebenfalls bekannt als P-Wellen.
Schubwellen werden auch als S-Wellen bezeichnet. Ein herkömmliches
P-Wellengeschwindigkeits-Meß-System umfaßt eine
zylindrische Meßsonde, die in einer Bohrloch-Flüssigkeit aufgehängt werden kann, eine Quelle, die an die Sonde angeschlossen
ist zur Erzeugung von P-Wellen in der Bohrloch-Flüssigkeit sowie zwei Detektoren, die an die Sonde angeschlossen sind
und sich in einem Abstand von der P-Wellen-Quelle befinden,
um die P-Wellen in der Bohrloch-Flüssigkeit aufzunehmen.
Eine Druckwelle, die von der Quelle in der Bohrloch-Flüssigkeit erzeugt worden ist, wird in der Erdformation, die
das Bohrloch umgibt, zurückgeworfen (der Begriff "Erdformation"
soll im Laufe dieser Beschreibung eingesetzt werden, um jede beliebige unterirdische Formation zu bezeichnen,
und soll im besonderen nicht verwendet werden in einem engeren Sinn, um einen bestimmten Typ einer unterirdischen
Formation zu identifizieren). Sie pflanzt sich durch einen
Teil der Formation fort und wird in die Bohrloch-Flüssigkeit zurückgeworfen und von den beiden Detektoren aufgenommen,
die sich in einem vertikalen Abstand voneinander und von der P-Wellen-Quelle befinden. Das Verhältnis des Abstandes
zwischen den beiden Detektoren zur Zeit zwischen der Aufnahme d.er P-Welle durch die beiden Detektoren ergibt die
P-Wellengeschwindigkeit der Formation. Die P-Wellen in der Bohrloch-Flüssigkeit, die auf der Eeflektion der P-Wellen
zurück in das Bohrloch beruhen, können als P-Wellenankunft bezeichnet werden.
Die Druckwellen-Geschwindigkeit der Erdformation, die ein Bohrloch umgibt, verändert sich häufig mit dem radialen Abstand
von dem Bohrloch. Mehrere Faktoren können der Anlaß für einen solchen Effekt sein einschließlich einer Bohrbe-Schädigung
der Formation, das Durchdringen der Formation angrenzend
an das Bohrloch durch Bohrflüssigkeiten und. in der Arktis das Schmelzen des Permafrostes in der Nähe des Bohrloches.
Der Teil der Formation, der in dieser Weise geschädigt, durchdrungen
oder geschmolzen ist, wird auch Eindringzone genannt und der übrige Teil der Formation, der nicht in dieser Weise
beeinflußt ist, wird Ursprungsformation genannt. Somit ist
das Bohrloch von einer Einringzone umgeben, welche wiederum von einer Ursprungsformation umgeben ist. Die üruckwellen-Geschwindigkeit
der Ursprungsformation unterscheidet sich normalerweise von derjenigen der Eindringzone. Es ist hinlänglich
bekannt, daß die Vermessung der Druckweilen-Geschwin-
digkeit der Ursprungsformation zu Informationen führt, die hilf reich zur Bestimmung der Porosität, der G-esteins-Lithologie
und der Dichte der UrSprungs-Erdformation sind.
Die herkömmliche P-Wellen-Meß-Quelle ist symmetrisch zur
Meßsondenachse. Die mittels herkömmlicher symmetrischer Quellen erzeugten P-Wellen dringen nicht tief in die Erdformation
ein, die das Bohrloch umgibt. Die Eindringtiefe der P-Wellenankunft hängt von dem Abstand zwischen der P-WeI-len-Quelle
und den Detektoren ab: Je größer der Abstand zwischen der Quelle und. dem Detektor ist, umso größer ist
der Teil der in das Bohrloch reflektierten und aufgenommenen P-Wellen-Energie,der tiefer eingedrungen ist. Bei einem Abstand
von 1,80 ι bis 3 m der bei der herkömmlichen P-Wellen-Vermessung
üblich ist, dringt der größte Teil der Energie der von der Quelle erzeugten und von den Detektoren aufgenommenen
P-Wellen häufig nicht weiter als die Eindringzone ein, und nur ein kleiner Teil der P-Wellen-Energie erreicht
die Ursprungsformation. Die P-Wellen, die die Ursprungsformation erreichen und sich in dieser fortpflanzen,besitzen
typischerweise kleinere Amplituden als die P-Wellen, die nicht über die Eindringzone hinaus eindringen, so daß ihre
Ankunft überdeckt werden kann durch die Ankunft der P-Wellen, die nicht über die Eindringzone hinaus eindringen. Wenn dementsprechend
der Abstand zwischen Quelle und Detektor nicht den herkömmlichen Abstand von 1,80 m bis 3 m überschreitet,
kann es nicht möglich sein, eine herkömmliche symmetrische Quelle einzusetzen, um die P-Wellengeschwindigkeit der Ursprungs
format ion zu vermessen. Der Abstand zwischen Quelle und Detektor kann erhöht werden, um die Durchdringung fler
P-Wellen zu erhöhen. Ein Erhöhen des Abstandes zwischen der Quelle und dem Detektor führt jedoch zu einer Verminderung
der Signalstärke der P-Wellenankunft. Die Dämpfung der P-Wellen, die durch die Formation laufen, erhöht sich mit der
in der Formation durchlaufenen Strecke. Wenn dementsprechend
der Abstand zwischen Quelle und Detektor erhöht wird, ist die aufgenommene P-Wellenankunft schwächer und die sich ergebende
P-Wellen-Vermessung kann ein schlechtes Verhältnis
3429570
von Signal zu Geräusch, aufweisen. Es wird dementsprechend
angestrebt, die Durchdringung der P-Wellen zu erhöhen, ohne
den Abstand zwischen Quelle und Detektor zu vergrößern.
Asymmetrische Jjruckwellen-Quellen sind zur Vermessung fler
Schubwellen-Geschwindigkeit einer Erdformation entwickelt worden. Bei solchen asymmetrischen Quellen erzeugt die
Quelle innerhalb der Bohrloch-Flüssigkeit eine positive
Druckwelle in einer Richtung und gleichzeitig eine negative Druckwelle in der entgegengesetzten Richtung. Die Interferenz
zwischen den beiden Druckwellen erzeugt eine Schubwelle, die in *er Erdformation reflektiert wir*. Dieser Typ einer
asymmetrischen Quelle wird beschrieben in der europäischen Patentanmeldung Nr. 31 989 (Angona et al) der US-PS
3 593 255 (White), Ausgabetag 13- Juli 1971, sowie der
US-PS 4- 207 961 (ELtsunezaki), Ausgabetag 17. Juni 1980.
Angona et al beschreiben eine Biegetyp-Quelle, die zwei kreisförmige piezoelektrische Platten umfaßt, die miteinander
verbunden sind und über ihren Umfang mit einer Keßsonde in Verbindung stehen. Wenn eine Spannung über die
beiden piezoelektrischen Platten gelegt wird, vibriert der mittlere Bereich der kreScheibenförmigen Platten und
erzeugt eine positive Druckwelle in einer Richtung und gleich-
•?5 zeitig eine negative Druckwelle in der entgegengesetzten Richtung.
Die beiden Druckwellen interferieren miteinander und
erzeugen eine Schubwelle in der Erdformation, die das Bohrloch umgibt. Die von Angona et al beschriebene Biegetyp-Quelle
besitzt einen begrenzten Frequenzbereich. Es wird dort spezifiziert, ^ aß die beschriebene Vorrichtung in der
Lage ist, ein akustisches Signal mit Frequenzkomponenten zu erzeugen, *ie im Bereich von etwa 1 bis 6 kHz liegen,
*. h. einem Frequenzbereich, in welchem die Amplitude der
erzeugten und in *er Formation reflektierten Schubwellen
wahrscheinlich merklich größer sind als diejenigen der erzeugten und in der Formation reflektierten P-Wellen, so daß
dementsprechend der Frequenzbereich zu niedrig ist, um in
den meisten Formationen eine Druckwellen-Vermessung
3429570
durchführen zu können.
White beschreibt eine asymmetrische Quelle mit zwei piezoelektrischen
Segmenten, die jeweils die Form eines halben Hohlzylinders besitzen. Die beiden Segmente werfen so angeordnet,
daß sie einen gespaltenen Zylinder bilden. Die beiden Segmente besitzen entgegengesetze Polarisation und an
jedes Segment wird eine Spannung angelegt, die bewirkt, daß das Segment radial expandiert, während gleichzeitig das
andere Segment radial kontrahiert, wodurch eine positive Druckwelle in einer Richtung und gleichzeitig eine negative
Druckwelle in der entgegengesetzten Sichtung erzeugt wird. Die beiden Druckwellen interferieren miteinander un^ erzeugen
eine Schubwelle in der Erdformation angrenzend an das Bohrloch. Eine solche Schubwelle pflanzt sich entlang des
Bohrloches fort und. wird von einem Paar von Transduzern
aufgenommen, die im. wesentlichen direkt oberhalb oder neben den piezoelektrischen Segmenten der Quelle angeordnet sind.
Die White-Yorrichtung "betont" die Schubwellen und eliminiert virtuell die schneller laufenden Druckwellen, die hierdurch
erzeugt und aufgenommen werden, white beschreibt nicht eine
Vorrichtung oder schlägt eine solche vor, die allgemein geeignet ist zur Druckwellen-Vermessung. Auch beschreibt White
kein Verfahren oder schlägt ein solches Verfahren vor, das
geeignet ist zur akustischen Geschwindigkeitsvermessung der
Ursprungsformation, die ein Bohrloch umgibt.
Kitsunezaki beschreibt eine Vorrichtung, bei welcher auf
einen Kern angeordnete Spulen in ein Magnetfeld eines Permanentmagneten
eingebracht werden und Strom durch die Spulen geschickt wird, um die Kernanordnung anzutreiben. Die Bewegung
der Kernanordnung ejiziert ein Wasservolumen in einer Richtung und saugt gleichzeitig ein äquivalentes Wasservolumen
aus ^er entgegengesetzten Richtung an,wod.Ur>rch eine
positive Druckwelle in einer Richtung und gleichzeitig eine negative Druckwelle in der entgegengesetzten Richtung erzeugt
wird. Kitsunezakis asymmetrische Quelle kann jedoch nicht bei hohen Frequenzen oder mit einer hinreichenden Energie
betrieben werfen, a ie erforderlich, ist, um eine Druckwellen-Vermessung
in den meisten Formationen durchzuführen. Die Vorrichtung läßt sich auch nicht bei größeren Tiefen oder unter
großem Druck betreiben.
5
5
Bei anderen Typen asymmetrischer Schubwellen-Vermessungsquellen
wird diese statt ihrer Kopplung mit der Bohrloch-Wandung über die Bohrloch-Flüssigkeit entweder direkt an
die BohrIoch-Wandung angekoppelt, oder über mechanische Einrichtungen
wie etwa Haltewülste. Derartige Schubwellen-Meßquellen sind in den folgenden amerikanischen Patentschriften
beschrieben: US-I3S 3 354 983 (Erickson et al) , Ausgabetag
28. November 1967 und US-PS 3 949 352 (Vogel), Ausgabetag
6. April 1976.
Gemäß der Erfindung wird ein Verfahren und eine Vorrichtung
zur Messung der Druckwellen-Geschwindigkeit oder der Schubwellen-Geschwin^igkeit
in einer Ursprungsformation, die ein Bohrloch umgibt, geschaffen, die jedoch getrennt hiervon ist
riurch eine Eindringungszone, wobei außerdem der Radius dieser
Eindringlings zone bestimmt wird. Die Vorrichtung gemäß der Erfindung umfaßt ein Gehäuse, das innerhalb eines Bohrloches
angehoben und abgesenkt werden kann, eine Signalerzeuger-Einrichtung innerhalb des Gehäuses zur Übertragung einer
2I1-Pol-akustischen Welle (die Multipolnomenfelatur, die im
Rahmen dieser Beschreibung Verwendung findet, wir^ untenstehend
in dem ersten Absatz der Beschreibung der bevorzugten AusJhrungsform erläutert) durch die ursprüngliche Erdformation,
die ein Bohrloch umgibt, wobei η eine ganze Zahl größer als Null ist, sowie eine Signalaufnahme-Einrichtung,
die an das Gehäuse angeschlossen ist, in einem hinreichenden Längsabstand entlang des Bohrloches von der Signalerzeuger-Einrichtung
zur Aufnahme der Ankunft der 2 -Pol-akustischen Welle.
Das .uruckwelleii-Aufzeichnungsverfahren gemäß der Erfindung
umfaßt die Übertragung einer 2n-Pol-Druckwelle durch die
das Bohrloch umgebende ursprüngliche Erdformation, wobei η
342987Q
eine ganze Zahl größer als Null ist, sowie die Aufnahme ^er
2n-Pol-Druckwellenankunft zumindest an einem Punkt in einem
Längsabstand entlang des Bohrloches von dem Punkt der Übertragung.
Wenn die Druckwell en-Ankunft an zwei Punkten aufgenommen wird, so mißt man die Zeit, die zwischen den beiden
Aufnahmen an den beiden Punkten vergangen ist, um die Druckwellen-Geschwindigkeit
der das Bohrloch umgebenden Ursprungsformation zu bestimmen. Wenn die 233^-PoI-WeIl enankunft nur an
einem Punkt aufgenommen wird, so mißt man die Zeit, die vergangen ist, zwischen der Übertragung und der Aufnahme, um
die Druckwellen-Geschwindigkeit der Ursprungsformation .zu bestimmen. Das letzte Verfahren ist schwieriger durchzuführen
und viel weniger genau. Ih jedem Fall wird die Druckwellen-Geschwindigkeit der Erdformation vorzugsweise wiederholt
gemessen mit aufeinander-folgend größer werdenden Abständen
von Quelle und Detektor, bis die Druckwellen-Geschwindigkeiten, die in zwei aufeinanderfolgenden Messungen ermittelt werden,
im wesentlichen die gleichen sind. Die im wesentlichen als Konstante gemessene Geschwindigkeit ist die Druckwellen-Geschwindigkeit
der Ursprungsformation. Wenn die Druckwellen-Geschwindigkeiten der Eindringzone und der Ursprungsformation
bekannt sind, wird der minimale Abstand zwischen Quelle und Detektor, der zu einer im wesentlichen konstant gemessenen
Geschwindigkeit führt, verwendet, um den Radius der Eindringzone zu bestimmen.
Das Schubwellen-Meßverfahren gemäß der Erfindung ist identisch
zu dem Schubwellen-Geschwindigskeits-Meßverfahren mit der Ausnahme,
daß 2n-Pol-Schubwellen (statt 2n-Pol-Druckwellen)
durch die Ursprungsformation geschickt und aufgenommen werden, um r!ie Schubwellen-Geschwindigkeit der Ursprungsformation
zu bestimmen.
Weitere Einzelheiten, Vorteile und erfindungswesentliche Merkmale
ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung verschiedener Ausführungsformen der Erfindung unter Bezugnahme auf
beigefügten Zeichnungen. Dabei zeigt im einzelnen;
Figur 1 drei Richtungswege akustischer Wellen, die von einer
Multipol-Quelle erzeugt worden sind, wobei ein Weg den Verlauf einer akustischen Welle wiedergibt
innerhalb der Eindringzone der ein Bohrloch umgebenden Erdformation, ein weiterer den Verlauf einer
akustischen Welle durch die die Eindringzone umgebende Ursprungsformation, von welcher er reflektiert
wird, und ein dritter eine akustische Welle, die von der Zwischenschicht zwischen der Eindringzone und
der Ursprungsformation reflektiert wird,
Figur 2 eine vereinfachte, teilweise schematische und teilweise
perspektivische Darstellung einer Quadropol-Druckwellen-Aufzeichnungseinrichtung
gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung,
Figur 3 einen Querschnitt durch die bevorzugte Ausführungsform der Quadropol-Druckwellen-Quelle, die in vereinfachter
Form in Figur 2 dargestellt ist entlang einer Ebene, die die Meßsonden-Achse enthält,
Figur 4 eine vereinfachte, teilweise perspektivische und
teilweise schematische Ansicht der Quadropol-Schubwellen-Meßeinrichtung gemäß Figur 2 unter Darstellung
der Orientierung der Detektoren relativ zu denjenigen der Quadropol-Quellen und der elektrischen Anschlüsse
an die Quellen und Detektoren,
Figur 5
einen Querschnitt durch eine Quadropol-Schubwellen-Meßquelle gemäß einer anderen Ausführungsform der Erfindung
,
Figur 6 einen Querschnitt durch eine Oktopol-Druckwellen-Meßquelle
einer weiteren Ausführungsform der Erfindung,
Figur 7 einen Querschnitt durch eine Oktopol-Druckewellen-Meßquelle
einer weiteren Ausführungsform der Erfindung
,
342987Q
Figur δ einen Querschnitt durch eine Dipol-itruckwellen-Meßquelle
einer weiteren alternativen Ausführungsform der Erfindung,
Figur 9 einen Querschnitt durch eine Dipol-uruckwellen-Meßquelle
zur Erläuterung einer weiteren alternativen Ausführungsform der Erfindung,
Figur 10 einen Querschnitt durch die Qua^ropol-Druckwellen-Meßquelle
gemäß Figur 3 entlang der Schnittlinie 10-10,
Fgiur 11 eine graphische Darstellung zur schematischen Erläuterung
der Veränderung der Druckwellen-Geschwindigkeit gemessen mittels der erfindungsgemäßen Vorrichtung
über den wachsenden Abstand von Quelle
und Detektor, und
Figur 12 eine graphische Darstellung zur schematischen Erläuterung
der Veränderung der erwarteten Ankunftszeiten jeweils der reflektierten Ankunft P von
*er Ursprungsformation, der reflektierten Ankunft P. von der Eindringzone bzw. der reflektierten Ankunft
R von der Grenzfläche zwischen derEindringzone
und der UrSprungsformation bei zunehmender Dicke
der Eindringzone.
Die Multipolnomenklatur beruht auf aufeinanderfolgenden
Potenzen von zwei, d. h. 2 , wobei η eine ganze Zahl ist unr5
η »1,2,3 usw. bis unendlich. Dementsprechend umfassen die Multipole den Dipol (n * 1), den Quadropol (n « 2) und den
Oktopol (n a 3)· Die Nomenklatur für Multipole höherer Ordnung beruht auf 2n, wobei η * 4-, 5? 6 usw. bis unendlich ist.
Die Multipole umfassen nicht den Monopol (n » 0).
Die Figur 1 zeigt drei Wegverläufe akustischer Wellen, die ^urch eine akustische Quelle 10 erzeugt worden sind,
einen der Detektoren i)1 einer Detektoranordnung 12.
Die akustischen Wellengeschwindigkeiten der Eindringzone können sich kontinuierlich erhöhen mit d em wachsenden Abstand
von dem Bohrloch aufgrund des unterschiedlichen Grades
an Penetration der Bohrloch-Flüssigkeit in die Eindringzone 5 oder die Beschädigung in der Nähe des Bohrloches. Die
akustischen Wellenverläufe in der Eindringzone sind gekrümmt,
wie dies im wesentlichen in Figur 1 dargestellt ist, wenn die akustische Wellengeschwindigkeit der Eindringzone
in dieser Weise von dem Abstand vom Bohrloch abhängt. Zur Vereinfachung soll bei der Diskussion der Figur 1 von
der Annahme ausgegangen werden, daß die akustischen Wellen
P-Wellen sind. Es ist jedoch zu bemerken, daß diese Diskussion in gleicher Weise zutreffend ist für den Fall,
wenn es sich bei den akustischen Wellen um S-Wellen handelt.
Zusätzlich zum Fortschreiten entlang des angezeigten Weges laufen die von der Quelle 10 erzeugten P-Wellen auch in die
Regionen auf beiden Seiten eines jeden Weges, d. h. in den
Bereich dichter an dem Bohrloch und den Bereich weiter in die Eindringzone. Diejenigen P-Wellen, die in ^ie Ein^ringzone
laufen, können Pi genannt werden und diejenigen, die
in die Ursprungsformation laufen, Pv. Zusätzlich zu ^en
reflektierten Ankünften Pi und Pv wird eine weitere frühe Ankunft S gezeigt, die sich aus der Reflektion an der Zwischenfläche
zwischen der Eindringzone und der Ursprungsformation ergibt. Es ist jedoch immer der Fall, riaß entweder Pi oder
Pv (oder beide) an dem Detektor jj1 vor S ankommen. Bei einer
Konopol-P-Welle dringt ein Großteil der von der Anordnung
aufgenommenen Energie nicht über die Eindringzone hinaus, so ^aB Pv klein sein kann oder bestenfalls in der Amplitude vergleichbar
mit Pi. Es wird dementsprechend schwierig sein, die aufgenommene Ankunft Pv von der aufgenommenen Pi-Ankunft
zu unterscheiden, um somit die P-Wellengeschwindigkeit in
der Ursprungsformation zu bestimmen.
Es wurde nun herausgefunden, daß bei einer Erzeugung mit ^em
gleichen Abstand von Quelle und Detektor die Spitzenenergie einer Dipol-P-Welle die Erde tiefer durchdringt als diejenige
einer Monopol-P-Welle und die Spitzenenergie einer Quadropol-P-Welle
durchdringt tiefer als diejenige einer Dipol-P-Welle.
Mit anderen Worten: Verglichen mit eier Monopol-P-Welle
wandert ein größerer Prozentsatz der Energie * er Bipol-P-Welle
in die Ursprungsformation hinein. Yon der Qua^ropol-P-Welle
wandert ein noch höherer Prozentsatz ^er Energie in ri ie Ursprungs formation hinein, so daß Pv eine Intensität
besitzt, die merklich größer ist als Pi und die P-Wellengeschwindigkeit
der Ursprungsformation kann gemessen werfen durch die Messung von Pv.
Weiterhin wurde herausgefunden, daß bei dem gleichen Abstand
von Quelle und Detektor der Prozentsatz an Energie,die in die Ursprungsformation hineinläuft, anwächst mit der Potenz
1p 1^ er Ilultipol-P-Wellenquelle. Somit besitzt eine P-Wellenquelle
höherer Ordnung ein besseres Verhältnis von Pv zu Pi. Die 16-Pol-P-Wellenquellen und andere Quellen höherer Ordnung
erzeugen jedoch P-Wellen, die schwächer sind als diejenigen, welche durch die Quadropol- und Oktopol-P-Wellenquellen
erzeugt werden. Dementsprechend sind die Quadropolunr"
Oktopol-P-Wellenquellen die bevorzugten P-Wellenquellen
zur Vermessung der Ursprungsformation.
Die Figur 2 zeigt eine teilweise schematische und teilweise perspektivische Darstellung eines akustischen Meßsystems zur
Erläuterung einer bevorzugten Ausführungsform der Vorrichtung
gemäß der Erfindung. Eine Meßsonde 20 kann in einem Bohrloch abgesenkt oder aus diesem herausgenommen wsrden. Zur Einleitung
der Vermessung xtfird die Sonde 20 in einer Flüssigkeit 24 aufgehängt,
*ie sich in einem Bohrloch 22 befindet, das von einer
Er^formation 26 umgeben ist, die aus einer unmittelbar an die
Flüssigkeit 24 angrenzenden Eindringzone und einer Ursprungsformation besteht, die die Eindringzone umgibt (die Eindringzone
und die Ursprungsformation der Ξ dformation 26 sind in
Figur 2 nicht dargestellt). Zur Erleichterung der Montage, ^es Betriebes und der Reparatur umfaßt ^ie Sonde 20 eine Anzahl
von hohlen zylindrischen Abschnitten. Der obere Abschnitt 32 enthält eine Quadropol-P-Wellen-Meßquelle 10 und umfaßt
3A2987Q
Fenster 34, *ie den P-Wellen, die von der Quelle 10 erzeugt
worden sind, radial hierdurch in die Bohrloch-Flüssigkeit überzutreten. Obwohl 4 Fenster 34· dargestellt sind, kann der
Abschnitt 32 mehr oder weniger als 4 solcher Fenster umfassen. Die Abschnitte 36 und 38 enthalten den ersten bzw. den zweiten
Detektor jj1 und D2 der Detektor anordnung 12, während der Abschnitt
40 den letzten Detektor i)n der Anordnung 12 enthält.
Andere Abschnitte enthalten die übrigen Detektoren der Anordnung
und sind nicht dargestellt oder nur zum Teil aus Figur 2 ersichtlich.
Der Abschnitt 42 ist ein Abstandsabschnitt, ^er ^en Abschnitt
32 von dem Abschnitt 36 trennt. Der Abstand von Quelle zu
dew Detektor kann eingestellt werden durch die Verwendung
eines Abstandsabschnittes der entsprechenden Länge, o^er
durch den Einsatz mehr oder weniger Abstandsabschnitte zur
Trennung ^er Quelle von den Detektoren. Andererseits kann
der effektive Abstand von Quelle und Detektor erhöht werden, intern man eine Anordnung von Detektoren wie beispielsweise
die Anordnung 12 der Figur 2 vorsieht und selektiv die Ankunft durch individuelle Detektoren oder Detektorenpaare
aufnimmt, die in zunehmenden Abständen von der Quelle angeordnet
sind.
der Jeder Abschnitt, der einenDetektor Anordnung 12 enthält,
umfaßt Fenster (wie *ie Fenster 46, 48 und 50 der Figur 2),
^ureh. welche die von der Erdformation 26 reflektierten P-VeIlen
^ie Anordnung 12 erreichen können.
Die Quelle 10 ist mit einer Auslöse- und Aufzeichnungs-Steuereinheit
62 über einen Schalter 64 angeschlossen. Die von der Anordnung 12 aufgenommenen P-Vellen v/erden über ein
Drähte 66 enthaltendes Kabel einem Schalter 68, einem Ban^-
paßfilter 70, einem Verstärker 72 und einer Zeit-Intervall-Einheit
74 zugeführt.
In einer nachfolgend noch beschriebenen Veise wirr) ^ie Auslöse-
und Aufzeichnungs-Steuereinrichtung 6p eingesetzt,
um ^ie Quelle 10 zu aktivieren, riie eine Quadropol-P-Welle
in "er Formation 26 erzeugt. Die Quadropol-P-Wellenankunft
wir·"1 r'urch die Detektoren jü1 bis im der Detektoranoräiiung
aufgenommen, weiche die aufgenommenen akustischen Signale in elektrische Signale umsetzen. Die Signale werden dem
Filter 70 über den Schalter 68 zugeführt, dessen Funktion
noch zu beschreiben ist. Die elektrischen Signale werden von dem Filter 70 gefiltert und durch den Verstärker 72 verstärkt.
Das Zeit-Intervall zwischen der Aufnahme nebeneinander
liegender Detektoren kann dann in ^ er Einheit 7^ Se~
speichert o^er angezeigt werden, vrie dies erwünscht ist.
Wenn eine vorgegebene Dipol-P-Welle oder eine P-Welle höherer
Ordnung in eine Formation geschickt wird, verändern sich r*ie
Änkonftszeiten der reflektierten P-We11ensignale an ^en Detektoren
mit der Dicke der Ein^ringzonen. Die Figur 12 zeigt
schematisch die Veränderung der erwarteten Ankunftszeiten der reflektierten Ankünfte Pv und Pi sowie der reflektierten
Ankunft R bei einem Anstieg der Dicke der Eindringzone. Die .uicke der Eindringzone ist gleich der Differenz zwischen r^i
dem äußeren Radius der Eindringzone und r^ riem Radius * es
Bohrloches. Die hyperbolische Kurve, die die Ankunftszeiten
der reflektierten Ankunft R repräsentiert, tangiert die geradlinige
Kurve, die die Ankunftszeiten Pv repräsentiert, wenn die Dicke der Eindringzone gleich ist einer kritischen
Dicke
wobei ζ der Quellen/Detektorabstand, Gv -^ie P-Wellengeschwindigkeit
in r*er Ursprungsformation und Gi die P-Wellengeschwin-
^igkeit xn der Exndringzone ist. Es wur^e herausgefunden, ^aS
für einen beträchtlichen Bereich der Dickenwerte für die Ein- -^ringzone in der Nähe von r* die reflektierte Ankunft Pv
ναι* die reflektierte Ankunft R zu Zeiten eintreffen, die
um weniger als 1 % voneinander differieren, so riaS E effektiv
die aufgenommene Amplitude von Pv verstärkt. Die maximale Amplitude der reflektierten Ankunft R tritt ein,wenn die
Dicke der Eindjringzone gleich r* ist. Hur wenn die Dicke der Exndringzone merklich größer als r* ist, so ist die
Amplitude der reflektierten Ankunft R hinreichend vermindert,
so daß Pi die erste merkliche Ankunft ist.
Eine Vergrößerung des Quellen/Detektorabstandes erhöht die
^ Eindringtiefe der P-Vellenenergie in die Eindringzone. Wem«
ph ungewiß ist, ob die aufgenommene Ankunft diejenige von Pi
orler Pv ist, so umfaßt die bevorzugte Methode zur Unterscheidung
zwischen den Ankunften von Pi und Pv die Auftragung
der Geschwindigkeit von der Ankunft gegenüber dem Quellen-Detektorabstand z, wie dies in Figur 11 dargestellt ist.
Bei kleinen Quellen/Betektorabständen hängt die gemessene Geschwindigkeit von dem Quellen/Detektor ab st and ζ ab, und
zwar aus Gründen, die nachfolgend noch zu erläutern sind. Wenn der Quellen/Detektorabstand einen kritischen Wert z*
erreicht, nähert sich die ermittelte Geschwindigkeit einer konstanten. Diese konstante Geschwindigkeit ist im wesentlichen
« Gv, ^er P-Wellengeschwindigkeit in der Ursprungsformation.
Der kritische Abstand z* ist der Abstand, bei welchem der wesentliche Teil der P-WeIlen-Energie die Zwischenfläche
zwischen der Eindringzone und der Ursprungsformation erreicht.
Der kritische Abstand z* kann bestimmt werben durch das Auftragen
^er gemessenen P-Wellengeschwindigkeit über dem Quellen-Detektorabstand
ζ wie in Figur 11. Die aufzutragende P-Wellengeschwindigkeit
wird berechnet durch die Division des Abstandes zwischen den beiden D&ektoren durch das Zeit-Intervall
zwischen der Aufnahme der P-Wellenankunft durch die beiden
!Detektoren. Wenn der Quellen/Detektor ab stand hinreichend klein ist, so daß die P-Welle nie in die Ursprungsfoination
eindringt, so ist der gesamte Weg zwischen der Quelle und dem Detektor gekrümmt und der Unterschied zwischen den beiden
Weglängen ist geringer als der Abstand zwis-chen den beiden
Detektoren. Wenn dementsprechend der P-Wellenweg nie die Ursprungsformation erreicht, neigt die gemäß der oben angegebenen
Näherung berechnete P-Wellengeschwindigkeit r^azu,
die tatsächlich P-Wellengeschwindigkeit zu überbewerten. Wenn ^er Quellen/Detektorabstand hinreichend vergrößert wird,
so r*aß ^er P-Wellenweg die Ursprungsformation erreicht,
so ist flie gemessene P-WeIlengeschwindigkeit eine gute Näherung
-ier P-Wellengeschwindigkeit in der Ursprungsformation.
Ein solcher minimaler Quellen/Detektor ab st and ist rier kritische
Abstand z*. Wenn der Quellen/Detektorabstanä erhöht
wirr" über den kritischen Abstand hinaus, so wirr* die gemessene
P-Wellengeschwindigkeit im wesentlichen konstant sein unr*
somit ist riie Bestimmung des Punktes in Figur 11, über welchen hinaus die P-Wellengeschwin^igkeit gemessen wir-%
im wesentlichen konstant.
10
10
Die Vorrichtung gemäß Figur 2 kann auch eingesetzt werden, um die Eind ringtiefe I) zu bestimmen, die η as Bohrloch umgibt
^urch riie Auswertung der folgenden Beziehung:
rl « (z/2) (((Cv/Ci)-i)((Cv/Ci)+i))i/2,
wobei ζ rier Quellen/Betektorabstand, d ^ie Einrlringtiele
einer P-Welle in ^ie Formation, Cv -"lie P-Wellengeschwindigkeit
in ^er Ursprungsformation un^ Oi riie P-Wellengeschwin-
^igkeit in rier Einriringzone ist. Die jjurchdringungstiefe f*er
P-Welle ist gleich L; der Ein*ringtief e, wenn riie P-Welle riie
Ein-iringzone durchdringt un^ ^ie Zwischenfläche zwischen * er
Einriringzone un^ ^ er Ursprungsformation erreicht. Somit kann,
wenn ^er kritische Abstanr! z* und ^ie P-Wellengeschwin^igkeiten
in -^ er Ein^ringzone unri rier Ur Sprungs for mat ion bekannt sin^ ,
2p ^ie Einri.ringtiefe D aus der obigen Formel berechnet werfen.
Lie obige xiiskussion hinsichtlich der P-Wellengeschvin^i^keit
Ermittlung unn * er Fortpflanzung * er P-Wellen in ^ie Ein^ri-u.vzone
un^ ^ie Ursprungsformation, riie ein Bohrloch umgibt,
trifft in gleicher Weise auf flie Ermittlung der S-Wellengeschwin^igkeit
und der Fortpflanzung der S-Wellen zu. Die hier
beschriebenen Verfahren sind somit im Kontext anwendbar auf ^ie S-Wellengeschwin^igkeits-Vermessung wie auch im Kontext
* er P-WeIleng es chivind ingkeit s-Verme s sung.
Die seismische Energie, die von der Meßsondenvorrichtung, wie
sie hier beschrieben ist, abgestrahlt wird, kann, in zwei Kategorien aufgeteilt werden: Es ist ^ie Energie abgestrahlt
in *er Form von Schubwellen und Ep die Energie abgestrahlt
in rier Form von Druckwellen. Das Verhältnis von Ep zu Es
hängt von dem Frequenzspektrum der seismischen Strahlung ab, die von der Vorrichtung erzeugt wird. Die hier beschriebene
Vorrichtung kann somit geeignet sein für die S-Wellengeschwindigkeits-Vermessung
als auch für die ^-Wellengeschwindigkeit
s-Vermessung. Für eine effiziente Druckwellen-Vermessung ist es erstrebenswert, daß der Frequenzbereich
fler erzeugten Strahlung derjenige ist, der das Verhältnis von Ep zu Es maximiert. Dieser bevorzugte Frequenzbereich
hängt von der Geschwindigkeit der Druckwellen in der zu messenden Erdformation ab. Es wur^e gefunden, ^aß für -""ie
B-Wellenvermessung, wenn die Druckwellengeschwindigkeit in der Formation (a) 300 m pro Sekunde ist, ^er Strahlungs-Frequenzbereich,der
^urch die erfin^ungsgemäße Vorrichtung erzeugt wird, erstrebenswerterweise die Frequenz (a)(1O/d)kHz
enthält, wobei * der Durchmesser des Bohrloches in Zoll ist.
Der Betrieb der seismischen Multipο1-Quelie gemäß ^er Erfin^ung
bei Frequenzen wesentlich niedriger als (a)(1O/^)kHz
führt zu der Erzeugung eines relativ starken Schubwellen-Signals und eines relativ schwachen Druckwellen-Signals.
Es wurde herausgefunden, daß die Vorrichtung gemäß der Erfindung
erstrebenswerterweise in einem solch niedrigen Frequenzbereich betrieben wird zu einer effizienten S-Wellengeschwindigkeits-Vermessung.
Der Betrieb in einem derart niedrigen Frequenzbereich ermöglicht ein relativ starkes
Schubwellen-Signal, das weit in die Formation weg von dem Bohrloch eindringt. Mit einem hinreichend großen Quellen/
Detektorabstand kann die Schubwellen-Geschwindigkeit der
Ursprungsformation dementsprechend vermessen werden.
Das bevorzugte Verfahren zur Vermessung der P-Wellengeschwindigkeit
einer Ursprungsformation unter Verwendung der hier beschriebenen Vorrichtung umfaßt ^ie Erzeugung eines Breitbandsignals,
das ^urch die Ursprungsformation reflektiert,
mittels der Detektoren u1 bis x)n aufgenommen und durch
Bandpaßfilter 70 geschickt wird. Zur P-Wellen-Vermessung
wir* ein Ban^paß^Filter 70 ausgewählt, um aas aufgenommene
Signal zu filtern, so daß die aufgezeichneten P-WeIlen-Pv-Ankünfte
große Amplituden besitzen relativ zu den aufgenommenen Schubwellen-Ankünften. Für *ie S-Wellen-Ver~
messung wirr' ein Bandpaßfilter 70 ausgewählt, um flas aufgenommene
Signal zu filtern, so daß ^ie aufgezeichneten
Schubwell en-Ankünf te eine größere Amplitude besitzen relativ
zu '-"'en aufgezeichneten P-Wellen-Ankunft en.
^ie Figuren 3 und 10 erläutern in größerem Detail die bevorzugte
Ausführungsform der Vorrichtung gemäß der Erfindung. Die Figur 3 ist ein Querschnitt durch eine bevorzugte Ausführungsform
d er Quadropol-Druc laseilen-AufZeichnungsquelle,
die in vereinfachter Form in Figur 2 dargestellt ist, in einer Ebene, die die Meßsonden-τAchse enthält. Die Figur
ist ein Schnitt entlang der Linie 10-10 *er Figur 3 unter Darstellung eines Querschnittes der Quadropol-Quelle in
einer Ebene senkrecht zur Achse der Meßsonde.
Die Quelle 10 gemäß Figur 10 umfaßt im wesentlichen 4 ähnliche Sektoren (oder "Elemente") 102, 104, 106 und 108
radial polarisierter piezoelektrischer Hohlzylinder, die
im wesentlichen koaxial mit und in gleichem Abstan* von
rier Son*enachse angeordnet sind. Sektoren unterschiedlicher
Zylinder mit unterschiedlichen Radien können ebenfalls eingesetzt;
werfen. Es leuchtet ein, daß derartige 4 Sektoren sogar
eingesetzt werfen können, wenn sie nicht koaxial zur Son^enachse angeordnet sind unter der Voraussetzung, daß
ihre Achsen im wesentlichen parallel zur Sondenachse liegen un^ *aß sie so orientiert sind, daß die Sondenachse auf der
konkaven Seite eines je^en Sektors liegt. Eine derartige
Konfiguration kann erreicht werden, wenn man die 4 Sektoren 102, 104, 106 un^ 108 gemäß Figur 10 radial von der Sondenachse
weg um unterschiedliche Abstände verschiebt. Die zyklische Ordnung 102, 104, 106 und 108 der 4 Sektoren
gemäß Figur 10 definiert die relativen Positionen *er 4
Sektoren. Da die Ordnung zyklisch ist, kann jeder der folgenden zyklischen Ordnungen ebenfalls eingesetzt werfen,
um die gleichen Relativpositionen zu erzielen: 104-, 106, 108,
102; 106, 108, 102, 104; und 108, 102, 104, 106. Während die 4 Sektoren vorzugsweise in einem im wesentlichen gleichen Abstand
um die Sondenachse herum angeordnet sind, wie dies in Figur 10 dargestellt ist, leuchtet ein, daß auch Konfigurationen
vorliegen können, bei welchen die 4 Sektoren nicht in einem gleichmäßigen Abstand um die Sondenachse herum angeordnet
sind, ohne ^abei den Rahmen der Erfindung zu verlassen. Der Austausch jeweils zwei einander gegenüberliegender Sektoren,
wie etwa 102 mit 106 oder 104 mit 108, beeinflußt ebenfalls nicht den Betrieb der Quelle gemäß Figur 10.
Die Quelle muß auch nicht 4 Sektoren eines Hohlzylinders umfassen,wie
dies in Figur 10 dargestellt ist, sondern es kann sich um Elemente einer beliebigen Form oder Größe handeln,
solange ihre Massenzentren relativ zueinander in einer nachfolgend zu beschreibenden Weise angeordnet sind und sie
Druckwellen in einer ähnlichen Weise erzeugen, wie die oben beschriebenen Sektoren gemäß Figur 10. Der Massen-Schwerpunkt
ist definiert in dem "American Heritage Dictionary of the English Language," 1978, Houghton Mifflin Co., Boston,
Massachusetts, V.St.A. als Zentrum der Masse eines Gegenstandes
mit einer konstanten (d. h. gleichmäßigen) Dichte. Wenn der Gegenstand eine variable Dichte besitzt, dann kann
'"'as Massenzentrum eines solchen Gegenstandes definiert werden
als Punkt, der das Massenzentrum eines solchen Gegenstandes
sein würde, wenn dieserGegenstand eine konstante Dichte aufweisen
würde.
Die 4 Elemente (das erste, das zweite, das dritte und das vierte Element) beliebiger Form oder Größe sind in einer
solchen Weise an ein Gehäuse angeschlossen, daß in einem Viereck die vier Ecken definiert sind durch die Massenschwerpunkte
des ersten, des zweiten und des dritten EIementes und der senkrechten Projektion des Massenzentrums
vierten Elementes auf die Ebene, die definiert ist durch Massenzentren des ersten, des zweiten und des dritten
Elementes und diese enthält,wobei die vier Winkel des Viereckes
jeweils kleiner sind als 180°. Vorzugsweise liegen * ie Massenzentren
^er vier Elemente in einer Ebene und bilden die vier
Ecken eines Quadrates. Die Ebene, die die Massenzentren enthält, liegt vorzugsweise senkrecht zur Bohrlochachse. Wenn
^ie vier Elemente klein sind, so daß sie im wesentlichen
punktförmige Druckwellen-Quellen werden, dann werden die vier Druckwellen im wesentlichen an vier Punkten erzeugt,
die räumlich in der gleichen Weise angeordnet sind wie ^ie
Massenzentren der vier Elemente.
Unter Bezugnahme auf die "bevorzugte Aus führung s form, wie sie
in Figur 10 dargestellt ist, kann im wesentlichen der gleiche elektrische Impuls an die Zylinderoboflachen eines jeden
der Sektoren 102, 104, 106 und 108 im wesentlichen gleichzeitig angelegt werden, so daß die Impulse, die jeweils
zwei benachbarten Sektoren zugeführt werden, eine entgegengesetzte Polarität besitzen. Diese Anordnung ist in F%ir
erläutert. Bei einer derartigen Anordnung werden, wenn ein Sektor durch einen elektrischen Impuls dazu veranlaßt wird,
radial zu expandieren, die anderen beiden radial kontrahieren und umgekehrt. Wenn die vier Sektoren radial nach außen polarisiert
sinri, dann sin* die Richtungen der Expansion und
Kontraktion durch die hohlen Pfeile sJ±s in Figur 10 dargestellt.
Währen'3! der Kontraktion eines Sektors bewegt sich
2p die gesamte innere zylindrische Oberfläche nach innen. Während seiner Expansion bewegt sich die gesamte äußere
zylindrische Oberfläche nach außen. Es leuchtet ein, daß
^ie Polarisation der 4 Sektoren radial nach innen gerichtet
sein kann entgegengesetzt zu der Darstellung in Figur 10.
In einem solchen Fall sind die Expansions- und Eontraktionsrichtungen,
die durch die elektrischen Impulse von der in Figur 10 dargestellten Polarität verursacht werden, umgekehrt
zu denjenigen, wie sie durch die Hohlpfeile in Figur 10 dargestellt sind. Die im wesentlichen gleich zeitige Expansion
und Kontraktion der 4- Sektoren erzeugt eine Quadropol-P-Welle
in ^er Bohrloch-Flüssigkeit 24 gemäß Figur 2, die dann in
Erdformation 26 übertragen un^ ^urch die Anordnung 12 in
oben beschriebenen Weise aufgenommen wir-"*. Bei einem
Betrieb in *er oben unter Bezugnahme auf Figur 10 beschriebenen
Weise kann die Quelle 10 als in Quariropol-Modus befindlich
angesehen werden.
Die vier piezoelektrischen Elemente 102, 104, 106 una tier Quelle 10 gemäß den Figuren 3 und 10 können in einer
Weise mit *er Meßsonde 20 verbunden sein, wie dies unter Bezugnahme auf Figur 3 am leichtesten verständlich ist.
Die Kolben 83 und 84- besitzen einen solchen Durchmesser,
daß sie genau in die Meßsonde 20 hinein passen. Die Kolben 83 und 84· besitzen Gewinde-Aus sparungen 85 bzw. 86 un* *ie
beiden Kolben können mittels einer Kolbenstange 114- verbunden
sein, deren beiden Enden ein Gewinde tragen unri eine
solche Größe besitzen, daß sie in *ie Gewinde-Aussparungen
85 un* 86 r'er Kolben 83 und 84- eingeschraubt werden können.
Um *ie Quelle 10 zu montieren, wir* *ie Kolbenstange 114·
in einen ringförmigen Körper aus Füllmaterial 112 eingesteckt und die 4- Elemente 102, 104, 106 und 108 werfen an
*er äußeren zylindrischen Oberfläche des Körpers 112 plaziert, so *aß sie im wesentlichen koaxial zur Kolbenstange 114·
angeordnet sinr*. Der Körper 112 besteht vorzugsweise aus
einem Füllmaterial mit guten Dämp fungs eigenschaft en, um
die Nachschwingungen ^er 4- Elemente zu dämpfen, so *aß die
*urch *ie 4- Elemente erzeugten Druckwellenzüge von kurzer
.uauer sind. Zwei Hinge aus Dichtungsmaterial 80 und 82
passen genau über die 4- Elemente un* *en Körper 112, um *iese an ihrem Platz zu halten. Die Kolbenstange 114- und
*ie Kolben 83 und 84- werden dann, wie weiter oben beschrieben,
montiert un* rlie gesamte Anordnung wirr* in *ie Meßsonde
eingesteckt. Die Meßsonde 20 besitzt 4- Fenster, die in der Nähe *er Quelle 10 auf ihrem Umfang verteilt sin*, un^ r'ie
mit 4- Gummimembranen 87, 88, 89 un^ 90 ^ichten^ eingeschlossen
sin^. Obwohl in Figur 10 4- Fenster dargestellt sin*,
kann ^ie Son^e mehr o^er weniger als 4- Fenster besitzen.
Die 4· Gummi membran en schließen die 4- Fenster ^ichtenr* ab
un^ sin* an *er Meßsonde mit herkömmlichen Elementen wie
mechanischen Klammern gehalten. Die Abstände zwischen *en
4 Gummimembranen und * en 4- pipzoelektrischen Elementen sin^
mit Öl 116 gefüllt. O-Ringe 94 und 96 dichten <^ie sich zusammenziehenden
Oberflächen zwischen den Kolben 83 un^ 84
un^ ^ er Meßsonde 20 ab, um ein Austreten ^ es Öls 116 zu
verhindern. Die Abschnitts-Zwischenräume zwischen den ölgefüllten
Räumen sind mit einem Füllmaterial 18 ausgefüllt, um ^ie Hachschwingungen ^ er Vibrationen ^ er 4 Sektoren zu
dämpfen.
Zur Bildung eines Durchlasses für elektrische Anschlüsse
sind ^er Kolben 83 un^ die Kolbenstange 114 mit Durchlässen
120, 121 durch ihre jeweiligen Zentren versehen. Die beiden Durchlässe stehen miteinander in Verbindung. Die Kolbenstange
114 weist ausserdem einen Durchlaß 122 auf, der senkrecht zu ihrer Achse ausgerichtet ist und mit ^ em Durchlaß
121 in Verbindung steht. Der Kolben 83 ist außerdem mit 4 Durchlässen 123 versehen, die jaeils mit einem Ende in
Verbindung mit *em Durchlaß 120 stehen, während aas andere
Ende jeweils zur äußeren zylindrischen Oberfläche eines je-^en ^er 4 Elemente führt. Die Auslöse- und Aufzeichnungs-Steuereinheit
62, i^ie einen elektrischen Impulsgenerator
umfaßt, ist an aie 4 Elemente über 2 Gruppen von Leitungsdrähten
angeschlossen: Die Gruppe 124 umfaßt 4 Anschlußdrähte 124a, 124b, 124c una 124<5 una aie Gruppe 125 umfaßt
^ie Leitungsdrähte 125a, 125b, 125c unc? 125r». Die urähte
der Gruppe 124 unfl r*ie Drähte-der Gruppe 125 sind über einen
Schalter an den Generator angeschlossen, so daß die Impulse,
die der Außenseite der Oberfläche benachbarter Elemente zugeführt werden, gleiche oder entgegengesetze Polaritäten
besitzen können. Die Drähte 124c und 124d sind durch die öffnung 120 geführt und dann durch rien Durchlaß 123 und an
die äußeren zylindrischen !lachen der Elemente 104 un* 108
angeschlossen. Die jjrähte 124 a und 124 b sind durch die
Öffnung 120 des Kolbens 83 und die Öffnung 121 der Kolbenstange 117 geführt und dann durch die Öffnung 122 und *en
Körper 112 an die inneren Oberflächen der Elemente 102 bzw. 106 angeschlossen. In einer ähnlichen Weise sind die
Drähte 125 a und 125 b durch die öffnung 120 sowie den
3A29870
Durchlaß 123 geführt und an die äußeren zylindrischen Oberflächen
der Elemente 102 bzw. 106 angeschlossen. In einer ähnlichen Weise sinr* *±e Drähte 125 c und 125 d durch die
öffnungen 120, 121 und 122 geführt, und an die inneren zylindrischen Oberflächen der Elemente 104 bzw. 108 angeschlossen.
Wenn somit der elektrische Impulsgenerator einen Impuls an die zwei Leitergruppen legt, wird der Impuls
über ein je^es Leiterpaar an eines der 4 Elemente angelegt.
Wenn die Leitergruppe 124 an die positive Klemme des Generators und die Leitergruppe 125 an die negative
Anschlußklemme angeschlossen ist, so beiirkt der Impuls, r"aß ^ie inneren zylindrischen Oberflächen der Elemente
und 106 auf einem höheren elektrischen Potential liegen als ihre äußeren zylindrischen Oberflächen. Wenn die EIemente
102 untf 106 radial nach außen polarisiert sin^, ist
hinlänglich bekannt, daß derartige elektrische Potentiale bewirken, daß die Elemente 102 und 106 zunächst radial
kontrahieren. Die durch den Generator angelegten Impulse bewirken, riaß λ ie äußeren zylindrischen Oberflächen f\ er
Elemente 104 un^ 108 auf einem höheren elektrischen Potential
liegen als ihre inneren zylindrischen Oberflächen. Die Elemente 104 und 108 sind radial nach außen polarisiert und
ein derartiges elektrisches Potential bewirkt, *aß die beiden
Elemente eingangs radial expandieren.
Bei einem Anschluß in der obigen Weise wird dementsprechend
im wesentlichen der gleiche elektrische Impuls durch den Generator im wesentlichen gleichzeitig an die 4 Elemente
gelegt, so daß sie sich im wesentlichen gleichzeitig bewegen. Die Elemente 102 und 106 kontrahieren und bewegen sich
eingangs nach innen, während die Elemente 104 und 108 expandieren unr>
sich eingangs nach außen bewegen. Es ist hinlänglich bekannt, daß, nachdem ein piezoelektrisches
Material durch einen elektrischen Impuls veranlaßt wird, eingangs zu expandieren oder kontrahieren, es alternierend
expandieren und kontrahieren wird, obwohl keine elektrischen Impulse zugeführt werden im Anschluß an den anfänglichen
Auslöseimpuls. Nachdem somit die elektrischen Impulse an
die 4 Elemente angelegt sind, die dazu führen, daß die Elemente
102 unfl 106 kontrahieren und die Elemente 10A- und 108
expandieren, werden dann die Elemente 102 und 106 alternierend expandieren und kontrahieren und die Elemente 104
und 108 alternierend kontrahieren und expandieren. Bei ihren alternierenden Expansionen und Ebntraktionen verlieren
die 4 Elemente Energie und ihre Vibrationen werden gedämpft,
wobei jedoch während der Dauer ihrer Expansion und Ebntraktion
^ie 4 Elemente 4 Druckwellenzüge erzeugen, jua die 4 von ^em
Generator an die 4 Elemente angelegten Impulse im wesentlichen gleich sind mit Ausnahme ihrer Polarität, besitzen die 4
Druckwellenzüge im wesentlichen die gleiche Wellenform. Die Wellanzüge, die von den Elementen 102 und 104 erzeugt
werfen, sinri im wesentlichen in Phase. Die Wellenzüge, die
durch ^ie Elemente 104 und 108 erzeugt werden, sind im wesentlichen
in Phase miteinander, jedoch im wesentlichen in entgegengesetzter Phase zu den Wellenzügen, die von den
Elementen 102 und 106 erzeugt werden. Diese Druckwellen werd.en riurch das öl 116 und die Gummimembranen in die
Bohrloch-Flüssigkeit 24 und eventuell in die Erdformation übertragen. Die so erzeugten 4 .druckwellen interferieren
miteinander und erzeugen eine Quadropol-Druckwelle in der Er^formation 26. Eine solche Druckwelle pflanzt sich durch
<^ie Er^formation fort, wird in die Bohrloch-Flüssigkeit 24
reflektiert und in einem Abstand von der Meßquelle 10 aufgenommen, wie nachfolgend erläutert werfen wird.
Die 4 piezoelektrischen Elemente 102, 104, 106 und 108 können leicht aus handelsüblich verfügbaren piezoelektrischen
Kristallen hergestellt werden. Die piezoelektrischen Kristalle, wie sie durch die Vernitron Gbmpanie of Bedford, Ohio, V.St.A.
geliefert werden, haben sich als zufriedenstellend erwiesen. Ein Typ des handelsüblich verfügbaren piezoelektrischen
Kristalls liegt in der Form eines Hohlzylinders vor, der
radial nach außen polarisiert ist. Die inneren und äußeren zylindrischen Oberflächen eines solchen Kristalls sind jeweils
überzogen mit einer Schicht aus einem leitenden Material
wie etwa Silber. Da die elektrischen Impulse von aem Generator
an jeweils benachbarte Elemente der 4 Elemente in entgegengesetzter Polaritär angelegt werfen können, müssen die
inneren zylindrischen Oberflächen benachbarter Elemente wie auch ihre äußeren zylindrischen Oberflächen elektrisch
isoliert sein. Eine solche Isolation kann erzielt werfen, intern man 4 schmale Längsabschnitte ausschneidet, so daß
sich die 4 Sektoren 102, 104, 106 und 108 ergeben. Alternativ kann statt des Ausschneidens solcher schmaler langer
Abschnitte die leitende Schicht auf sowohl der inneren
als auch ^er äußeren Oberfläche dieser Sektionen abgeschabt
werden.
Die Figur 4 stellt eine vereinfachte perspektivische Ansicht einer Quadropol-P-Wellen-Meßeinrichtung gemäß Figur 2
^ar zur Erläuterung, in welcher Weise die Einrichtung eingesetzt
werfen kann, um die P-VeIlen-Geschwindigkeit einer
Ursprungsformation zu messen. Um die Quadropol-P-Welle, die
von der Quelle 10 erzeugt wurde, zu messen, ist jeder Detektor der Anordnung 12 vorzugsweise ebenfalls als Quadropol-Detektor
mit einem ähnlichen Aufbau wie die Quelle 10 ausgebildet.
Zur Vereinfachung ist nur ^er Detektor jj1 der Anordnung 12
in Figur 4 gezeigt. Die 4 Sektoren des Detektors ju1 sind
räumlich so angeordnet, ^aß sie im wesentlichen fixe gleiche
2^ Achse besitzen wie die 4 Sektoren * er Quelle 10 un^ ^ aß sie
im wesentlichen in ^er gleichen seitlichen Position um die
gemeinsame Achse herum angeordnet sin^ wie die Sektoren * er
Quelle 10.
Entsprechen^ der Darstellung in Figur 4 führt die Auslöseun^
Aufzeichnungs-Steuereinheit 62 einen elektrischen Impuls
zu je^em Λer 4 Sektoren über den Schalter 64, so daß ^ie Impulse
an jeweils 2 benachbarte Sektoren eine entgegengesetzte Polarität besitzen. Durch die Betätigung des Schalters 64
können ^ie Polaritäten ^er den Sektoren zugeführten Impulse
geändert werden, so ^aB die Impulse, die allen 4 Sektoren
zugeführt werfen, ^ie gleiche Polarität besitzen. Das bedeutet,
* aß ^ie äußere zylindrische Oberfläche ^er 4 Sektoren im
wesentlichen ein gleiches elektrisches Potential aufweisen.
Ein solches Potential unterscheidet sich von ^em elektrischen
Potential ^er inneren zylindrischen Oberflächen ^ er 4 Sektoren.
Die inneren zylindrischen Oberflächen -^er 4 Sektoren
besitzen ebenfäls im wesentlichen gleiche elektrische Potentiale. Wenn ^ie an alle 4 Sektoren gelegten Impulse
^ie gleiche Polarität besitzen, befinden sich ^ie 4 Sektoren
in * em Monopol-Modus. In diesem Mo^us expandieren alle 4
Sektoren radial und kontrahieren in im wesentlichen ^er
gleichen Phase xuifl die Quelle 10 wird zur Monopol-Quelle«
Je^er Detektor der Anordnung 12 kann über einen Schalter 68
in im wesentlichen der gleichen Weise an einen Bandpaß-Filter 70 angeschlossen werden, wie die Verbindung zwischen der Auslöse-
und AufzeichnungsSteuereinheit 62 und die Quelle 10,
so daß flann, wenn die Quelle 10 in. dem Quadropol-Modus betrieben
wird, auch jeder Detektor in dem Quadropol-Modus betrieben wird, und wenn die Quelle 10 in dem Monopol-Modus
betrieben wird, so wird dann jeder Detektor ebenfalls in dem Monopol-Modus betrieben. Bei der in Figur 4 dargestellten Anordnung
kann die akustische Meßeinrichtung gemäß Figur 2 eingesetzt werfen, um sowohl die Monopol-P-Wellenankunft
als auch flie Quadropol-P-Wellenankunft aufzuzeichnen. Wie
oben erläutert wurde, kann Pi, die P-Welle, die in der Ein-2p dringzone läuft, verglichen werden in ihrer Amplitude mit
Pv, der P-Welle, die in der ifrspruiigsfoririation läuft.
Die Monopol-uruckwellen-Aufzeichnung zeigt die Ankunft an,
flie auf der Druckwellen-Übertragung durch die Eindringzone beruht. Diese Information kann, hilfreich sein zur Geräuschidentifizierung
in der Quadropol-Kompessions-Wellenmessung von Pv, verursacht durch Pi.
Die Figur 5 zeigt einen Querschnitt einer anderen Quadropol-P-Wellen-Meßquelle,
^ie eingesetzt werden kann, um die P-Wellengeschwindigkeiten
der von flem Bohrloch wegliegenrien
Formationen zu messen. Die Quelle gemäß Figur 5 ist in ihrem Aufbau ähnlich der Quelle gemäß r^en Figuren 3 un/i 10 mit
Ausnahme , daß statt der 4 zylindrischen Sektoren
Quelle gemäß Figur 5 "vier längliche piezoelektrische zusammengesetzte
Platten 142, 144, 146 und 148 umfaßt, räumlich so innerhalb r'er Meßsonde orientiert sin^, daß
die 4 Platten im wesentlichen die 4 rechtwinkligen Seiten eines länglichen Prismas bilden. Jede ^er 4 zusammengesetzten
Platten umfaßt 2 entgegengesetzt polarisierte piezoelektrische Platten, die miteinander verbunden sind. Die 4 zusammengesetzten
Platten sind mittels zweier KLemmplatten (in Figur 5
nicht dargestellt) mit der Meßsonde verbunden. Je^e der bei-
^en Klemmplatten besitzt 4 Schlitze, in welche die Enden
der 4 zusammengesetzten Platten genau passen. Die beiden KLemmplatten werden dann in ^ie Sonde eingesetzt und in
einer solchen Position hiermit verbunden, riaß die länglichen zusammengesetzten Platten im wesentlichen parallel zur
Meßson^enachse liegen. Der Teil einer jeden zusammengesetzten
Platte zwischen den beiden Enden soll nachfolgend als "nicht geklemmter Bereich" bezeichnet werden.
Im wesentlichen der gleiche elektrische Impuls kann an die flachen Oberflächen einer jeden der 4 zusammengesetzten Platten
im wesentlichen gleichzeitig angelegt werden. Die an jeweils 2 benachbarte zusammengesetzte Platten angelegten Impulse
können eine entgegengesetzte Polarität aufweisen, so daß ^ann, wenn *er nicht geklemmte Bereich einer zusammengesetzten
Platte sich biegt und sich radial nach außen bewegt, ^er nicht geklemmte Bereich der beiden benachbarten zusammengesetzten
Platten sich biegen un* radial nach innen bewegen.
Die Richtungen der Biegebewegungen ^ er 4 zusammengesetzten
Platten sind durch die hohlen Pfeile in Figur 5 dargestellt.
Die Biegebewegungen der 4 zusammengesetzten Platten erzeugen
eine Quadropol-P-Welle in der Bohrloch-Flüssigkeit, ^ie
'"'urch *ie Erdformation übertragen und in der oben beschriebenen
Weise aufgenommen wird. Um ^ie Quadropol-P-Velllenankunft
in *er Bohrloch-Flüssigkeit aufzunehmen, sin^ ^ie
3p Detektoren innerhalb der Anordnung 12 vorzugsweise vom
Qua^ropol-Typ, ^er einen ähnlichen Aufbau besitzen kann,
wie ^ie in -"en Figuren 3 un^ 5 dargestellten Qua^ropol-Quellen.
Die Quadropol-Quellen und Detektoren des in Figur 5 '"'arge-
stellten Typs können als Monopol-Quellen und -Detektoren in
im wesentlichen der gleichen Weise betrieben werfen, wie
dies in Zusammenhang mit der Figur 4- beschrieben wurde.
Die in Figur 5 dargestellten zusammengesetzten Platten
handelsüblich verfügbar. Zusammengesetzte Platten, wie sie
durch *ie Firma Vernitron Company of Bedford, Ohio, Y.St.A.
geliefert werfen, haben sich als zufriedenstellen^ erwiesen.
Lie Figur 6 zeigt einen Querschnitt durch eine Oktopol-P-Wellen-Quelle,
die eingesetzt werden kann, um die Druckwellen-Geschwindigkeit ^er Ursprungsformation zu messen. 6 im wesentlichen
ähnliche Sektoren 162, 164, 166, 168, 170, 172 eines
radial polarisierten piezoelektrischen HohlZylinders sintf
räumlich so angeordnet, daß sie im wesentlichen koaxial zu M^ in gleichem Abstand von eier Son^enachse liegen. Es wir^
im wesentlichen e'er gleiche elektrische Impuls an die zylindrischen
Oberflächen eines jeden Sektors im wesentlichen gleichzeitig angelegt, so daß die Impulse, die an jeweils 2 benachbarte
Sektoren angelegt werden, in ihrer Polarität entgegengesetzt sind. Diese Anordnung ist in Figur 6 dargestellt.
Bei einer derartigen Anordnung vibrieren benachbarte Sektoren in entgegengesetzten Phasen. Wenn r'ie 6 Sektoren radial nach
außen polarisiert sind, dann sind die Richtungen fler Expansion
un^ Eontraktion ^er 6 Sektoren, während sie beginnen zu
vibrieren, so wie ^ies in Figur 6 durch ^ie Hohlpfeile angegeben
ist. Die Vibrationen der 6 Sektoren erzeugen eine Oktopol-P-Welle, flie in die Erdformation übertragen un^,
wie oben beschrieben, aufgenommen wird. Um die Oktopol-P-Wellenankunft
aufzunehmen, können flie Detektoren der Anordnung 12 einen ähnlichen Aufbau besitzen wie die Oktopol-Quelle,
^ie in Figur 6 o^er in Figur 7 dargestellt ist un^ die später
noch beschrieben werden soll. Die Oktopol-Quelle, die in Figur 6 dargestellt ist, kann in fler gleichen Weise an den
Abschnitt 32 der Sonde 22 angeschlossen sein wie ■"'ie Qua^ropol-Quelle
gemäß Figur 3· Der Abschnitt,der ^ie Oktopol-Quelle
gemäß Figur 6 enthält, kann ebenfalls einen ähnlichen Aufbau besitzen wie derjenige fies Abschnittes, fler Λίβ Qua^ropol-
Quelle gemäß Figur 3 enthält.
Lie Figur 7 zeigt einen Querschnitt einer weiteren Oktopol-Quelle,
die eingesetzt werfen kann, um die P-Wellengeschindigkeit
einer Ursprungsformation zu messen. Die Oktopol-Quelle gemäß Figur 7 ist ähnlich aer Quadropol-Quelle gemäß
Figur 5 mit ή ei" Ausnahme, daß 6 statt 4 längliche zusammengesetzte
Platten eingesetzt werden. Die 6 länglichen piezoelektrischen zusammengesetzten Platten 182, 184, 186, 188,
190, 192 sind räumlich so angeordnet, daß sie im wesentlichen
*ie Parallelogramme eines hexagonalen Prismas bilden. Die 6 zusammengesetzten Platten sind mit Hilfe von KLemmplatten
in einer ähnlichen Weise mit der Keßsonde verbunden wie bei der Quadropol-Quelle gemäß Figur 5· Der nicht geklemmte
Bereich der 6 Zusammengesetzen Platten wird mittels eines elektrischen Impulses vibriert in einer ähnlich«;?! V/eis · \;'<t
bei der Quadropol-Quelle gemäß Figur 5, so daß die nicht gelemmten Bereiche benachbarter Platten in im wesentlichen
entgegengesetzten Phasen vibrieren. Die Eichtungen der Biegebewegungen der 6 Platten, während sie beginnen zu
vibrieren, sind durch die Hohlpfeile in Figur 7 dargestellt. Die Vibrationen der 6 Platten erzeugen eine Oktopol-P-Welle,
^ie die Eindringzone durchdringt und die Ursprungsformation
erreicht zur "Vermessung ^er Ursprungsforication.
Die Multipol-Quellen und -Detektoren höherer Ordnung können
in der gleichen Weise aufgebaut sein wie die Ausführungsform
der Oktopol-P-Wellen-Quellle, die in ^en Figuren 6 un^ 7 öargestellt
ist. Somit kann die 16-Pol-Quelle aufgebaut sein
durch *ie räumliche Anordnung von 8 im wesentlichen identischer
Sektoren eines radial polarisierten piezoelektrischen Hohlzylingers
um eine gemeinsame Achse. Im wesentlichen der gleiche elektrische Impuls wird an jedem Sektor derart angelegt, daß
benachbarte Sektoren im wesentlichen in entgegengesetzten Phasen vibrieren. Eine alternative Ausführungsform der 16-Pol-Quelle
besitzt einen solchen Aufbau, daß die 8 Sektoren ersetzt werden ^urch 8 längliche piezoelektrische zusammmengesetzte
Platten, ^ie die 8 Parallelogramme eines Oktagonal-
Prismas "bilden. Im wesentlichen eier gleiche elektrische
Impuls wir-=! an jede eier 8 zusammengesetzten Platten mit
einer solchen Polarität angelegt, ^-aß "benachbarte Platten
in im wesentlichen entgegengesetzten Phasen te vibrieren. Es können auch andere Wege des Aufbaues und ^er Vibration
* er Platten un^ Sektoren eingesetzt werden, solange die
Platten un^ Sektoren in der gleichen Weise vibriert werfen.
Andere Multipol-Quellen und -Detektoren höherer Ordnung
können in einer ähnlichen Weise aufgebaut sein. Vor zug sweise
sind ^±e Detektoren, die eingesetzt werfen, um
Druckwellen-Ankünfte höherer Ordnung aufzunehmen, von
einer Ordnung, ^ie ^er Ordnung der Quelle entspricht.
Die Figur 8 zeigt einen Querschnitt einer .uipol-P-Quelle,
die eingesetzt werfen kann, um die Druckwellen-Geschwindigkeit
fler Ursprungsformation zu bestimmen. Zwei im wesentlichen
gleiche Sektoren 202 unfl 204 eines radial polarisierten
piezoelektrischen Hohlzylinders sinr* räumlich so angeordnet,
^aß sie im "wesentlichen koaxial zu unri in gleichem Abstand
von ^er Son^enachse liegen. Im wesentlichen ^er gleiche
elektrische Impuls wird an rl ie zylindrischen Obeinf lachen
eines jeden Sektors im wesentlichen gleichzeitig angelegt, so daß rl ie angelegten Impulse, rl ie an ^ en beiden Sektoren
anliegen, eine entgegengesetzte Polarität aufweisen. Liese Anordnung ist in Figur 8 dargestellt. Bei einer derartigen
Anordnung erzeugen riie Vibrationen ^er beinen Sektoren eine
Sipol-P-Welle, die in ^ie Erdformation übertragen unri in
^er gleichen Weise wie oben beschrieben aufgenommen wir^.
Die Dipol-Quelle gemäß Figur 8 kann in der gleichen Weise an rlen Abschnitt 32 angelegt sein wie riie Quaaropol-Quelle
gemäß Figur 3· 2er Abschnitt,der die Dipol-Quelle gemäß
Figur 8 enthält, kann ebenfalls einen ähnlichen Aufbau besitzen wie der Abschnitt, der die Quadropol-Quelle gemäß
Figur 3 enthält.
Die Figur 9 ist ein Querschnitt einer weiteren xdpol-Quelle,
die eingesetzt werden kann, um die P-Wellengeschwinfligkeit
einer UrSprungsformation zu ermitteln. Die uipol-Quelle
gemäß Figur 9 ist der Quadropol-Quelle gemäß Figur 5 ähnlich mit d er Ausnahme, ^aB eine einzige längliche piezoelektrische
zusammengesetzte Platte 222 anstatt von 4 eingesetzt wirrt. Die piezoelektrische Platte 222 kann mit
Hilfe von Klemmplatten in einer ähnlichen Weise an der Meßsonde gehalten sein wie bei der Qua^ropol-Quelle gemäß Figur
Der nicht geklemmte Bereich der Platte 222 wird, in einer ähnlichen Weise durch elektrische Impulse in Vibration versetzt
wie bei der Qua^ropol-Quelle gemäß Figur 5 zur Erzeugung
einer Lipol-P-Welle, die in die Erdformation übertragen
und, wie oben beschrieben, aufgenommen wird. Die .uipol-Quelle gemäß Figur 9 kann in der gleichen Weise an
dem Abschnitt 32 angeordnet sein wie die Qua^ropol-Quelle
gemäß Figur 3. Der Abschnitt, der die Dipol-Quelle gemäß Figur 9 enthält, kann einen ähnlichen Aufbau besitzen wie
der Abschnitt,der die Quadropol-Quelle gemäß Figur 3 enthält.
Die Anzahl der zusammengesetzten Platten oder Sektoren bei <=ien Ausführungsformen der oben beschriebenen Oktopol- und
*er 16-Pol-Quelle entspricht nicht der Nomenklatur *er
Oktopol- und 16-Pol-Quellen. Somit umfaßt eine Dipol-(n ■ 1)-Quelle
zweimal eine oder zwei Platten oder Sektoren. Eine Quadropol-(n « 2)-Quelle umfaßt zweimal zwei oder vier
Platten oder Sektoren. Eine Oktopol-(n » 3) -, eine 16-Pol-(n
m 4) und eine 32-Pol-(n« 5)-Quelle umfaßt 6, 8 bzw. 10
Platten o^er Sektoren. Dementsprechend umfaßt allgemein
eine 2nPol-Quelle 2 η Platten oder Sektoren, wobei η eine
ganze Zahl ist, d. h. η » 1, 2, 3 usw. bis unendlich. 30
Es soll an dieser Stelle noch einmal ausdrücklich aufgeführt werden, daß es sich bei der obigen Beschreibung lediglich um
eine Solche beispielhaften Charakters handelt. Verschiedene
Änderungen der Form, der Größe, ^er Materialien oder anderer
Details des Verfahren und des Aufbaues können modifiziert werden, ohne daß ^abei der Rahmen ^er Erfindung verlassen
Claims (16)
- PATENTANWÄLTEHEGEL & DICKELZUGELASSEN BEIM EUROPÄISCHEN PATENTAMT111 (.! [. Λ DIC KhL. Jl LIl S-KRhIS-SIR. 3.1. I)-SOOO Ml NCHF.N 61)H. DOELLNER 1DR. KARLTH. HEGEL cl«i27-10S2i DIPL-ING. KLAUS DlCkELIHK /IK III NUNSf R/.HICHhN HJULR S-KRElS-STR. J? D-8Ü01I MÜNCHEN 60TELEFON: 084-885210 TELEX: 5216739 dputd TELEGRAMM: DOELLNER-PATl N I MÜNCHENDUl MExxon Production Research Company P. O. Box 2189Houston, Texas 77001 V. St. A.Vorrichtung \xn* Verfahren zur Vermessung von Er^i'ormationen mittels alrastischer EultipolwellenPatentansprüche:1} Vorrichtung zur Messung .^er Druckvrellengeschwincügkeit einer ursprünglichen Sr π formation, -^ie ein Bohrloch umgibt, gekennzeichnet ^urcnein Gehäuse (20), das innerhalb eines Bohrloches (22) absenkbar und anhebbar ist,eine Signalerzeugereinrichtung (10) innerhalb ^es Gehäuses (20) zur übertragung einer 2n-Pol-Druckwelle in die Ursprungs-Erdformation (26), wobei n eine ganze Zahl größer als 0 ist, unr!eine Signal-Detektoreinrichtung (12) innerhalb des Gehäuses (20) zur Ermittlung eier Ankunft der die Ursprungsformation durchlaufenden 2n-Pol-Druckwelle an mindestens einer Stelle in dem Bohrloch in einem Längsabstand entlang des Bohrloches von der Signalerzeugereinrichtung (10).
- 2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die übertragene 2n-Pol-Druckwelle eine Quadropol-P-Welle ist.
- 3. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
Welle eine Oktopol-P-Welle ist.kennzeichnet , daß die übertragene 2 -PoI-P- - 4. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch g e -kennzeichnet, daß mittels der Signal-Detektor-Einrichtung (12) die 2n-Pol-P-Wellenankunft an zwei Stellen innerhalb ^es Bohrloches in einem Längsabstand entlang fles Bohrloches voneinander aufnehmbar ist, wobei die Vorrichtung außerdem eine Zeitintervall-Einheit (74·) umfaßt zur Bestimmung Aes Zeitintervalls zw-ischen der Aufnahme der 2 -PoI-P-Wellenankunft an den beiden Stellen.
- 5. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche zur Bestimmung der P-Wellen-Geschwindigkeit einer Ursprungs- £rdformation, die ein mit !Flüssigkeit gefülltes Bohrloch umgibt, gekennzeichnet durch_ 3 —3429970eine Meßsonde (20), die innerhalb des Bohrloches (22) absenkbar und anhebbar ist,eine akustische 2n-Pol-Quelle (10), die an die Sonde (20) angeschlossen ist zur übertragung einer 2 -PoI-P-Welle durch die Flüssigkeit (24) in die Ursprungs-Erdformation (26), wobei n eine ganze Zahl größer als Null ist,undeine Signal-Detektor-Einrichtung (12), die an die Sorte (20) angeschlossen ist,mit mindestens einem Detektor (x»i) zur Aufnahme der Ankunft der 2n-Pol-P-Welle in einem Längsabstand entlang des Bohrloches, der eine hinreichende Entfernung von der Quelle besitzt, so daß jede signifikante Wellenankunft, die von der Quelle erzeugt wird, neben der 2n-Pol-P-Wellenankunft aufnehmbar ist, nach der 2n-Pol-P-Vellenankunft und von dieser 2n-P-Wellenankunft unterscheidbar ist.
- 6. Vorrichtung nach Anspruch 5i dadurch gekennzeichnet, daß außerdem ein Bandpaßfilter (70) vorgesehen ist zur Unterdrückung aller Frequenzkomponenten jeder von der Detektor-Anordnung (12) aufgenommenen Ankunft mit einer Frequenz außerhalb eines vorbestimmten Bereiches, wobei der vorbestimmte Bereich Frequenzen umfaßt, bei welchen die Amplitude der aufgenommenen 2n-Pol-P-Wellenankunft groß ist relativ zur Amplitude jeder anderen aufgenommenen Ankunft.
- 7· Vorrichtung nach Anspruch 5> dadurch gekennzeichnet , daß eine Einrichtung ztr Vergrößerung des Abstandes zweichen der akustischen 2n-Pol-Quelle und mindestens einem Detektor vorgesehen ist.
- 8. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet , daß die Meßsonde voneinander tisinbare Sektoren oder Sondenabschnitte umfaßt, einschließlich342987Qeines ersten Sektors (32), der die akustische 2n-Pol-Quelle enthält, sowie ein zweiter Sektor (36) mit mindestens einem Detektor (x*1), wobei der Abstand zwischen der akustischen 2n-Pol-Quelle (10) und dem Detektor (ui) vergrößerbar ist durch Hinzufügung von Abstandssektoren (ß) zwischen dem ersten Sektor (32) und dem zweiten Sektor (36).
- 9· Vorrichtung nach Anspruch 5» dadurch gekennzeichnet , daß die akustische 2 -Pol-Quelle eine Quadropol-Quelle ist.
- 10. Vorrichtung nach Anspruch 5» dadurch gekennzeichnet, daß
Quelle eine Oktopol-Quelle ist.kennzeichnet, daß die akustische 2 -PoI- - 11. Verfahren zur Vermessung der P-Wellengeschwindigkeit einer ursprünglichen Erdformation, die ein Bohrloch umgibt, jedoch von dem Bohrloch durch eine Eindringzone getrennt ist, dadurch gekennzeichnet, daß man:a) von einem Punkt in dem Bohrloch eine 2n-Pol-P-Wellein die Formationszone überträgt, die das Bohrloch umgibt, wobei n eine ganze Zahl größer als Null ist,b) die P-Wellengeschwindigkeit der ITormationszone mißt durch die Aufnahme derAnkunft der 2n-Pol-P-Welle an einem Punkt in dem Bohrloch in einem Längsabstand ent-T'O lang des Bohrloches von dem Punkt der Übertragung un*c) die Schritte (a) und (b) mit zunehmend größeren Abständen zwischen dem Punkt der Übertragung und dem Punkt der Aufnahme durchführt, bis die gemessenen P-Wellengeschwindigkeiten in zwei aufeinander folgenden Messungen im wesentlichen die gleichen sind, wobei die gemessene P-Wellengeschwindigkeit im wesentlichen die P-Wellengeschwindigkeit der ursprünglichen Erdformation ist.— S _3423070
- 12. Verfahren nach. Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß man:a) eine 2n-P-Welle von einem Punkt in dem Bohrloch in eine Formationszone überträgt, die das Bohrloch umgibt, wobei η eine ganze Zahl größer als i\full ist,b) die P-Wellengeschwindigkeit eines Bereiches der lormationszone mißt, die einen Abstand von dem Bohrloch besitzt durch die Aufnahme der Ankunft der P-WeIle an zwei Stellen in dem Bohrloch, die einen Längsabstand entlang des Bohrloches von dem Punkt eier "Übertragung und voneinander besitzen, wobei man das Zeit-Intervall zwischen der Aufnahme rier 233VPoI-P-WeIlenankunft anden beiden Stellen mißt, undc) die Schritte a) und b) mit zunehmend größerem Abstand zwischen dem Übertragungspunkt und den beiden Aufnahmestellen wiederholt zur Messung der P-Wellengeschwindigkeit der Bereiche der Formationsζone in zunehmend größeren Abständen von dem Bohrloch, bis die gemessenen P-Wellengeschwindigkeiten in zwei aufeinander folgenden Messungen im wesentlichen die gleichen sind, wobei ^ie gemessene P-Wellengeschwindigkeit im wesentlichen die P-Wellengeschwindigkeit der Ursprungsformation ist.
- 13· Verfahren zur Bestimmung des Radius einer Eindringzone einer Erdformation, die ein Bohrloch umgibt, wobei eine ursprüngliche Erdformation das Bohrloch umgibt, jedoch von diesem durch die Eindringzone getrennt ist, d a d u r c h gekennzeichnet , daß man:a) eine 2n-Pol-P-Welle von einem Punkt innerhalb des Bohrloches in die das Bohrloch umgebende Erdformation überträgt,wobei eine ganze Zahl größer als Null ist,b) die P-Wellengeschwindigkeit einer Zone der Erdformation, r>ie einen ersten Abstand vom Bohrloch besitzt, mißt34295^urch ^ ie Aufnahme rl er Ankunft der 2 -Pol-P-Welle an einer ersten Stelle und einer zweiten Stelle in dem Bohrloch in einem Längsabstand entlang des Bohrloches von ^em Punkt der Übertragung und untereinander und das Zeit-Intervall zv/ischen der Aufnahme der 2n-Pol-P-Wellenankunft an der ersten Stelle und an der zweiten Stelle mißt undc) die Schritte a) und b) mit zunehmend größeren Abständen zwischen dem Übertragungspunkt und der ersten Stelle sowie zwischen dem Übertragungspunkt und der zweiten Stelle zur Messung der P-Wellengeschwindigkeiten von Zonen der Erdformation, die sich zunehmend weiter weg von dem Bohrloch befinden, bis die gemessenen P-Wellengeschwindigkeiten in zwei aufeinander folgenden Messungen im wesentlichen gleich sind, wobei der Radius der Eindringzone der Erdformation bestimmt werden kann als:wobei ζ der kleinste Abstand zwischen dem Punkt der Übertragung und *er ersten Stelle und zwischen dem Punkt der Übertragung und der zweiten Stelle ist, bei welchem im wesentlichen die konstante P-VeIl^geschwindigkeitsmessung erhalten wurde, während Ov die Geschwindigkeit der P-Wellen in d er Ur sprungs format ion und Ci die Geschwindigkeit der P-Wellen in der Eindringzone ist.
- 14. Verfahren zur Schubwellen-Vermessung einer Ursprungsformation, die ein Bohrloch umgibt, jedoch von dem Bohrloch durch eine Eindringzone getrennt ist, dadurch g e kennzeichnet, daß man:a) von einem Punkt innerhalb des Bohrloches eine 2 -PoI-S-Welle in eine formationszone, die das Bohrloch umgibt, überträgt, wobei n eine ganze Zahl größer als Null ist,b) die S-W'ellengeschwindigkeit der lOrmationszone mißt durch die Aufnahme der Ankunft der 2n-Pol-S-Welle an einem Punkt innerhalb *es Bohrloches in einem Abstand entlangdes Bohrloches von rl em Punkt der Übertragung undc) die Schritte a) und "O) mit zunehmenden Abständen zwischendem Punkt der Übertragung und dem Punkt der Aufnahme wiederholt, bis d.ie gemessenen S-Wellengeschwindigkeiten in zwei aufeinander folgenden Messungen im wesentlichen r*ie gleichen sind, wobei die gemessene S-Wellengeschwinriigkeit im wesentlichen die S-Wellengeschwindigkeit der Ursprungs-Erdformation ist.
10 - 15· Verfahren zur Vermessung der S-Wellengeschwindigkeit einer Ursprungs-Pormation, die ein Bohrloch umgibt, jedoch von dem Bohrloch durch eine Eindringzone getrennt ist, dadurch gekennzeichnet, daß mansa) eine 2n~Pol-S-Welle von einem Punkt innerhalb des Bohrloches in eine Formationsζone, die das Bohrloch umgibt, überträgt, wobei neine ganze Zahl größer als ETuIl ist,b) die S-Wellengeschwindigkeit eines Bereiches der Eormationszone, die einen ersten Abstand von dem Bohrloch besitzt, mißt durch die Aufnahme der Ankunft der S-Welle an zwei Stellen innerhalb des Bohrloches, die einen Längsabstand, entlang des Bohrloches von dem Punkt der Übertragung und voneinander besitzen und das Zeit-Intervall zwischen der Aufnahme der 2n-Pol-S-Wellenankunft an den beiden Stellen mißt undc) die Schritte a) und b) mit zunehmen größeren Abständen zwischen dem Punkt der Übertragung und den beiden Aufnähmesteilen wiederholt zur Messung der S-Wellengeschwindigkeiten der Bereiche der Formationszone in größer werdenden Abständen von dem Bohrloch, bis die gemessenen S-Wellengeschwin^igkeiten in zwei aufeinander folgenden Messungen im wesentlichen gleich sind, wobei die gemessene S-Wellengeschwindigkeit im wesentlichen die S-Wellengeschwindigkeit der Ursprungsformation ist.3A29870
- 16. Verfahren zur Bestimmung des Radius einer Eindringzone einer Erdformation, die ein Bohrloch umgibt, wobei eine Ursprungs-Formation das Bohrloch umgibt, jedoch von dem Bohrloch durch diese Eindringzone getrennt ist, d a durch gekennzeichnet, daß man:a) eine 2n-Pol-S-Welle von einem Punkt innerhalb des Bohrloches in *ie das Bohrloch umgebende Erdformation über-10trägt,wobei eine ganze Zahl größer als Null ist,b) die S-Wellengeschwindigkeit einer Zone der Erdformation mißt, die einen ersten Abstand von dem Bohrloch besitzt, in dem man die Ankunft der 2n-Pol-S-Welle an einer ersten Stelle und an einer zweiten Stelle in dem Bohrloch in einem Längsabstand entlang des Bohrloches von dem Punkt der Übertragung und voneinander aufnimmt und das Zeit-Intervall zwischen der Aufnahme der 2n-Pol-S-Wellenankunft an der ersten Stelle und an der zweiten Stelle mißt undc) die Schritte a) und b) mit zunehmend größeren Abständen zwischen dem Punkt der Übertragung und. der ersten Stelle sowie zwischen dem Punkt der Übertragung und der zweiten Stelle wiederholt, um die S-Wellengeschwindigkeit der Zonen der Erdformation zu messen, die immer weiter von dem Bohrloch weg sind, bis die in zwei aufeinander folgenden Messungen bestimmten S-Wellengeschwindigkeiten im wesentlichen gleich sind, wobei der Radius der Eindringzone der Erclformation identifiziert werden kann als:(z/2)(((Cv/Ci)-D((Cv/Ci)+i))1/2, wobei ζ der kleinste Abstand zwischen dem Punkt der Übertragung und. der ersten Stelle und. zwischen dem Punkt der Übertragung und der zweiten Stelle ist, bei welchem man im wesentlichen die gleiche S-Wellengeschwindigkeitsmessung erhält, während Ov die Geschwindigkeit der S-WeI-len in der Ursprungs-Iormation und Ci die Geschwindigkeit der S-Wellen in der Eindringzone ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/525,910 US4649526A (en) | 1983-08-24 | 1983-08-24 | Method and apparatus for multipole acoustic wave borehole logging |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3429870A1 true DE3429870A1 (de) | 1985-03-14 |
Family
ID=24095113
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19843429870 Withdrawn DE3429870A1 (de) | 1983-08-24 | 1984-08-14 | Vorrichtung und verfahren zur vermessung von erdformationen mittels akustischer multipolwellen |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4649526A (de) |
AU (1) | AU570715B2 (de) |
BR (1) | BR8404145A (de) |
CA (1) | CA1224263A (de) |
DE (1) | DE3429870A1 (de) |
FR (1) | FR2551222B1 (de) |
GB (1) | GB2145521B (de) |
MX (1) | MX161758A (de) |
MY (1) | MY101968A (de) |
NL (1) | NL8402564A (de) |
NO (1) | NO164266C (de) |
Families Citing this family (42)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4855963A (en) * | 1972-11-08 | 1989-08-08 | Exxon Production Research Company | Shear wave logging using acoustic multipole devices |
US4682308A (en) * | 1984-05-04 | 1987-07-21 | Exxon Production Research Company | Rod-type multipole source for acoustic well logging |
FR2598817B1 (fr) * | 1986-05-16 | 1988-07-15 | Elf Aquitaine | Procede de prospection sismique a tres haute resolution en forages horizontaux. |
US4951267A (en) * | 1986-10-15 | 1990-08-21 | Schlumberger Technology Corporation | Method and apparatus for multipole acoustic logging |
US4832148A (en) * | 1987-09-08 | 1989-05-23 | Exxon Production Research Company | Method and system for measuring azimuthal anisotropy effects using acoustic multipole transducers |
US4834209A (en) * | 1987-10-05 | 1989-05-30 | Western Atlas International, Inc. | Transverse wave logger |
NO880685L (no) * | 1988-02-16 | 1989-12-15 | Read Well Services A S | Fremgangsmaate ved vertikal-seismiske profileringsmaalingeri borehull. |
US4843598A (en) * | 1988-05-03 | 1989-06-27 | Mobil Oil Corporation | Method of shear wave porosity logging of a subsurface formation surrounding a cased well |
US4984652A (en) * | 1989-01-13 | 1991-01-15 | Atlantic Richfield Company | Torsional wave logging tool |
US4899844A (en) * | 1989-01-23 | 1990-02-13 | Atlantic Richfield Company | Acoustical well logging method and apparatus |
US5063542A (en) * | 1989-05-17 | 1991-11-05 | Atlantic Richfield Company | Piezoelectric transducer with displacement amplifier |
AU612261B2 (en) * | 1989-05-19 | 1991-07-04 | Exxon Production Research Company | Method and system for measuring azimuthal anisotropy effects using acoustic multipole transducers |
US5229939A (en) * | 1989-06-05 | 1993-07-20 | Schlumberger Technology Corporation | Method and apparatus for correcting a shear wave slowness estimate from a sonic well tool and producing an output medium reflecting a true value of shear wave slowness |
US5030873A (en) * | 1989-08-18 | 1991-07-09 | Southwest Research Institute | Monopole, dipole, and quadrupole borehole seismic transducers |
US4949316A (en) * | 1989-09-12 | 1990-08-14 | Atlantic Richfield Company | Acoustic logging tool transducers |
US5173880A (en) * | 1989-12-26 | 1992-12-22 | Exxon Production Research Company | Method of generating seismic wavelets using seismic range equation |
US4995008A (en) * | 1989-12-27 | 1991-02-19 | Exxon Production Research Company | Method of using a circularly-polarized source to characterize seismic anisotropy |
US5077697A (en) * | 1990-04-20 | 1991-12-31 | Schlumberger Technology Corporation | Discrete-frequency multipole sonic logging methods and apparatus |
US5265067A (en) * | 1991-10-16 | 1993-11-23 | Schlumberger Technology Corporation | Methods and apparatus for simultaneous compressional, shear and Stoneley logging |
US5289433A (en) * | 1992-10-13 | 1994-02-22 | Shell Oil Company | Acoustic multi-mode wide-band logging device |
US5343001A (en) * | 1992-10-13 | 1994-08-30 | Shell Oil Company | Acoustic multi-mode logging device adapted to decouple noise within a semi-rigid receiver array |
US5866971A (en) * | 1993-09-09 | 1999-02-02 | Active Control Experts, Inc. | Hybrid motor |
NO308264B1 (no) * | 1994-03-22 | 2000-08-21 | Western Atlas Int Inc | Brønnloggesonde med tilnærmet sylindrisk oppstilling av piezo- elektriske akustiske transdusere for elektronisk styring og fokusering av akustiske signaler |
US6614360B1 (en) | 1995-01-12 | 2003-09-02 | Baker Hughes Incorporated | Measurement-while-drilling acoustic system employing multiple, segmented transmitters and receivers |
US5753812A (en) * | 1995-12-07 | 1998-05-19 | Schlumberger Technology Corporation | Transducer for sonic logging-while-drilling |
US7099810B2 (en) * | 2001-06-20 | 2006-08-29 | Halliburton Energy Services, Inc. | Acoustic logging tool having quadrupole source |
US6631327B2 (en) * | 2001-09-21 | 2003-10-07 | Schlumberger Technology Corporation | Quadrupole acoustic shear wave logging while drilling |
US7513147B2 (en) * | 2003-07-03 | 2009-04-07 | Pathfinder Energy Services, Inc. | Piezocomposite transducer for a downhole measurement tool |
US7036363B2 (en) | 2003-07-03 | 2006-05-02 | Pathfinder Energy Services, Inc. | Acoustic sensor for downhole measurement tool |
US6995500B2 (en) * | 2003-07-03 | 2006-02-07 | Pathfinder Energy Services, Inc. | Composite backing layer for a downhole acoustic sensor |
US7075215B2 (en) * | 2003-07-03 | 2006-07-11 | Pathfinder Energy Services, Inc. | Matching layer assembly for a downhole acoustic sensor |
US7364007B2 (en) * | 2004-01-08 | 2008-04-29 | Schlumberger Technology Corporation | Integrated acoustic transducer assembly |
US7367392B2 (en) * | 2004-01-08 | 2008-05-06 | Schlumberger Technology Corporation | Wellbore apparatus with sliding shields |
US7460435B2 (en) * | 2004-01-08 | 2008-12-02 | Schlumberger Technology Corporation | Acoustic transducers for tubulars |
US20050226098A1 (en) * | 2004-04-07 | 2005-10-13 | Baker Hughes Incorporated | Dynamic acoustic logging using a feedback loop |
US7587936B2 (en) * | 2007-02-01 | 2009-09-15 | Smith International Inc. | Apparatus and method for determining drilling fluid acoustic properties |
US8117907B2 (en) * | 2008-12-19 | 2012-02-21 | Pathfinder Energy Services, Inc. | Caliper logging using circumferentially spaced and/or angled transducer elements |
CA2868799C (en) * | 2012-04-09 | 2016-08-02 | Landmark Graphics Corporation | Compressional velocity correction apparatus, methods, and systems |
CN102736102A (zh) * | 2012-07-11 | 2012-10-17 | 武汉江海天地科技有限公司 | 一种超磁滞偶极子横波震源 |
US9470805B2 (en) * | 2012-12-21 | 2016-10-18 | Cgg Services Sa | Volumetric and non-volumetric sources-based seismic survey and method |
GB2521372B (en) * | 2013-12-17 | 2020-03-04 | Reeves Wireline Tech Ltd | Acoustic logging apparatuses and methods |
US10961846B2 (en) * | 2016-09-27 | 2021-03-30 | Halliburton Energy Services, Inc. | Multi-directional ultrasonic transducer for downhole measurements |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3237153A (en) * | 1959-09-21 | 1966-02-22 | Schlumberger Well Surv Corp | Detection of acoustic signals |
US3312934A (en) * | 1963-07-12 | 1967-04-04 | Mobil Oil Corp | Measuring acoustic velocity over two travel paths |
US3325780A (en) * | 1965-10-21 | 1967-06-13 | John J Horan | Flexural transducers |
DE1673924A1 (de) * | 1967-02-11 | 1972-04-27 | Marathon Oil Co | Verfahren und Vorrichtung zur Echomessung von Erdformationen ausgehend von einem Bohrloch |
GB1193383A (en) * | 1968-01-23 | 1970-05-28 | Marathon Oil Co | Improvements in or relating to Acoustic Logging Apparatus |
GB1193381A (en) * | 1968-01-23 | 1970-05-28 | Marathon Oil Co | Acoustic Borehole Logging Technique |
US3593255A (en) * | 1969-05-29 | 1971-07-13 | Marathon Oil Co | Acoustic logging tool having opposed transducers |
AU509996B2 (en) * | 1976-05-17 | 1980-06-05 | Schlumberger Technology B.V. | Compensating fcr atilt in boreholes |
DE3067944D1 (en) * | 1979-12-20 | 1984-06-28 | Mobil Oil Corp | Shear wave acoustic well logging tool |
US4312052A (en) * | 1980-04-21 | 1982-01-19 | Shell Oil Company | Method for identifying weak sands |
US4932003A (en) * | 1982-05-19 | 1990-06-05 | Exxon Production Research Company | Acoustic quadrupole shear wave logging device |
MA19839A1 (fr) * | 1982-07-06 | 1984-04-01 | Exxon Production Research Co | Appareil et procede de diagraphie acoustique et procede de reduction du bruit du aux ondes de compression et de stoneley . |
US4633449A (en) * | 1982-10-15 | 1986-12-30 | Ingram John D | Method and apparatus for indirect determination of shear velocity from guided modes |
CA1204493A (en) * | 1982-11-08 | 1986-05-13 | Graham A. Winbow | Shear wave logging using acoustic multipole devices |
US4774693A (en) * | 1983-01-03 | 1988-09-27 | Exxon Production Research Company | Shear wave logging using guided waves |
-
1983
- 1983-08-24 US US06/525,910 patent/US4649526A/en not_active Expired - Lifetime
-
1984
- 1984-08-13 CA CA000460862A patent/CA1224263A/en not_active Expired
- 1984-08-14 DE DE19843429870 patent/DE3429870A1/de not_active Withdrawn
- 1984-08-21 BR BR8404145A patent/BR8404145A/pt not_active IP Right Cessation
- 1984-08-21 NL NL8402564A patent/NL8402564A/nl not_active Application Discontinuation
- 1984-08-22 GB GB08421355A patent/GB2145521B/en not_active Expired
- 1984-08-22 MX MX202468A patent/MX161758A/es unknown
- 1984-08-23 NO NO843372A patent/NO164266C/no unknown
- 1984-08-23 AU AU32341/84A patent/AU570715B2/en not_active Ceased
- 1984-08-23 FR FR8413130A patent/FR2551222B1/fr not_active Expired
-
1987
- 1987-08-06 MY MYPI87001226A patent/MY101968A/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2145521A (en) | 1985-03-27 |
NO164266C (no) | 1990-09-12 |
AU570715B2 (en) | 1988-03-24 |
FR2551222B1 (fr) | 1988-02-19 |
GB8421355D0 (en) | 1984-09-26 |
NO843372L (no) | 1985-02-25 |
MX161758A (es) | 1990-12-20 |
BR8404145A (pt) | 1985-07-16 |
AU3234184A (en) | 1985-02-28 |
FR2551222A1 (fr) | 1985-03-01 |
NL8402564A (nl) | 1985-03-18 |
CA1224263A (en) | 1987-07-14 |
MY101968A (en) | 1992-02-29 |
NO164266B (no) | 1990-06-05 |
US4649526A (en) | 1987-03-10 |
GB2145521B (en) | 1986-12-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3429870A1 (de) | Vorrichtung und verfahren zur vermessung von erdformationen mittels akustischer multipolwellen | |
DE3316850C2 (de) | ||
DE3346385A1 (de) | Verfahren zur akustischen vermessung einer erdformation | |
DE2827229C2 (de) | Verfahren zur Untersuchung von bohrlochdurchteuften Erdformationen und Sonde zu seiner Durchführung | |
DE3941743A1 (de) | Elektroseismisches prospektieren | |
DE3323507A1 (de) | Vorrichtung und verfahren zur messung akustischer dipol-schubwellen | |
DE1952177C3 (de) | Gerät zur Untersuchung einer ein Bohrloch umgebenden Formation mittels Schallwellen | |
DE602004001903T2 (de) | Piezoelektrischer und magnetostriktiver Hybrid-Aktor | |
DE102004063219A1 (de) | Schallwandler zur Verwendung an einem Rohrteil und Verfahren zum Anbringen eines Schallwandlers an einem Rohrteil | |
DE1533586C3 (de) | Verfahren zum Ausrichtender Vortriebsrichtung einer Tiefbohrung | |
DE2554458C3 (de) | Verfahren zur Bestimmung der Eigenschaften der ein Bohrloch umgebenden Erdformationen | |
DE2547801B2 (de) | Verfahren und Meßanordnung zum Bestimmen der geophysikalischen Eigenschaften von Erdformationen im Bereich eines Bohrlochs | |
DE112014003910T5 (de) | Untertage-Kernmagnetresonanz (NMR)-Werkzeug mit Querdipolantennenkonfiguration | |
DE2448071C2 (de) | Vorrichtung zur Erzeugung mechanischer Wellen | |
DE3701189A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum einbau seismischer aufnehmer in ein erdoelproduktionsbohrloch | |
EP1001134B1 (de) | Verankerungseinrichtung mit seismischem Sensor | |
DE3339902A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur akustischen vermessung von erdformationen | |
DE2758770A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum telemetrischen uebertragen akustischer signale ueber einen im bohrloch befindlichen bohrgestaengestrang | |
DE3605036A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum bestimmen des verklemmungspunktes eines stranges in einem bohrloch | |
DE2460071C3 (de) | Bohrloch-Meßanordnung | |
DE1673924A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Echomessung von Erdformationen ausgehend von einem Bohrloch | |
DE60133768T2 (de) | System zum erkennen optisch unsichtbarer objekte, die mit codierung ausgestattet sind | |
DE1623565B2 (de) | Seismisches untersuchungsverfahren und vorrichtung mit durch energieimpulsserien erzeugten erschuetterungswellen | |
DE2705129B2 (de) | Seismisches Verfahren zur Kontrolle untertägiger Prozesse | |
DE1448557B2 (de) | Verfahren zum untersuchen des gesteinsaufbaus der erde |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8141 | Disposal/no request for examination |