DE3101081C2

DE3101081C2 - Leistungssteuereinrichtung für eine Absorptionskälteanlage

Info

Publication number: DE3101081C2
Application number: DE3101081A
Authority: DE
Inventors: Tomihisa Ibaraki Ohuchi; Sampei Usui
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1980-01-16
Filing date: 1981-01-15
Publication date: 1986-06-19
Also published as: US4328679A; JPS6210349B2; JPS56100275A; DE3101081A1

Abstract

Eine Leistungssteuereinrichtung für ein Kühlsystem mit einem Direktentspannungsverdampfer umfaßt ein Steuerventil, das in einem Heizsystem für den Generator angeordnet ist und die dem Generator zuzuführende Wärmemenge bestimmt. Temperaturfühler sind an der Eintritts- bzw. der Austrittsseite eines Kühlsystems für einen Absorber angeordnet, und eine Recheneinheit ist mit den Temperaturfühlern und dem Steuerventil verbunden. Die Recheneinheit berechnet die dem Generator zuzuführende Wärmemenge auf der Basis von Signalen, die von den Temperaturfühlern zur Recheneinheit übertragen werden, und erzeugt ein Steuersignal, mit dem das Steuerventil beaufschlagt und betätigt wird.

Description

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Die Erfindung bezieht sich auf eine Leistungssteuereinrichtung der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 angegebenen ArI.

Bei einer einen Direktenspannungsverdampfer aufweisenden Absorptionskältemaschine wird normalerweise Wasser oder ein anderes Fluid dazu benutzt, Kälte- oder Kühlleistung, die im Verdampfer erzeugt wurde, zu entnehmen. Die Steuerung der im Kreislauf zu führenden Lösungsmenge und der dem Generator zuzuführenden Wärmemenge wird in Abhängigkeit von Änderungen der Temperatur des durch den Verdampfer zirkulierenden Fluids oder der Temperaiardifferenz des Fluids zwischen seinem Eintritt und seinem Austritt nach Maßgabe einer Kälte- oder Kühlbelastung durchgeführt

Dieses Steuerverfahren ist nicht anwendbar, wenn eine Absorptionskältemaschine mit einem Direktentspannungsverdampfer, bei der Luft unmittelbar -durch die Kühlleistung im Verdampfer gekühlt wird, für die Klimatisierung eingesetzt wird; die Gründe hierfür werden nachstehend erläutert.

Bei der Klimatisierung gibt es zwei Arten von Kühlbelastungen; die eine ist die Eigenwärmebelastung, und die andere ist die latente oder gebundene Wärmebelastung. Die Eigenwärmebelastung ist Wärme, die zum Senken der Temperatur der zu klimatisierenden Luft verbraucht wird, und die gebundene Wärmebelastung ist Wärme, die zum Senken des Feuchtigkeitsgehalts der zu klimatisierenden Luft durch Kondensation des Luft- is feuchlegehalts verbraucht wird.

Es ist ganz einfach, eine Eigenwärmebelastung auf der Basis der Werte der Eintrittstemperatur der in den Verdampfer strömenden Luft und der Austrittstemperatur der den Verdampfer verlassenden Luft, die von einem Temperaturfühler erfaßt werden, zu erhalten. Es ergeben sich jedoch Schwierigkeiten beim Erhalt der Werte einer latenten Wärmebelastung, so daß es unmöglich ist, die Kühlbelastung genau zu bestimmen. Wenn ί die Steuerung der Kühlleistung einer einen Direktentspannungsverdampfer aufweisenden Absorptionskälte-

I anlage mit dem eingangs genannten Steuerverfahren erfolgt, ergibt sich eine Leistungsminderung. Das Vor-

;; sehen von Mitteln zum Erfassen einer latenten Wärmebelastung würde zwar eine genaue Erfassung der Kühl-

.; belastung erlauben. Solche Erfassungsmittel resultieren jedoch in dem Problem, daß der Aufbau komplex und

Ϊ teuer ist und daß der Genauigkeitsgrad der Erfassung nicht hoch ist.

Aus der DE-PS 9 73 197 ist eine Absorptionskälteanlage mit selbsttätigem Regelorgan bekannt, die einen ;:^; Lösungswärmetauscher, einen Verdampfer, einen Generator, einen Absorber und Temperaturfühler sowie eine

in der Fördermenge regelbare Pumpe im Lösungskreislauf aufweist. Ferner enthält diese Anlage eine in einem I lci/system für den Generator angeordnete Steuereinheit zum Einstellen der dem Generator zuzuführenden ; Wärmemenge.

;;: Bei dieser Anlage wird jedoch nicht die in den Generator eingespeiste Wärmemenge geregelt, wodurch der

i'; Energieverbrauch der Pumpe unnötig hoch ist.

|: Aufgabe der Erfindung ist die Schaffung einer Leistungssteuereinrichtung für eine Absorptionskälteanlage

|, mit einem Direktentspannungsverdampfer, die eine Eigenwärmebelastung und eine latente bzw. gebundene

I Wärmebelastung genau erfassen kann. Dabei soll die Einheit zum Erfassen der latenten Wärmebelastung ein-

ΐ? fach aufgebaut und kostengünstig sein, und die Einrichtung soll den elektrischen Energiebverbrauch im Be-

I trieb und die Pumpenleistung vermindern, um so zur Energieeinsparung beizutragen.

ff Die gestellte Aufgabe wird gemäß der Erfindung gelöst durch die kennzeichnenden Merkmale des Patent-

y anspruchs 1.

:! Weiterbildungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen 2 bis 6.

f: Ausfuhrungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt und werden im folgenden näher

jf beschrieben. Es zeigt:

ν Fig. 1 eine Ansicht eines Ausführungsbeispiels einer sehr einfach aufgebauten Leistungssteuereinrich-

f: lung nach der Erfindung;

jj Fig. 2 eine der Fig. 1 ähnliche Ansicht, die ein zweites Ausführungsbeispiel zeigt;

|_; Fig. 3 ein drittes Ausfuhrungsbeispiel der Leistungssteuereinrichtung;

ΐ; Fig. 4 ein viertes Ausführungsbeispiel der Leistungssteuereinrichtung; und

['; Fig. 5 ein fünftes Ausführungsbeispiel der Leistungssteuereinrichtung.

p, In den nachstehend erläuterten fünf Austührungsbeispielen sind, wenn nichts anderes angegeben ist, gleiche

I Bezugszeichen jeweils für Teile und Einheiten von gleichem Aufbau und mit gleicher Funktion angegeben.

I^- Die Leistungssteuereinrichtung nach Fig. 1 ist äußerst einfach aufgebaut. Ein Generator 1 ist über eine

I" Leitung 9 mit einem Kondensator 2 verbunden, der seinerseits über eine Leitung 10 und ein Expansions-

£' bzw. Reglerventil 7 mit einem ein Gebläse 23 aufweisenden Direktentspannungsverdampfer 3 verbunden ist.

ζ, Ein Absorber 4 ist über eine Leitung 11 mit dem Verdampfer 3 verbunden. Ferner ist der Absorber 4 über

;>' Lösungsleitungen 13 und 12 mit dem Generator 1 verbunden, wobei in die Lösungsleitungen 12 und 13 ein

Lösungs-Wärmetauscher 5 und ein Expansionsventil 8 eingeschaltet sind. Eine Flüssigkeitspumpe 6 ist über ' eine Lösungsleitung 14 an den Absorber 4 und über eine Lösungsleitung 15 an den Lösungs-Wärmetauscher 5

angeschlossen.

:V Eine Lösungsleitung 16 verbindet den Generator 1 mit dem Lösungs-Wärmetauscher 5.

,'■ Ein Heizsystem 21 zum Erwärmen des Generatorsi umfaßt einen Dampfkessel, einer. Hochtemperatur-

Wasserkessel usw. An der Einlaßseite des Heizsystems 21 ist ein Steuerventil 37 angeordnet. Ein Kühlsystem 22 : dient zum Kühlen des Kondensators 2, und ein Kühlsystem 24 dient zum Kühlen des Absorbers 4. Temperaturfühler 31 und 32 sind an der Ein- und an der Auslaßseite des Kühlsystems 24 angeordnet. Eine Recheneinheit 36 ist mit den Temperaturfühlern 31 und 32 und mit den in dem Heizsystem 21 angeordneten Steuerventil 37 verbunden. Der Generator 1 und der Absorber 4 enthalten ein Gemisch aus einem Kältemittel, z. B. Frcon, und ein Absorptionsmittel, z.B. Tetraethylenglykoldimethyläther.

Nachstehend wird die Arbeitsweise des ersten Ausführungsbeispiels erläutert. Die durch Wärme vom Heizsystem 21 erwärmte Lösung im Generator 1 erzeugt ein Gas des Kältemittels und konzentriert es zu einer

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angereicherten Lösung (Lösung mit niedrigem Kältemittelgehalt), die durch die Lösungsleitung 12, den Lösungs-Wärmetauscher 5 und das Expansionsventil 8 zum Absorber 4 geführt wird.

Inzwischen strömt das gasförmige Kältemittel durch die Leitung 9 zum Kondensator 2, wo es durch Kühlwasser gekühlt wird, das durch das Kühlsystem 22 strömt und verflüssigt wird. Das flüssige Kältemittel strömt durch die Leitung 10 und das Expansionsventil 7 zum Verdampfer, wo es verdampft wird und Kälteleistung erzeugt. Da das Gebläse 23 einen Luftstrom 23 α durch den Verdampfer 3 erzeugt, wird die Luft durch die Kälteleistung gekühlt, oder der Feuchtegehalt der Luft wird kondensiert, so daß die erwünschte Klimatisierung erfolgt.

Das gasförmige Kältemittel strömt vom Verdampfer 3 durch die Leitung 11 zum Absorber 4, wo es von der ίο angereicherten Lösung, die vom Generator 1 zum Absorber 4 über die Leitungen 12 und 13 strömt, absorbiert

wird. Die Absorptionswärme, die während der Absorption erzeugt wird, und die bei der Kühlung der Lösung ι

erzeugte Wärme werden aus dem Kühlsystem 24 durch Kühlwasser, das dieses durchströmt, freigegeben. Die Lösung (arme Lösung), die das gasförmige Kältemittel im Absorber 4 absorbiert hat, strömt durch die Lösungsleitung 14, die Flüssigkeitspumpe 6 und die Lösungsleitung 15 zum Lösungs-Wärrrietauscher 5, wo '"'

sie Wärme aus der vom Generator 1 kommenden angereicherten Lösung rückgewinnt, und strömt durch die Lösungsleitung 16 zurück zum Generator 1, wodurch der Kreislauf beendet wird.

In diesem Fall werden die von den Temperaturfühlern 31 und 32, die an der Ein- und der Auslaßseitc des Kühlsystems 24 des Absorbers 4 vorgesehen sind, erfaßten Temperaturwerte in die Recheneinheit 36 eingegeben, die die Kältebelastung berechnet und ein Steuersignal erzeugt, das dem im Heizsystem 21 des Gcnerators 1 angeordneten Steuerventil 37 zugeführt wird und dieses betätigt. Damit ist die dem Generator 1 für Heizzwecke zuführbare Wärmemenge einstellbar.

Nachstehend wird ein Verfahren zum Berechnen einer Kältebelastung bei dem Verfahren für die Durch- ^:-

führung der Steuerung der Kühlleistung erläutert.

Wenn das Volumen des gasförmigen Kältemittels, das im Verdampfer 3 erzeugt wird, mit D bezeichnet wird, und die im Verdampfer 3 entwickelte Kühlleistung mit Q_E bezeichnet wird, besteht die folgende angenäherte Beziehung:

Gc = KiD, (1)

mit K₁ = Konstante.

Wenn man die Temperaturen an der Einlaßseite und der Auslaßseite des Kühlsystems 24 des Absorbers 4 mit t_t bzw. t₀, die Temperatur der in den Absorber 4 strömenden angereicherten Lösung bzw. die Temperatur der aus dem Absorber 4 strömenden armen Lösung mit T₁ bzw. T₀, den Durchsatz der angereicherten Lösung oder der armen Lösung mit G und die Wärmebelastung des Absorbers 4 mit Q_A bezeichnet, ergeben

sich die beiden folgenden Beziehungen:

Qa = K₂U₀-I₁), (2)

Q_A= K₁D + K₄- D(T₁-T₀), (3)

mit K₂, Ky und K_A - Konstanten.
Aus den Gleichungen (1) bis (3) wird die folgende Gleichung erhalten:

Qe = ^r- IK₂ U₀-O- K₄ G (T, - T₀)]. (4)

t, und to in Gleichung (4) können von den Temperaturfühlern 31 bzw. 32 erfaßt werden, aber T₁, 7"„ und G können nicht erfaßt werden. Das Volumen G der zirkulierenden Lösung ist jedoch eine Größe, die zum Zeitpunkt der Konstruktion der Kältemaschine festgelegt wird, und es ist allgemein bekannt, daß die Werte von T, und T₁, durch Erfassung von /,· und t₀ aus den Kreislaufcharakteristiken der Kälteanlage annäherungsweise bestimmbar sind. Es ist somit möglich, die vorgenannte Kältebelastung Q_E zu erhalten, obwohl die Genauigkeit, mit der diese Größe bestimmt wird, nicht groß ist.

Wenn die am Kondensator2 zu kühlende Wärmelast mit Q_c und die dem Generator 1 zuzuführende Wärmemenge mit Q₀ bezeichnet werden, ergeben sich die folgenden Beziehungen: 55

Qc = K₅- D. (5)

Qa + Qc- = Qr. + Qi,- (6)

Aus den Gleichungen (1), (3), (5) und (6) kann die folgende Gleichung (7) erhalten werden, die die Beziehung zwischen Q₀ und Q₁. darstellt:

Qc = (γ- + γ- -l)ö/r + K₄- G(T₁-T₀). (7)

Aus den Gleichungen (4) und (7) kann die folgende Gleichung (8) erhalten werden, die die Beziehung zwischen Q_c und Q_F wiedergibt:

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Q₀ = AT₂(Z₀ - I₁) - /T₄ · G(T₁ - T₀) +(φ--Λ Qi: + K, · G(T₁ - T_n) - K₂ (I₀ - /,) + (φ- - Λ Q₁,. (8)

Die Beziehung zwischen Q₁ und dem optimalen Volumen G der zirkulierenden Lösung kann auf der Grundlage der Gleichung (7) so erhalten werden, daß Q,._: mit dem gleichen Wert für Q₀ maximiert werden kann.

Die Beziehung zwischen der Kältebelastung Q_E und der dem Generator 1 zuzuführenden Wärmemenge Q₀ sowie die Beziehungen zwischen der Kältebelastung Q_l: und dem optimalen Volumen G der im Kreislauf befindlichen Lösung werden bei der Konstruktion der Absorptionskältemaschine bestimmt. Damit werden also diese Beziehungen in der Recheneinheit 36 (bzw. 36Λ, 365, 36C und 36Z) nach den Fig. 2, 3, 4 und 5) gespeichert, und die Recheneinheit 36 gibt ein Signal an das Steuerventil 71, um die Steuerung der Wärmemenge Q₀, die dem Generator 1 zugeführt wird, auf der Grundlage der Gleichung (7) oder der Gleichung (8) durchzuführen, je nach der durch die Gleichung (4) erhaltenen Kältebelastung Q₁:, um dadurch das Steuerventil 37 in erforderlicher Weise zu aktivieren. Bei dem ersten Ausführungsbeispiel kann eine optimale Steuerung des Volumens G der im Kreislauf befindlichen Lösung und der Wärmemenge Q₀, die dem Generator 1 zuzuführen ist, in Abhängigkeit von der Kältebelastung Q_F mit einem einfachen, billigen Aufbau durchgeführt werden. Auch können die dem Generator 1 zuzuführende Wärmemenge und die zum Betrieb der Pumpe 6 erforderliche Energie, die für die Funktion der Absorptionskälteanlage unabdingbar sind, reduziert werden, und die Kälteanlage kann mit gutem Wirkungsgrad arbeiten, so daß ein Beitrag zur Energieeinsparung geleistet wird.

Das zweite Ausführungsbeispiel nach Fig. 2 unterscheidet sich von demjenigen nach Fig. 1 nur dadurch, daß Temperaturfühler 33 und 34 an der Einlaßseite und der Auslaßseite für die Lösung am Absorber 4 oder in den Lösungsleitungen 13 und 14 angeordnet und mit einer Recheneinheit 36 A verbunden sind. Alle übrigen Teile der Kälteanlage entsprechen denjenigen nach Fig. 1 und werden nicht nochmals erläutert.

In Fig. 2 werden Signale der Temperaturfühler 31-34 in die Recheneinheit 36A eingegeben, und die Kältcbclastung Q- wird auf der Grundlage der Gleichung (4) aus diesen Signalen und dem Volumen G der zirkulicrenden Lösung, das bei der Konstruktion der Kälteanlage festgelegt wurde, bestimmt. Dann wird dem Steuerventil 37 ein Signal zugeführt, so daß es derart aktiviert wird, daß die dem Generator 1 zuzuführende Wärmemenge Q₍, auf der Grundlage der Gleichung (7) oder (8) gesteuert wird. Es ist ersichtlich, daß die Kälteanlage nach dem zweiten Ausführungsbeispiel in bezug auf Energieeinsparung mit besseren Ergebnissen als das erste Ausführungsbeispie! arbeitet.

Das dritte Ausführungsbeispiel nach Fig. 3 unterscheidet sich von demjenigen nach Fig. 1 nur dadurch, daß an der Flüssigkeitspumpe 6 ein Durchsatzregler 38 befestigt ist, der mit einer Recheneinheit 36 B verbunden ist. Alle übrigen Teile entsprechen denjenigen nach Fig. 1. Der hier verwendete Durchsatzregler 38 kann die Drehzahl der Flüssigkeitspumpe 6 sowie die Anzahl zu aktivierender Pumpen steuern.

Bei diesem Aufbau wird ein Steuersignal von der Recheneinheit 36B zu dem Steuerventil 37 für das Heizsystem und dem Durchsatzregler 38 für die Flüssigkeitspumpe 6 übertragen, so daß die dem Generator 1 zuzuführende Wärmemenge Q₀ und das Volumen G der zirkulierenden Lösung auf der Grundlage der Gleichung (7) oder (8) in Abhängigkeit von der auf der Grundlage der Gleichung (4) erhaltenen Kältebelastung Q_E steuerbar sind. Bei diesem Ausführungsbeispiel kann die Steuerung mit größerer Genauigkeit als bei den beiden vorhergehenden erfolgen. 40 ||

Das vierte Ausführungsbeispiel nach Fig. 4 unterscheidet sich von demjenigen nach Fig. 3 nur dadurch, daß die Temperaturfühler 33 und 34 an der Einlaß- und der Auslaßseite für die Lösung am Absorber 4 bzw. in den Lösungsleitungen 13 und 14 angeordnet sind. Andere Teile entsprechen denjenigen nach Fig. 3.

Bei diesem Aufbau werden die Temperaturen am Einlaß und am Auslaß des Kühlsystems 24 zur Kühlung des Absorbers 4 von den Temperaturfühlern 31 bzw. 32 erfaßt, und die Temperaturen der Lösung am Einlaß und am Auslaß für die Lösung am Absorber 4 werden von den Temperaturfühlern 33 und 34 erfaßt. Die von diesen Fühlern erhaltenen Werte werden in eine Recheneinheit 36C eingegeben und darin berechnet. Die Recheneinheit 36 C gibt ein Steuersignal ab und führt dieses dem Steuerventil 37 für das Heizsystem 21 und dem Durchsatzregler 38 für die Flüssigkeitspumpe 6 zu, so daß eine Steuerung der dem Generatori zuzuführenden Wärmemenge Q₀ und des Volumens G der zirkulierenden Lösung in Abhängigkeit von der auf der Grundlage der Gleichung (4) erhaltenen Kältebelastung Q_E erfolgt. Der Genauigkeitsgrad, mit dem die Steuerung erfolgt, kann bei diesem Ausführungsbeispiel im Vergleich zu den vorhergehenden gesteigert werden.

Das fünfte Ausführungsbeispiel nach Fig. 5 unterscheidet sich von demjenigen nach Fig. 4 nur dadurch, daß zwischen der Flüssigkeitspumpe 6 und dem Durchsatzregler 38, der an der Pumpe 6 befestigt ist, ein Durchsatzfühler 35 angeordnet ist. Dieser ist mit der Recheneinheit 36D verbunden. Andere Teile entsprechen denjenigen nach Fig. 4. Der hier verwendete Durchsatzfühler35 kann irgendein bekannter Durchsatzmesser sein, z.B. mit einer Drossel, ein Turbinendurchsatzmesser usw.

Bei dieser Ausführungsform werden die Temperaturen am Einlaß und am Auslaß des Kühlsystems 24 für die Kühlung des Absorbers 4 von den Temperaturfühlern 31 bis 32 erfaßt, die Temperaturen der Lösung am Einlaß und am Auslaß für die Lösung am Absorber 4 werden von den Temperaturfühlern33 bzw. 34 erfaßt, und das Volumen der zirkulierenden Lösung wird von dem Durchsatzfühler 35 erfaßt Die von den Fühlern 31 -34 und dem Durchsatzfühler35 gemessenen Werte werden in eine Recheneinheit 36 D eingegeben, die ein Steuersignal abgibt und dieses zum Steuerventil 37 für das Heizsystem 21 und zum Durchsatzregler 38 für die Flüssigkeilspumpe 6 überträgt, so daß das Ventil 37 und der Regler 38 derart aktiviert werden, daß die dem Generator 1 zuzuführende Wärmemenge Q_c und das Volumen G der zirkulierenden Lösung auf der Grundlage der Gleichung (7) oder (8) in Abhängigkeit von der auf der Grundlage der Gleichung (4) erhaltenen Kältebelastung Qi gesteuert werden. Der Genauigkeitsgrad, mit dem die Steuerung bei diesem Ausführungsbeispiel

erfolgt, ist gegenüber den vorhergehenden Ausfuhrungsbeispielen noch weiter verbessert. Durch Steuerung des Volumens der zirkulierenden Lösung in Abhängigkeit von der Kältebelastung können die Wärmemenge und die Energie für den Betrieb der Kälteanlage vermindert werden.

Hierzu 5 Blatt Zeichnungen

Claims

31 Ol 081 Patentansprüche:

1. Leistungssteuereinrichtung fur eine einen Wärmetauscher, einen Direktentspannungsverdampfer (3), einen Generator (1) und einen Absorber (4) mit Kühlsystem aufweisende Absorptionskälteanlage mit

- Temperaturfühlern,

- einer in der Fördermenge regelbaren Pumpe (6) im Lösungskreislauf und

- einer in einem Heizsystem (21) für den Generator (1) angeordneten Steuereinheit (37) zum Einstellen der dem Generator (1) zuzuführenden Wärmemenge,

dadurch gekennzeichnet,

daß der erste Temperaturfühler (31) an der Einlaßseite des Kühlsystems für den Absorber (4) und der zweite Temperaturfühler (32) an der Auslaßseite des Kühlsystems für den Absorber (4) angeordnet ist, und
daß für die Betätigung der Steuereinheit (37) eine Recheneinheit (36,36Λ; 365; 36C; 36Z)) vorgesehen ist, die die dem Generator (1) zuzuführende Wärmemenge auf der Basis von ihr von beiden Temperaturfühlern (31, 32) zugeführten Temperaturdgnalen berechnet.

2. Leistungssteuereinrichtung nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,

daß der dritte Temperaturfühler (33) an der Einlaßseite für die Lösung am Absorber (4) und der vierte Temperaturfühler (34) an der Auslaßseite für die Lösung am Absorber (4) angeordnet ist und
daß die Recheneinheit (36Λ) die dem Generator (1) zuzuführende Wärmemenge zusätzlich auch auf der Basis von Signalen des dritten und des vierten Temperaturfühlers (33, 34), berechnet (Fig. 2).

3. Leistungssteuereinrichtung nach Anspruch 1,
gekennzeichnet durch

einen Durchsatzregler (38), der das Volumen für die Lösung einstellt, die von der Pumpe (6) unter Druck aus dem Absorber (4) zum Generator (1) forderbar ist,

wobei die Recheneinhgeit (36 B) zusätzlich auch das Volumen tier von der Pumpe (6) zu fördernden Lösung auf der Basis von Signalen des ersten und des zweiten Temperaturfühlers (31,32) berechnet und die Steuereinheit (37) und den Durchsatzregler (38) entsprechend betätigt (Fig. 3).

4. Leistungssteuereinrichtung nach Anspruch 2,
gekennzeichnet durch

einen Durchsatzregler (38), der das Volumen für die Lösung einstellt, die von der Pumpe (6) unter Druck aus dem Absorber (4) zum Generator (1) förderbar ist,

wobei die Recheneinheit (36C) die dem Generator (1) zuzuführende Wärmemenge und das Volumen der von der Pumpe (6) zu fördernde Lösung auf der Basis von Signalen des ersten und des zweiten Temperaturfühlers (31,32) und von Signalen des dritten und des vierten Temperaturfühlers (33,34) berechnet und die Steuereinheit (37) und den Durchsatzregler (38) entsprechend betätigt (Fig. 4).

5. Leistungssteuereinrichtung nach Anspruch 2,
gekennzeichnet durch

einen Durchsatzregler (38), der das Volumen für die Lösung einstellt, die von der Pumpe (6) unter Druck aus dem Absorber (4) zum Generator (1) förderbar ist, und durch

einen Durchsatzfühler (35), der den Durchsatz der von der Pumpe (6) geforderten Lösung erfaßt,
wobei die Recheneinheit (36Z)) die dem Generator (1) zuzuführende Wärmemenge und das Volumen der von der Pumpe (6) zu fördernden Lösung auf der Basis von Signalen des ersten und des zweiten Temperaturfühlers (31, 32), von Signalen des dritten ud des vierten Temperaturfühlers (33, 34) und eines Signals des Durchsatzfühlers (35) berechnet und die Steuereinheit (37) für das Heizsystem (21) des Generators (1) und den Durchsatzregler (38) entsprechend betätigt (Fig. 5).

6. Leistungssteuereinrichtung nach einem der Ansprüche 1-5,
so dadurch gekennzeichnet,

daß die Recheneinheit (36, 36/1; 36 Z?; 36C; 36Z)) die Berechnung auf der Basis der Signale jedes Temperaturfühlers (31-34) und des Durchsatzfühlers (35) entsprechend der folgenden Gleichung ausführt:

Qt - -^- [K₂ U₀ -1,) -K₄-GiT₁- T₀)]

mit

Q_E = Kälteleistung,
Zf₁, K₂, Kx, Kj = Konstanten,

t, = Einlaßtemperatur des Absorber-Kühlsystems,

/ι, = Auslaßtemperatur des Absorber-Kühlsystems,

T₁ = Einlaßtemperatur der Lösung in den Absorber,

To = Auslaßtemperatur der Lösung aus dem Absorber,

G= Volumen der zirkulierenden Lösung, das dem Volumen der von der Pumpe geförderten Lösung proportional ist.