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Beschreibung
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Die Erfindung betrifft den Schiffbau, und zwar Stevenrohreinrichtungen.
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Die Erfindung kann auf Schiffen sämtlicher Klassen und Verwendungszwecke,
darunter auch auf Binnenschiffen und Schiffen des kombinierten See-Binnen-Verkehrs
verwendet werden.
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In der Praxis des Schiffbaus sind Konstruktionen der Stevenrohreinrichtung
mit nichtmetallischen und metallischen Gleitlagern bekannt (s. S.S. Vinogradov,
P.I. Gavrish: "Verschleiß und Sicherheit von Piopeller- und Buderkomplexen auf Schiffen,
Verlag "Transport", Moskau, 1970) V.A. Nikolajev; "Konstruktion und Berechnung von
Schiffswellenleitungen", Verlag "Sudpromgiz", Leningrad, 1956, US-PS 3236570, GB-PS
11 58 594, FR-PS 15 83 685 und JP-PS 17 668.
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In Stevenrohreinrichtungen mit metallischen Lagern sind komslizierte
heckseite Abdichtungen zum Verhindern des Hrausfließens von Schmiermittel , das
das Stevenrohr ausfüllt, erforderlich. Trotz einer großen Anzahl von entwickelten
Abdichtungen kann kei¢ von dienen Dichtungstypen ein vollständiges mittel Vermeiden
des Herausfließens von Schmier nach außenbord gewährleisten und sie sind alle ziemlich
kompliziert im Aufbau.
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Die Stevenrohreinrichtungen mit nichtmetallischen Mageren werden
in der hegel mit z¢.ei Propellerwellenlagt:rn ausgeführt,
auf einigen
Schiffen, die Propellerwellenböcke aufweisen, werden jedoch drei Lager angeordnet.
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Sämtliche Kla@sifikationsgesellschaften der Welt reglementieren die
Länge des dem propeller nächstliegenden Lagers bis die mit 3 4 Innendurchmesser
des Lagers festgelegt wird. Die relativen Spalte in den nichtmetallischen Stevenrohrlagern
werden gleich #D # = d = 0,005 - 0,010 festgesetzt; hierin sind: # - Größe des relativen
Spalts; #D - Spalt zwischen Lager und Welle; d - Wellendurchmesser.
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Die Ausführung der angegebenen Lagerlängen und der Größen der relativen
Spalte ist
durch die Sigenschaften des ehemals verwendeten Gleitlagermaterials, nämlich Pockholzes,
das keine spezifischen Belastungen über bis 3 5 kp/cm2 zuläßt, eine bedeutende Feuchtigkeitsaufnahme
im Betrieb zeigt und einen großen linearen thermischen Ausdehnungskoeffizienten
hat, was eine Anderung des Innendarchmessers des Lagers hervorruft , sowie durch
die Montagebedingungen der VJellenleitung.
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1>ie für die Herstellung der Stevenrohrlager zur Verwendung kommenden
Gleitlagermaterialien sind sehr unterschiedlich, in der konstruktiven Ausführung
weichen jedoch die Lager sehr wenig voneinander ab. Dabei erden die Langen der Lager
und die Spalte in diesen oben angegebenen Grenzen eingehalten.
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Dem Aufbau nach können sämtliche Lager der St evenrohre inrichtungen
in zwei Hauptgruppen eingeteilt werden: - zusammengesetzte-Lager, die aus einer
metallischen Tragbuchse mit in ihr angeoldneten nichtmetallischen Längssektionen
bestetien, die entweder eine duichgehtnde Laufbuchse bilden (faßartiger Zusaamenbau)
oder isoliert voneinander angebracht sind (schwalbenschwanzartiber Zusammenbau);
- ganzteilige (monolithe) Lager, die aus einer metallischen Tragbuchse und einer
dicht mit ihr verbundenen durchgehenden Laufbuchse bestehen.
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anderen Die Verwendung des einen oder Lagertyps wird nur durch die
Herstellungstechnologie und das Material der Laufbuchse bestimmt. So z.B. ist bei
dei Ve1wendungur Herstellung von Laufbuchsen für die Lagerpsolcher Vierkstoffe,
wie Textolit verschiedener Sorten, Pockholz, geschichtete Kunstholzstoffe#, die
Herstellung von ganzteiligen Laufbuchsen wegen der Sigenschaften dieser Materialien
(Benutzung#von zu den Schichten des Materials senkrechten Oberflächen als Gleitlager
fläche) und der Herstellungbtechnologie für Erzeugnisse aus diesen praktisch unmöglich.
Deswegen werden die aus diesen Materialien herzusteilenden Lager konstruktionsmäßig
nur zusammengesetzt aus einzelnen Längssektionen gefertigt.
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Als Werkstoff zur Herstellung von Laufbuchsen fr ganzteilige Stevenrohrlager
wird z.B. Block-Polyamid 6 verwendet.
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Obwohl die oben angegebenen Werte der Lagerlängen und der relativen
Spalte in den Lagern weitgehend im Schiffbau verwendet werden, zeigt die Betriebsplaxis
solcher Lager auf modernen Schiffen sowie die theoretische Analyse der Lager verhältnisse,
daß
Lager mit solchen Konstruktionsparametern eine Reihe von Nachteilen aufweisen. So
z.B. führt eine Länge der Lager von 3 b;s 4 Innendurchmessern zum Auftreten von
beträchtlichen Kantenpressungen, die um daß 10 fache und mehr die mittleien rechnerischen
Pressungen überschreiten, was durch die hohe Masse des Schiffspropellers auf modernen
Schiffen und entsprechende damit durch Vergrbßerung der Welienbiegung bedingt ist.
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Die großen Kantenpressungen setzen die Betriebssicherheit der Stevenrohreinrichtungen
herab und behindern den Einsatz solcher Lager auf Schiffen mit Antriebsanlagen hoher
Beistungq Die großen Werte der relativen Spalte in den Lagern führen zur Verminderung
ihler Lebensdauer und zur Unmöglichkeit einer Arbeitens Sichelstellung zuverlässigen
unter den Bedingungen der Flüssigkeitsreibung. So z.B. dient als Parameter, der
den Anfang der Flüssigkeitsreibung im Lager bestimmt, das Sommerfeldkriterium (s.
z.B. S.A. Chernavski: Gleitlager, Verlag "Mashgiz", Moskau, 1963, s.53) das nach
der Formel So = P #² µ# bestimmt wird; hierin sind: So - Sommerfeldkriterium, P
- spezifische Belastung des Lagers, Y - relativer Spalt, p - dynamische Zähigkeit
der Schmierung, o - Winkelgeschwindigkeit.
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Nehmen wir|So|als Bezeichnung an, die der Grenze der Bildung der
Flüssigkeitsreibung entspricht, so wird bei
So<|So|eine Fldssigkeitsreibung
und bei So#|So|eine Mischreibung vorliegen, d.h. es wird bei ein und denselben Betriebsbedingungen
(p, T und # = konst.) der Faktor, der einen besonders bedeutenden binfluß auf das
Entstehen der Flüssigkeitsreibung im Lager ausübt, durch den Wert des relativen
Spalts # ausgedrückt, der im Zähler der Formel in der 2. Potenz steht. Aus der Beziehung
zwischen So und So folgt, @aß je geringer der Spalt ist, um so höher bei sonst gleichen
Bedingungen die Wahrscheinlichkeit der Flüssigkeitsreibung sein wird.
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hin Nachteil der Verwendung von Stevenrohrlagern großer Längen besteht
auch in bedeutendem Arbeitsaufwand fur die mechanische Bearbeitung der Propellerwellen,
deren UberzUge und der Lager sowie im Verbrauch einer großen Menge von teueren Gleitlagermaterialien
Cftir die Uberzuge und die Laufbuchsen).
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Die erfindung geht von einer Stevenrohreinrichtung aus, die ein Stevenrohr
und eine sich in zwei Lagern mit Wasserschmierung absetzende Propellerwelle enthält.
Jedes besteht aus einer metallischen Tragbuchse und einer nichtmetallischen Laufbuchse.
Die Lagerlängen sind entsprechend den Forderungen des Registers der UdSSR gewählt
und betragen 4 Durchmesser der Welle, während die relativen Spalte in Obereinstimmung
mit dem Industriezweigstandard OST 5.4183-76 gewählt und im Bereich von 0,006 bis
0,01 festgelegt wuiden.
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Dies Bauart der Stevenrohreinrichtung weist folgende Nachteile auf:
- beträchtliche Werte der Kantenpressung am Endteil des hinteren Lagers, die die
Sicherheit der Stevenrohreinrichtung herabsetzen;
- unzulängliche
Betriebsgtite der Lager aus dem Gesichtspunkt der Flüssigkeitsreibung zwischen Welle
und Lager infolge der relativ großen Montagespalte, die zu einer Herabsetzung der
Lebensdauer und Sicherheit führen; - Notwendigkeit der Zufuhr einer großen Wassermenge
von außenbord in das Stevenrohr zwecks Ableitung der bedeutenden Wärmemenge, die
sich in den Lagern mit den relativ großen auch Langen und rohen Kantenpressungen
ausbildet, was zum Bindrin-<> gen# in dus Stevenrohr und damit in die Lager<von
mechanischen Beimengungen zusammen mit dem Wasser>führt. Das eindringen von mechanischen
Beimengungen mit dem Wasser in die Lager führt zu einer Herabsetzung der Lebensdauer
und Sicherheit der Ytevenrohreinric htung , besonders auf Schiffen, die im 5 chiffahrts
Flachwasser und auf Binnen wegen betrieben werden; - bedeutender Verbrauch von NS-Metallegierungen
und Gleitlagermaterialien zur Herstellung der Uberzüge fiir die Propellerwellen
und der Lager, der durch die relativ großen Längen der Lager bedingt ist; - bedeutender
Arbeitsaufwand für die hoohpräzise mechanische Btarbeitung der Propellerwellen im
Bereich der Ueberzüge, der Ueberzüge selbst sowie der Lager, bedingt durch die relativ
großen Längen der Lager.
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Der erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Stevenrohreinrichtung
zu entwickeln, in der die Länge des aus einer metallischen Tragbuchse und einer
nichtmetallischen Laufbuchse bestehenden Lagers sowie der relative Spalt zwischen
Lager und Welle so groß sind, und die metallische Tragbuchse mit der nichtmetallischen
Laufbuchae des Lagers in einer solchen
Weise verbunden werden,
daß die Betriebasicherheit der Stevenrohreinrichtung erhöht wird.
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Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß in einer Stevenrohreinrichtung,
mit einem Stevenrohr und einer Propellerwelle , die sich mindestens in einem Gleitlager
mit Wasserschmierung abstützt, das aus einer metallischen Tlagbuchse und einer nichtmetallischen
Laufbuchse besteht, ertindungsgemäß die metallische Tragbuchse und die nichtmetalìische
Laufbuchse des Lagers unter Gewährleistung einer Gemeinsamkeit der Wärmeverformtixigen
in radialer RichGuttg miteinander verbunden sind, der relative Spalt im Lagt-r in
den Grenzen von 0,002 bis von 0,006 liegt und die Länge des Lagers von 0,75 bis
1,5 dessen Innendurchmesser beträgt.
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Es ist zweckmäßig, die Laufbuchse silber den Umfang zusammengesetzt
aus einzelnen, aneinander anliegenden Längssektionen auszuführen.
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Die Verbindung der nichtmetalLischen Laufbuchse mit der metallischen
Tragbuchse in einer solchen Weise, daß gemeinsame Wärmeverformungen in radialer
Richtung gewährleistet werden, gestattet es bei einer Änderung der Temperatur des
umgebenden Mediums die Stabilität des Innendurchmessers des Lagers zu erhöhen, was
sich durch folgendes erklärt: Die allgemeine Änderung des Innendurchmessars eines
aleitlagers mit Verwendiaig einer nichtmetallischen Laufbuchse aus Gleitlagermaterial
wird durch die Formel #D = Z + #Dt + #De
bestimmt; hierin sind:
Z - Spaltgröße zwischen dem Lager und der Welle; a Dt - Änderung des Innendurchmessers
der nichtmetallischen Laufbuchse, bedingt durch eine Änderung der Temperatur des
Lagers; A De ~ Anderung des Innendurchmessers der nichtmetallischen Laufbuchse,
bedingt durch eine Änderung des Feuchtigkeitsge halts im nichtmetallischen Material.
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Der durch die oben angeführte Formel bestimmte Zusammenhang charakterisiert
die Anderung des Innendurchmessers eines Lagers bei üblicher Preßverbindung zwischen
der metallischen Tragbuchse und dtr nichtmetallischen Laufbuchse, d.h. bei bei der
einer solchen Verbindung, keine Gttmeinamktit der Wärmeverformungen in radialer
wichtung im gesamten Arbeitsbereich h der Temperaturen des umgebenden Mediums gewärleistet
ist.
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Wenn die Verbindung der nichtmetallischen Laufbuchse mit der metallischen
Tragbuchse, die bei einer Temperaturänderung radiale Verschiebungen um einen ungleicher
Wert infolge der bestehenden Differenz der linearen thermisctlen Ausdehnungskoeffizienten
verschiedener Materialien aufweisen mit Gewährleistung einer Gemeinsamkeit der Wärmeverformungen
in radialer Richtung ausgeführt ist, existiert eine bestimmte Beziehung zwischen
dem Durchmesser der metallischen Tragbuchse und der Stärke der nichtmetallischen
Laufbuchse, bei der die Temperaturkomponente dtr Spaltänderung gleich Null ist.
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Die Verbindung der metallischen Tragbuchse mit der nichtmetallischen
Laufbuchse, die eine Gemeinsamkeit der radialen
Wärmeverschiebungen
gewährleistet, gestattet es außerdem, nichtmetallische Laufbuchsen mit minimaler
stärke zu verwenden, die nur durch den höchst zulbssigen Verschleiß und nicht durch
andere Faktoren, wie z.B. solche, die die Vorspannung bedingen, bestimmt wird, was
den Einfluß der Sättigung mit Feuchtigkeit auf die Stabilität des Innendurchmessers
des Lagers vermindert.
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Der Probebetrieb einer Stevenrohreinrichtung mit den erfindungsgemaßen
Kenndaten und der erfindungsgeniäßen Verbindung dtr nichtmetallischen Laufbuchse
mit der metallischen Tragbuchse hat gezeigt, daß die Montagespalte in den Lagern
um etwa das Doppelte vermindert werden können, was zu einer um Verlängerung der
Lebensdauer dcr Lager mindestens 6 tsd.
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Fahrtstunden fuhren wird.
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Die Ausschließung odtr Verminderung der Temperaturkomponente der
Spaltänderung sowie die Verwendung von minimal m;glichen Stärken der nichtmetallischen
Laufbuchse gestattet es, wie das oben gezeigt wurde, die Stabilität, des Spaltes
weiter zwischen Lager und Welle zu erhöhen. Dabei wurde aufgrund durchgeführter
Standprüfungen von Lagern mit Wasserschmierung sowie Betriebserfahrungen mit ähnlichen
Lagern festgestellt, daß minimale Werte der Wärmeentwicklung in Lagern bei relativen
Spalten von 0,004 und den nächstliegenden Größen auftreten. (s. z.B. S.G. Pivonov,
W.A. Nechiporenko, P.G. Kaziya: Verwendung von zusammengesetzten Metall--Kunststoff-Gleitlagern
mit VJasserschmierung, Zeitschrift "Vestnik mashinostrojeniya", 1974, Nr. 1, S.
24).
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In diesem Zusammenhang wurde, , ausgehend aus der Bedingung einer
minimalen Wärmeentwicklung im Lager, die dessen sicheren und langfristigen Betrieb
unter gleichzeitiger Beibehaltung der Bedingungen der Montage der Welle im Lager
gewährleistet, experimentell festgeßtellt,uaß die relativen Spalte in den Lagern
im Bereich sDn 0,002 bis 0,006 ausgeführt sein sollen. Weiter wurde sxperimentei
festgestellt, daß bei geringeren Spalten eine berhitzung des Lagers beim Umlauf
der Welle wegen der Unmöglichkeit eine erforderliche Menge an zu fördern, Kühlwasser
durch den engen Spalt entsteht, und bei relatiist ven spalten über 0,006 die Wirksamkeit
des Lagers herabgesetzt, da es in diesem Fall schwierig ist, eine Fldssigkeitsreibung
im Lager zu gewährleisten.
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Die Ausführung der Lager mit Längen, die 0,75 bis 1,5 Innendurchmesser
betragen, ist durch folgendes bedingt;: aus der Praxis und Theorie des Betriebs
von Gleitlagern ist die Tatsache allgemein bekannt, daß die optimale Länge des Lagers
unter den Bedingungen der Schmierung dieses Lagers mit bl 0,4 bis 0,5 Innendurchmesser
beträgt. In dem in Betracht gezogenen Fall arbeitet die btevenrohreinrichtung unter
den Bedingungen einer Schmierung mit Wasser, dessen Zähigkeit die Zähigkeit des
ÖIs unterschreitet. Deshalb muß die Länge des Lagers, das unter den Bedingungen
einer Wasserschmiorung wirkt, 0,5 Innendurchmesser immer überschrtiten.
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Durch experimentelle Prüfung der Betriebsfähigkeit von Lagern ist
festgestellt worden, daß wegen der bestehenden Differenz zwischen der Zähigkeit
des Wassers und des Öls die minimale Länge des Lagers unter den Bedingungen der
Wasserschmierung 0,75 seincs InnendurchmesserH beträgt.
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Andererseits wird die optimale Länge des Lagers durch die optimalen
spezifischen Belastungen bestimmt. Die optimalen spezifischen Belastungen werden
ihrerseits durch die Zone der minimalen Werte des Reibungsfaktors auf der durch
Standprüfungen festgelegten Kurve für die AbhängigLceit des Reibungsfaktors von
der Belastunggröße bei einem konstanten Spalt bestimmt (siehe beispielsweise 91Vestnik
mashinostrojeniya", 1974, Nr. 1, Moskau, J.G. Pivonov u.a. "Verwendung von zusammengesetzten
Metall-K@nststoff- Gleitlagern mit Wasserschmierung", S.25). Aus der angeftihrten
Abhängigkeit in ersichtlich, daß der Reibungsfaktor minimale Werte im Bereich des
Spalts von 0,002 bis 0,006 bei Belastungen von 2 bis 6 kp/cm2 hat, und er fällt
mit der Verminderung des Spalts ab. Außerdem wird bei einer Vergrößerung des Spalts
neben dem Anstieg des Reibungsfaktors die Zone des stabilen Betriebs des Lagers
eingeengt.
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Die durch Berechnung bei den angegebenen optimale Werten der spezifischen
Belastung (2 bis 6 kp/cm2) festgestellte Lagerlänge beträgt von 0,5 bis 1,5 Innendurchmesser
des Lagers.
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Unter Berücksichtigung der Gewährleistung von optimalen Betriebs
bedingungen der Lager in bezug auf den Wärmezustand und die Reibungsfaktoren, mit
Berücksichtigung der Schmierungseigenschaften
des Wassers sowie
unter Beibehaltung von unabgeänderten Montagebedingungen der Wellenleitung bei relative
ven Spalten von 0,002 bis 0,006 im Vergleich mit den Montagebedingungen bei den
früher verwendeten spalten sollten also die Längen der Lager ,75 bis 1,5 deren Innendurchmessers
betragen.
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Die Zweckmäßigkeit der über den Umfang zusammengesetzten Ausführung
der Laufbuchse aus einzelnen, aneinander anlievereinfachten genden Langssektionen
erklärt sich dadurch, daß, außer der / Technologie des Zusammenbaus und einer brweiterung
des Bereichs verwendbarer Materialien, eine solche konstruktive Ausführung die Gewährleistung
der Gemeinsamkeit von Märmeverformungen der metallischen Tragbuchse und der nichtmetalj.ischen
Laufbuchse des Lagers nach dem einfachsten und sichersten Verfahren bei Verwendung
von Materialien, deren Herstellung von der Industrie beherrscht wird, gestatt, was
von der Notwendigkeit der Sntwicklung neuer nichtmetallischer Materialien mit linearen
thermischen Ausdehnungskoeffizienten, die denjenigen von Metallen nahe kommen entsprechend
oder sind, befreit.
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Mit Bezugnahme auf die Zeichnungen wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen
näher erläutert. Es zeigen: Fig. 1 eine Stevenrohreinrichtung gemäß der Erfindung
im Längsschnitt; von Fig. 1 Fig. 2 die Stevenrohreinrichtung mit einem Querschnitt
durch das Gleitlager;
Fig. 3 eine andere Ausihrungsform der Stevenrohreinrichtung
tuerschnitt des Gleit lagers.
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Die Stevenrohreinrichtung enthält ein Stevenrohr 1 (Fig. 1), ein
vorderes Gleitlager 2, ein hinteres Gleitlager 3 und eine sich in den Lagern 2 und
3 absttitzende Propellerwelle 4. Es sind Ausführungsformen der Stevenrohreinrichtung
mit einem Gleitlager bzw. mit drei Gleitlagern möglich, von denen das eine im Propellerwellenblock
angeordnet ist. Jedes der Lager 2 und 3 besteht aus e iner metallischen Tragbuchse
5 und einer nichtmetallischen Laufbuchse 6.
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i8 ist eine Ausführungsform der Stevenrohreinrichtung möglich, bei
der die Funktion der metallischen Tragbuchse das titerenrohr selbst ausübt.
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Die Laufbuchse 6 ist in die metallische Tragbuchse 5 eingepreßt und
aus einem Material ausgeführt, das einen linearen thermischen Ausdehnungskoeffizienten
hat, der dem linearen thermischen Ausdehnungskoeffizienten des Metalls nahekommt,
z.B. aus Kohlenkunststoff, wodurch Gemeinsamkeit der Wärmeverformung von ratbuchse
5 und Laufbuchse 6 in radialer wichtung gewährleistet wird. Die relativen Spalte
in den Lagern 2 und 3 betragen 0,002 bis 0,006.
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Es wurde experimentell festgestellt, daß bei geringeren Spalten eine
Überhitzung des Lagers beim Umlaufen der Welle wegen der Unmöglichkeit entsteht
eine erforderliche Menge Kiihlwassers durch den engen Spalt zu fördern und bei relativen
Spalten tiber 0,006 sinkt die Wirksamkeit
des Lagers herab, da
es in diesem Fall schwierig ist, eine Flüssigkeitsreibung im Lager zu gewährleisten.
Desangegebenen halb werden die #minimalen relativen Spalte bei einer geringen .ärmeentwicklung
im Lager genommen, die bei geringen Belastungen des Lagers und bei Drehzahlen der
Welle vorliegen, die einer Gleitgeschwindigieit von 2 bis 8 m/s entsprechen.
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Außerdem werden die minimalen Spaltwerte bei relativ kurzen Propellerwellen
genommen, bei denen eine einfache Zentrierung der Lagerungen gewährleistet wird.
Maximale relative Spalte werden im Fall genommen, wenn es erforderlich ist, große
Wassermengen durch das Lager zu befördern, sowie bei einer komplizierten Montage
der Weile, bedingt durch ihre Länge und Masse.
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Die Lange des vorderen Gleitlagezs 2 beträgt 0,5 Innendurchmesser
. Die Zweckmäßigkeit der Wahl des minimalen Werts für die Lange des vorderen Lagers
2 ist durch die geringere Belastung des Lagers im Vorderteil der Stevenrohreinrichtung
bedingt. Die Länge des hinteren Gleitlagers 3 liegt im Bereich von 0,75 bis 1,5
Innendurchmesser und hängt von der zulässigen Belastung des Lagermaterials sowie
vom Weit der Belastung des Lagers, der dem minimalen Weit des Reibungsfaktors im
Lager entspricht, ab.
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Im Gehäuse des Stevenrohrs 1 ist hinter dem vorderen Lager 2 eine
durchgehende Öffnung 7 ausgeführt, die inneren Hohlraum des Stevenrohrs 1 mit dem
(in der Zeichnung nicht gezeigten) System fdr die Zuleitung des Ktihlwassers in
das Stevenrohr 1 verbindet.
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Eine andere Ausführungsform der Stevenrohreinrichtung ist in der
Fig. 3 gezeigt, in der entsprechende#Elemente
mit gleichen Ziffern
bezeichnet sind.
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In dieser Ausführungsform der Stevenrohreinrichtung sind die nichtmetallischen
Laufbuchsen 6 der Lage; 2 und 3 über den Umfang zusammengesetzt aus aneinander anliegenden
Längssektionen 8 ausgeführt. Die aktionen 8 der Laufbuchse 6 sind mit der metallischen
Tragbuchse 5 mittels Verbindungen vom Schwalbenschwanztyp verbunden.
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Diese Verbindung wird durch vorsprünge 9 an den nicht arbeitenden
Oberflächen der Sektionen 8 an der Stelle, wo diese aneinander anliegen, und durch
die in der Tragbuchse 5 ausgeführten Nuten gebildet.
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bs sind auch andere Verbindungsformen von Laufbuchsensektionen mit
der metallischen Traubuchse möglich, z.B.
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mittels Schrauben, Stiftsch;auben, L;chweiBung usw.
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Die über den Umfang zusammengesetzte Ausführung der Laufbuchse aus
einzelnen, aneinander anliegenden Långssektionen gestattet Steine Gemeinsamktit
der Wärmeverformungen der Tragbuchse und der Laufbuchse in radialer hichtung unter
Verwendung von Materialien, deren Herstellung von del Industrie beherrscht ist,
wie z.B. Polyamid 6, Block-Polyamid 6, Polyäthylen, zu gewährleisten.
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Die Stevenrohreinrichtung wirkt folgendermaßen: bei der Drehung der
Propellexwelle 4 und beim Zufließen von Wasser durch die Öffnungen 7 im Gehäuse
des Stevenrohrs 1 in die Reibungszone der Lager 2 und 3 entsteht zwischen der Welle
4 und den Lagern 2 und 3 eine schmierende Wasserschicht, zu deren Ausbildung die
gewählten relativen Spalte in den
Lagern 2 und 3 von 0,002 bis
0,006 sowie die Längen der Lager 2 und 3, die im Bereicti von 0,75 bis 1,5 ihres
Innendurchmessers liegen, beitragen, wodurch der Betrieb der Lager in einer Belastungszone
von 2 bis 6 kp/cm2 mit Reibungsfaktoren von f=O,OOl bis 0,004 gewährleistet wird.
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Bei einer Ånderung del Temperatur des umgebenden Mediums bleibt der
Innendurchmesser der Lager 2, 3 infolge der Gewährleistung einel Gemeinsamkeit der
Wärmeverformungen der Tragbuchse 5 und der Laufbuchse 6 in radialer hichtung praktisch
konstant. Lie Stabilität des Spalts zwischen den Lagern 2, 3 und der Welle 4 wird
durch die Beziehung zwischen der Stärke der Laufbuchse 6 und dem Innendurchmesser
der Tragbuchse 5 bestimmt.
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