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Kontakt system für Leistungsschalter
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Die Erfindung bezieht sich auf ein Kontaktsystem für Leistungsschalter
mit zwei koaxial angeordneten Leistungskontaktstücken, zwischen denen sich bei der
Ausschaltung ein Schaltlichtbogen ausgebildet, und von denen mindestens eines zur
Abfuhr von Schaltgasen hohl ausgebildet und stirnseitig in jeweils schleifenförmig
nach innen eingezogene Segmente (Segmentstromschleifen) unterteilt ist, wobei der
Fußpunkt des Schaltlichtbogens auf einem eingezogenen Leiterbahnabschnitt der Segmentstromschleifen
aufgrund eigenmagnetischer Kräfte nach innen wandert.
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Ein derartiges Kontaktsystem ist durch die deutschen Auslegeschriften
22 15 929 und 22 09 388 bekannt geworden.
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Im bekannten Fall dienen die nach innen eingezogenen Leiterbahnabschnitte
der Segmente als eine Art Einlauftrichter für den Lichtbogen, d.h. die Ausbildung
der düsenförmig gestalteten Leistungskontakt-Stirnseiten verfolgt allein den Zweck,
den an der Stirnseite gezogenen Lichtbogen aufgrund der sogenannten Eckenkräfte
nach innen in das Leistungskontaktstück hineinzutreiben,
damit er
daran gehindert ist, an den Außenmantel des Leistungskontaktstückes abzuwandern
(AS 22 09 388, Spalte 3, Zeilen 25 - 29) bzw. damit er die Abströmung der Schaltgase
nicht behindert (AS 22 15 929).. Die Abmessungen der Leistungskontaktstücke -sind
dabei stirnseitig so getroffen, dass sich nur ein einzelner Lichtbogen auf einem
Segment stabil ausbildet. Durch diese örtliche Konzentration des Lichtbogenfußpunktes
tritt verhältnismäßig viel Metalidampf aus den metallischen Leistungskontaktstücken
in die Schaltstrecke ein, was aus den verschiedensten Gründen heraus bei den einzelnen
Leistungsschaltertypen von Nachteil ist. Gelangt z,B.
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bei den modernen Leistungsschaltern mit einem SF6-Gas als Lösch- und
Isoliermittel Metalldampf in die Schaltstrecke, so verschlechtert dies die bekanntlich
guten Löscheigenschaften des SF6-Gases und deutet auf Kontaktabbrand hin, der unerwünscht
ist. Der Dampf tritt dabei häufig in Form von Dampfstrahlen auf, die einen Überdruck
von vielen bar haben können. die Metalldampfstrahlen sind zumeist überwiegend auf
die Gegenelektrode hin gerichtet, treten also durch den .Düsenbereich hindurch.
Sie können ausserdem wegen des stromabhängigen Überdruckes die Gasströmung in relativ
engen Querschnitten stark behindern; dies um so mehr, da das Druckverhältnis in
SF6-Schaltern nicht sehr gross ist.
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Anhand der Figuren 1 - 4 sollen nunmehr die physikalischen Zusammenhänge
bei dieser Metalldampf-Freisetzung erläutert werden.
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Die Figur 1 zeigt einen stationären Hochstrom-Lichtbogen 1, der an
ein metallischen Kontaktstück 2 brennt, und der den Strom i führt. In Figur 1 ist
dabei gezeigt, dass durch die Zusammenziehung des Lichtbogenkanals im Bereich seines
Fußpunktes 3 an dieser Stelle ein erheblich stärkeres Eigenmagnetfeld mit der Induktion
B entsteht, als es der Kanal in weiterer Entfernung vom Fußpunkt aufweist. Demzufolge
ist die in das Innere des Bogens gerichtet Kompressionskraft K = i x B im Bereich
des Fußpunktes wesentlich grösser als im Rest des Kanals und dementsprechend nimmt
der Lichtbogen-Innendruck mit der Entfernung s ab, was in Figur 1 durch den nach
rechts gezeichneten Gradienten dp/ds angedeutet ist.
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Der Druckverlauf ist dabei in Figur 2 skizziert. Dieses Druckes fälle
bewirkt eine Strömung aller massebehafteten Teilchen im Lichtbogen, unabhängig davon,
ob sie geladen, fest, flüssig oder gasförmig leitend oder nichtleitend sind, d.h.
Dampf, Metalltropfen und grössere Metallstücke können in den Lichtbogen gerissen
werden.
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Auf der Metalloberfläche selbst findet man folgenden Vorgang: Im Metall
nimmt die Temperatur in Richtung auf den Lichtbogenfußpunkt 3 zu.Das zunächst feste
Metall geht in eine Metallschmelze über mit einer Dampfzone darüber, die mit der
Schmelze über den Dampfdruck ein Gleichgewicht anstrebt. In der Schmelzzone ziehen
sich die Strombahnen bereits zusammen und das Magnetfeld umschliesst je nach konstruktiver
Gestalt der Elektrode auch den flüssigen Bereich des Metalles. Wie z.B. die Figur
3 zeigen soll, kann bereits eine Beschleunigung des flüssigen Metalles stattfinden.
Diese Vorgänge sind aus der Stromleitung in flüssigen Leitern an sich bekannt.
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Die durch einen Dampfstrahl erhöhte Zufuhr leicht ionisierbaren Materials
in den Lichtbogenkern hinein,trägt zur Erniedrigung seines Leistungsumsatzes bei
und ist daher eine vom Lichtbogen bevorzugte Existenzform, insbesondere bei großen
Strömen und demzufolge großen Querschnitten. Dies zeigt sich in der bekannten fallenden
Lichtbogenkennlinie, dem Verlauf der Brennspannung Ub als Funktion des Stromes I,
die zeigt, dass die Brennspannung bei grossen Strömen praktisch konstant bleibt.
Diese in Figur 4 dargestellte fallende Kennlinie verhindert im allgemeinen ein paralleles
Brennen zweier Teillichtbögen. Aber auch das gleichzeitige Auftreten zweier oder
mehrerer Teile eines Bogens, also auch zweier Fußpunktbereiche, sind dadurch ausgeschlossen.
Solange also, wie im bekannten Fall, Metalldampf ausreichender Menge in den Lichtbogen
gelangt, ist stationär nur die Ausbildung eines einzigen Lichtbogen auf einem einzelnen
Segment möglich.
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Er Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ausgehend von dem eingangs
bezeichneten Kontaktsystem für Leistungsschalter, insbesondere für Leistungsschalter
mit hohen Nenn-Ausschaltströmen, dieses so auszubilden, dass einmal das Ausschaltverhalten
des Leistungsschalters verbessert wird, indem die insgesamt freigesetzte Metalldampfmenge
merklich verringert wird und zudem ihr wirksames Eindringen in die Schaltstrecke
dadurch verhindert wird, dass eine Druckentlastung des Lichtbogens in eine Richtung
entgegengesetzt zur Richtung der Schaltstrecke vorgenommen wird, und dass zum anderen
der Kontaktabbrand verringert wird.
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Die Lösung dieser Aufgabe gelingt gemäss der Erfindung dadurch, dass
unter Berücksichtigung des Ausschaltstromes die für die Lichtbogenfußpunktwanderung
wirksame Länge der einzelnen eingezogenen Leiterbahnabschnitte und der jeweilige
Abstand zwischen eingezogenen Leiterbahnabschnitten gegenüberliegender Segmentstromschleifen
(freier Innendurchmesser) sowie der gegenseitige radiale Abstand der Leiterbahnabschnitte
in jeder Segmentstromschleife so aufeinander abgestimmt sind, dass ein auf einem
eingezogenen Leiterbahnschnitt nach Zündung in der ttochstromphase, allein aufgrund
eigenmagnetischer Kräfte, nach innen wandernder Lichtbogen den eingezogenen Leiterbahnabschnitt
der gegenüberliegenden Segmentstromschleife berührend, dort einen weiteren Fußpunkt
als Ausgangspunkt für eine bis zu kleinen Strömen hin verhältnismässig stabile ringförmige
Fußpunktbildung entlang des Umfangs der segmentierten Stirnseite bildet.
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Durch den auf allen Segmenten ringförmig stationär brennenden Lichtbogen
wird zunächst die insgesamt freigesetzte Metalldampfmenge verringert. Die Metalldampfmenge
ist nämlich proportional 12. Bei einem auf n-Segmenten brennenden Lichtbogen ist
die freigesetzte Metalldampfmenge proportional (t . 1)2 . n (Strom pro Segment zum
Quadrat mit der n 12 multipliziert mit der Anzahl der Segmente), d.h. proportional
n d.h. erheblich geringer als im Fall eines Lichtbogens, der nur einen einzigen
Fußpunkt auf einem einzigen Segment hat. Es ist verständlich, dass durch die geringere
spezifische Segmentbelastung auch der Kontaktabbrand dabei erheblich verringert
wird. Weiterhin bewirkt der ringförmig brennende Lichtbogen, dass nunmehr eine Druckentlastung
des
Fußpunktes in Richtung des zugeordneten hohlen Leistungskontaktstückes
stattfindet. Der Bereich größter Einschnürung des Lichtbogens und damit des größten
Druckes liegt nämlich relativ kurz vor dem Fußpunktbereich. Der Druck nimmt dabei
in Richtung des zugeordneten hohlen Leistungskontaktstückes ebenfalls ab, d.h. der
Lichtbogen kann seinen Dampfdruck nach "hinten", d.h. von der Schaltstrecke weggerichtet,
abbauen.
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Das Ausschaltverhalten des Leistungsschalters wird daher erheblich
verbessert.
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Das ringförmige Brennen des Lichtbogens auf den Segmenten setzt voraus,
dass er eine steigende Lichtbogen-Kennlinie gemäss Figur 4 zumindest in einem Teilbereich
aufweist. Steigende Kennlinien weisen Lichtbögen im wesentlichen nur dann auf, wenn
die Metalldampfstrahlen nicht in den leitfähigen Kern "eingespritzt" werden, sondern
durch geeignete Maßnahmen in andere Richtungen abgeleitet werden, wo keine Stromleitung
stattfindet. Bleibt der Lichtbogen, wie im bekannten Fall, auf einem Segment (entsprechend
Figur 1) stehen, so hat er wegen der fallenden Kennlinie nicht einmal die Voraussetzungen
für die Teilung seines Fußpunktes und damit für ein weiteres Ausbreiten.
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Nur eine ausreichend starke Löschmittelströmung könnte ihn evtl. dazu
bewegen. Der druckentlastete Fußpunkt zeigt jedoch bereichsweise eine steigende
Kennlinie und lässt eine weitere Unterteilung zu. Dann ist eine gleichmässige stabile
Verteilung entlang der Stirnseite des Kontaktstückes zu erwarten.
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Die angepasste bzw. abgestimmte Kontaktform nach der Erfindung gewährleistet
dabei, dass der Lichtbogen aus jeder Lage heraus eine druckentlastete Stellung einnehmen
kann, und zwar, da der Vorgang allein durch eigenmagnetische Kräfte erzeugt wird,
unabhängig von einer hinsichtlich der Löschmittelströmung günstigen Lage des Anfangspunktes.
Dies ist besonders für die SF6-Leistungsschalter von Bedeutung. Da die Löschmitteiströmung
im SF6-Schalter wegen der Gaseigenschaften und der erheblich kleineren zur Verfügung
stehenden Druckdifferenzen gerade im Bereich des Fußpunktes wesentlich unergiebiger
ist als im Druckluftschalter, können von ihr nämlich keine wesentlichen Fußpunktbewegungen
erwartet werden. Vielmehr werden die Dampfstrahlen im bekannten Fall erhebliche
Rückwirkungen auf den Strömungsverlauf ausüben. Dies gilt insbesondere für den Fall,
dass ein metalldampf-bestimmter Bogen im Eingangsquerschnitt einer Rückbeblasung
steht.
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Experimente haben gezeigt, dass die Ausbildung des Kontaktsystems
zweckmässig so getroffen wird, dass der mittlere gegenseitige radiale Abstand zwischen
den Leiterbahnabschnitten in jeder Segmentstromschleife grösser als der mittlere
freie Innendurchmesser ist und die wirksame Länge der einzelnen eingezogenen Leiterbahnabschnitte
etwa das 1 - 2fache des freien Innendurchmessers beträgt.
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Vorzugsweise beträgt dabei der mittlere gegenseitige radiale Abstand
zwischen den Leiterbahnabschnitten in jeder Segmentstromschleife etwa das 1 1/2
- 2 1/2fache und die wirksame Länge des eingezogenen Leiterbahnabschnittes etwa
das 1 1/2fache des freien Durchmessers.
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Günstige Ergebnisse erzielt man, wenn beide Leistungskontaktstücke
in vorstehender Weise ausgebildet sind.
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Die Erfindung kann angewendet werden bei Hochspannungs-Druckgasschaltern,
insbesondere SF6-Schaltern, bei Vakuum-Leistungsschaltern, bei Mittelspannungs-Leistungsschaltern
und auch bei Niederspannungs-Leistungsschaltern.
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Anhand von in der Zeichnung dargestellten Ausführungsformen wird die
Erfindung näher beschrieben. Es zeigen: Figur 1 die Magnetfeldverhältnisse bei einem
Schalter-Lichtbogen im Bereich des Fußpunktes, Figur 2 den Verlauf des Innendruckes
im Lichtbogen entlang der Schalterachse, Figur 3 einen vergrösserten Ausschnitt
der Figur 1 unmittelbar im Fußpunkt, Figur 4 verschiedene Lichtbogen-Kennlinien,
Figur 5a eine allgemeinste Darstellung des erfindungsgemässen Kontaktes, Figur 5b
eine Draufsicht auf das Kontaktsystem nach Figur 5a, Fig. 5c-e die Entstehung des
ringförmigen Lichtbogens bei dem Kontaktsystem nach der Figur 5a, Figur 6 den Verlauf
des Druckes im Lichtbogen für den Fall eines druckentlasteten Lichtbogen-Fußpunktes
im Vergleich zu einem Fußpunkt, der nicht druckentlastet. ist,
Figur
7 einen Längsschnitt durch die Schaltkammer eines autopneumatischen Druckgasschalters,
der mit einem Kontaktsystem gemäss der Erfindung ausgerüstet ist, Figur 7a einen
Querschnitt durch das System nach Figur 7 auf Höhe des beweglichen Leistungskontaktes.
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Die Figuren 5a und 5b zeigen ein hohles Leistungskontaktstück 2 eines
Leistungsschalters; das zugeordnete Gegen-Kontaktstück ist der Einfachheithalber
bzw. dem prinzipiellen Charakter der Erfindung entsprechend nicht dargestellt, ebenso
wie die anderen üblichen Bestandteile eines Leistungsschalters wie Düsen, Löschmittelzufuhr
usw.
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Das dargestellte Kontaktstück kann z.B. das bewegliche Kontaktstück
eines SF6-Schalters sein. Es kann auch eines der beiden Kontaktstücke von zwei stationär
angeordneten Kontaktstücken sein, die im eingeschalteten Zustand eine Trennstrecke
bilden, die von einer beweglichen Kontaktbrücke überbrückt wird.
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Die Stirnseite (rechts) des Leistungskontaktstückes 2 weist, wie die
Figur 5b zeigt, einzelne Segmente 41 - 4n auf, wobei im dargestellten Fall n = 8
ist. Es ist verständlich, dass die Anzahl der Segmente von verschiedenen Bedingungen
wie Schaltertyp, Nennstrombelastung usw.
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abhängig ist und vom Fachmann im jeweiligen Einzelfall festzulegen
ist.
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Zweck der Segmentierung ist es, eindeutige Strombahnen und damit gerichtete
Magnetfelder für die Eigenbewegung des Lichtbogens vorzugeben.
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Es reicht dabei eine Segmentierung in dem Bereich, in dem eine Lichtbogenwanderung
stattfindet, aus.
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Zwei gegenüberliegende Segmente, z.B. 41 und 45 sind im Schnitt in
der Figur 5a dargestellt. Dieser Schnitt zeigt, dass die einzelnen Segmente stirnseitig
schleifenförmig nach innen eingezogen sind.
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Jedes Segment besitzt dabei einen äusseren Leiterbahnabschnitt 4na
und einen eingezogenen Leiterbahnabschnitt 4nb; ihr gegenseitiger radialer Abstand
sei mit x bezeichnet. Die Länge des eingezogenen Leiterbahnabschnittes sei mit y
gekennzeichnet. Der Abstand der eingezogenen Leiterbahnabschnitte zweier gegenüberliegender
Segmente, der freie Innendurchmesser, betrage z. Diese Kontaktanordnung wirkt wie
folgt: Es sein angenommen, dass an der Stelle 3 im Segment 41 ein Lichtbogen 1 gezündet
wird. Wie die Figur 5c zeigt, wird auf den Lichtbogenfußpunkt eine Kraft K, die
Lorenzkraft, ausgeübt (Bewegung eines Leiters, des Lichtbogens im Magnetfeld des
Stromes durch die Segment schleifen), die den Lichtbogen in Pfeilrichtung entlang
des eingezogenen Abschnittes 4nb nach innen treibt, bis er etwa eine Stellung entsprechend
3a in Figur 5 d einnimmt. Sind die Abstände x, y, z unter Berücksichtigung des Ausschaltstromes
in geeigneter Weise dimensioniert, so lässt sich erreichen, dass der Lichtbogen
z.B. an der Stelle 3b den eingezogenen Leiterbahnabschnitt des gegenüberliegenden
Segmentes berührt und dort einen weiteren Fußpunkt bildet.
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Dabei ist Voraussetzung, dass die Lichtbogenfußpunkte tief genug eingezogen
sind, d.h. die für die Lichtbogenfußpunktwanderung wirksame Länge y der eingezogenen
Leiterbahnabschnitte genügend groß ist, sowie die gegenseitigen Abstände x der Leiterbahnabschnitte
in der
Segmentschleife so gross sind, dass das Feld des äusseren
Leiterbahnabschnittes 4na an der Stelle des Lichtbogenfußpunktes praktisch keinen
Einfluss mehr hat, der Bogen sich also genügend aufrichtet sowie der freie Innendurchmesser
z so im Verhältnis zu x und y gewählt ist, dass eine Berührung des Lichtbogens möglich
ist.
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Damit der 2. Lichtbogenfußpunkt auch stabil ist, ist Voraussetzung,
dass - wie eingangs erläutert - zumindest in diesem Bereich der Lichtbogen eine
steigende Kennlinie zumindest tendenziell hat. Dies wird dadurch gewährleistet,
dass die Metalldämpfe durch den zur Schalterachse stark gekrümmten Lichtbogenansatzbereich
von der Schaltstrecke, die sich in Figur 5 rechts befindet, ferngehalten wird. Es
bildet sich dabei auf dem gegenüberliegenden Segment ein zweiter Lichtbogenfußpunkt
aus, der ebenfalls nach innen wandert. Durch die immer vorhandenen Schwankungen
des Lichtbogenfußpunktes springt anschliessend der Lichtbogen allmählich auf alle
Segmente über, wobei die Fußpunkte ebenfalls nach innen laufen. Es bildet sich dabei
schliesslich eine Konfiguration entsprechend 5e aus.
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Da B1 = -B2 ist, und insbesondere, nachdem die Konfiguration entsprechend
5c erreicht wurde, entsteht nämlich nach dem Zünden des Lichtbogens an der Stelle
3b in der Schalterachse ein feldfreier Raum ohne Druck, wobei durch diesen feldfreien
Raum die Fußpunktbewegung gestoppt wird. Den Druckverlauf entlang der Schalterachse
zeigt dabei die Figur 6, und zwar für einen nicht druckentlasteten Lichtbogenfußpunkt
im bekannten Fall (Kurve a) und für einen druckentlasteten Lichtbogenfußpunkt gemäss
der Erfindung (Kurve b). Der Innendruck
im Lichtbogenkanal kann
daher nach hinten abgebaut werden.
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Selbst die Metalldämpfe werden nach hinten abgelenkt, d.h. von dem
Eindringen in die Schaltstrecke ferngehalten, und zwar bereits ohne die Kühimittelströmung.
Eine Rückbeblasung durch die Kühlmittelströmung unterstützt dabei den Effekt noch
zusätzlich. Ist dagegen, wie im bekannten Fall, der Lichtbogenfußpunkt nicht druckentlastet,
dann müsste die Strömung zunächst gegen den Dampfstrahl angehen, wobei davon auszugehen
ist, dass dieser wegen seines Überdruckes sicher nur zur Seite gedrängt, nicht aber
umgelenkt würde.
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Es versteht sich, dass die Darstellung in den Figuren 5a - 5e nur
prinzipiellen Charakter haben kann, um das Wesen der Erfindung demonstrieren zu
können. In der Praxis kann der Kontakt natürlich eine von der dargestellten Form
abweichende Form aufweisen. So muß z.B. der äussere Leiterbahnabschnitt 4na nicht
unbedingt parallel zum eingezogenen Innen-Leiterbahnabschnitt verlaufen; er kann
unter Umständen auch stärker tangential - bezogen auf die Stirnseite - einlaufen.
die Segmente können dabei auch als federnd nachgiebige Fingerkontakte ausgebildet
sein. Um den Kontakt vor Überhitzung zu schützen, ist zweckmässig parallel zum eingezogenen
Leiterbahnabschnitt ein Schutzzylinder vorgesehen, der mit Abbrandmaterial gepanzert
ist, ebenso wie die freien Teile des eingezogenen Leiterbahnabschnittes.
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Der Kontakt kann auch aus mehreren Teilen zusammengesetzt sein, die
an einem Befestigungsring verankert werden können. So kann der eingezogene Leiterbahnabschnitt
als ein federnder Fingerkontakt ausgebildet sein, der im Befestigungsring gehaltert
ist, und an den sich
die stirnseitige Schleife, bestehend aus einem
Abbrandmaterial anschliesst. Die Schleife setzt sich in einem Schutzzylinder fort,
der ebenfalls im Befestigungsring verankert ist. Der Schutzzylinder muss dabei zumindest
teilweise aus nicht leitendem Material hergestellt sein, damit der Lichtbogen nicht
einseitig am Übergang Schleife -Schutzzylinder in bekannter Weise stehen bleibt.
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Für den feststehenden Gegenkontakt gilt im Prinzip das gleiche. Auch
hier sollte die Produktion von Metalldampf verringert werden, wobei dieser sich
auch von dieser Seite her infolge des Überdruckes in den Dampfstrahlen negativ auf
das Schaltverhalten einwirken kann. Auch hierbei sind die verschiedensten Konstruktionsmöglichkeiten
denkbar.
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Anhand der Figur 7 soll die Ausbildung des erfindungsgemässen Kontaktsystems
bei einem autopneumatischen SF6-Schalter erläutert werden.
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Diese Figur 7 zeigt einen Längsschnitt durch ein entsprechendes Kontaktsystem,
wobei in der oberen Hälfte der Figur das Kontaktsystem in der Linschalt-Stellung
gezeichnet ist. Die Figur 7a zeigt dabei eine Draufsicht auf die Stirnseite des
beweglichen Kontaktsystems.
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Das Kontaktsystem besteht aus dem-festen Gegenkontakt 6 und dem beweglichen
Kontakt 7, der, wie später noch erläutert wird, aus mehreren Teilen besteht. Die
Figur 7 zeigt weiterhin einen Kompressionszylinder 8, der mit einem Kompressionskolben
9 unter Bildung eines Kompressionsraumes 10 zusammenarbeitet und die sogenannte
Schaltstreckenpumpe bildet. Im dargestellten Ausführungsbeispiel steht der Kolben
fest und der Kompressionszylinder 8 ist beweglich angeordnet,
d.h.
mit dem nicht dargestellten Antrieb des Leistungsschalters verbunden.
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Der bewegliche Kompressionszylinder trägt an der Stirnseite eine ihn
dort abschliessende, Abströmöffnungen 12 aufweisende Isolierstoffdüse 11 sowie das
bewegliche Leistungskontaktstück 7. Der Kompressionszylinder wird radial durch einen
aussen aus leitfähigem Material bestehenden Zylinderkörper 13 und innen durch ein
Isolierrohr 14 begrenzt. Der äussere Zylinder 13 bildet dabei sinngemäss den äusseren
Leiterbahnabschnitt 4na in Figur 5c. An ihn schliesst sich ein Kontaktfinger 15
an, der am freien Ende einen aus Abbrandmaterial bestehenden Abschnitt 16 aufweist.
Dieser Kontaktfinger durchsetzt jeweils, wie auch die Figur 7a zeigt, stegartig
die Isolierstoffdüse an verschiedenen aufeinanderfolgenden Stellen.
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Die Gegenelektrode 6 weist ebenfalls Kontaktfinger 6a und ein Isolierstoffteil
6b auf.
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Schliesslich ist noch ein Nennstromkontakt mit dem festen Kontaktstück
17b und dem beweglichen Kontaktstück 17a vorgesehen, wobei diese Kontaktstücke in
irgendeiner Weise geeignet angebracht sein können.
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Wie die Figur 7a zeigt, wird bei der dargestellten Ausführungsform
die radiale Ausdehnung des ohnehin notwendigen Kompressionsraumes 10 dazu benutzt,
auf einfache Weise das Maß x (Figur 5d) zu erhalten, d.h.
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den beiden Leiterbahnabschnitten der Schleife den geeigneten Abstand
zu erteilen.
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Die Vorteile der dargestellten Ausfuhrungsform gegenüber einer Ausführungsform
mit einer Anordnung des beweglichen Leistungskontaktstückes in der Schalterachse
liegen darin, dass der radiale Abstand bzw. die radiale Ausdehnung des Kontaktsystems
nicht vergrössert wird, auch der Gegenkontakt, da nunmehr der freie Durchmesser
des beweglichen Kontaktstückes grösser ist, entsprechend der Lehre der Erfindung
ausgebildet werden kann, die Nennstromkontakte auf einfache Weise integriert werden
können und die Sicherheit, dass der Lichtbogen auch in jedem Fall auf dem inneren
Teil der Segmentschleife ansetzt, vergrössert wird.