DE29815055U1 - Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ - Google Patents
Vakuumpumpe vom Spiralnut-TypInfo
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Description
Precision Instrument Development Center, National Science
Council, 20 R & D Road VI, Hsinchu Science-Based Industrial Park, Hsinchu 300, Taiwan, R.&ogr;.C
Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ,
Die Erfindung betrifft eine Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ, welche eine Vakuumpumpenfunktion vom Volumentyp und eine Vakuumpumpe
vom Impulstransfertyp aufweist, und welche für einen optimalen Ausstoßvorgang in einem Druckbereich zwischen
atmosphärischem Druck und hohem Vakuum geeignet ist.
Eine Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ ist in der japanischen, nicht geprüften Patentpublikation Nr. Showa 60-216089 beispielsweise
beschrieben. Diese Art von Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ wird von einem niedrigen Vakuumbereich, welcher
als Gleitströmung bezeichnet wird, bis zu einem hohen Vakuumbereich, welcher als freie Molekularströmung bezeichnet wird,
betrieben und ist hauptsächlich durch überragende Ausstoßcharakteristika im Bereich des niedrigen Vakuums gekennzeichnet.
Im Gegensatz hierzu ist beispielsweise eine in der japanischen geprüften Patentpublikation Nr. Showa 50-27204 usw. beschriebene
Turbo-Molekularpumpe hinsichtlich ihrer überragenden Ausstoßeigenschaften im niedrigen Vakuumbereich gekennzeichnet.
Hier wird die Vakuumpumpe als Entlüftungsvorrichtung einer CVD-Einrichtung zur Herstellung von Halbleitern verwendet und
muß überragende Ausstoßcharakteristika von atmosphärischem Druck bis zu einem hohen Vakuumbereich aufweisen. Zu diesem
Zweck wurde bereits eine Kompositvakuumpumpe vorgeschlagen, bei welcher die Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ und die Turbomolekularpumpe
miteinander kombiniert sind. Beispielsweise wurden derartige Kompositvakuumpumpen in der japanischen, ungeprüften
Patentpublikation Nr. Showa 62-279281, der japanisehen, nichtgeprüften Patentpublikation Nr. Heisei 1-237384,
der japanischen, nichtgeprüften Patentpublikation Nr. Heisei 4-175491 vorgeschlagen. Andererseits wurden ähnliche Vakuumpumpen
vom Komposittyp in dem japanischen Patent Nr. 258 98 65 beschrieben.
Die Vakuumpumpen vom Komposittyp, die in den oben angegebenen Publikationen beschrieben sind, sind in ihrer Konstruktion im
Vergleich mit einer Vakuumpumpe vom Einzelspiralnut-Typ als Vakuumpumpe vom Volumentyp kompliziert. Folglich werden, wenn
derartige KompositVakuumpumpen als Ventilationseinrichtung
der CVD-Vorrichtung verwendet werden, beim Ventilieren einer großen Menge reaktionsfähigen Gases im nicht reagierten Zustand
eine große Anzahl von Anteilen sich leicht ablagernder oder ansammelnder Reaktionsnebenprodukte abgeschieden. Beispielsweise
wird das reaktionsfähige Nebenprodukt leicht auf einem statischen Flügel der Turbo-Molekularpumpe abgelagert
oder angesammelt, welche die Impulstransfervakuumpumpe bildet. Als Resultat hiervon ist es möglich, daß die Lebensdauer
der Vakuumpumpe herabgesetzt wird.
Eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ vorzuschlagen, welche eine hohe Aus-
Stoßgeschwindigkeit von einem niedrigen Vakuumbereich zu einem hohen Vakuumbereich aufweist und ferner eine überragende
Lebensdauer.
Zur Lösung der obenstehenden Aufgabe haben die Erfinder vorliegender
Erfindung aufgrund verschiedener Medienanalysen und Experimente und unter Auswertung der hieraus erzielten Resultate
gefunden, daß eine Ausstoßgeschwindigkeit im hohen Vakuumbereich erheblich verbessert werden kann, indem ein dynamisches
Flügelelement verwendet wird, welches auf der Basis einer Theorie einer Turbo-Molekularpumpe in einem Abschnitt auf
einer Saugseite eines Spiralnut-Elementes der Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ konstruiert ist und indem die Öffnungsfläche
der Saugseite größer gemacht wird. Auf Basis dieser neuen Erkenntnisse wurde die Vakuumpumpe nach vorliegender Erfindung
ausgeführt.
Im Detail betrifft die vorliegende Erfindung eine Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ mit einem in Abschnitten zylindrischen Pumpengehäuse,
einem einzelnen zylindrischen Rotor, welcher koaxial in dem Pumpengehäuse angeordnet ist, einem Spiralnutabschnitt,
welcher durch eine Vielzahl von Spiralnut-Elementen definiert ist, die auf einer äußeren Umfangsflache des Rotors
geformt sind und einer Saugöffnung und einer Ausstoßöffnung,
die mit dem Pumpengehäuse in Verbindung stehen, welche dadurch gekennzeichnet ist, daß die Vielzahl von auf der äußeren
Umfangsflache des Rotors geformten Spiralnut-Elemente einen
dynamischen Elementabschnitt vom Flügelpumpentyp aufweisen, welcher auf einer Konstruktionstheorie einer Turbo-Molekularpumpe
auf dem Abschnitt der äußeren Umfangsflache auf einer Saugseite geformt ist und zwar in einer vorbestimmten
Länge in Axialrichtung des Rotors, von einem Ende auf der
Seite der Saugöffnung in der äußeren Umfangsflache des Rotors
und ferner einen Spiralnutpumpenelementabschnitt, welcher auf
einem Abschnitt der äußeren Umfangsflache auf einer Ausstoßseite
in vorbestimmter Länge in Axialrichtüng des Rotors von einem Ende auf der Seite der Ausstoßöffnung in der anderen
Umfangsflache des Rotors geformt ist, wobei die Spiralnut-Elemente,
die dynamischen Flügeltyppumpenelementabschnitte und der Spiralnutpumpenelementabschnitt glatt ineinander
übergehen.
Bei der Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ, die in der obenstehenden Weise konstruiert ist, kann die Öffnungsfläche der Saugöffnung
erheblich größer gemacht werden, als bei üblichen Vakuumpumpen vom Spiralnut-Typ. Hierdurch wurde bestätigt, daß
nicht nur in dem niedrigen Vakuumbereich, sondern ebenfalls in dem hohen Vakuumbereich die Ausstoßgeschwindigkeit erheblich
vergrößert werden kann. Folglich kann eine hohe Ausstoßgeschwindigkeit bei der Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ nach
vorliegender Erfindung vom niedrigen Vakuumbereich von etwa 1.000 bis 1,0 E-6Pa bis zum hohen Vakuumbereich erzielt werden.
Andererseits kann die Lebensdauer erheblich verbessert werden, da die Konstruktion im Vergleich mit KompositVakuumpumpen
vom Spiralnut-Typ vereinfacht werden kann.
Hier können eine Vielzahl von zweiten Spiralnut-Elementen, welche einen zweiten Elementabschnitt vom Typ einer dynamischen
Flügelpumpe definieren, auf dem äußeren Umfangsflächenabschnitt auf der Saugseite des Rotors geformt werden. In
diesem Falle kann die Gesamtzahl der Pumpenelementabschnitte vom Typ dynamischer Flügelpumpen und der zweiten Pumpenelementabschnitte
vom dynamischen Flügeltyp ein ganzzahliges
Vielfaches der Anzahl der Pumpenelementabschnitte vom Spiralnut-Typ
sein.
Andererseits ist es bevorzugt, daß ein Flügelwinkel der Pumpenelementabschnitte
vom dynamischen Flügeltyp und der zweiten Pumpenelementabschnitte vom dynamischen Flügeltyp größer
oder gleich ist einem Neigungswinkel auf der Saugseite in dem Pumpenelementabschnitt vom Spiralnut-Typ.
Ferner ist es bevorzugt, daß ein Flügelwinkel des zweiten Pumpenelementabschnitts vom dynamischen Flügeltyp größer ist
als der Flügelwinkel des Pumpenelementabschnitts vom dynamischen Flügeltyp.
Andererseits ist es bevorzugt, daß die Dicke des Pumpenelementabschnitts
vom dynamischen Flügeltyp und des zweiten Pumpenelementabschnitts vom dynamischen Flügeltyp dicker ist als
die Dicke des Pumpenelementabschnitts vom Spiralnut-Typ.
Ferner ist es bevorzugt, daß die Dicke des zweiten Pumpenelementabschnitts
vom dynamischen Flügeltyp dünner ist als die Dicke des Pumpenelementabschnitts vom dynamischen Flügeltyp.
Ferner ist es vorteilhaft, daß zwischen dem äußeren Umfangs-Oberflächenabschnitt
auf der Saugseite und dem äußeren Umfangsf lächenabschnitt auf der Ausstoßseite ein Übergangsabschnitt
der äußeren Umfangsflache geformt ist, und daß auf dem Übergangsabschnitt der äußeren Umfangsflache ein Übergangsspiralnut-Elementabschnitt
glatt den Pumpenelementabschnitt vom dynamischen Flügeltyp und den Pumpenelementabschnitt
vom Spiralnut-Typ bei jedem Spiralnut-Element verbindet. Hierdurch kann, selbst wenn eine Störung des Gases auf-
grund einer abrupten Variation der Form zwischen dem Pumpenelementabschnitt
vom dynamischen Flügeltyp und dem Pumpenelementabschnitt vom Spiralnut-Typ auftritt, ein Problem
der Absenkung des Ausstoßwirkungsgrades vermieden werden.
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Andererseits ist es unter einem ähnlichen Gesichtspunkt vorteilhaft,
daß, wenn ein Außendurchmesser des äußeren Umfangsflächenabschnitts auf der Saugseite des Rotors sich von einem
Außendurchmesser des äußeren Umfangsflächenabschnitts auf der
Ausstoßseite unterscheidet, durch den Übergangsabschnitt der äußeren Umfangsflache der äußere Umfangsflächenabschnitt auf
der Saugseite und der äußere Umfangsflächenabschnitt auf der
Ausstoßseite glatt miteinander verbunden sind.
Figur 1 stellt eine Schnittansicht eines Hauptteils der Vakuumpumpe
vom Spiralnut-Typ dar, auf welche die vorliegende Erfindung angewandt wird;
Figuren 2A-2C zeigen eine Vielzahl von Spiralnut-Elementen auf einer äußeren Umfangsflache eines Rotors der Pumpe gemäß
Figur 1, wobei Figur 2A eine Draufsicht auf den Rotor 3 vom Flügelspitzenende, Figur 2B eine teilweise geschnittene Seitenansicht
des Gehäuses von der Seite und Figur 2C eine Abwicklung der äußeren Umfangsflache darstellt;
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Figuren 3A-3C zeigen eine weitere Ausführungsform einer Vielzahl
von Spiralnut-Elementen, die auf der äußeren Umfangsfläche des Rotors in der Pumpe gemäß Figur 1 geformt sind, wobei
Figur 3A eine Draufsicht des Rotors von der Seite der spitzen Enden, Figur 3B eine teilweise geschnittene Seitenansicht des
Gehäuses von der Seite und Figur 3C eine Abwicklung der äußeren Umfangsflache zeigt.
Figur 4 ist eine Grafik, welche einen Vergleich der Charakteristika
der Ausstoßgeschwindigkeit einer üblichen Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ und einer Vakuumpumpe nach der vorliegenden
Erfindung, wie sie in Figur 1 gezeigt ist, darstellt.
Eine Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ, auf welche die vorliegende Erfindung angewandt wird, wird im folgenden unter Bezugnahme
auf die Zeichnungen beschrieben.
Figur 1 zeigt eine allgemeine Schnittansicht der dargestellten Ausführungsform einer Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ. Wie
in den Zeichnungen gezeigt, weist eine Vakuumpumpe 1 vom Spiralnut-Typ ein zylindrisches Pumpengehäuse 2 auf. Eine Öffnung
auf der Seite der Flügelenden des Pumpgehäuses 2 ist eine Saugöffnung 21 und die gegenüberliegende Seite ist eine
seitliche Ausstoßöffnung 22. Innerhalb des Pumpengehäuses 2
ist ein einzelner zylindrischer Rotor 3 koaxial angeordnet. Auf der äußeren Umfangsflache des Rotors 3 ist eine Vielzahl
von Spiralnut-Elementen 4(n) geformt, deren Einzelheiten weiter unten näher erläutert werden. Zwischen den Kanten der
Schraubengänge und der inneren Umfangsfläche des Gehäuses besteht ein Spalt von etwa 0,2 bis 0,5 mm im Betriebszustand.
In dem Rotor 3 ist ein hohler Abschnitt ausgebildet. In dem hohlen Abschnitt ist eine drehbare Rotorwelle 5 koaxial angeordnet.
Am Ende der Spitzen der drehbaren Rotorwelle 5 ist der Rotor 3 durch eine Rotorhalteplatte 8 und einen Rotorbefestigungsbolzen
7 gehalten. Die drehbare Rotorwelle 5 ist mit dem Rotor eines Motors 8 verbunden und wird durch den Motor
8 gedreht. Auf der anderen Seite ist die Rotorwelle 5 drehbar durch obere und untere magnetische Radiallager 11 und
12 gelagert und der untere Abschnitt der drehbaren Rotorwelle ist drehbar durch ein magnetisches Drucklager 13 abgestützt.
Der Motor 8 und die dazugehörigen Lager 11 bis 14 sind auf einem Lagergehäuse montiert. Das Lagergehäuse 15 wird von der
Seite der seitlichen Ausstoßöffnung 22 des Pumpengehäuses 2
eingesetzt und dichtet die seitliche Ausstoßöffnung 22 ab. In dem Lagergehäuse 15 ist ein Ausstoßkanal 15a, der mit der
seitlichen Ausstoßöffnung 22 des Pumpengehäuses 2 in Verbindung steht, ausgebildet. Ein Öffnungsende des Ausstoßkanals
15a an der Seite des Pumpengehäuses 2 wird als Pumpenausstoßöffnung verwendet und das andere offene Ende steht daher mit
der Atmosphäre in Verbindung.
Andererseits zeigen die Bezugszeichen 16 bis 18 in Figur 1 einen oberen radialen Verschiebungssensor, einen unteren radialen
Verschiebungssensor und einen Druckverschiebungssensor. Diese Ausgangssignale werden über ein elektrisches Verbindungsteil
19 abgeleitet, welches außen auf dem Lagergehäuse 15 montiert ist. Andererseits erfolgt über einen elektrischen
Anschluß 19 die Energieversorgung und die Erregung bezüglich des Motors 8 und der entsprechenden magnetischen Lager.
Die Figuren 2A-2C zeigen die verschiedenen Spiralnut-Elemente 4, die auf der äußeren Umfangsflache des Rotors geformt sind,
wobei Figur 2A eine Draufsicht des Rotors von der Seite der Flügelenden oder -spitzen, Figur 2B eine teilweise geschnittene
Seitenansicht des Gehäuses von der Seite und Figur 2C eine Abwicklung der äußeren Umfangsflache zeigt.
Unter Bezugnahme auf die Figuren 1 und 2 weist die äußere Umfangsfläche
30 des Rotors 3 einen Saugseitenabschnitt 31 der äußeren Umfangsflache einer bestimmten Länge in Richtung der
gleichen Achse 3a des Rotors von der Endkante 31a der spitzen Enden auf der Seite der Saugöffnung 21 des Rotors 3 auf und
ferner einen äußeren Ausstoßseitenabschnitt 33 der Umfangsfläche bestimmter Länge in Richtung der gleichen Achse 3a von
der Flügelendkante 33a auf der Seite der Ausstoßöffnung 9. Diese Abschnitte sind durch einen Übergangsabschnitt 32 der
äußeren Umfangsflache miteinander verbunden.
Bei der gezeigten Ausführungsform sind auf der äußeren Umfangsf
lache 30 des Rotors 3 fünf Spiralnut-Elemente 4(n) (n = 1 bis 5) geformt. Bei jedem Spiralnut-Element 4(n) ist ein in
dem Saugseitenabschnitt 31 der äußeren Umfangsflache geformter Abschnitt ein Pumpenelementabschnitt 41 vom dynamischen
Flügeltyp auf der Basis der Konstruktionstheorie einer Turbo-Molekularpumpe. Der Abschnitt auf dem äußeren Umfangsflächenabschnitt
33 der Ausstoßseite ist ein Pumpenelementabschnitt 43 vom Spiralnut-Typ. Diese Elementabschnitte 41 und 43 sind
glatt durch einen Übergangsspiralnut-Elementabschnitt 42 miteinander verbunden, welcher im Übergangsabschnitt 32 der äußeren
Umfangsflache geformt ist.
Jedes Spiralnut-Element 4 (n) der gezeigten Ausführungsform ist folgendermaßen konstruiert. Zunächst wird die Form und
die Abmessung des Pumpenelementes 43 vom Spiralnut-Typ durch ein Konstruktionsverfahren abgeleitet, welches in "screw type
viscous vacuum pump", Japan Society of Mechanical Engineers (Spalte B), Band 51, Nr. 470 (Oktober 1985) beschrieben ist.
Bei diesem Konstruktionsverfahren ist ein Längenverhältnis an einem Ende der Saugseite eines Pumpenelementabschnittes 43
vom Spiralnut-Typ (eine Grenzposition zwischen dem Ausstoßseitenabschnitt
41 der äußeren Umfangsflache und dem Übergangsoberflächenabschnitt
32 der äußeren Umfangsfläche) größer oder gleich als drei, ein Schraubenbreitenverhältnis
liegt bei etwa 0,8, ein Neigungswinkel a2 liegt im Bereich zwischen 30 und 40° und ein Spiralnutbreitenverhältnis zur
Ausstoßöffnung liegt bei etwa 0,5 bis 0,8, um dadurch die Spiralnutform zu bestimmen, bei welcher graduell der Spitzenwinkel
der Spiralnut verringert wird.
Als nächstes wird die Form und die Abmessung des Pumpenelementabschnittes
41 vom dynamischen Flügeltyp festgelegt. Bei dem gezeigten Ausführungsbeispiel wird die Form nach der Konstruktionstheorie
der Turbo-Molekularpumpe abgeleitet, wie diese in der geprüften japanischen Patentpublikation Nr. Showa
SOI 27204 beschrieben ist. Hier bezüglich der Anzahl der Spiralnutkanten des Pumpenelementabschnitts 43 vom Spiralnut-Typ,
wie sie, wie oben beschrieben, festgelegt wurden, ist die Anzahl des Pumpenelementabschnitts 41 die gleiche oder
ein ganzzahliges Vielfaches derselben. Andererseits wird der Flügelwinkel al in einem Winkel eingestellt, welcher größer
oder gleich ist dem Neigungswinkel a2 der Schraube. Indem dieses als der Basiszustand angenommen wird, wird die in der
oben beschriebenen geprüften Publikation beschriebene Konstruktionstheorie angewandt, um die Länge in Umfangsrichtung
und die Länge in Axialrichtung des Elementabschnittes 41 festzulegen.
Andererseits wird die Dicke ti des Pumpenelementabschnitts 41
so gewählt, daß ausreichender Widerstand gegen Beanspruchung und Druck erreicht wird, was von der Größe der Öffnungsfläche
der Saugöffnung und der Last des ausgestoßenen Gases abhängt
und dies wird bestimmt unter Berücksichtigung eines Grenzwerts der mechanischen Festigkeit des verwendeten Materials.
Normalerweise beträgt die Dicke etwa 1 bis 3 mm.
Ferner liegt ein Abstandscodeverhältnis SO des Pumpenelementabschnitts
41 typischerweise in einem Bereich zwischen 0,9 und 1,2. Andererseits, betreffend eine Länge eines dynamischen
Flügels (eine Länge, welche längs der Drehachse 3a gemessen wird), wird eine notwendige Länge auf der Basis einer
angestrebten Ausstoßgeschwindigkeit festgelegt und eine Relativgeschwindigkeit wird von der Bewegungsgeschwindigkeit
durch Drehung des dynamischen Flügels und der Bewegungsgeschwindigkeit durch Drehung des dynamischen Flügels abgeleitet.
Wenn die geometrische Form eines Pumpenelementabschnitts 41 auf der Saugseite des Spiralnut-Elements 4(n) in der oben erwähnten
Weise bestimmt wird, kann im Vergleich mit dem Falle, in welchem lediglich ein Pumpenelement vom Spiralnut-Typ in
einer üblichen Schraubenpumpe geformt wird, die Fläche der Saugöffnung erheblich vergrößert werden. Als Resultat kann
die Ausstoßgeschwindigkeit in einem freien Molekularbereich mit einer Gewißheit, in das Gasmolekular durch eine geometrische
Form des Flügels hineinzuspringen, erheblich vergrößert werden. Ebenso kann eine Kompressionsleistung aufrechterhalten
werden.
Als nächstes wird das Ende auf der Ausstoßseite des Pumpenelementabschnitts
41 mit dem Pumpenelementabschnitt 43, welcher eine hohe Ausstoßgeschwindigkeit in Gleitströmung
aufweist, verbunden. Wenn die Dicke t3 des Pumpenelementabschnitts
43 größer ist als die Dicke ti des Pumpenelementab-
Schnitts 41, wie dies in Figur 2C gezeigt ist, nimmt der Spiralnut-Elementabschnitt
42 graduell in seiner Dicke von der Seite des Pumpenelementabschnitts 42 zu, um in den Pumpenelementabschnitt
43 überzugehen, so daß hierdurch der Ausstoßwirkungsgrad nicht verschlechtert wird, indem Störungen in
der Strömung des Gases durch abrupte Änderung der Form zwischen diesen Elementabschnitten erzeugt werden. Gleichermaßen
wenn der Flügelwinkel al des Pumpenelementabschnitts 41 und der Neigungswinkel oc2 des Pumpenelementabschnittes 43 verschieden
sind, werden beide Elementabschnitte 41 und 43 durch gemäßige Änderung des Winkels miteinander verbunden.
Auf der anderen Seite, wie in dem Falle der veranschaulichten Ausführungsform bezüglich des Wurzeldurchmessers rl des Pumpenelementabschnitts
41, falls ein Bodendurchmesser r2 der Spiralnut am Ende der Saugseite des Pumpenelementabschnitts
43 größer ist, können die Abschnitte 31 und 33 durch sanfte Änderung des Durchmessers miteinander verbunden werden, indem
graduell der Außendurchmesser des Übergangsabschnitts 32 der äußeren Umfangsflache vom Umfangsflächenabschnitt 31 der
Saugseite auf den Umfangsflächenabschnitt 33 der Ausstoßseite vergrößert wird. Mit anderen Worten wird die Form glatt vom
Pumpenelementabschnitt 41 vom Flügeltyp auf den Pumpenelement-Abschnitt
43 vom Spiralnut-Typ geändert.
Bei der gezeigten Ausführungsform der Vakuumpumpe 1, welche
in der oben beschriebenen Weise konstruiert ist, wird Molekulargas durch den Pumpenelementabschnitt 43 auf der Saugseite
angesaugt und bis zu einem gegebenen Druck komprimmiert. Da das Volumen des komprimierten Gases klein wird, kann das Volumen
des in den nächsten Pumpenelementabschnitt 41 vom Spiralnut-Typ eingesaugten Gases kleiner sein als das in dem
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Pumpenelementabschnitt 43 vom dynamischen Flügeltyp. Im Pumpenelementabschnitt
41 erfolgt die Kompression des Gases kontinuierlich. Folglich wird das Volumen des Kerbenabschnitts
fortlaufend reduziert. Bei dem veranschaulichten Ausführungsbeispiel ist, wie oben erläutert, das Spiralnut-Element in
Abhängigkeit von dem Druck und dem Volumen des aus dem Pumpenelementabschnitt 43 ausgestoßenen Gases konstruiert. Folglich
kann die Ausstoßleistung (Kompressionsleistung, Ausstoßgeschwindigkeit) der gesamten Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ
verbessert werden.
Falls der Konstruktionszustand des Pumpenelementabschnitts 43
und des Pumpenelementabschnitts 41 nicht richtig ist, können die folgenden Probleme auftreten. Beispielsweise zeigt, falls
die angesaugte Gasmenge des Pumpenelementabschnitts 41 vom Spiralnut-Typ klein ist, die Strömung des Gases in diesem Abschnitt
die Neigung, gedrosselt zu sein, um die Gasmenge, die zum Pumpenelementabschnitt 4 3 vom dynamischen Flügeltyp zurückzuführen,
zu vergrößern. Gleichzeitig ist sogar in diesem Abschnitt der Druck erhöht, um die Pumpenfunktion in dem Pumpenelementabschnitt
43 zu verringern. Als Resultat sind bei höherem Druck sowohl die Kompressionsleistung als auch die
Ausstoßgeschwindigkeit niedriger. Andererseits und im Gegensatz zu Obenstehendem, wenn die Ansaugmenge des Gases zu groß
ist, verursacht das in dem Pumpenelementabschnitt 4 3 koprimierte Gas wiederum eine Volumenexpansion, so daß die Kompressionsarbeit
in dem Pumpenelementabschnitt 4 3 vom dynamischen Flügeltyp überflüssig ist.
Andererseits, wie dies allgemein bekannt ist, verursacht in dem Bereich hohen Vakuums, welcher als Molekularströmung bezeichnet
wird, die Bewegung der Gasmoleküle ein Zusammenstos-
sen der Gasmoleküle bei niedriger Frequenz und anstelle dessen kann die Frequenz der Zusammenstöße mit der Wandung, die
das Molekulargas umgibt, die Bewegung der Gasmoleküle bestimmen. Aus diesem Grund wird es ein wichtiger Punkt, die Aus-Stoßleistung
der Pumpe zu verbessern, um effektiv das Molekulargas, welches durch die Saugöffnung der Pumpe eingeführt
wurde, zur Seite der Ausstoßöffnung zu fördern. Da die Menge
des eingeführten Molekulargases proportional zur Öffnungsfläche der Saugöffnung ist, ist es zweckdienlich, die Öffnungsfläche
der Saugöffnung der Pumpe zu vergrößern, um dadurch die Ausstoßgeschwindigkeit zu erhöhen. Wenn jedoch die Öffnungsfläche
zu sehr vergrößert wird, was mit einer Zunahme des eingeführten Molekulargases verbunden ist, wird die zurückzuführende
Molekulargasmenge ebenfalls vergrößert. Als Resultat wird die Ausstoßgeschwindigkeit nicht vergrößert und
die Kompressionsleistung gesenkt. Folglich ist es, um die Öffnungsfläche zu vergrößern, während gleichzeitig ein gegebener
Ausstoßwirkungsgrad und Kompressionsleistung aufrechterhalten wird, um die angestrebte Ausstoßgeschwindigkeit zu
erreichen, wirkungsvoll ein Konstruktionsverfahren der Turbo-Molekularpumpe
zu verwenden, welches theoretisch bezüglich des Ausstoßwirkungsgrades und der Kompressionsleistung gesichert
ist.
Bei der veranschaulichten Ausführungsform der Vakuumpumpe vom
Spiralnut-Typ ist, wie oben beschrieben, bei dem auf der äußeren Umfangsflache des Rotors geformten Spiralnut-Element
der Abschnitt auf der Seite der Saugöffnung derart gestaltet, daß der Pumpenelementabschnitt vom dynamischen Flügeltyp eine
geometrische Form hat, die entsprechend der Konstruktionstheorie der Turbo-Molekularpumpe bestimmt ist. Folglich ist
die Saugöffnung erheblich vergrößert, ohne eine Absenkung der
Kompressionsleistung zu verursachen, um dadurch erheblich die Ausstoßgeschwindigkeit in dem freien Molekularbereich zu vergrößern.
Folglich kann die Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ verwirklicht werden, mit der eine hohe Ausstoßgeschwindigkeit
über einen großen Druckbereich von dem niedrigen Vakuumbereich zum hohen Vakuumbereich erzielbar ist.
Es soll hervorgehoben werden, daß die notwendige Länge des Pumpenelementabschnittes 4 3 in axialer Richtung in Abhängigkeit
von einem Abstandscodeverhältnis und der Anzahl von Flügeln bestimmt wird. Andererseits betreffend die Länge in
axialer Richtung des Pumpenelementabschnittes 41 wird die notwendige Länge in Abhängigkeit von der angestrebten Kompressionsleistung
bestimmt. Folglich wird die Länge des Pumpenelementabschnitts 43 in axialer Richtung in Abhängigkeit
von der Ausstoßleistung bestimmt, welche von dem Pumpenelementabschnitt
vom dynamischen Flügeltyp und dem Pumpenelementabschnitt vom Spiralnut-Typ verlangt wird.
Figur 4 ist eine Grafik, welche ein Meßbeispiel der Ausstoßgeschwindigkeit
in bezug auf den Druck an der Ansaugöffnung vergleichend zwischen dem gezeigten Ausführungsbeispiel der
Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ und der üblichen Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ zeigt. Wie aus der Grafik ersichtlich, sind
die Ausstoßeigenschaften im hohen Vakuumbereich bei dem gezeigten Ausführungsbeispiel der Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ
verbessert. Andererseits kann in dem Bereich niedrigen Vakuums eine äquivalente Ausstoßgeschwindigkeit im Vergleich mit
der konventionellen Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ aufrechterhalten bleiben.
Die Figuren 3A-3C zeigen eine weitere Ausführungsform einer
Vielzahl von Spiralnut-Elementen 4(n), welche auf der äußeren Umfangsfläche des Rotors 3 geformt sind, wobei Figur 3A eine
Draufsicht auf den Rotor 3 von der Seite der Flügelenden her, Figur 3B eine teilweise geschnittene Seitenansicht des Gehäuses
von der Seite und Figur 3C eine Abwicklung der äußeren Umfangsfläche zeigt. Bei der in diesen Zeichnungen veranschaulichten
Ausführungsform ist auf dem äußeren Umfangsoberflächenabschnitt 31 auf der Saugseite des Rotors 3 zusätzlich
zu dem Pumpenelementabschnitt 41 eine Vielzahl von zweiten Spiralnut-Elementen 4A(m) angeordnet, welche den zweiten Pumpenelementabschnitt
41A vom dynamischen Flügeltyp bilden. Die Gesamtzahl der Flügel des Pumpenelementabschnitts 41 vom dynamischen
Flügeltyp und des Pumpenelementabschnitts 41A ist ein ganzzahliges Vielfaches der Anzahl von Flügeln des Pumpenelementabschnitts
43 vom Spiralnut-Typ. Bei der gezeigten Ausführungsform ist die Gesamtzahl der Flügel auf 10 (m = 5)
eingestellt.
In diesem Falle ist es vorteilhaft, daß ein Flügelwinkel al des Pumpenelementabschnitts 41A größer ist als der Flügelwinkel
al des Pumpenelementabschnitts 41. Andererseits ist eine Dicke t3 des Pumpenelementabschnitts 41A vorzugsweise dünner
als eine Dicke ti des Pumpenelementabschnitts 41. Indem der Flügelwinkel größer gemacht wird und die Dicke geringer, oder
indem eines der beiden Maßnahmen angewandt wird, kann die Öffnungsfläche der Saugöffnung 21 erweitert werden. Folglich
kann die Ausstoßgeschwindigkeit vergrößert werden.
Es soll darauf hingewiesen werden, daß, obwohl obenstehende Ausführungsformen magnetische Lager für Lagerung des Rotors 3
verwenden, selbstverständlich auch andere Lager verwendet werden können.
Wie oben erläutert, ist bei der Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ nach vorliegender Erfindung bei den auf den Rotor geformten
Spiralnut-Elementen der Abschnitt auf der Seite der Saugöffnung als Pumpenelementabschnitt vom dynamischen Flügeltyp geformt,
welcher eine geometrische Form aufweist, die auf der Basis der Konstruktionstheorie der Turbo-Molekularpumpe bestimmt
wird. Folglich kann, obwohl die Charakteristika einer hohen Ausstoßgeschwindigkeit im Bereich niedrigen Vakuums als
Vorteil der üblichen Pumpenelementabschnitte vom Spiralnut-Typ aufrechterhalten bleiben, die Ausstoßgeschwindigkeit im
Bereich hohen Vakuums erheblich verbessert werden. Andererseits ist es, um die Ausstoßgeschwindigkeit im hohen Vakuumbereich
zu verbessern, nicht notwendig, eine komplizierte Konstruktion mit statischen Flügeln zu verwenden, wie beispielsweise
die übliche Turbo-Molekularpumpe, selbst wenn die Ventilation großer Mengen reaktionsfähigen Gases erfolgen
soll, kann eine überragende Haltbarkeit erzielt werden.
BEZUGSZEICHENLISTE ZU FIG. 2A - 2C BLATT 2 DER ZEICHNUNGEN
10 *1 SAUGSEITE
*2 PUMPENELEMENTABSCHNITT VOM DYNAMISCHEN FLÜGELTYP
*3 ÜBERGANGSABSCHNITT 42 DES SPIRALNUT-ELEMENTS
M PUMPENELEMENTSABSCHNITT 4
*5 AUSSTOSS-SEITE
• ·
• *
BEZUGSZEICHENLISTE ZU FIG. 3A - 3C
BLATT 3 DER ZEICHNUNGEN
10 *1 SAUGSEITE
*2 PUMPENELEMENTABSCHNITT VOM DYNAMISCHEN FLÜGELTYP
*3 ÜBERGANGSABSCHNITT 42 DES SPIRALNUT-ELEMENTS 15
*4 PUMPENELEMENTSABSCHNITT 43 VOM SPIRALNUT-TYP
*5 AUSSTOSS-SEITE
• ·
BEZUGSZEICHENLISTE ZU FIG. BLATT 4 DER ZEICHNUNGEN
10 *1 AUSSTOSSGESCHWINDIGKEIT
*2 PUMPENELEMENT NACH ERFINDUNG
*3 KONVENTIONELLES PUMPENELEMENT 15
*4 DRUCKSAUGÖFFNUNG
Claims (9)
1. Vakuumpumpe (1) vom Spiralnut-Typ mit einem aus Abschnitten bestehenden zylindrischen Pumpengehäuse (2), einem einzelnen
zylindrischen Rotor (3), der koaxial in dem Pumpengehäuse (2) angeordnet ist, einem Spiralnutabschnxtt, der durch
eine Vielzahl von Spiralnut-Elementen (4(n)) definiert ist, die auf einer äußeren Umfangsflache (30) des Rotors (3) geformt
sind, und einer Saugöffnung (21) und einer Ausstoßöffnung (9), die mit dem Pumpengehäuse (2) in Verbindung stehen,
dadurch gekennzeichnet, daß die Vielzahl von Spiralnut-Elementen (4(n)), die auf der äußeren Umfangsflache (30) des
Rotors (3) geformt sind, einen Pumpenelementabschnitt (41) vom dynamischen Flügeltyp aufweist, welcher auf einer Konstruktionstheorie
einer Turbo-Molekularpumpe basiert und auf einem Abschnitt der äußeren Umfangsflache auf einer Saugseite
in vorbestimmter Länge in Axialrichtung des Rotors (3) ausgehend von einem Ende auf der Seite der Saugöffnung (21) in der
• ·
äußeren Umfangsflache (30) des Rotors (3) geformt ist, daß
ein Pumpenelementabschnitt (43) vom Spiralnut-Typ auf dem Abschnitt
(33) der Umfangsf lache geformt ist, und auf der Ausstoßseite in einer vorbestimmten Länge in Axialrichtung des
Rotors (3) ausgehend von einem Ende auf der Seite der Ausstoßöffnung (9) in der äußeren Umfangsf lache (30) des Rotors
(3) angeordnet ist, wobei in jedem der Spiralnut-Elemente (4(n)) der Pumpenelementabschnitt (41) vom dynamischen Flügeltyp
und der Pumpenelementabschnitt (43) vom Spiralnut-Typ weich ineinander übergeht.
2. Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß ferner eine Vielzahl von zweiten Spiralnut-Elementen (4A(m)) vorgesehen ist, die einen zweiten Pumpenelementabschnitt
(41A) vom dynamischen Flügeltyp auf dem äußeren Umfangsoberflächenabschnitt (31) auf der Saugseite
des Rotors (3) definieren.
3. Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die Gesamtzahl der Pumpenelementabschnitte
(41) vom dynamischen Flügeltyp und der zweiten Pumpenelementsabschnitte
(41A) vom dynamischen Flügeltyp ein ganzzahliges Vielfaches der Anzahl der Pumpenelementsabschnitte (43)
vom Spiralnut-Typ darstellt.
25
25
4. Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein Flügelwinkel des Pumpenelementabschnittes
(41) vom dynamischen Flügeltyp und des zweiten Pumpenelementabschnittes (41A) vom dynamischen Flügeltyp größer
oder gleich einem Neigungswinkel auf einer Saugseite des Pumpenelementabschnitts (43) vom Spiralnut-Typ ist.
• i
• ·
5. Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß ein Flügelwinkel des zweiten
Pumpenelementabschnitts (41A) vom dynamischen Flügeltyp größer ist als ein Flügelwinkel des Pumpenelementabschnitts
(.41) vom dynamischen Flügeltyp.
6. Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ nach einem der Ansprüche 2
bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß eine Dicke des Pumpenelementabschnitts (41) von dynamischen Flügeltyp und des zweiten
Pumpenelementabschnitts (41A) vom dynamischen Flügeltyp dikker ist als eine Dicke des Pumpenelementabschnitts (43) vom
Spiralnut-Typ.
7. Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ nach einem der Ansprüche 2
bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Dicke des zweiten Pumpenelementabschnitts
(41A) vom dynamischen Flügeltyp kleiner ist als die Dicke des Pumpenelementabschnitts (41) vom dynamischen
Flügeltyp.
8. Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ nach einem der Ansprüche 1
bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem äußeren Umfangsflächenabschnitt
(31) auf der Saugseite und dem äußeren Umfangsflächenabschnitt (33) auf der Ausstoßseite ein äußerer
Übergangsoberflächenabschnitt (32) geformt ist, und daß auf dem Übergangsoberflächenabschnitt der Umfangsflache (32) ein
Übergangsspiralnutelementabschnitt (42) glatt den Pumpenelement sabschnitt (41) vom dynamischen Flügeltyp und den Pumpenelementsabschnitt
(43) vom Spiralnut-Typ bei jedem Schraubenelement (4(n)) verbindet.
9. Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet,
daß, wenn ein Außendurchmesser des äußeren Um-
fangsflächenabschnitts (31) auf der Saugseite des Rotors (3) sich von dem Außendurchmesser des äußeren Umfangsflächenabschnitts
(33) auf der Ausstoßseite unterscheidet, der äußere Außenoberflächenabschnitt (31) auf der Saugseite und der Außenoberflächenabschnitt
(33) auf der Ausstoßseite durch einen äußeren Übergangsoberflächenabschnitt (32) glatt verbunden
sind.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE29815055U DE29815055U1 (de) | 1998-08-24 | 1998-08-24 | Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ |
FR9810936A FR2782754B3 (fr) | 1998-08-24 | 1998-08-28 | Pompe a vide du type a filets helicoidaux |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE29815055U DE29815055U1 (de) | 1998-08-24 | 1998-08-24 | Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ |
FR9810936A FR2782754B3 (fr) | 1998-08-24 | 1998-08-28 | Pompe a vide du type a filets helicoidaux |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE29815055U1 true DE29815055U1 (de) | 1998-12-24 |
Family
ID=26061768
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE29815055U Expired - Lifetime DE29815055U1 (de) | 1998-08-24 | 1998-08-24 | Vakuumpumpe vom Spiralnut-Typ |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE29815055U1 (de) |
FR (1) | FR2782754B3 (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103452872A (zh) * | 2013-09-18 | 2013-12-18 | 北京北仪创新真空技术有限责任公司 | 一种抗大气冲击的分子泵 |
WO2015039443A1 (zh) * | 2013-09-18 | 2015-03-26 | 北京北仪创新真空技术有限责任公司 | 一种抗大气冲击的分子泵 |
-
1998
- 1998-08-24 DE DE29815055U patent/DE29815055U1/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-08-28 FR FR9810936A patent/FR2782754B3/fr not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103452872A (zh) * | 2013-09-18 | 2013-12-18 | 北京北仪创新真空技术有限责任公司 | 一种抗大气冲击的分子泵 |
WO2015039443A1 (zh) * | 2013-09-18 | 2015-03-26 | 北京北仪创新真空技术有限责任公司 | 一种抗大气冲击的分子泵 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2782754B3 (fr) | 2000-08-25 |
FR2782754A3 (fr) | 2000-03-03 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R207 | Utility model specification |
Effective date: 19990211 |
|
R150 | Utility model maintained after payment of first maintenance fee after three years |
Effective date: 20011212 |
|
R151 | Utility model maintained after payment of second maintenance fee after six years |
Effective date: 20040915 |
|
R152 | Utility model maintained after payment of third maintenance fee after eight years |
Effective date: 20060804 |
|
R071 | Expiry of right |