DE2920828A1 - Ultraschall-abbildungssystem - Google Patents
Ultraschall-abbildungssystemInfo
- Publication number
- DE2920828A1 DE2920828A1 DE19792920828 DE2920828A DE2920828A1 DE 2920828 A1 DE2920828 A1 DE 2920828A1 DE 19792920828 DE19792920828 DE 19792920828 DE 2920828 A DE2920828 A DE 2920828A DE 2920828 A1 DE2920828 A1 DE 2920828A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- signal
- signals
- transducers
- echo
- transducer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 title claims description 9
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 claims description 23
- 238000002592 echocardiography Methods 0.000 claims description 23
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 claims description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 23
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 23
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 23
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 22
- 230000006870 function Effects 0.000 description 18
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 16
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 14
- 230000008859 change Effects 0.000 description 9
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 7
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 7
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 7
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 6
- 238000012285 ultrasound imaging Methods 0.000 description 6
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 5
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 3
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 3
- 238000003491 array Methods 0.000 description 2
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 2
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 2
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 2
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 description 2
- 241000282412 Homo Species 0.000 description 1
- 238000005273 aeration Methods 0.000 description 1
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000002526 effect on cardiovascular system Effects 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000013507 mapping Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 230000008685 targeting Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000012800 visualization Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S15/00—Systems using the reflection or reradiation of acoustic waves, e.g. sonar systems
- G01S15/88—Sonar systems specially adapted for specific applications
- G01S15/89—Sonar systems specially adapted for specific applications for mapping or imaging
- G01S15/8906—Short-range imaging systems; Acoustic microscope systems using pulse-echo techniques
- G01S15/8909—Short-range imaging systems; Acoustic microscope systems using pulse-echo techniques using a static transducer configuration
- G01S15/8915—Short-range imaging systems; Acoustic microscope systems using pulse-echo techniques using a static transducer configuration using a transducer array
- G01S15/8918—Short-range imaging systems; Acoustic microscope systems using pulse-echo techniques using a static transducer configuration using a transducer array the array being linear
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/04—Analysing solids
- G01N29/06—Visualisation of the interior, e.g. acoustic microscopy
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/52—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S15/00
- G01S7/52017—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S15/00 particularly adapted to short-range imaging
- G01S7/52023—Details of receivers
- G01S7/52025—Details of receivers for pulse systems
- G01S7/52026—Extracting wanted echo signals
-
- G—PHYSICS
- G10—MUSICAL INSTRUMENTS; ACOUSTICS
- G10K—SOUND-PRODUCING DEVICES; METHODS OR DEVICES FOR PROTECTING AGAINST, OR FOR DAMPING, NOISE OR OTHER ACOUSTIC WAVES IN GENERAL; ACOUSTICS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G10K11/00—Methods or devices for transmitting, conducting or directing sound in general; Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
- G10K11/18—Methods or devices for transmitting, conducting or directing sound
- G10K11/26—Sound-focusing or directing, e.g. scanning
- G10K11/34—Sound-focusing or directing, e.g. scanning using electrical steering of transducer arrays, e.g. beam steering
- G10K11/341—Circuits therefor
- G10K11/346—Circuits therefor using phase variation
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S15/00—Systems using the reflection or reradiation of acoustic waves, e.g. sonar systems
- G01S15/88—Sonar systems specially adapted for specific applications
- G01S15/89—Sonar systems specially adapted for specific applications for mapping or imaging
- G01S15/8906—Short-range imaging systems; Acoustic microscope systems using pulse-echo techniques
- G01S15/8909—Short-range imaging systems; Acoustic microscope systems using pulse-echo techniques using a static transducer configuration
- G01S15/8915—Short-range imaging systems; Acoustic microscope systems using pulse-echo techniques using a static transducer configuration using a transducer array
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Multimedia (AREA)
- Ultra Sonic Daignosis Equipment (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
- Measurement Of Velocity Or Position Using Acoustic Or Ultrasonic Waves (AREA)
Description
. 9355
GENERAL ELECTRIC COMPANY, Schenectady, N.Y., VStA Ultraschall-Abbildungssystem
Die Erfindung betrifft Ultraschall-Abbildungssysteme und Geräte und bezieht sich insbesondere auf Anordnungen
zur Signalverarbeitung in derartigen Systemen und Geräten·
Ultraschall-Abbildungsgeräte oder Anordnungen zum Abbilden von Gegenständen, z.B. Körpergeweben im menschlichen
Körper enthalten im allgemeinen eine Anordnung von Sendewandlern und eine Anordnung von Empfangswandlern.
Die Wandler bestehen aus piezoelektrischen Materialien, die Ultraschall bei elektrischer Erregung abstrahlen und
umgekehrt auch ein elektrisches Signal bei auftreffendem Ultraschall liefern. Die Sende- und Empfangsanordnungen
können identisch sein. Die Resonanzfrequenzen der Wandler der Sende- und Empfangsanordnungen sind im wesentlichen
identisch. Die Wandler der Sendeanordnung werden der Reihe nach durch elektrische Impulse erregt, die Ultraschallimpulse
erzeugen, die auch als Schallstöße oder Stoßwellen bezeichnet werden können und in der Sprache
des Ursprungslandes gewöhnlich als "bursts" bezeichnet werden. Diese Ultraschallimpulse bestehen aus einigen
Schwingungen der Resonanzfrequenz des Wandlers. Die Ultraschallimpulse werden in den Raum oder den Gegenstandsbereich abgestrahlt, der die Anordnung umgibt. Die Ultraschallimpulse,
die auf Gegenstandspunkte in dem Gegenstandsbereich auftreffen, erzeugen Echos, die reflektiert
werden und von den Wandlern der Empfangsanordnung aufgenommen werden und in ihr Echosignale erzeugen, die üblicherweise
eine Dauer von wenigen Schwingungen haben. Die Echos von den Gegenstandspunkten treffen an den Empfangs-
909848/0817'
wandlern zu verschiedenen Zeiten ein, da die Laufzeiten des Echos von dem Gegenstandspunkt zum Wandler verschieden
groß sind. Man hat die Echosignale, die von den Empfangswandlern erzeugt werden, entsprechend verzögert, so
daß alle Echosignale, die von einem bestimmten Gegenstandspunkt ausgehen, gleiche Phase haben und hat sie dann kohärent
addiert. Das Summensignal wird dann gleichgerichtet und auf einem Sichtgerät sichtbar gemacht.
Die physikalischen Abmessungen von Ultraschallwandlern machen es schwierig, eine Resonanzgüte Q von weniger
als etwa zwei oder drei zu erreichen. Der Ultraschallimpuls besteht, selbst wenn ein-Impulstreiber bei dem Wandler benutzt wird, gewöhnlich aus einer Anzahl von Schwingungen.
Bei einem mit Abtastung arbeitenden Datensystem ist eine Abtastung mit einer Frequenz erforderlich, die
ein Mehrfaches der Resonanzfrequenz des Wandlers ist. Hierdurch werden lange Hochgeschwindigkeitsschieberegister
erforderlich, um die benötigten Verzögerungen zu liefern und um eine kohärente Addition der empfangenen elektrischen
Signale durchführen zu können. Die Genauigkeit der Zeitverzögerung muß dabei mindestens etwa einem Viertel bis zur
Hälfte einer Schwingungsdauer der Resonanzfrequenz betragen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Ultraschall-Abbildungsgerät der beschriebenen Art zu verbessern.
Gemäß der Erfindung wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß die im Anspruch 1 angegebenen Maßnahmen
getroffen werden.
Zur Ausführung der Erfindung ist eine Vorrichtung vorgesehen, die einen Ultraschallimpuls vorgegebener
Frequenz erzeugt und in einen Gegenstandsbereich einstrahlt. Eine Wandleranordnung ist vorgesehen, die die Ultraschall-
809848/0817
ORIGINAL INSPECTED
9355
echos aufnimmt, welche von dem Ultraschallimpuls erzeugt werden, der auf Punkte des Gegenstandes im Gegenstandsbereich auftrifft. Jedes Echo von einem Punkt des Gegenstandes
erzeugt in den Wandlern eine Gruppe von elektrischen Signalen und zwar je ein elektrisches Signal in
jedem Wandler. Die Zeit des Auftretens jedes der elektrischen Signale hängt von dem Abstand zwischen dem betreffenden
Wandler und dem betreffenden Punkt des Gegenstandes ab. Es sind nun Demodulationseinrichtungen für die elektrischen
Signale vorgesehen, welche die von den Wandlern kommenden Signale demodulieren und jedes der elektrischen
Signale mit einem ersten und zweiten demodulierenden Signal von im wesentlichen der gleichen Frequenz wie die
oben erwähnte vorbestimmte Frequenz mischen, wobei jedoch eine 9O°-Phasenverschiebung besteht, um eine Anzahl von
jeweils zwei demodulierten Signalen, d.h. von Signalpaaren, zu erhalten. Es sind ferner Verzögerungseinrichtungen vorgesehen,
die jedes Paar von demodulierten Signalen um ein vorbestimmtes Zeitintervall verzögern, welches dem Abstand
zwischen jeweils einem Wandler und einem Gegenstandspunkt entspricht, so daß jedes Paar von ersten und zweiten demodulierten
Signalen gleichzeitig auftritt* Eine erste Addierschaltung ist vorgesehen, um die verzögerten ersten
demodulierten Signale zu addieren, so daß ein erstes Summensignal gebildet wird. Eine zweite Addierschaltung ist
vorgesehen, um die verzögerten zweiten demodulierten Signale zu addieren, um ein zweites Summensignal zu bilden.
Ferner sind Einrichtungen vorgesehen, die ein resultierendes Signal bilden, das eine monotone Funktion der Summe
des Quadrates des ersten Summensignals und des Quadrates des zweiten Summensignals ist.
909848/0817
9355
Die Merkmale der Erfindung und ihrer Weiterbildung sind in den Kennzeichen der Ansprüche angegeben. Die Erfindung selbst sowie
der Aufbau der Anordnung und die Wirkungsweise derselben gehen aus der folgenden Beschreibung hervor, in der auch die Vorteile
angegeben sind und in der ein Ausführungsbeispiel in Verbindung mit den Zeichnungen beschrieben wird.
F i g . 1 ist ein Blockschaltbild, welches die Arbeitsweise der Ultraschall-Abbildungsanordnung veranschaulicht;
F i g . 2 ist ein Blockschaltbild, das Einzelheiten der Anordnung wiedergibt und zur Erläuterung der Grundlagen der Erfindung
benutzt wird;
F i g . 3A bis 3L sind Diagramme, welche die Amplitude von
Spannungssignalen in Abhängigkeit von der Zeit darstellen, die an verschiedenen Punkten der Schaltung nach Fig. 2 auftreten und
zu dem I-Kanal gehören. Die Punkte, an denen die Signale der
Fig. 3A bis 31« im Blockschaltbild der Fig. 2 erscheinen, sind in Fig. 2 durch entsprechende Buchstaben bezeichnet;
F i g . 4A bis 4L sind Diagramme von Spannungssignalen, welche die Amplitude in Abhängigkeit von der Zeit an verschiedenen
Punkten der Schaltungsanordnung der Fig. 2 darstellen und die zu dem Q-Kanal gehören. Fig. 4M ist ein Diagramm des resultierenden
Signals, das aus den Signalen 3L und 4L gebildet wird. Die Punkte,
an denen die Signale der Fig. 4A bis 4M dem Blockschaltbild der Fig. 2 auftreten, sind in Fig. 2 durch entsprechende Buchstaben
mit Apostroph bezeichnet und
F i g . 5 ist ein ausführliches Blockschaltbild der Ultraschall-Abbildungsanordnung gemäß der Erfindung.
9 09848/081T
9355
In Fig· 1 ist ein Blockschaltbild einer Ultraschall-Abbildungsanordnung
10 gemäß der Erfindung dargestellt. Die Ultraschall-Abbildungsanordnung 10 enthält eine ■Wandleranordnung
11, eine Diplexschaltung 12, einen Sender 13 und einen Empfänger 14· Bei dieser Ausführungsform der
Erfindung ist die Wandleränordnung 11 eine geradlinige Anordnung und enthält eine Anzahl von gleich beabstandeten
Wandlern 15, deren. Abstand von Mitte zu Mitte d beträgt· Die Wandleranordnung dient dabei sowohl als Sendeanordnung
als auch als Empfangsanordnung. Der Sender 13 erzeugt eine Folge von elektrischen Impulsen 16, die über
die Diplexschaltung 12 den Wandlern 15 zugeführt werden· Die Ultraschallimpulse, die in den Wandlern 15 erzeugt
werden, werden in einen Gegenstandsbereich in der Nähe der Anordnung ausgestrahlt. Die Ultraschallimpulse werden
bei dieser Anordnung in einen vorbestimmten Azimutbereich
je nach der linearen Zeitfolge der Impulse 16 ausgestrahlt.
Die Intensitätsänderung oder Amplitude der Ultraschallimpulse in Azimutrichtung um den Mittelpunkt der Anordnung
wird auch als Strahl der Anordnung oder Strahlungskeule bezeichnet· Der Strahl 17 der Anordnung 11 hat eine
Achse 18, die einen Winkel θ mit der Senkrechten 19 auf dem Mittelpunkt der Anordnung 11 einschließt· Die Beziehung
zwischen den Zeitverzögerungsschritten T^, die der
Reihe nach zu jedem i-ten Signal von dem einen Ende (i~1)
der Anordnung bis zum anderen Ende (i«n) addiert werden, um exakt die Laufzeitdifferenzen zu kompensieren, die
bei ebener Wellenausbreitung auftreten, ist durch die folgende Beziehung gegeben:
g - (i-1)d sin θ
Wobei c die Geschwindigkeit des Ultraschalls in dem Ge genstandsbereich neben der Anordnung ist·
909848/0817
9355
Indem die Zeitverzögerung zwischen aufeinanderfolgenden Erregerimpulsen fortschreitend geändert wird, wird
der Winkel θ auf der einen Seite der Senkrechten 19 schrittweise verändert, und der ausgesandte Strahl derart gesteuert,
daß der Reihe nach Abtastzeilen, die das Bild zusammensetzen, erzeugt werden. Auf der anderen Seite der Senkrechten 19
wird die Zeitfolge der Erregerimpulse 16 umgekehrt, so daß die Wandler in umgekehrter Reihenfolge erregt werden. Die
Echos, die durch die Ultraschallimpulse erzeugt werden, welche auf einen Gegenstand im Gegenstandsbereich auftreffen,
z.B. auf einen Gegenstandspunkt 20, werden von den Wandlern 55 infolge der Unterschiede der Laufzeit vom
Gegenstandspunkt 20 bis zu den Wandlern zu verschiedenen
Zeitpunkten wahrgenommen. Die Echosignale, die in den Wandlern 15 durch die Echos erzeugt werden, gelangen über
die Diplexschaltung 12 zu dem Empfänger 14, indem sie auf einen etwa konstanten Pegel verstärkt werden. Um die elektrischen
Signale, die aus den Echos erzeugt werden, gleichzeitig zu addieren, werden Zeitverzögerungen in die Signalverarbeitungskanäle
des Empfängers eingeführt, die mit den Wandlern 15 verbunden sind. Im Falle einer linearen oder
geradlinigen Anordnung kann die Verzögerung, die in federn Kanal, der einem Wandler zugeordnet ist, eingeführt wird,
in zwei Komponenten unterteilt werden. Die eine Komponente ist eine Strahlsteuerungszeitverzögerung und die andere
Komponente ist eine Fokussierzeitverzögerung. Die Strahlsteuerungsverzögerungen für den Empfang sind die gleichen
wie die Strahlsteuerungszeitverzögerungen für die Sendung. Bei dem oben erwähnten vorgeschlagenen Gerät werden Fokussierzeitverzögerungen
in Abhängigkeit von dem Abstand in jeden Kanal eingeführt, um die Laufzeitdifferenzen von
einem Gegenstandspunkt bis zu den verschiedenen Wandlerstellungen der Anordnung auszugleichen. Die Fokussierverzögerungsinkremente
oder Schritte für jeden Wandler sind durch die Gleichung
909848/0817
gegeben, wobei a der halbe Apertur abstand der Anordnung
und R der Brennpunktabstand oder die Entfernung des Gegenstandspunktes
ist, ferner
c = die Geschwindigkeit des .Ultraschalls in dem Gegenstandsbereich,
"^k = der Abstand vom Mittelpunkt der Anordnung bis
zum k-ten Element und
Tk = .die Zeitverzögerung, die dem Signal von dem
k-ten Element zugeordnet ist, um die elektrischen Signale, die von einem Echo an dem Gegenstandspunkt, z»B. dem Gegenstandspunkt 20, erzeugt
werden, kohärent zu addieren»
Es sei darauf hingewiesen, daß das Ultraschallecho zuerst an dem mittleren Wandler der Anordnung ankommt und
zuletzt an den Endwandlern, so daß die größte Verzögerung für das Echosignal des in der Mitte befindlichen Wandlers
vorgesehen wird. Es sei ferner darauf hingewiesen, daß die Verzögerung für das Echosignal von einem Wandler mit dem
Kosinusquadrat des Strahlwinkels sich ändert, wenn die scheinbare Breite der Apertur sich mit dem Kosinus des'
Strahlwinkels θ ändert. Der Empfangsbrennpunkt kann dynamisch geändert werden, um dem Bereich, aus dem Echos während
der Echoaufnahmeperiode empfangen werden, zu folgen. Die Impulse 16 werden periodisch mit einer Geschwindigkeit
wiederholt, die als Wiederholungsfrequenz der Impulse bezeichnet wird, so daß entsprechende Echoimpulse von
909848/0817
einem Gegenstandspunkt auf jeden der Wandler auf treffen, die dann Echosignale in den Kanälen des Empfängers
erzeugen. Dadurch daß fortschreitend die Zeitverzögerung zwischen aufeinanderfolgenden Erregerimpulsen geändert
wird und daß fortschreitend die Zeitverzögerung in Zuordnung zu den empfangenen Signalen geändert wird,
ändert sich der Winkel θ des Strahls 17 schrittweise. Die am Ausgang des Empfängers auftretenden Signale werden
auf einem (nicht dargestellten) Oszillographen sichtbar gemacht und liefern eine Darstellung des Gegenstandsbereichs,
der z.B. ein Teil eines menschlichen Körpers sein kann. Es können auch andere Wandleranordnungen
benutzt werden, vorausgesetzt, daß die erforderliche Zeitverzögerungskompensation vorgesehen ist, um
die Echos, die von einem Gegenstandspunkt herrühren, kohärent zu addieren.
909848/0817
Fig· 2 zeigt ein Blockschaltbild eines Gerätes zur Verarbeitung
von Echosignalen in einer Ultraschall-Äbbildungsanordnung
gemäß der Erfindung. Das Gerät enthält eine Anordnung 11 von Wandlern 15, die im wesentlichen
die gleiche Resonanzfrequenz aufweisen. Zur Vereinfachung der Erläuterung ist die Anordnung 11 als geradlinige Anordnung
dargestellt, sie kann aber auch eine andere geeignete Form aufweisen. Der Punkt 20 stellt einen Gegenstandspunkt in einem Gegenstandsbereich dar, der die Anordnung
umgibt. Ein Impuls von mehreren Ultraschallschwingungen, der von der Anordnung erzeugt wird, trifft auf den Gegenstandspunkt
20 auf und erzeugt ein Echo. Man kann annehmen, daß der Impuls, der von mehreren Wandlern der Anordnung
erzeugt wird, im Mittelpunkt der Anordnung entsteht. Das Echo wird von verschiedenen Wandlern der Anordnung zu verschiedenen
Zeiten aufgenommen, je. nach dem Abstand zwischen
dem Gegenstandspunkt 20 und dem betreffenden Wandler. Ein Echo erzeugt also eine Gruppe von Echosignalen in den Wandlerelementen
und zwar je eines in jedem Wandler. Es wird nun die Verarbeitung der Echosignale beschrieben, die in
den Wandlern 15-1 und 15-2 erzeugt werden. Die an den anderen Wandlern erzeugten Echosignale werden in ähnlicher
Weise verarbeitet. Der Wandler 15-1 liegt im Mittelpunkt der Anordnung und der Wandler 15-2 etwas oberhalb der Mitte
der Anordnung. Die Linie 21 stellt die Bahn des Echos dar, das von dem Gegenstandspunkt 20 zum mittleren Wandler 15-1
läuft. Die Linie 22 stellt die Bahn des Echos dar, das von dem Gegenstandspunkt 20 =-.zum Wandler 15-2 läuft.
Das in dem Wandler 15-1 erzeugte Echosignal wird als Echosignal Nr. 1 bezeichnet und das Echosignal des Wandlers
15-2 als Echosignal Nr. 2. Die Echosignale Nr. 1 und 2 sowie die weiteren Echosignale, die in den anderen Wandlern
der Anordnung erzeugt werden, werden in einem Signalverar-. beitungskanal verarbeitet, der als I-Kanal bezeichnet wird.
Jeder der I-Kanäle dient zur Demodulation, Filterung und
909848/081?
Verzögerung. Jedes der Echosignale Nr. 1 und 2 sowie die anderen Echosignale, die in den anderen Wandlern der Anordnung
erzeugt werden, werden auch in einem Q-Signalverarbeitungskanal verarbeitet und zwar ebenfalls demoduliert,
gefiltert und verzögert. Das in federn der Q-Ka- · näle benutzte demodulierende Signal hat eine 90°-Phasenbeziehung
gegenüber dem demodulierenden Signal, das bei der Demodulation in dem I-Kanal benutzt wird. Die verzögerten
Signale in den !-Kanälen werden kohärent addiert, um ein erstes Summensignal zu erhalten und die verzögerten
Signale in den Q-Kanälen werden ebenfalls kohärent addiert, um ein zweites Summensignal zu erhalten. Aus dem ersten
Summensignal' und dem zweiten Summensignal wird ein resultierendes
Signal gebildet, welches die Reflektion von dem Gegenstandspunkt 20 darstellt.
Es wird nun auf die Diagramme der Fig. 3A bis 3L Bezug genommen. Die Punkte, an denen die Signale der
Fig. 3A bis 3L in dem Blockschaltbild der Fig. 2 auftreten, sind in Fig. 2 durch den Buchstaben des betreffenden
Signals bezeichnet. Das Echosignal Nr. 1, das in dem Wandler 15-1 erzeugt wird, ist in Fig. 3A dargestellt. Die
Spitze des Echosignals Nr. 1 tritt in einem Zeitpunkt t.. nach dem Zeitpunkt tQ auf, der die Spitze der von der Anordnung
ausgestrahlten Ultraschallschwingung bezeichnet. Die Zeit des Auftretens t-j der Spitze des Echosignals Nr. 1
hängt von dem Abstand 21 zwischen dem Gegenstandspunkt 20 und dem Wandler 15-1 ab. Das Echosignal Nr. 1 wird einem
ersten Demodulator 25 zugeführt, dem von einem Generator 26 ein erstes demodulierendes Signal Nr. 1 nach Fig. 3B zugeführt
wird. Das erste demodulierende Signal Nr. 1 und die anderen ersten demodulierenden Signale, auf die in der
Beschreibung Bezug genommen wird, haben eine Grundfrequenz, die im wesentlichen gleich der Resonanzfrequenz des Wandlers
ist. Während der Schwingungsverlauf des ersten demodulierenden Signals als Sinuswelle dargestellt ist, können
909848/0811
auch andere Schwingungsverläufe, z.B. Rechteckwellen, benutzt werden. Das erste demodulierende Signal Nr. 1 hat
eine Phasenverzögerung gegenüber dem Echosignal Kr. 1, die mitöj bezeichnet ist. Der erste Demodulator 25 liefert an
seinem Ausgang ein erstes demoduliertes Signal Nr. 1 nach.
Fig. 3E, welches das Produkt des Echosignals Nr. 1 und des ersten demodulierenden Signals Nr. 1 darstellt. Das
erste demodulierte' Signal Nr. 1 wird einem Tiefpaßfilter zugeführt, das die Hülle der Schwingung nach Fig. 3G bildet.
Eine Verzögerungsleitung 38 verzögert das ausgesiebte erste demodulierte Signal Nr. 1 um einen vorbestimmten Betrag,
so daß in ähnlicher Weise verarbeitete I-Kanalsignale
von anderen Wandlern der Anordnung im gleichen Zeitpunkt auftreten und daher kohärent addiert werden können. Das
verzögerte ausgesiebte erste demodulierte Signal Nr. 1 ist in Fig. 3J dargestellt und wird als erstes verzögertes Signal
Nr. 1 bezeichnet. ' ■ ■...
Das Echosignal Nr. 2 des Wandlers 15-2 ist in Fig. 3C
dargestellt. Die Spitze des Echosignals Nr. 2 tritt in einem Zeitpunkt t^ nach dem Zeitpunkt tQ auf, der die
Spitze des von der Anordnung ausgestrahlten Ultraschallimpulses bezeichnet. Die Zeit des Auftretens t2 der Spitze
des Echosignals Nr. 2 hängt von dem Abstand 22 zwischen dem Gegenstandspunkt 20 und dem Wandler 15-2 ab. Das Echosignal
Nr. 2 wird einem Demodulator 31 zugeführt, der von einer Signalquelle 32 ein erstes demodulierendes Signal
Nr. 2 nach Fig. 3D erhält. Das erste demodulierende Signal Nr. 2 hat eine -Phasennacheilung gegenüber dem Echosignal
Nr. 2, die mitcv bezeichnet ist, wobei die gleiche Phasenverzögerung
benutzt wird wie beim Echosignal Nr. 1 und dem ersten demodulierenden Signal Nr. 1. Um diese Bedingung
zu erfüllen, wird die Phase des ersten demodulierenden Signals Nr. 2 gegenüber der Phase des ersten demodulierenden
Signals Nr. 1 um einen Betrag geändert, der von der Laufzeitdifferenz
der Bahnen· 21 und 22 abhängt. Das erste de-
909848/0817
-14- 2320828
modulierte Signal Nr. 2, das in Fig. 3F dargestellt ist, tritt am Ausgang des ersten Demodulators 31 auf und
stellt das Produkt des Echosignals Nr. 2 und des ersten demodulierenden Signals Kr. 2 dar. Nach der Aussiebung
durch das Tiefpaßfilter 33 erhält man die Hülle des ersten
demodulierten Signals Nr. 2 nach Fig. 3H. Das erste demodulierte Signal Nr. 2 wird durch eine Verzögerungsleitung
34- so verzögert, daß es im gleichen Zeitpunkt
auftritt wie das verzögerte gefilterte erste demodulierte Signal Nr. 1 und die anderen verzögerten gefilterten
ersten demodulierten Signale des I-Kanals. Das verzögerte
gefilterte erste demodulierte Signal Nr. 2 ist in Fig. 3K dargestellt und wird als erstes verzögertes Signal
Nr. 2 bezeichnet.
Das erste verzögerte Signal Nr. 1 und das erste verzögerte Signal Nr. 2 werden in einem Addierverstärker
35 addiert, um ein erstes Summensignal nach Fig. 3L zu bilden. Die in jedem der anderen Wandler der Anordnung
erzeugten Signale werden in ähnlicher Weise verarbeitet und addiert, wie durch den Pfeil 36 angedeutet ist, um
am Ausgang des Addierverstärkers 35 ein Signal Ί. I großer
Amplitude zu erhalten, das Beiträge oder Anteile von allen Echosignalen enthält, die in den Wandlern der Anordnung
für das erste Summensignal gebildet werden.
Es wird nun auf die Fig. 4A bis 4M Bezug genommen. Der Punkt des Auftretens eines Signals der Fig. 4A bis
4M im Blockschaltbild der Fig. 2 ist in Fig. 2 durch einen Buchstaben bezeichnet, der mit einem Apostroph versehen
ist.
Das Echosignal Nr. 1, welches in dem Wandler 15-1 erzeugt wird, ist in Fig. 4A dargestellt. Wie in Verbindung
mit Fig. 3A erwähnt wurde, tritt die Spitze des Echosignals Nr. 1 in einem Zeitpunkt t., auf, der nach dem ZeIt-
909848/081T
punkt tQ liegt, an dem die Spitze des ültraschallimpulses
ausgestrahlt wird. Die Zeit des Auftretens t^ der Spitze
des Echosignals Nr. 1 hängt von dem Abstand 21 zwischen dem Gegenstandspunkt 20 und dem Wandler 15-1 ab. Das
Echosignal Nr. 1 wird einem zweiten Demodulator 41 zugeführt, dem eine Signalquelle 42 ein zweites demodulierendes
Signal Nr. 1 nach Fig. 4B zuführt. Das zweite demodulierte Signal Nr. 1 und die anderen zweiten demodulierten
Signale, auf die in dieser Beschreibung Bezug genommen wird, haben eine Grundfrequenz, die im wesentlichen
gleich der Resonanzfrequenz der Wandler ist. Während die
Schwingungsform der zweiten demodulierenden Signale als
.Sinusform dargestellt ist, können auch andere Schwingungsformen, z.B. Rechteckschwingungen, benutzt werden.
Das zweite demodulierende Signal Nr. 1 ist so eingestellt, daß es eine Phasenverschiebung von 90° gegenüber dem ersten demodulierenden Signal Nr. 1 hat, d.h., daß"es um
c^.+ 90° gegenüber der Phase des Echosignals Nr. 1 nacheilt.
Der zweite Demodulator 41 erzeugt an seinem Ausgang ein zweites demoduliertes Signal Nr. 1 nach Fig. 4E, das
dem Produkt des Echosignals Nr. 1 und des zweiten demodulierenden Signals Nr. 1 entspricht. Das zweite demodulierte
Signal Nr. 1 wird dem Tiefpaßfilter 43 zugeführt, das die Hüllenkurve nach Fig. 4G liefert. Die Verzögerungsleitung
44 verzögert das zweite demodulierte Signal Hr. 1 um einen vorbestimmten Betrag, so daß ähnlich verarbeitete
GHKanalsignale von anderen Wandlern der Anordnung im gleichen
Zeitpunkt auftreten und daher kohärent addiert werden können. Das verzögerte gefilterte zweite demodulierte Signal
Nr. 1 ist in Fig. 4J dargestellt und als zweites verzögertes
Signal Nr. 1 bezeichnet.
Das Echosignal Nr. 2 des Wandlers 15-2 isu-'inTFig." 4C
dargestellt. Wie in Verbindung mit Fig. 3C erwähnt wurde, tritt die Spitze des Echosignals Nr. 2 in einem Zeitpunkt
tp nach dem Zeitpunkt tQ auf, in dem die Spitze der Ultraschallimpulse
durch die Anordnung ausgestrahlt wird. Die
90 9848/0817
Zeit des Auftretens t2 der Spitze des Echosignals Nr. 2
hängt von dem Abstand 22 zwischen dem Gegenstandspunkt und dem Wandler 15-2 ab. Das Echosignal Nr. 2 wird einem
zweiten Demodulator 45 zugeführt, der von einer Signalquelle 46 ein zweites demodulierendes Signal Nr. 2 nach
Fig. 4D erhält. Das zweite demodulierende Signal Nr. 2 ist so eingestellt, daß es um 90 gegenüber der. Phase des
ersten demodulierenden Signals Nr. 2 nacheilt und eine Phasenverzögerung d>
+ 90° gegenüber dem Echosignal Nr. hat. Das zweite demodulierte Signal Nr. 2 nach Fig. 4F
tritt am Ausgang des zweiten Demodulators 45 auf und stellt das Produkt des Echosignals Nr. 2 und des zweiten demodulierenden
Signals Nr. 2 dar. Das zweite demodulierte Signal Nr. 2 wird einem Tiefpaßfilter 47 zugeführt, das die
Hülle des zweiten demodulierten Signals Nr. 2 nach Fig. 4H liefert. Eine Verzögerungsleitung 48 bewirkt eine vorbestimmte
Verzögerung des ausgesiebten zweiten demodulierten Signals Nr. Z, so daß ähnlich verarbeitete Q-Kanalsignale
von anderen Wandlern der Anordnung im gleichen Zeitpunkt auftreten und daher kohärent addiert werden können. Das
verzögerte ausgesiebte zweite demodulierte Signal Nr. 2 ist in Fig. 4k dargestellt und wird als zweites verzögertes
Signal Nr. 2 bezeichnet.
Das zweite verzögerte Signal Nr. 1 und das zweite verzögerte Signal Nr. 2 werden in einem Addierverstärker
49 addiert und liefern ein zweites Summensignal nach Fig. 4L. Die in jedem der anderen Wandler der Anordnung
erzeugten Echosignale werden in ähnlicher Weise verarbeitet und addiert, wie dies durch den Pfeil 50 angedeutet
ist, um am Ausgang des Addierverstärkers 49 ein Signal Σ Q
großer Amplitude zu erzeugen, welches die Beiträge von allen Echosignalen darstellt, die in den Wandlern der Anordnung
für das zweite Summensignal erzeugt werden.
909848/0817
Das erste Summensignal am Ausgang des Addierverstärkers
35 und das zweite Summensignal am Ausgang des Verstärkers 49 werden einer Schaltung 51 zugeführt, die ein
resultierendes Signal erzeugt, das eine monotone Funktion der Summe des Quadrates des ersten Summensignals und des
Quadrates des zweiten Summensignals Ist. Die Schaltung liefert ein resultierendes Signal, das proportional der
Quadratwurzel der Summe aus dem Quadrat des ersten Summensignals und dem Quadrat des zweiten Summensignals ist.
Die Schaltung 51 liefert ein resultierendes Signal, dessen
Amplitude unabhängig von der Phaseneinstellung der ersten demodulierenden Signale mit Bezug auf die betreffenden
Echosignale sind und ebenfalls unabhängig von der Einstellung
der zweiten demodulierenden Signale im Verhältnis zu den betreffenden Echosignalen, da jedes zweite demodulierende
Signal eine Phasenverschiebung von 90° gegenüber einem zugehörigen ersten demodulierenden Signal hat. Dieses
Ergebnis ist ohne weiteres verständlich, wenn man das folgende Beispiel betrachtet. Da das erste demodulierende
Signal Nr. 1 der Fig. 3B eine Phasennacheilung gegenüber dem Echosignal Nr. 1 der Fig. 3Aum^° hat, ist die
Spitzenamplitude des ersten demodulierten Signals der Fig. 3E gleich dem CosinuscO mal dem Maximalwert, den
das erste demodulierte Signal Nr. 1 je nach der Situation
haben kann, in der das erste demodulierende Signal Nr. 1
der Fig. 3B sich in Phase mit dem Echosignal Nr. 1 der Fig. 3A befindet. Da das zweite demodulierende Signal Nr.
der Fig. 4B dem Echosignal Nr. 1 um (ck + 90°) nacheilt,
kann die Amplitude des zweiten demodulierten Signals Nr. 1 der Fig. 4E den Wert Cosinus (bC + 90°) mal der maximalen
möglichen Amplitude haben, die das zweite demodulierte Signal Nr. 1 je nach der Lage haben kann, in der das
zweite demodulierende Signal Nr. 1 sich In Phase mit dem Echosignal
Nr. Λ befindet. Um den Maximalwert des ersten demodulierten Signals Nr. 1 zu erhalten, ist es lediglich
notwendig, die Quadratwurzel der Summe der Quadrate des
80984-8/0 8Ί 7
ersten demodulierten Signals Nr. 1 und des zweiten demodulierten Signals Nr. 1 zu bilden. Da der Wert
vcos α* + cos (d/ + 90°) unabhängig vonck ist und
gleich 1 ist, ist es klar, daß der Maximalwert des ersten demodulierten Signals proportional der Spitze
des Echosignals Nr. 1 ist. Da Jedes der anderen Echosignale in der gleichen Weise verarbeitet wird, ist es
klar, daß das für das obige Beispiel dargestellte Ergebnis auch für das erste Summensignal -2I und für das
zweite SummensignalSlQ gilt. In Fig. 3A bis 3D sind
die Phasenverschiebungen oder Winkelsummen als 60° dargestellt. In Fig. 4A bis 4D ist der Winkel du mit
60° angegeben. Indem man zwei I- und Q-Kanäle für die Verarbeitung jedes Echosignals benutzt, erhält
man ein resultierendes Signal, das unabhängig von dem Winkel o\» ist. Um jedoch eine Auslöschung zu .verhindern,
wenn die Summensignale gebildet werden, muß der WinkelcO für
jedes erste demodulierende Signal und ein zugehöriges Echosignal im wesentlichen der gleiche sein. Dieses Ergebnis
wird dadurch erreicht, daß die Phase jedes ersten demodulierenden Signals mit bezug aufeinander so gewählt
ist, daß die Beziehung jedes ersten demodulierenden Signals mit bezug auf ein entsprechendes Echosignal
im wesentlichen die gleiche ist. Die Phaseneinstellung jedes ersten demodulierenden Signals ist unabhängig von
dem Abstand zwischen dem Gegenstandspunkt 20 und dem betreffenden Wandler. Da jedes zweite demodulierende
Signal eine 90°-Phasenverschiebung mit bezug auf das erste demodulierende Signal hat, erhält man automatisch
die richtige Phasenbeziehung für jedes der zweiten demodulierenden Signale.
Im folgenden wird nun. näher erläutert, wie das Gerät auf Gegenstandspunkte in der Nähe des Gegenstandspunktes 20 anspricht. Wenn man in Fig. 2 einen Nachbarpunkt
35 betrachtet, der den gleichen Abstand von der
909848/0817
- 19 - 2920826
Anordnung wie der Gegenstandspunkt 20 hat, aber seitlich gegenüber dem Gegenstandspunkt 20 auf einem Bogen versetzt
ist, dessen Mittelpunkt im Wandler 15-1 liegt, so erhält man eine Bahn zum Wandler 15-1 von gleicher Länge
und das Signal, das von dem Nachbarpunkt 55 ankommt, hat den gleichen Phasenwinkel ck gegenüber der demodulierenden
Schwingung, die in dem Demodulator 25 für das Signal vom Punkt 20 benutzt wird. Die Signale der anderen
Wandler, ζ*B. eines Wandlers 15-2, kommen - jedoch mit ·. ;
Verschiedenen Phasenverschiebungen an, im Vergleich zu dem Signal von Punkt 20, weil die Abstände 161 und 162
nicht die gleiche Länge haben. Der Phasenwinkel zwischen dem Signal, das vom Punkt 55 den Wandler 15-2 erreicht
und das demodulierende Signal, welches dem ersten Demodulator 31 zugeführt wird, haben daher nicht den gleichen
Winkel cO . Der tatsächliche Phasenver schi ebungsxfinkel
ändert sich daher mehr oder weniger gleichförmig mit der Lage des Wandlers. Für jeden einzelnen Wandler ändert sich
daher die Ausgangsgröße des betreffenden Demodulators nach
Amplitude und Polarität je nach der Lage des Wandlers* Diese Änderungen in Größe und Vorzeichen werden in den
Tiefpaßfiltern 27 und 33 und den Verzögerungsleitungen 28 und 34 aufrecht erhalten. In dem Addierverstärker 35
werden die Signale, die von allen Wandlern herkommen, algebraisch addiert und da sie mehr oder weniger gleichförmig
nach Größe und Polarität schwanken, ist der Nettoanteil der Echosignale, die von einem Echo des Nachbarpunktes
55 herrühren, sehr klein. Eine ähnliche Betrach- tung führt dazu, daß auch die Echosignale von dem Gegenstandspunkt
55, die in den Q-Kanälen verarbeitet werden, hinsichtlich ihres Beitrags zur Ausgangsgröße des Addierverstärkers
sehr klein sind.Wenn man daher eine kohärente Phasendemodulation der Echosignale in Verbindung
mit der Verzögerung und Addition der demodulierten Signale benutzt, ergibt sich eine vorzügliche Abweisung von Echosignalen
von Punkten in der Nähe des Gegenstandspunktes 20,
909848/0817
- 20 - 292052a
und man erhält eine hohe Auflösungsgenauigkeit. Echosignale,
die in der Wandleranordnung durch Gegenstandspunkte erzeugt werden, die sich in der Bereichszone des eingestellten
Gegenstandspunktes "befinden, jedoch demgegenüber versetzt sind, werden im Mittel am Ausgang des Addierverstärkers
ausgeglichen infolge der kohärenten Phasendemodulation und der kohärenten Summenbildung. Die
Empfindlichkeitskurve der Anlage gegenüber Echos, die im Azimut von dem Brennpunkt versetzt sind, wird als
Empfangsstrahl bezeichnet. Da außerdem- die Ultraschallimpulse in Form eines schmalen Strahles ausgestrahlt werden
und auch die von den Wandlern der Anordnung aufgenommenen Echos verzögert und addiert werden, so daß sie einem
schmalen Strahl entsprechen, liefert eine Winkelabweichung eines Gegenstandspunktes von der Achse des Strahls Echos
am Yideoausgang, die stark gedämpft sind und zwax sowohl,
weil die volle Intensität des Strahles nicht auf-einen derartigen Gegenstandspunkt gerichtet ist als auch weil
der Empfangsstrahl nicht auf einen derartigen Gegenstandspunkt orientiert ist.
Um eine richtige'Arbeitsweise des-Geräts mit der in
Fig. 2 dargestellten Schaltung zu erreichen, sollte die
Phasenlage ^jedes ersten demodulierenden Signals mit bezug
auf die Phasenlage eines zugehörigen Echosignals im wesentlichen die gleiche für alle Signalpaare sein. Die
Phasenlage der zweiten demodulierenden Signale ist durch die Phasenlage der ersten demodulierenden Signale bestimmt.
Ein Gegenstandspunkt in einer anderen Entfernung würde
eine andere relative Phasenlage der ersten demodulierenden Signale erfordern und auch der zweiten demodulierenden Signale,
um eine günstigste Ausgangsgröße am Ausgang der Additionsverstärker
35 und 49 zu erreichen. Für kleine Abweichungen der Entfernung von der Entfernung des Gegenstandspunktes
20 ändern sich die Phasenerfordernisse der ersten demodulierenden Signale und der zweiten demodulie-
90 9 8 48/0817
ORIGINAL INSPECTED
renden Signale nicht so weit, daß sich eine bemerkenswerte
Abweichung der Arbeitsweise von derjenigen Arbeitsweise ergibt, die man erhält, wenn ideale relative Phasenlagen
benutzt werden. An einem Punkt, der jedoch in der Entfernung von dem Gegenstandspunkt 20 hinreichend abweicht,
können die sich ändernden Beziehungen der Laufzeiten zu den Wandlern einen Grenzwert erreichen und es ist dann
notwendig, eine neue Gruppe von relativen Phasenbeziehungen für die ersten und zweiten demodulierenden Signale
vorzusehen, uai annähernd ideale Betriebsbedingungen aufrechtzuerhalten.
Diese neue Gruppe von relativen Phasenbeziehungen würde für einen Bereich gelten, über den hinaus
eine weitere Gruppe von Phasenbeziehungen geschaffen werden
müßte. Wenn die Ultraschallimpulse tiefer in den Gegenstandsbereich eindringen, muß der anvisierte Gegenstandspunkt
den Impulsen nachfolgen, indem die Phasenbeziehungen der demodulierenden Signale in einzelnen Schritten
oder kontinuierlich eingestellt werden. Die Art und Weise, in der die Phasenlagen der ersten und zweiten demodulierenden
Signale neu eingestellt werden können, um den verschiedenen Ansprüchen für die relative Phaseneinstellung
zu entsprechen, vriLrd in Verbindung mit dem Blockschaltbild der Fig. 5 näher erläutert.
Die Steuerung eines Empfangsstrahls in einer bestimmten
Richtung, wie z.B. entlang der Linie 21, erfordert außer der Auswahl der richtigen Phasenbeziehungen der demodulierenden
Signale auch, daß die Zeitverzögerungen in jedem der I- und Q-Kanäle entsprechend der Gleichung (1) für eine geradlinige
Wandleranordnung gewählt werden. Um einen bestimmten Gegenstandspunkt in der Richtung des gesteuerten Emp—■
fangsstrahls anzuvisieren, ist jeder I-Kanal und jeder Q-Kanal
außerdem mit einer entsprechenden Fokussierungsverzögerung
versehen, wie dies in Verbindung mit Gleichung (2) beschrieben wird.
Um die Fokussierung beizubehalten, wenn Echos von entfernteren Gegenstandspunkten empfangen werden, können die
Fokussierungsverzögerungen in Abhängigkeit von der Entfernung
90 9 8k8/0817
- ZZ -
2920826
verändert werden.
Aufeinanderfolgende Echos, die von aufeinanderfolgenden Gegenstandspunkten aufgenommen werden, die fortschreitend
in größeren Entfernungen von der Anordnung liegen, erzeugen aufeinanderfolgende Gruppen von elektrischen
Signalen in den Wandlern der Anordnung 11. Aufeinanderfolgende Gruppen von ersten demodulierenden Signalen
und zweiten demodulierenden Signalen werden mit der entsprechenden relativen Phasenlage, wie oben beschrieben,
erzeugt. Außerdem werden die Steuerungsverzögerungen in den I-Kanälen und den Q-Kanälen in der oben beschriebenen
Weise geändert. Die resultierenden Signale, die an. dem Ausgang der Schaltung 51 auftreten, enthalten Elemente,
die den Echos von den aufeinanderfolgenden Gegenstandspunkten entsprechen.
Eine Anzahl oder ein Satz von Ultraschallimpulsen kann der Anordnung zugeführt werden, um eine Anzahl oder
einen Satz von Echosignalen und eine Anzahl oder einen Satz von resultierenden Signalen am Ausgang der Schaltung
51 zu erhalten. Außerdem können die Winkel des Sendestrahls und des Empfangsstrahls nach jedem Impuls schrittweise
verändert werden, so daß eine Abtastung von dem einen äußersten Winkel auf der einen Seite der Anordnung
bis zum anderen äußersten Winkel auf der anderen Seite erfolgt und entsprechende resultierende Signale erhalten
werden. Die resultierenden Signale können dann nach verschiedenen Abtastweisen auf einer Sichtvorrichtung sichtbar
gemacht werden, um eine sichtbare Darstellung der Struktur des Körpergewebes innerhalb des Bildfeldes zu
geben. Genügend hohe Wiederholungsgeschwindigkeiten können dabei benutzt werden, um auch eine visuelle Darstellung
von Gegenstandsbewegungen in dem menschlichen Körper zu liefern.
Die Art und Weise, in der die relativen Phasen der ersten demodulierenden Signale und der zweiten demodulie-
909848/0817
renden Signale während der Empfangsperiode der Echos aus.
einem Gegenstandsbereich eingestellt werden und die Art und "Weise, in der die relativen Phasenlagen der ersten.
demodulierenden Signale und der zweiten demodulierenden Signale in Abhängigkeit von der Entfernung geändert werden,
um eine kohärente Demodulation aufrechtzuerhalten, werden in Verbindung mit Fig. 5 beschrieben. Die Art und
Weise, in der die Zeitverzögerungen der I- und Q-Kanäle
eingestellt werden, um Empfangs strahlen unter verschiedenen
Winkeln zu erhalten, die auf verschiedene Entfernungen
fokussiert werden, sollen ebenfalls in Verbindung mit Fig. 5 erläutert werden.
Fig. 5 zeigt ein Blockschaltbild einer Ultraschall-Abbildungsanordnung
60, die in Verbindung mit Fig. 2 beschrieben worden ist. Die Schaltelemente der Fig. 5, die
mit denen der Fig. 2 übereinstimmen, haben die gleichen Bezugszeichen. Ein Sender 61 liefert Impulse der gewünschten
Dauer und Zeitlage an die Wandler der geradlinigen Anordnung 11, um einen Sendestrahl _; zu Mldenf der nach
einer Anzahl von verschiedenen Richtungen ausgestrahlt werden kann. Jeder Richtung des Strahls ist eine Strahlzahl
zugeordnet. Strahlzatilen zur Steuerung der Richtung
des Sendestrahls werden dem Sender 61 von einer Strahlsahlsteuerungsschaltung
62 zugeführt,, Die Frequenzen zur Betätigung des Senders 61 und der Strahlzahlsteuenang
werden von Frequenzsyntheseschaltungen 63 und 64 geliefert, die mit einem Hauptoszillator 65 verbunden sind.
Eine Anzahl von Vorverstärkern 66 sind je mit einem
Wandler und einem zugehörigen Paar von I- und Q-Signalverarbeitungskanälen
verbunden, um Echosignale gewünschter Amplitude zur Verarbeitung zu liefern. Eine Verstärkungssteuerungsschaltung
67 liefert ein Ausgangssignal an jeden der Vorverstärker 66, um die Amplituden der Echosignale
von den verschiedenen Wandler der Anordnung 11 als Funktion der Entfernung zu vergleichmäßigen, um die Verarbei-
909848/0817
2320828
tung zu erleichtern. Die VerstärkungsSteuerungsschaltung
67 wird nach jedem ausgestrahlten Ultraschallimpuls durch ein Strahlstartsignal aktiviert, das von einer Strahlstartschaltung
68 geliefert wird und mit den Impulsen des Senders 61 synchronisiert ist. Das Strahlstartsignal wird
auch dazu verwendet, um die Voreinstellung der Phasenlagen der I- und Q-Signalgeneratoren der Anordnung einzuleiten,
wie weiter unten noch erläutert wird. Die I- und Q-Signalgeneratoren 65 liefern die Ausgangsgrößen, die
von dem ersten demodulierenden Signalgenerator 25 und dem zweiten demodulierenden Signalgenerator 41 der Fig. 2
geliefert werden. Der I- und Q-Signalgenerator 76 liefert
die Ausgangsgrößen, die von dem ersten demodulierenden Signalgenerator 26 und dem zweiten demodulierenden
Signalgenerator 25 geliefert werden. Eine Empfangsstartschaltung
69, die mit den Impulsen des Senders 61 synchronisiert ist, liefert ein Signal zum Auslösen des Empfanges,
das dem Strahlstartsignal nachfolgt und das dazu benutzt wird, eine Phasenschlupffolge für die Signalverarbeitungskanäle
zu steuern, die den verschiedenen Wandlern der Anordnung zugeordnet sind, wie weiter unten noch
näher erläutert wird»
Es wurde schon oben darauf hingewiesen, daß die anfängliche Einstellung der relativen Phasenlage der ersten
und zweiten demodulierenden Signale für jedes Echosignal der Anordnung 11 eine Funktion der Richtung des Empfangsstrahls ist. Die Art und Weise, in der die Phase der
ersten und zweiten demodulierenden Signale einem bestimmten Wandler zugeordnet wird, muß sich mit dem Abstandsbereich
ändern, von dem die Echos empfangen werden, um eine kohärente Demodulation zu erhalten und ist auch eine
Funktion der Richtung des Empfangs Strahls, Es wurde oben
darauf hingewiesen, daß die Verzögerungen, die in jedem der Signalverarbeitungskanäle notwendig sind, um eine kohärente
Addition zu erreichen, auch eine Funktion der
9098A8/0817
-25- 2320828
Richtung des Empfangsstrahls sind. Es muß also für jede Stellung des Empfangsstrahls ein besonderer Satz von
Phasendaten an die demodulierenden Schaltungen aller Ka- näle geliefert werden sowie ein besonderer Satz von Zeitverzögerungsdaten
an die Verzögerungsleitungen von allen Kanälen. Im allgemeinen ist bei einer linearen Anordnung
die Phasenbeziehung nach Gleichung (1) unabhängig vom Abstand und hängt nur vom Strahlwinkel ab, jedoch sind
die Phasenbeziehungen nach Gleichung (2) vom Abstand abhängig und daher auch zeitabhängig, so daß eine Folge von
zeitabhängigen Änderungen der Phasenbeziehungen notwendig ist. Dies wird durch den Phasenschlupfplan verwirklicht.
Ein besonderer paarweise ausgebildeter Plan von Phasenschlupf daten muß vorgesehen werden, er kann jedoch auch
angenähert werden durch einen einzigen Satz von Phasenschlupfdaten, vorausgesetzt, daß diese verschiedene Werte
für verschiedene Richtungen haben. Auf diese Weise wird die gesamte Phasenbeziehung in einen Teil unterteilt, der
nur von dem Strahlwinkel abhängt und einen anderen Teil, der parametrisch vom Strahlwinkel abhängt, aber andererseits
nur vom Entfernungsbereich abhängig ist. Der Teil der Phasenbeziehung, der nur vom Winkel abhängt, wird
durch eine Phasenvoreinstellung wirksam gemacht. Die Phasenvoreinstellungsdaten werden für jede Strahlzahl abgeleitet
und in einem Phasenvoreinstellungsspeicher ROM gespeichert. (ROM bedeutet: Read Only Memory). Die Kanalverzögerungsdaten
werden für jede Strahlzahl abgeleitet und in einem Verzögerungsspeicher 73 RAM (RAM bedeutet:
Random Access Memory) gespeichert. Die Phasenschlupfdaten werden für jede Strahlzahl abgeleitet und in einem
Phasenschlupfspeicher ROM 72 festgehalten. Wie oben erwähnt, können die Phasenschlupfdaten zu einem einfachen-Plan
vereinfacht werden, wenn dieser Plan mit verschiedenen Geschwindigkeiten bei verschiedenen Winkeln ausgelesen
wird.
909848/081T
- 26 - 292082a
Im folgenden wird beschrieben, wie diese ver- . schiedenenArbeitsweisen
verwirklicht werden. Zuerst soll die Art und Weise behandelt werden, in der die relativen
Phasen der ersten und zweiten demodulierenden Signale in den verschiedenen Kanälen voreingestellt werden, um eine
kohärente Demodulation für einen Empfangsstrahl bestimmter Nummer zu erreichen. Die ersten und zweiten demodulierenden
Signale für die Echosignale von dem Wandler 15-1 werden von dem I- und Q-Signalgenerator 75 geliefert.
Die ersten und zweiten demodulierenden Signale für die Echosignale von dem Wandler 15-2 werden von dem I-
und Q-Signalgenerator 76 geliefert. Jedes der ersten und zweiten demodulierenden Signale in jedem der Kanäle kann
auf eine von acht Stellungen voreingestellt werden, die gegeneinander um 45° versetzt sind. Der Generator 75
steht .unter der Steuerung eines Binärzählers 77, der eine Teilung durch acht bewirkt. Der Generator 76 steht unter
der Steuerung eines" Binärzählers 78 mit einem Teilungsverhältnis 1 : 8. Irgendeine der acht möglichen Phasenlagen
von jedem der durch acht teilbaren Zähler wird dadurch erhalten, daß der durch acht teilbare Zähler durch
ein entsprechendes Drei-Bit-Wort voreingestellt wird. Die Drei-Bit-Worte werden dem Phasenspeicher ROM 71 entnommen.
Für jede Strahlzahl sind mehrere Drei-Bit-Worte in dem Speicher ROM 71 gespeichert, wobei jedes Wort die
Phaseneinstellung eines betreffenden I- und Q-Signalgenerators darstellt. Beim Auftreten einer Strahlzahl auf der
Leitung 74 des Strahlzahlsteuergerätes 62 wird der Speicher
ROM 71 angesteuert, um die richtige Voreinstellung der durch acht teilbaren Zähler für alle Kanäle zu liefern.
Beim Auftreten eines Strahlstartsignales an der Strahlstartschaltung 68 werden die Binärzähler 77 und 78
betätigt. Impulse, die mit einer achtmal größeren Frequenz als die Frequenz der Echosignale der Wandler auftreten,
werden auch den Zählern 77 und 78 über entsprechende Sperrtore 81 und 82 von einer Frequenzsyntheseschaltung 83 zu-
909848/0817
geführt, deren Eingang an den Hauptoszillator 65 angeschlossen
ist» Nachdem ein Ultraschallimpuls in einer Richtung, die durch eine Strahlzahl definiert ist, ausgestrahlt
worden ist, wird eine Information von dem Blasenspeicher ROM 71 jedem der 8-Bit-Binärzähler zugeführt,
der einem betreffenden Signalverarbeitungskanal zugeord- net ist, um erste und zweite demodulierende Signale der
richtigen Phasenlage mit bezug auf die ersten und zweiten demodulierenden Signale in den anderen Kanälen zu bilden,
um eine kohärente Demodulation der Echosignale in dem Anfangsabstandsbereich des Gegenstandsbereiches zu ermöglichen.
Da alle Kanäle die gleichen Taktimpulse erhalten, wird eine Differenz der voreingestellten Phasenzählung,
die am Beginn einer Abtastung vorhanden ist, während dieser Abtastung aufrecht erhalten.
Es wurde oben darauf hingewiesen, daß, um die richtige relative Phasenlage der ersten und zweiten demodulierenden
Signale in den verschiedenen Verarbeitungskanälen mit bezug aufeinander zu liefern, es notwendig ist, die
Phasenlage jedes der ersten und zweiten demodulierenden Signale mit dem Abstand zu ändern, um die richtige gegenseitige
Phasenlage aufrecht zu erhalten. Die Art und Weise, in der die Phasenlage der ersten und zweiten demodulierenden
Signale jedes Kanales sich mit der Entfernung ändert, hängt von der Strahlzahl ab, d.h. von der Winkelörientierung
des Strahls und auch von der Position des Wandlers in Beziehung zu der Mitte der Wandleranordnung. Der Betrag,
um den die Phase der ersten und zweiten demodulierenden Signale eines Kanals in Abhängigkeit von der Entfernung
geändert werden muß, um die kohärente Demodulation der Echosignale zu erreichen, kann für den Fall einer linearen
Anordnung aus der Gleichung (2) abgeleitet werden. Die Zeitverzögerung Tj5. ist eine Funktion des Abstandes R,
des besonderen Wandlerelementes xk und des Winkels Θ, den
der Strahl mit der Senkrechten auf der Anordnung einschließt.
909848/0817
232082a
Die Zeitverzögerung Tk kann in eine Phasenabhängigkeit bei
der Resonanzfrequenz des Wandlers gebracht werden, indem diese unabhängige Variable durch eine Schwingungsperiode
bei der Resonanzfrequenz des Wandlers geteilt wird· Die •Phasenänderung, die für ein gegebenes Wandlerelement xfc
erforderlich ist, ändert sich umgekehrt mit dem Bereich R oder der Zeit oder proportional dem Quadrat des Cosinus Θ.
•Die Art und Weise, in der diese Beziehung benutzt wird, um einen Phasenschlupf in Abhängigkeit von der Entfernung
für jeden Signalverarbeitungskanal zu liefern, wird nun erläutert. Der Phasenschlupf der ersten und zweiten demodulierenden
Signale eines Signalverarbeitungskanals wird dadurch gebildet, daß ein Impuls aus einer Folge von Impulsen
gelöscht oder gesperrt wird, die den Binärzählern, d.h. den Zählern 77 und 78, zugeführt wird und zwar von
der Frequenzsyntheseschaltung 83 über Sperrtore, wie die Tore 81 und 82. Jedes der Sperrtore erhält eine Folge von
Bits aus dem Phasenschlupfspeicher ROM 72. Jedesmal wenn
eine Änderung eines Bits zu seinem Komplementwert eintritt oder umgekehrt, wird ein Impuls durch das Sperrtor daran
gehindert, zu dem Binär zähler zu gelangen, so daß ein Phasenschlupf
von 4-5° in dem Binärzähler verursacht wird. Der Phasenschlupf speicher ROM 72 ist mit einer Folge von Worten
an aufeinanderfolgenden Adressen versehen. Die Zahl der Bits in jedem Wort ist gleich der Zahl der Kanäle in der Anordnung,
.
909848/0817
Gleich numerierte Bits in aufeinanderfolgenden Worten
werden der Reihe nach einem entsprechenden Sperrtor in Übereinstimmung mit der Zählung des Adressenzählers
zugeführt. Der Adressenzähler 86 ist über ein Tor 87 mit einer Frequenzsyntheseschaltung 88 verbunden, die unter'
der Steuerung des Hauptoszillators 65 steht. Die Frequenzsyntheseschaltung
88 liefert ein Ausgangssignal einer Frequenz, die eine Funktion der Strahlzahl ist, die von
der Strahlzahlsteuerung 62 geliefert wird. Die Frequenz' des Ausgangssignals der Frequenzsyntheseschaltung 88 ist
proportional dem cos θ Faktor der Gleichung (2). Das Tor 87 sperrt den Durchgang des Ausgangssignals der Frequenzsyntheseschaltung
88 zu dem Adressenzähler 86, be-1 vor ein Startempfangssignal von der Startempfangsschal- .
tung 69 auftritt. Beim Auftreten des Startempfangssignals
am Tor 87 wird die Ausgangsgröße der Frequenzsyntheseschaltung 88 dem Adressenzähler 86 zugeführt. Die Geschwindigkeit,
mit der der Adressenzähler 86 die Adressen durchläuft, hängt von der Frequenz ab, die von der Frequenzsyntheseschaltung
88 geliefert wird. Für einen Strahl, der senkrecht auf der Anordnung steht, würde die von der
Frequenzsyntheseschaltung 88 gelieferte Frequenz einen Wert haben, der einer bestimmten Zählgeschwindigkeit entspricht·
Für einen Strahl, der von der Senkrechten um einen Winkel θ abweicht, würde die Frequenz um den Faktor
cos θ erhöht. Der Adressenzähler 86 würde dann mit schnellerer Geschwindigkeit arbeiten, und die Übergänge
im Bitvorzeichen der Worte des Phasenschlupf Speichers 72 wurden mit einer höheren Geschwindigkeit auftreten, so daß
eine Änderung der Phase durch den Binärzähler schneller
bewirkt wird. -
Die Art und Weise, in der Zeitverzögerungen in jedem der I-Kanäle und jedem der Q-Kanäle
vorgesehen sind, um eine kohärente Addition der
909848/0817
-30- 2920026
verarbeiteten Signale zu erreichen, wird im folgenden näher erläutert. Es wurde oben erwähnt, daß die Zeitverzögerungen,
die in jedem Signalverarbeitungskanal vorgesehen werden müssen, um eine kohärente Addition der
verarbeiteten Signale zu erhalten, eine Funktion der Winkelrichtung θ des Strahls oder der Strahlzahl ist. Um
entsprechende Verzögerungen zu erzielen, sind die Verzögerungsleitungen in den !-Kanälen,z.B. die Verzögerungsleitungen 28 und 34 und die Verzögerungsleitungen in dem
Q-Kanal, z.B. die Leitungen 44 und 48, von der zugeführten
Frequenz abhängig. Wenn eine bestimmte Strahlzahl auf der Leitung 74 von dem Strahlzahlsteuergerät 62 erscheint,
•wird eine Gruppe von Frequenzen den I- und Q-Verzögerungsleitungen
zugeführt, um die Verzögerungen auf entsprechende Werte einzustellen, damit die kohärente Addition bewirkt
werden kann. Jede der I-Kanalverzögerungsleitungen
und auch der Q-Kanalverzögerungsleitungen liefert eine Steuerverzögerung und eine dynamische Fokussierungsverzögerung.
Die Steuervorrichtungen sind für eine geradlinige Anordnung durch Gleichung (1) gegeben.
Die dynamischen Fokus sierungen sind für den speziellen Fall durch Gleichung (2) angegeben. Frequenzabhängige
Verzögerungsleitungen, die frequenzabhängige Verzögerungen liefern und die Bedingungen der Gleichungen (1) und (2)
erfüllen, können so ausgebildet sein, wie dies in Fig. 9 einer Veröffentlichung "Ultrasonic Imaging Using Two-Dimensional
Transducer Arrays" von W.L. Beaver, et al in der Veröffentlichung "Cardio-vascular Imaging and Image
Processing" Theorie und Praxis, 1975, Band 72, veröffentlicht von der Society of Photo-Optical Instrumentation
Engineers, Palos Verdös Estates, California, beschrieben
ist. In Fig. 9 dieser Veröffentlichung ist eine Anzahl von Signalverarbeitungskanälen gezeigt, die Echosignale
einer Wandleranordnung verarbeiten. Jeder der Kanäle enthält eine erste und eine zweite CCD-Verzögerungsleitung
zur Steuerung und eine dritte CCD-Verzögerungsleitung für
909848/0817
"1-
die Fokussierung. Die Längen der ersten Verzögerungsleitungen ändern sich linear von einer Seite der Anordnung
zur anderen, und die zweiten Verzögerungsleitungen haben ebenfalls verschiedene Längen in komplementärer Weise»
Ein erster Taktgeber liefert erste Taktfrequenzen an die ersten Verzögerungsleitungen, und ein zweiter Taktgeber
liefert zweite Taktfrequenzen an die zweiten Verzögerungsleitungen,
Die Gesamtzahl der Stufen in den ersten und zweiten Verzögerungsleitungen jedes Kanals ist die
gleiche. Auf diese Weise sind die relativen Verzögerungen der Kanäle und dadurch der Winkel des Empfangs Strahls abhängig
von den relativen Werten der Frequenz des ersten Taktgebers und der Frequenz des zweiten Taktgebers. Wenn
diese Frequenzen einander gleich sind, wird der Empfangsstrahl auf der Anordnung senkrecht stehen. Wenn die Frequenz
des ersten Taktgebers den einen Extremwert hat und die Frequenz des zweiten Taktgebers den anderen Extremwert
hat, ist der Empfangsstrahl nach der einen bzw. der anderen Seite um den extremen Winkel gegenüber der Senkrechten
abgelenkt. Die dritten Verzögerungsleitungen in jedem der Kanäle sind mit einer Anzahl von Stufen versehen,
die quadratisch von einem Mittelkanal abweichen, der eine maximale Zahl von Stufen an dem einen Ende und eine
minimale Zahl von Stufen an dem anderen Ende hat. Die dritte Verzögerungsleitung wird durch einen dritten Taktgeber
gesteuert, dessen Frequenz über die Dauer eines Impulsechozyklus geändert wird, wie dies durch Glei
chung (2) gefordert wird, um die gewünschte dynamische Fokussierung zu liefern. Es kann also eine erste Gruppe
von Verzögerungsleitungen, die je einen ersten, zweiten und
dritten Abschnitt haben, als Verzögerungsleitung für die I-Känäle der Anordnung dienen und eine zweite Gruppe
von Verzögerungsleitungen, die je einen ersten, zweiten und dritten Abschnitt haben für die Verzögerungsleitung
der Q-Kanäle der Anordnung. Für jede Strahlzahl wird eine
Gruppe von drei Frequenzen festgelegt, die den I- und Q-
909848/0817 .
Verzögerungsleitungen der Kanäle zugeführt wird und die entsprechenden Verzögerungen liefert. Die Daten für die
drei Frequenzen jeder Strahlzahl sind in dem Verzögerungsspeicher RAM 73 gespeichert. Wenn der Speicher RAM
durch eine Strahlzahl angesteuert wird, werden die Daten der Gruppe von drei Frequenzen an die Frequenzsyntheseschaltung
85 geliefert, die dann eine entsprechende Gruppe von drei Frequenzen an alle Verzögerungsleitungen der I-
und Q-Kanäle abgibt, einschließlich, falls erwünscht, die Änderung der dritten Taktgeberfrequenz während einer Impulsechoperiode
wegen der dynamischen Fokussierung. Diese dynamische Fokussierung leidet jedoch unter Verzerrungsfehlern, die in die CCD-Struktur durch die Zeitänderung
der Taktgeber eingeführt werden.
Die CCD-Verzögerungsleitungen haben einen Aufbau, der sowohl bezüglich der Bandbreite als auch der Zeitverzögerungsgenauigkeit
begrenzt ist. Bei bekannten Anordnungen beschränken diese Begrenzungen die Resonanzfrequenz und für
einen gegebenen Sektorwinkel die Apertur der Wandleranordnung. Diese bekannten Anordnungen haben daher keine ausreichende
Auflösung oder keinen genügend weiten Sektorwinkel oder beides. Die gemäß der Erfindung angegebenen synchronen
Demodulatoren ermöglichen es, daß die Resonanzfrequenz erhöht werden kann, ohne die Breitbandanforderungen der CCD-Anordnungen
zu beeinträchtigen. Man kann daher breitere Wandleranordnungen und größere Sektorwinkel verwenden.
Hieraus ergeben sich die Vorteile einer erhöhten Auflösung über ein weites Gesichtsfeld der Körpergewebe, was für
medizinische diagnostische und andere Zwecke günstig ist·
909848/0817 qrigjnAL INSPECTED
Im folgenden wird die Wirkungsweise einer Anordnung nach Fig. 5 während einer Impulsechoperiode oder Arbeits-Periode
beschrieben» Kurz bevor die. Erregerimpulse den Wandlern der Anordnung 11 von dem Sender 61 zugeführt
werden, erscheint ein Strahlzahlsignal von der Strahlzahlsteuerung 62 auf der Leitung 74. Das Strahl zahlsignal auf
der Leitung 74 wird dem Sender 61 zugeführt und stellt die zugehörigen Zeitverzögerungen der Erregerimpulse ein, die
von dem Sender 61 den Wandlern der Anordnung 11 zugeführt
werden, um einen Ultraschallstrahl, zu erzeugen, der in
die betreffende Richtung weist, die durch die Strahlzahl gegeben ist. Das Strahlzahlsignal wird auch dem Phasenspeicher
ROM 71 zugeführt und steuert die darin enthaltenen Adressen an. Die Daten werden den Zählern 77 und 78 zugeführt,
die mit den Verarbeitungskanälen verbunden sind, um die Zähler auf einen Anfangswert zu bringen, der dem winkelabhängigen
Teil der Phasenbeziehung der speziellen Anordnungsgeometrie entspricht. Dies stellt sicher, daß die
I- und Q-Signalgeneratoren 75 und 76 die richtige Phasenlage zueinander haben, um eine kohärente Demodulation der
Echosignale der Wandler der Anordnung aus einem nahen Sichtbereich zu ermöglichen. Das Strahlzahlsignal wird
auch der Frequenzsyntheseschaltung 88 zugeführt, so daß es eine Phasenschlupf frequenz erzeugt, die der Strahlzahl zugeordnet
ist. Das Strahlzahlsignal wird auch dem Verzögerungsspeicher RAM 73 zugeleitet, um Zugriff zu den Zeit- .
Verzögerungsfrequenzdaten zu haben, die der Frequenzsyntheseschaltung 85 zugeführt werden, um eine Gruppe von zwei
Frequenzen, und zwar je eine für jeden Abschnitt der Verzögerungsleitungen
zu bilden. Die Steuerungsverzögerungen werden in den Leitungen 28, 34, 44 und 48 entsprechend dem
Empfang in einer Strahlrichtung gebildet, die die gleiche Richtung wie der Sendestrahl hat. Außerdem wird eine dynamische
Fokussierverzögerung in der Verzögerungsleitung gebildet,
die auf einen Wert im Nahfeld eingestellt ist und mit wachsendem Abstand, aus dem Echos empfangen werden, zunimmt,
so daß eine kohärente Addition der Echosignale in
909848/0817
den Signalverarbeitungskanälen ausgeführt werden kann.
Kurz nachdem die Erregerimpulse des Senders 61 die Ultraschallimpulse hervorrufen, die von der Anordnung 11
ausgehen, wird ein Strahl Startsignal erzeugt und der Verstärkungsregelungsschaltung 61 zugeführt, die den
Verstärkungsgrad des Vorverstärkers 66 in Abhängigkeit vom Entfernungsbereich steuert, um die Amplituden der
aufgenommenen Echosignale, die in den Wandlern der Anordnung erzeugt werden, zu vergleichmäßigen. Das Strahlstartsignal
aktiviert auch die durch acht teilbaren Zähler 77 und 78, um die Zählung einzuleiten und löst die I- und Q-Signalgeneratoren
75 und 76 aus, um I- und Q-Signale für die verschiedenen Kanäle der Anordnung zu liefern^ um die
verschiedenen Echosignale in diesen Kanälen kohärent zu demodulieren. Die Echosignale werden zuerst von Echos erzeugt,
die von Gegenstandspunkten in dem Nahfeld der Anordnung
herrühren. Die Steuerungs- und dynamischen Fokussierungsverzögerungen
der Verzögerungsleitungen aller Kanäle sind so eingestellt, daß sie eine Verzögerung der
demodulierten Signale hervorrufen, die am Ausgang des ersten und zweiten Demodulators aller Kanäle erscheinen,
so daß sie gleichzeitig auftreten und in dem Additionsverstärker kohärent addiert werden können.
Kurz nach dem Strahlstartsignal wird ein Empfangsstartsignal durch die Empfangs start schaltung 69 gebildet
und dem Tor 87 zugeführt, das geöffnet wird und es ermöglicht, daß das Signal am Ausgang der Frequenzsyntheseschaltung
88 dem Adressenzähler 86 zugeführt werden kann, so daß der letztere in einer Geschwindigkeit zählt, die
durch die Frequenz des Signales der Frequenzsyntheseschaltung 88 gegeben ist. Der Adressenzähler 86 durchläuft die
Adressen des Phasenschlupf Speichers ROM 72 mit einer besonderen Geschwindigkeit, die bewirkt, daß die Sperrtore
81 und 82 Impulse der Frequenzsyntheseschaltung 83 aus-
9098A8/0817
292Q828
fallen lassen und damit die Phase der Binärzähler ändern·
Der Phasenschlupf der Binärzähler ermöglicht es, daß die
Phasenlagen der I- und Q-Signale aller Signalverarbeitungskanäle auf relativen Werten gehalten werden, die eine ko-.
härente" Demodulation der Echosignale ermöglichen, welche von Echos herrühren, die an entfernteren Punkten der Anordnung reflektiert werden. Während einer Impulsechoperiode werden auch Daten des Verzögerungsspeichers RAIi 73
geliefert, die bewirken, daß die Frequenz der Takt signale, die dem dynamischen Fokussierabschnitt der Verzögerungsleitung
zugeführt werden, verändert werden, um Gegenstandspunkte, die von der Anordnung weiter entfernt sind, im
Brennpunkt zu behalten. Die Echosignale von entfernteren Gegenstandspunkten werden in den Addierverstärkern 35 und
49 kohärent addiert. Die Signale der Addierverstärker 35 und 49 werden der Schaltung 51 zugeführt, die eine Ausgangsgröße
entwickelt, die proportional der Quadratwurzel der Summe der Quadrate der Summensignale ΣI und dem Quadrat
der Summensignale SlQ sind. Die Ausgangsgröße der Schaltung
51 kann als Videosignal bezeichnet werden und hat Amplitudenvariationen, die der Echostärke in verschiedenen
Abständen als Funktion der Zeit entsprechen. Dieses Signal kann verschiedenartigen Sichtvorrichtungen, z.B. einem
Oszilloskop, zugeführt werden, um die Amplitude der Signale als Funktion der Zeit darzustellen und eine sichtbare
Wiedergabe der Gegenstandspunkte als Funktion der Zeit oder des Abstandes zu erhalten. Im Bedarfsfall können
auch andere Kombinationen der *> Q~und 2 I-Signale für eine
Sichtbarmachung hergestellt werden. ·
Die Impulsechoperiode für einen einzelnen Strahl kann mehrmals wiederholt werden, und dann kann der gleiche
Kreislauf für andere Strahlzahlen der Reihe nach durchlaufen werden. Auf diese Weise ist es möglich, durch die Videosignale
eine sichtbare Darstellung von Gegenstandspunkten zu erhalten, die Echos produzieren, welche in dem von dem.
Strahl abgetasteten Bereich liegen.
909848/0817
292QW8
Die Wandler 15 der Anordnung 11 können eine beliebige
Resonanzfrequenz haben. Vorzugsweise liegen die Resonanzfrequenzen der Wandler 15 zwischen 2,0 und 5,0 MHz»
Die Frequenz der I- und Q-Signalgeneratoren 75 und 76 .und
auch die der Zähler 77 und 78 sollten vorzugsweise im wesentlichen die gleichen sein wie die Resonanzfrequenz
der Wandler 15. Die Frequenz am Ausgang der Frequenzsyntheseschaltung 83 ist achtmal so groß wie die Grundfrequenz
der durch acht teilbaren Zähler und beträgt daher für eine Wandlerresonanzfrequenz von 2,25.MHz z.B.
18 MHz. Die von dem Sender erzeugten Impulse können eine Zeitdauer von etwa 2/US aufweisen, so daß Schwingungen
von mehreren vollen Perioden in den Wandlern hervorgerufen werden. Die Wiederholungsfrequenz der Sendeimpulse, kann
in der Größenordnung von 3 kHz liegen. Diese Frequenz steht in Beziehung zu der Eindringtiefe und Reflexion des Ultraschalls
von Gegenstandspunkten im Gegenstandsbere.ich, auf den der Ultraschall gerichtet ist. Die Frequenzsyntheseschaltung
63 liefert eine entsprechende Frequenzinformation für die Erzeugung von Impulsen dieser Dauer und Wiederholungsgeschwindigkeit
durch den Sender 61. Die Abfolge der Strahlzahlsteuerung 62 steht mit der Wiederholungsfrequenz
der Erregerimpulse in Beziehung, und die Frequenzsyntheseschaltung 64 liefert daher Frequenzen, die für diese Taktgabe
geeignet sind. Die Frequenz am Ausgang der Frequenzsyntheseschaltung 88, die für die Phas enschlupf verarbeitung
benutzt wird, liegt im Bereich der von der Frequenzsynthese schaltung 83 gelieferten Frequenz· Vorzugsweise sollte
dieser Frequenzbereich nicht das Videoband der Frequenzen oder einen Frequenzbereich einschließen, der dicht bei
der Resonanzfrequenz der Wandler liegt. Die von der Frequenzsyntheseschaltung 85 gelieferte Frequenz, die zur
Steuerung der Verzögerung der Verzögerungsleitungen benutzt wird, liegt im allgemeinen ziemlich weit über dem
Frequenzbereich der Wandler, d.h. in der Größenordnung von 4,5 MHz oder darüber. Der Hauptoszillator 65 liefert
909848/0817
- 37 - 292082a
Frequenzen, die um ein Mehrfaches höher sein können als die höchste Frequenz, die in der Anordnung auftritt,
damit die von den verschiedenen Frequenzsyntheseschaltungen gelieferten Frequenzen die richtigen Werte haben
können.
Die lineare Anordnung 11 kann etwa 50 Wandlerelemente aufweisen, die je 0,25 mm in Längsrichtung "breit sind und
einen Abstand von etwa 0,3 mm von Mitte zu Mitte in Längsrichtung haben.
Die Erfindung ist in Verbindung mit einer geradlinigen Anordnung von Wandlern beschrieben worden. Es ist
jedoch klar, daß die Erfindung auch bei Anordnungen nutzbar
gemacht werden kann, die keine lineare Anordnung der Wandler enthalten, bei denen jedoch Zeitverzögerungen .
erforderlich sind, um eine kohärente Addierung der von den Echos hervorgerufenen Signale zu bewirken.
Die Erfindung ist in Verbindung mit einem Ausfüh- ,.
rungsbeispiel beschrieben worden, bei dem es sich um die Abbildung von Körpergeweben in dem menschlichen Körper
für diagnostische medizinische Zwecke handelt. Es ist jedoch klar, daß die Anordnung auch für andere Zwecke,
z.B. zur Fehlerfeststellung in Gußstücken, benutzt werden kann.
909848/0817
eerse
it
Claims (5)
1. Ultraschall-Abbildungssystem mit einer Wandleranordnung,
die Ultraschallechos aufnimmt, welche durch einen Ultraschallimpuls vorbestimmter Frequenz erzeugt werden, der auf
Gegenstandspunkte in einem Gegenstandsbereich auftrifft, bei dem jedes Echo von einem Gegenstandspunkt in den Wandlern
eine zugehörige Gruppe von elektrischen Echosignalen und zwar je ein elektrisches Signal in jedem Wandler erzeugt,
und bei dem die Zeit des Auftretens jedes der Echosignale
von dem Abstand zwischen dem betreffenden Wandler und dem
Gegenstandspunkt abhängt,
g e k en nzeichnet durch
g e k en nzeichnet durch
a) Demodulationseinrichtungen (25, 31, 41, 45), welche die von den Wandlern kommenden Signale demodulieren und jedes
Signal mit einem ersten und zweiten demodulierenden Signal (3B, 3D, 4b, 4D), das praktisch die gleiche Frequenz wie die
vorbestimmte Frequenz hat, mischen, von denen das zweite demodulierende Signal (4B, 4D) eine Phasenverschiebung von
90° gegenüber dem ersten demodulierenden Signal (3B, 3D) hat, so daß eine Gruppe von Paaren von demodulierten Signalen
(3E, 3F; 4E, 4f) entsteht,
b) Verzögerungseinrichtungen (28, 34, 44, 48), die jedes Paar der demodulierten Signale um eine zugehörige vorbestimmte
Zeit verzögern, die dem Abstand zwischen dem betreffenden Wandler (15-1, 15-2) und dem betreffenden Gegenstandspunkt
(20, 55) entspricht, so daß jedes Paar von ersten und zweiten demodulierten Signalen zur gleichen Zeit auftritt,
c) Einrichtungen (35), welche die verzögerten ersten
demodulierten Signale addieren, um ein erstes Summensignal (3L) zu erzeugen,
d) Einrichtungen (49), die die verzögerten zweiten demodulierten Signale addieren, um ein zweites Summensignal
(4L) zu erzeugen, und
909848/0817
9355 - 2 -
2020828
e) Einrichtungen (51) zur Bildung eines resultierenden Signals (4M), das eine monotone Funktion der Summe aus dem
Quadrat des ersten Summensignals und dem Quadrat des zweiten Summensignals ist,
2. System nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Wandler (15) die gleiche Resonanzfrequenz haben und
daß die vorbestimmte Frequenz die Resonanzfrequenz der Wandler ist.
3. System nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß Wandler (15) vorgesehen sind, die die Ultraschallimpulse
der vorbestimmten Frequenz erzeugen,
4. System nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Wandler (15), welche die Ultraschallimpulse erzeugen,
in der Wandlergruppe enthalten sind, die die Ultraschallechos aufnimmt,
5. System nach Anspruch 3f dadurch gekennzeichnet,
daß jeder der Wandler (15) zum Erzeugen des Ultraschallimpulses
durch einen zugehörigen elektrischen Impuls erregt wird, um den Ultraschallimpuls zu erzeugen.
909848/0817
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/908,909 US4154113A (en) | 1978-05-24 | 1978-05-24 | Ultrasonic imaging system |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2920828A1 true DE2920828A1 (de) | 1979-11-29 |
DE2920828C2 DE2920828C2 (de) | 1985-03-14 |
Family
ID=25426396
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2920828A Expired DE2920828C2 (de) | 1978-05-24 | 1979-05-23 | Ultraschall-Abbildungssystem |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4154113A (de) |
JP (1) | JPS555687A (de) |
DE (1) | DE2920828C2 (de) |
FR (1) | FR2426914B1 (de) |
GB (1) | GB2022253B (de) |
NL (1) | NL186879C (de) |
Families Citing this family (38)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4217909A (en) * | 1978-08-23 | 1980-08-19 | General Electric Company | Directional detection of blood velocities in an ultrasound system |
US4310853A (en) * | 1980-07-30 | 1982-01-12 | Technicare Corporation | Data simulation in sector scan imaging systems |
JPS60116343A (ja) * | 1983-11-30 | 1985-06-22 | 株式会社日立製作所 | 超音波受波偏向回路 |
JPS6282352A (ja) * | 1985-10-08 | 1987-04-15 | Tokyo Keiki Co Ltd | 超音波撮像装置 |
US4662223A (en) * | 1985-10-31 | 1987-05-05 | General Electric Company | Method and means for steering phased array scanner in ultrasound imaging system |
US4669314A (en) * | 1985-10-31 | 1987-06-02 | General Electric Company | Variable focusing in ultrasound imaging using non-uniform sampling |
US4815047A (en) * | 1986-06-20 | 1989-03-21 | Hewlett-Packard Company | Synthetic focus annular array transducer |
US4796236A (en) * | 1986-12-29 | 1989-01-03 | General Electric Company | Architecture for ultrasonic imaging |
DE3829999A1 (de) * | 1988-09-01 | 1990-03-15 | Schering Ag | Ultraschallverfahren und schaltungen zu deren durchfuehrung |
US4974211A (en) * | 1989-03-17 | 1990-11-27 | Hewlett-Packard Company | Digital ultrasound system with dynamic focus |
US5142649A (en) * | 1991-08-07 | 1992-08-25 | General Electric Company | Ultrasonic imaging system with multiple, dynamically focused transmit beams |
US5121364A (en) * | 1991-08-07 | 1992-06-09 | General Electric Company | Time frequency control filter for an ultrasonic imaging system |
US5235982A (en) * | 1991-09-30 | 1993-08-17 | General Electric Company | Dynamic transmit focusing of a steered ultrasonic beam |
US5291892A (en) * | 1991-11-04 | 1994-03-08 | General Electric Company | Ultrasonic flow imaging |
US5269307A (en) * | 1992-01-31 | 1993-12-14 | Tetrad Corporation | Medical ultrasonic imaging system with dynamic focusing |
US5301674A (en) * | 1992-03-27 | 1994-04-12 | Diasonics, Inc. | Method and apparatus for focusing transmission and reception of ultrasonic beams |
US5230340A (en) * | 1992-04-13 | 1993-07-27 | General Electric Company | Ultrasound imaging system with improved dynamic focusing |
JP2720417B2 (ja) * | 1992-12-03 | 1998-03-04 | 松下電器産業株式会社 | 遅延パルス発生装置 |
US5379642A (en) * | 1993-07-19 | 1995-01-10 | Diasonics Ultrasound, Inc. | Method and apparatus for performing imaging |
JP3059042B2 (ja) * | 1994-02-22 | 2000-07-04 | フクダ電子株式会社 | 超音波診断装置 |
US5685308A (en) * | 1994-08-05 | 1997-11-11 | Acuson Corporation | Method and apparatus for receive beamformer system |
US6029116A (en) * | 1994-08-05 | 2000-02-22 | Acuson Corporation | Method and apparatus for a baseband processor of a receive beamformer system |
US5793701A (en) * | 1995-04-07 | 1998-08-11 | Acuson Corporation | Method and apparatus for coherent image formation |
US5928152A (en) * | 1994-08-05 | 1999-07-27 | Acuson Corporation | Method and apparatus for a baseband processor of a receive beamformer system |
US5611343A (en) * | 1995-04-05 | 1997-03-18 | Loral Aerospace Corp. | High resolution three-dimensional ultrasound imaging |
US8241217B2 (en) * | 1995-06-29 | 2012-08-14 | Teratech Corporation | Portable ultrasound imaging data |
US5590658A (en) * | 1995-06-29 | 1997-01-07 | Teratech Corporation | Portable ultrasound imaging system |
US7500952B1 (en) * | 1995-06-29 | 2009-03-10 | Teratech Corporation | Portable ultrasound imaging system |
US5991239A (en) * | 1996-05-08 | 1999-11-23 | Mayo Foundation For Medical Education And Research | Confocal acoustic force generator |
US7819807B2 (en) * | 1996-06-28 | 2010-10-26 | Sonosite, Inc. | Balance body ultrasound system |
US6383139B1 (en) | 1996-06-28 | 2002-05-07 | Sonosite, Inc. | Ultrasonic signal processor for power doppler imaging in a hand held ultrasonic diagnostic instrument |
WO2006010086A2 (en) * | 2004-07-09 | 2006-01-26 | Meadwestvaco Packaging Systems Llc | Machine for sealing carton |
ATE490934T1 (de) | 2004-10-11 | 2010-12-15 | Meadwestvaco Corp | Schiebekarte für kindersichere verpackung |
WO2007021788A1 (en) * | 2005-08-10 | 2007-02-22 | Meadwestvaco Corporation | Packaging system with an improved inner structure |
US20070054525A1 (en) * | 2005-09-08 | 2007-03-08 | Marty Jones | Packaging System With An Improved Locking Mechanism |
US20070068843A1 (en) * | 2005-09-28 | 2007-03-29 | Hession Christopher J | Packaging system with an improved lock and release mechanism |
JP5148600B2 (ja) * | 2006-05-26 | 2013-02-20 | ミードウエストベコ・コーポレーション | スリーブ・インサート型パッケージ用のインサート |
WO2015164210A1 (en) | 2014-04-25 | 2015-10-29 | Westrock Mwv, Llc | Lockable packaging |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4058003A (en) * | 1976-07-21 | 1977-11-15 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Ultrasonic electronic lens with reduced delay range |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4079352A (en) * | 1972-11-27 | 1978-03-14 | Hoffmann-La Roche, Inc. | Echo sounding technique |
FR2252580B1 (de) * | 1973-11-22 | 1980-02-22 | Realisations Ultrasoniques Sa | |
US3918024A (en) * | 1974-06-24 | 1975-11-04 | Albert Macovski | Ultrasonic array for reflection imaging |
US4005382A (en) * | 1975-08-07 | 1977-01-25 | Varian Associates | Signal processor for ultrasonic imaging |
-
1978
- 1978-05-24 US US05/908,909 patent/US4154113A/en not_active Expired - Lifetime
-
1979
- 1979-05-01 GB GB7915103A patent/GB2022253B/en not_active Expired
- 1979-05-23 FR FR7913171A patent/FR2426914B1/fr not_active Expired
- 1979-05-23 NL NLAANVRAGE7904074,A patent/NL186879C/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-05-23 DE DE2920828A patent/DE2920828C2/de not_active Expired
- 1979-05-24 JP JP6332879A patent/JPS555687A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4058003A (en) * | 1976-07-21 | 1977-11-15 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Ultrasonic electronic lens with reduced delay range |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL7904074A (nl) | 1979-11-27 |
NL186879C (nl) | 1991-03-18 |
GB2022253A (en) | 1979-12-12 |
JPH024292B2 (de) | 1990-01-26 |
FR2426914A1 (fr) | 1979-12-21 |
GB2022253B (en) | 1982-10-27 |
JPS555687A (en) | 1980-01-16 |
DE2920828C2 (de) | 1985-03-14 |
FR2426914B1 (fr) | 1986-01-17 |
US4154113A (en) | 1979-05-15 |
NL186879B (nl) | 1990-10-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2920920C2 (de) | Ultraschall-Abbildungsgerät | |
DE2920828A1 (de) | Ultraschall-abbildungssystem | |
DE2920852C2 (de) | Ultraschall-Abbildungsanordnung | |
DE2920826C2 (de) | Ultraschall-Abbildungssystem mit einer Anordnung ringförmiger Wandler | |
DE2811544C3 (de) | Ultraschallsender/Empfänger | |
DE2855888C2 (de) | Anlage und Verfahren zur Ultraschall- Abbildung mit verbesserter seitlicher Auflösung | |
DE4209394C2 (de) | Ultraschallabbildungsgerät | |
DE3025628C2 (de) | ||
DE2435666C3 (de) | ||
DE3881449T2 (de) | Apodisation einer Ultraschallsendung. | |
DE3121513A1 (de) | Impulsgesteuerte ultraschallabbildungs-einrichtung und -verfahren | |
DE3003967A1 (de) | Ultraschallabbildungssystem | |
DE3440853A1 (de) | Ultraschall-abbildungsvorrichtung | |
DE69106049T2 (de) | Ultraschallbildgerät mit adaptiver Phasenaberrationskorrektur. | |
DE2727256A1 (de) | Vorrichtung zur ultraschallortung | |
DE2435666A1 (de) | Ultraschall-abbildungsanordnung | |
DE2439231C2 (de) | Sonargerät | |
DE2643918A1 (de) | Geraet zur ultraschallabtastung | |
DE2713087A1 (de) | Verfahren zur verbesserung der aufloesung von ultraschallbildern und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens | |
DE2143139A1 (de) | Einrichtung zur Bestimmung der wah ren Winkellage eines Zielobjektes re lativ zu einem Bezugsort | |
DE2618178A1 (de) | Ultraschallsende- und empfangsgeraet | |
DE2551138A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur ultraschallortung | |
DE3034096C2 (de) | ||
DE69014826T2 (de) | Strahlbündelungsverfahren für Sonar. | |
DE2711301A1 (de) | Schall-abbildungsverfahren und -vorrichtung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
8120 | Willingness to grant licences paragraph 23 | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8328 | Change in the person/name/address of the agent |
Free format text: SCHUELER, H., DIPL.-CHEM. DR.RER.NAT., PAT.-ANW., 6000 FRANKFURT |
|
8328 | Change in the person/name/address of the agent |
Free format text: VOIGT, R., DIPL.-ING., PAT.-ANW., 6232 BAD SODEN |
|
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |