DE2916084A1 - Aluminiumoxid-schleifkoerner und verfahren zu ihrer herstellung - Google Patents

Aluminiumoxid-schleifkoerner und verfahren zu ihrer herstellung

Info

Publication number
DE2916084A1
DE2916084A1 DE19792916084 DE2916084A DE2916084A1 DE 2916084 A1 DE2916084 A1 DE 2916084A1 DE 19792916084 DE19792916084 DE 19792916084 DE 2916084 A DE2916084 A DE 2916084A DE 2916084 A1 DE2916084 A1 DE 2916084A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
abrasive grains
alumina
crystal particles
coarse
particle size
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
DE19792916084
Other languages
English (en)
Inventor
Tokiji Takahashi
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Resonac Holdings Corp
Original Assignee
Showa Denko KK
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Showa Denko KK filed Critical Showa Denko KK
Publication of DE2916084A1 publication Critical patent/DE2916084A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K3/00—Materials not provided for elsewhere
    • C09K3/14—Anti-slip materials; Abrasives
    • C09K3/1436—Composite particles, e.g. coated particles

Description

KRAUS & WEiSERT 2816084
PATENTANWÄLTE Lf
DR. WALTER KRAUS DIPLOMCHEMIKER · DR.-ING. ANNEKATE WEISERT DIPL.-ING. FACHRICHTUNG CHEMfE IRMGARDSTRASSE 15 · D-8000 MÜNCHEN 71 · TELEFON 089/797077-797078 · TELEX 05-212156 kpatd
TELEGRAMM KRAUSPATENT
2131 WK/ps
SHOWA DENKO K.K. Tokyo, Japan
Aluminiumoxid-Schleifkörner und Verfahren zu ihrer
Herstellung
030008/0581
Beschreibung
-■ - ■ ι ■ iimi ■ ■ ι «im ι ι ■ · ι ■ ■ ι ι -» mil Wfc
Die Erfindung betrifft Aluminiumoxid-Schleifkörner und insbesondere Schleifkörner zur Verwendung für Schleif- bzw. Mahlzwecke unter hoher Last.
Es gibt eine Vielzahl von Schleifvorgängen unter schwerer Last, die sich von uinem schweren Schleifen bis zu einem extrem schweren Schleifen erstrecken. Beispiele hierfür sind die Rohmetallentfernung und Konditionierung von Stahlblöcken oder -stangen, das Entgraten oder Abschneiden von Graten und Läufern von Stahlgußteilen o.dgl. Gewöhnlich werden Spezialschleifkörner für die genannten schweren Mahlvorgänge verwendet.
Bislang sind als typische Schleifkörner für Schwerlastvorgänge, wie oben angegeben, Produkte bekannt, die durch Sinterung von Bauxitkörnern erhalten werden (vgl. JA-PSen 4398/64 und 27612/64 etc.). Als Nachteile der bislang bekannten Schleifkörner wird herausgestellt, daß diese eine verminderte Härte haben, welche auf den Einfluß von groß(η Mengen von Fremdstoffen, beispielsweise von Siliciumdioxid, Eisenoxid o.dgl., zurückzuführen sind. Weiterhin können sie nur für begrenzte Anwendungszwecke verwendet werden, beispielsweise für Schleifzwecke von Metallmaterialien, die hauptsächlich aus Edelstahl bestehen, da das Vorhandensein einer festen Lösungsstruktur, beispielsweise einer glasartigen Struktur o.dgl., bewirkt, daß sie zum Schleifen von Materialien mit hoher Härte, wie zum Beispiel Gußeisen, Chromstahl, Federstahl o.dgl., nicht gut geeignet sind.
Gewöhnlich werden Metallmaterialien mit hoher Härte, wie zum Beispiel Sepzialstähle o.dgl., unter schwerer Last abgeschliffen. Um einen derart extrem schweren SchleifVorgang
030008/0581
durchzuführen, sind Schleifkörner verfügbar, die durch Vermischen von Aluminiumoxid- mit Zirkondioxidpulver, Elektroschmelzen und Abschrecken hergestellt werden. Diese sind zwar in einigen Fällen für übliche Schwerlast-Schleifvorgänge geeignet, haben jedoch den Nachteil, daß sie nur für Schwer- oder Extremschwerlastvorgänge vorgesehen sind, was auf ihre Eigenschaften zurückzuführen ist, die bewirken, daß sie mit hohen Kosten hergestellt werden müssen. Allgemein gesprochen, sieht der Herstellungsprozeß von Schleifkörnern vom geschmolzenen Typ zusätzliche Stufen einer Zerkleinerung und Siebung nach Beendigung der Verfestigung des geschmolzenen Materials vor, während dieser eine Vielzahl von Korngrößen der Schleifkörner gebildet werden. Es ist am meisten zu bevorzugen, daß alle Schleifkörner mit feiner bis grober Größe vielen Anwendungsgebieten zugeordnet werden können. Da die Aluminiumoxid-Zirkondioxid-Schleifkörner mit nur grober Größe für Schwer- oder Extremschwerlastvorgänge, wie oben angegeben, verwendet werden, können Schleifkörner mit einer kleineren Korngröße als die oben genannten Produkte, die für Schwer- oder Extremschwerlastvorgänge bestimmt sind, dem Verbraucher nicht geliefert werden, und sie müssen daher umgeschmolzen werden. Dabei besteht das Problem darin, daß dieser nicht verwertbare Teil einen erheblich hohen Prozentsatz der gesamten hergestellten Schleifkörner ausmacht, wodurch erhöhte Herstellungskosten bewirkt werden. Ein weiteres Problem solcher zusammengesetzten Schleifkörner besteht darin, daß gewisse Schwierigkeiten für die Sicherstellung der Zuführungsquelle von Zirkondioxid mit hoher Reinheit zu erwarten sind. Es ist daher anzunehmen, daß Aluminiumoxid-Zirkondioxid-Schleifkörner teurer werden. Aufgrund der vorgenannten Probleme der derzeitigen Schleifkörner sucht man nach einer Möglichkeit, andere Schleifkörner zu entwickeln, die diese ersetzen können.
Bekanntlich werden gute Schleifkörner durch ein "scharfes Schneiden bei niedrigem Verschleiß" charakterisiert. Um eine Hochleistungsfähigkeit von Schleifkörnern zu gewährleisten,
030008/0581
2816084
ist es erforderlich, daß die Härte der Schleifkörner relativ höher ist als diejenige der zu bearbeitenden Werkstücke und daß der Verschleiß der Schleifkörner erheblich vermindert wird. Insbesondere im Falle eines Schleifvorgangs unter schwerer Last müssen die Schleifkörner eine hohe Biegefestigkeit und Druckfestigkeit unter der schweren Last besitzen. Auf diesem Gebiet bedeutet ein scharfes Schneiden nicht nur, daß die Schleifkörner eine hohe Härte und Festigkeit haben, sondern auch, daß sie die Fähigkeit aufweisen, Schneidkanten zu erzeugen, so daß die neuen Schneidkanten fortschreitend während des SchleifVorgangs erzeugt werden. Dies stellt eine der wichtigsten Eigenschaften von Schleifkörnern dar. Um die Bildung von solchen Schleifkanten bzw. Schleifrändern zu gewährleisten, ist es erforderlich, daß ein Abmeißeltyp mit den Schleifkörnern an ihrem extremen Endteil in Kontakt mit den zu schleifenden Werkstücken im wirksamsten Ausmaß hinsichtlich der Entfernungsmenge und des ZeitIntervalls oder der Frequenz erfolgt. Dieser Abmeißelungsbruch erfolgt naturgemäß in unterschiedlicher Weise, je nach den Bedingungen des Betriebs, beispielsweise der anwendbaren Last. Wenn kein Abmeißelungsbruch während des SchleifVorgangs erfolgt, dann wird bei den Werkstücken ein Heißkleben o.dgl. bwirkt, was auf die Tatsache zurückzuführen ist, daß keinerlei neue Schleifkanten erzeugt werden, nachdem die alten Schleifkanten verschlissen worden sind. Dies führt zum Abbrechen des Schleifvorgangs. Andererseits ist ein zu starker Abmeißelungsbruch nicht zweckmäßig, da dann die Schleif körner zu stark verschleißen. Es ist daher am meisten zu bevorzugen, daß der Abmeißelungsbruch am extremen Ende der Schleifkörner bis zu dem minimalen Ausmaß stattfindet, das nur zur Erzeugung von Schneidkanten erforderlich ist. Weiterhin soll dies in einem angemessenen Zeitintervall oder mit einer angemessenen Frequenz während des Schleif Vorgangs geschehen.
Ausgedehnte Untersuchungen des Verhaltens von Schleifkörnern mit Einschluß der oben genannten Produkte haben nun ergeben,
030008/0581
daß die grundlegenden physikalischen Eigenschaften von gesinterten Schleif körnern von ihrer Dichte, ^on der Größe der Kristallteilchen der Schleifkörner und von der Verteilung der Kristallteilchen abhängen. Die Dichte steht mit der mechanischen Festigkeit der Schleifkörner in Beziehung. Wenn sie zunimmt, dann wird auch die Festigkeit und die Härte entsprechend erhöht. Weiterhin übt die Teilchengröße der Kristalle einen Effekt auf die mechanische Festigkeit sowie auf das Ausmaß des Verschleißens aus. Schleifkörner mit einer kleinen und kompakten Kristallstruktur haben eine erhöhte Festigkeit und Beständigkeit gegenüber einem Verschleiß. Aufgrund dieser Tatsachen ist es wichtig, das Wachstum der Kristallteilchen zu dämmen und ihre Dichte während des Sinterns zu erhöhen.
Die Verteilung der Kristallteilchen steht ebenfalls mit der oben genannten Erzeugung von Schneidkanten in Beziehung, die eine der wichtigsten Eigenschaften der Schleifkörner ist.
So gibt es zum Beispiel verschiedene Arten von gesinterten Aluminiumoxid-Schleifkörnern, die in der Weise hergestellt werden, daß feines Aluminiumoxidpulver verformt und das getrocknete Material bei einer Vielzahl von Temperaturen gesintert wird. Um die Dichte nach Beendigung des Sinterns zu erhöhen, wird vorzugsweise sehr fein zerkleinertes Aluminiumoxid verwendet. Weiterhin wird eine kleine Menge eines Inhibitors, zum Beispiel von Cr2O,, MgO, NiO o.dgl., zugesetzt, um das Kristallwachstum ohne eine erhebliche Zunahme der Sinterungstemperatur zu hemmen.
Als Nachteil dieses Typs von gesinterten Aluminiumoxid-Schleifkörnern wird angesehen, daß diese nur für begrenzte Anwendungszwecke verwendet werden, da sie eine geringere Fähigkeit zur Erzeugung von Schleifkanten haben, was auf ihre inhärente Struktur zurückzuführen ist, obwohl sie vollständig aus einer gleichförmigen und fein gesinterten Struktur be-
030003/0581
-Jb-
stehen und den Erfordernissen hinsichtlich der Dichte und der Härte nach Beendigung des Sinterns zufriedenstellend genügen.
Damit die Erzeugung von Schneidkanten bei Schleifkörnern stattfindet, sind, wie oben erwähnt, sehr hohe Schwerlast-Schleifbedingungen erforderlich. Ohne eine Schwerlast von sehr hohem Schwerschleifen (Preßlast der Schleifscheibe 300 bis 1000 kg) erfolgt kein nennenswerter Ab.neißelungsbruch bei diesem Typ von gesinterten Aluminiumoxid-Schleifkörnern. Hierdurch wird es notwendig, daß die gesinterten Aluminiumoxid-Schleifkörner oftmals mittels eines Diamantwerkzeugs o.dgl. während des SchleifVorgangs behandelt werden müssen, was zu einer verminderten Leistung des Schleifvorgangs und zu einem erhöhten Verschleiß der Schleifscheibe führt.
Es gibt schließlich auch weitere gesinterte Aluminiumoxid-Schleifkörner, die in der Weise hergestellt werden, daß man feines, elektrogeschmolzenes Aluminiumoxidpulver mit fei em Bauxitpulver vermischt, das gut gemischte Material verfo mt und das geformte Material sintert. Bei diesem Typ von Schleifkörnern bestehen zwar keine Probleme hinsichtlich der Erzeugung von Schneidkanten, doch haben diese Produkte den Nachteil, daß der gesinterte Bauxitteil, der zwischen den elektrogeschmolzenen Aluminiumoxidkörnern angeordnet ist, eine niedrige Härte hat, was zu einer erhöhten Menge von verschlissenen Schleifkörnern führt.
Die Arbeitsbedingungen beim Schleifen unter Schwerlast sind unterschiedlich, und zwar je nach Typ und Gestalt des zu schleifenden Werkstücks, des Zweckes des SchleifVorgangs und der Schleifmaschine. Da ein ausgeprägter Unterschied zwischen Schwerschleif- und Extremschwerschleifvorgängen besteht, ist es notwendig, Schleifkörner zur Verfügung zu stellen, die den Erfordernissen für die jeweiligen Arbeitsbedingungen in zufriedenstellender Weise genügen.
030008/0581
Aufgabe der Erfindung ist es daher, Alumlniumoxid-Schleifkörner für die Herstellung von Schleifscheiben unter Schwerlast zur Verfügung zu stellen, durch die selbst bei Hochleistungsbedingungen ein scharfer Schleifvorgang gewährleistet wird.
Weiterhin sollen durch die Erfindung Schleifkörner für Schleifscheiben zur Verfügung gestellt werden, bei denen während des Schleifvorgangs weniger Zurichtungsvorgänge erforderlich sind.
Durch die Erfindung sollen weiterhin Schleifkörner zur Verfügung gestellt werden, die aus billigen Materialien hergestellt sind, bei denen hinsichtlich der Aufrechterhaltung der Zuführungsquellen keine Befürchtungen bestehen, wie es beispielsweise bei Zirkondioxid der Fall Ist.
Schließlich soll durch die Erfindung ein wirtschaftliches und verwendbares Verfahren zur Herstellung dieser Schleifkörner zur Verfügung gestellt werden.
Gegenstand der Erfindung sind daher Aluminiumoxid-Schleifkörner mit einer Dichte von mehr als 3,75 g/cm5, vorzugsweise 3,80 g/cm5, und einer Härte (Knoop) von mehr als 1900
ρ ρ
kg/mm , vorzugsweise 2000 kg/mm , zur Verwendung für Schleifzwecke unter Schwerlast, die dadurch gekennzeichnet sind, daß die Kornstruktur aus groben, elektrogeschmolzenen oder hochtemperaturcalcinierten Aluminiumoxid-Kristallteilchen und feinen Aluminiumoxid-Kristallteilchen, welche zwischen den groben Kristallteilchen angeordnet sind, besteht, wobei letztere eine geringere Teilchengröße als die ersteren haben und bei einer niedrigeren Calcinierungstemperatur als die ersteren behandelt worden sind und wobei die feinen Kristallteilchen integral mit den groben Kristallteilchen versintert sind.
0300O8/OS81
-xf... 2813084
AA
Gemäß einer bevprzugten Ausführungsform der Erfindung haben die groben geschmolzenen oder hochtemperaturcalcinlerten Aluminiumoxid-Kristallteilchen eine Teilchengröße im Bereich von 3 jam bis 10 /um, während die feinen Aluminiumoxid-Kristallteilchen eine Teilchengröße von weniger als 2 ium und eine Härte (Knoop) von mehr als 2000 kg/mm haben.
Durch die Erfindung wird weiterhin ein Verfahren zur Herstellung dieser Aluminiumoxid-Schleifkörner zur Verfügung gestellt, das dadurch gekennzeichnet 1st, daß man ein Pulver aus grobem, elektrogeschmolzenem oder hochtemperaturcalciniertem Aluminiumoxid und ein Pulver aus feinem Aluminiumoxid mit einer geringeren Teilchengröße als das grobe Pulver in Gegenwart von Wasser oder erforderlichenfalls eines primären Bindemittels gut verknetet, das verknetete Material mittels eines Extruders extrudiert, daß man das extrudierte Material, während man dieses zu der vorgewählten Länge zuschneidet, trocknet und daß man die getrockneten und geschnittenen Stükke des extrudierten Materials sintert.
Die Stufe der Extrudierung wird vorzugsweise in einer solchen Weise durchgeführt, daß das geknetete Material durch eine kleine Düse in einem vakuumuntersttttzten Extruder extrudiert wird, deren Innendurchmesser im wesentlichen gleich ist wie der Außendurchmesser der angestrebten Schleifkörner und wobei der Extruder so angepaßt 1st, daß er bei vermindertem Druck und unter Evakuierung der Luft betrieben wird. Als Ergebnis wird das extrudierte Material im Verlauf des Herabfallens von dem Extruder oder während des Trocknungsvorgangs natürlich zu Stücken zerschnitten, deren Länge fast gleich oder geringfügig größerr ist als der Durchmesser der angestrebten Körner.
Die genannte Stufe der Versinterung wird in einem Drehofen bei einer Temperatur von -155O0C bis 165O°C, vorzugsweise 158Ö°C bis 162O°C, und über eine Zeltspanne von 40 bis 60 min durchgeführt.
030008/0581
Die Erfindung wird anhand der Zeichnung näher erläutert. Diese stellt eine mikroskopische Aufnahme eines erfindungsgemäßen Schleifkorns dar. Es handelt sich um eine schematische Skizze eines Abschnitts des Schleifkorns. Das Bezugszeichen 1 bedeutet grobe, elektrogeschmolzene oder hochtemperaturcalcinierte Aluminiumoxid-Kristallteilchen, während das Bezugszeichen 2 feine Aluminiumoxid-Kristallteilchen in einem gesinterten Zustand bezeichnet.
Vorzugsweise haben die elektrogeschmolzenen oder hochtemperaturcalcinierten Aluminiumoxid-Kristallteilchen eine Teilchengröße im Bereich von 3 um bis 10 um. Kristallteilchen mit zu kleiner Größe bringen das Problem einer verminderten Erzeugung von Schneidkanten der Schleifkörner mit sich, was auf ihre enge und gleichförmige Struktur zurückzuführen ist. Andererseits bewirken Kristallteilchen mit zu großer Größe einen beschleunigten Verschleiß. Die elektrogeschmolzenen Aluminiumoxidteilchen sind normalerweise weißem oder braunem Aluminiumoxid ähnlich, während das hochtemperaturcalcinierte Aluminiumoxid Aluminiumoxid darstellt, das bei einer erhöhten Temperatur von mehr als 17000C, vorzugsweise mehr als 18000C, b handelt worden ist. Letzteres wird beispielsweise dadurch hergestellt, daß man feines Aluminiumoxidpulver verformt, das geformte Material bei der genannten hohen Temperatur calciniert und sodann das calcinierte Material zerkleinert. Bei der mikroskopischen Beobachtung des elektrogeschmolzenen hochtemperaturcalcinierten Aluminiumoxids wird gewöhnlich ein erheblich hohes Kristallwachstum festgestellt, wobei die Kristallgröße im Bereich von mehreren zehn bis mehreren hundert yum liegt. Beim Zerkleinern des calcinierten Aluminiumoxids wird daher ein Kristallteilchen vom zerkleinerten Typ erhalten. Wenn das Aluminiumoxid bei einer niedrigeren Temperatur von etwa 15000C calciniert wird, dann wird festgestellt, daß selbst dann, wenn zu einer Teilchengröße von 3 Aim bis 10 /um zerkleinert wird, jedes Teilchen des zerkleinerten Aluminiumoxids aus einer Aggregation von feinen Kristallteil-
030008/0581
chen gebildet worden ist, wodurch ein niedrigeres spezifisches Gewicht und eine verminderte Schleiffähigkeit der daraus gebildeten Schleifkörner resultiert.
Die Schleifkörner sind so gestaltet, daß in dem Raum zwischen den groben Aluminiumoxid-Kristallteilchen die feinen Aluminiumoxid-Kristallteilchen aneinander selbst gesintert sind und daß sie weiterhin integral mit den groben Aluminiumoxid-Kristallteilchen versintert sind, so daß dazwischen eine dichte und enge Struktur erhalten wird. Vorzugsweise sind die feinen Aluminiumoxid-Kristallteilchen kleiner als die groben Aluminiumoxid-Kristallteilchen und insbesondere kli iner als 2 um . In diesem Zusammenhang wird darauf hingewiesen, daß eine geringe Menge eines Inhibitors für das Kristallwachstum, zum Beispiel von MgO o.dgl., zugesetzt werden kann, um das Kristallwachstum der feinen Aluminiumoxid-Kristallteilchen zu hemmen.
Die feinen calcinierten Aluminiumoxid-Kristallteilchen müssen bei einer Temperatur feehandelt werden, die niedriger ist als diejenige der groben Aluminiumoxid-Kristallteilchen. Die Tatsache, daß der calcinierte Teil der feinen Kristallteilchen bei niedrigerer Temperatur behandelt wird, bedeutet, daß sowohl die Stufe der Herstellung der feinen Aluminiumoxid-Kristallteilchen als auch die Stufe der Sinterung der feinen Kristallteilchen bei der Herstellung der Schleifkörner bei einer Temperatur vorgenommen wird, die niedriger ist als die Calcinierungstemperatur der groben Aluminiumoxid-Kristallteilchen. Wenn elektiogeschmolzenes Aluminiumoxid oder hochtenperaturcalciniertes Aluminiumoxid, beispielsweise ein solches, das bei einer erhöhten Temperatur von mehr als 17000C calciniert worden 1st, für den Teil der feinen Aluminiumoxid-Kristallteilchen verwendet wird, dann erfolgt das damit durchgeführte Schleifen mit erheblich niedriger Leistung, und ein weiteres Sintern der Schleifkörner wird in nicht zufriedenstellender Weise durch-
030008/0581
geführt, was zu einer verminderten mechanischen Festigkeit der gesinterten Schleifkörner führt. Im Gegensatz dazu wird bei der Verwendung von feinen Aluminiumoxidteilchen, die bei niedrigerer Temperatur calciniert worden sind, zum Beispiel bei Verwendung von Bayer-Aluminium o.dgl., und Sinterung dieses Produkts bei erhöhter Temperatur ein hohes Kristallwachstum festgestellt, und es wird daher eine verminderte mechanische Festigkeit, ein erhöhter Verschleiß und eine erniedrigte Schleiffähigkeit bewirkt.
Gemäß der Erfindung wird für den Teil der groben Teilchen (grobe Aluminiumoxid-Kristallteilchen) elektrogeschmolzenes oder hochtemperaturcalclniertes Aluminiumoxid verwendet, und der Raum zwischen den groben Teilchen wird mit feinen Teilchen (feine Aluminiumoxid-Kristallteilchen) gefüllt, die integral bzw. einteilig mit den groben Teilchen versintert sind. Letztere werden einer Wärmebehandlung bei einer niedrigeren Temperatur als die ersteren unterworfen, wodurch eine Vielzahl von Eigenschaften, die für Schleifkörner unter Schwerlast erforderlich sind, durch Kontrolle der Teilchengröße von beiden Teilchenportionen sowie der prozentualen Menge dieser Komponenten erhalten wird. Die Teilchengröße ist wie oben angegeben. Was die prozentuale Zusammensetzung anbelangt, so liegt der Anteil der groben Teilchen ,orzugsweise im Bereich von 15 bis 60 Gew.-%, mehr bevorzugt 20 bis 50 Gew.-96, während der Anteil der feinen Teilchen vorzugsweise im Bereich von 85 bis 40 Gew.-96, mehr bevorzugt 80 bis 50 Gew.-96, liegt, wie es in den folgenden Beispielen beispielhaft dargestellt wird.
Wie oben erwähnt, kann eine geringe Menge eines Inhibitors, zum Beispiel von MgO, CaO, SiOp, NiO o.dgl., zu den auf diese Weise hergestellten Schleifkörnern zugesetzt werden. Diese Zugabe kann zu dem Teil der groben Teilchen und/oder zu dem Teil der feinen Teilchen geschehen. Diese zusätzlichen Inhibitoren verbessern die Starrheit der Schleifkörner, und. sie hemmen ihr Kristallwachstum. Eine zu hohe Zugabe kann
330003/0581
2316084
eine verminderte Härte bewirken, obgleich eine geringe Zugabemenge vorzuziehen ist. Es ist daher zweckmäßig, den Inhibitor in einer Menge von 0,1 bis 1,5 Gew.-% zuzusetzen.
Die erfindungsgemäßen Schleifkörner enthalten daher im Falle, daß kein weiteres Material zugesetzt wird, mehr als 999δ Aluminiumoxid. Im Falle des Zusatzes eines Inhibitors enthalten sie mehr als 98 % Aluminiumoxid. Die Korngröße ist nicht besonders spezifiziert, doch ist der Bereich von 0,5 bis 3,5 mm für den Schwerschleifbetrieb vorzuziehen und geeignet. Wie oben ausgeführt, sind die Dichte und die Härte der Schleifkörner wichtige Eigenschaften. Die Dichte der erfindungsgemäßen Schleifkörner beträgt mehr als 3,75 g/cnr und die Härte mehr als 1900 kg/mm, so daß eine dichte und enge Struktur gewährleistet wird. Um zu diesen Eigenschaften zu kommen, ist es notwendig, daß, wie später beschrieben, eine Vielzahl von Gesichtspunkten beachtet wird. Dieser Typ von Schleifkörnern ist für Schwerschleifvorgänge verfügbar, die bei einer Schleifscheibenlast im Bereich von 20 bis 300 kg durchgeführt werden. Er kann jedoch auch für extreme Schwerschleifvorgänge bei höherer Preßlast der Schleifscheibe als wie oben angegeben mit erheblich niedrigerem Schleifverhältnis (Menge des geschliffenen Materials/Menge der verschlissenen Schleifscheibe) verwendet werden.
Der Grund, warum die erfindungsgemäßen Schleifkörner für den Schwerschleifbetrieb sehr gut geeignet sind, liegt darin, daß die genannte Kornstruktur eine genügend hohe mechanische Festigkeit und Starrheit hat, daß sie einem derart schweren Schleifen widersteht und daß die Erzeugung von Schneidkanten der Schleifkörner wirksam erfolgt, was auf Kornbrüche zurückzuführen ist, die in der Teilchengrenze zwischen den groben und feinen Teilchen bewirkt werden, wobei erstere spröder sind und mehr Fehlstellen haben, wenn ein Widerstand in steigendem Maße zwischen der verschlissenen Schleifkante der Schleifkörner und dem zu schleifenden Werkstück entwickelt wird.
030008/0581
Nachstehend wird die Herstellung der erfindungsgemäßen Schleifkörner näher erläutert.
Zunächst wird von einem groben, elektrogi ;chraolzenen Aluminiumoxidpulver oder von einem groben, hochtemperaturcalcinierten Aluminiumoxidpulver, beispielsweise einem solchen, das bei einer erhöhten Temperatur von mehr als 17OO°C calciniert worden ist, ausgegangen. Die Teilchengröße dieses groben Pulvers liegt vorzugsweise im Bereich von 3 J^m bis 10 yum. Es kann sich um ein grobes, elektrogeschmolzenes oder calciniertes Aluminiumoxidpulver handeln, das als Nebenprodukt bei der Herstellung von herkömmlichen Schleifkörnern oder von feuerfesten Produkten anfällt.
Bayer-Aluminiumoxid ist für die feinen Aluminiumoxid-Kristallteilchen geeignet, das gut zerkleinert wird, so daß fast die ganzen Aluminiumoxidteilchen als feine Teilchen mit einer Teilchengröße von weniger als 1 yum verteilt sind. Wenn ein Inhibitor, wie MgO o.dgl., zugesetzt wird, dann sollte er im wesentlichen zu der gleichen Teilchengröße wie das Aluminiumoxidpulver vor der Zugabe und dem Vermischen mit dem feinen Aluminiumoxidpulver zerkleinert werden.
In der nächsten Stufe werden die Bestandteile gut gemischt, in Gegenwart von Wasser oder erforderlichenfalls eines primären Bindemittels, wie Stärkepulver, geknetet und sodann dem Verformungsvorgang unterworfen. Vorzugsweise wird das Verformen unter Zuhilfenahme eines vakuumunterstützten Extruders durchgeführt, der es gestattet, das verknetete Material durch eine Düse unter vermindertem Druck zu extrudieren. Der Innendurchmesser des Extruders ist im wesentliche gleich dem äußeren Durchmesser der angestrebten Schleifkörner. Auf diese Weise wird ein dichtes stäbchenförmig geformtes Material erhalten. Dieses geformte Material wird im Verlaufe des Herabfallens von der Düse oder während seiner Wanderung durch den Trockner natürlich zu Stücken zerschnitten bzw. zerschlagen, so daß eine Partie von kornförmi-
030008/0581
gen Stücken erhalten wird, deren Länge ungefähr gleich oder geringfügig größer ist als ihr Durchmesser. Nach Beendigung des Trocknens wird das Produkt in einem Drehofen o.dgl. gesintert. Es wird bevorzugt, einen Drehofen zu verwenden, da in diesem Falle das Material während der Calcinierung gedreht wird, wodurch ein dichteres und fester gesintertes Produkt als im Falle des Sinterns in einem statischen Zustand erhalten wird.
Die Sinterungstemperatur 1st einer der wichtigen Faktoren, da sie einen ausgeprägten Effekt auf die physikalischen Eigenschaften der Schleifkörner, zum Beispiel die Kristallgröße u. dgl., ausübt. Bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist es erforderlich, das Kristallwachstum des Teils der feinen Aluminiumoxid-Kristallteilchen innerhalb des vorgewählten Ausmaßes zu hemmen. Die Sinterung wird demgemäß nicht bei einer zu hohen Temperatur durchgeführt. Es ist jedoch darauf hinzuweisen, daß eine Sinterung bei extrem niedriger Temperatur eine verminderte Sinterungsfestigkeit bewirkt, wodurch die mechanische Festigkeit der Schleifkörner vermindert wird. Die Sinterung sollte daher oberhalb der vorgewählten Temperatur durchgeführt werden. Die Sinterungstemperatur variiert weiterhin entsprechend der Teilchengröße des verwendeten Aluminiumoxid-Feinpulvers. Im Falle eines Aluminiumoxid-Feinpulvers, von dem ein Hauptteil der Teilchen (mehr als 95 %) im Teilchengrößenbereich von weniger als 1 Aim verteilt ist, liegt die Sinterungstemperatur vorzugsweise im Bereich von 155O°C bis 165O°C, insbesondere 15800C bis 162O°C. Eine angemessene Zeitspanne, die für das Sintern erforderlich ist, liegt im Bereich von 40 bis 60 min in der höchsten Temperaturzone. Da das AluminiUB oxidpulver (grober Teil) bei einer Temperatur oberhalb der oben genannten Temperatur vorbehandelt wird, besteht das Aluminiumoxidpulver aus einzelnen Kristallteilchen. Wenn das Produkt daher bei der oben beschriebenen Temperatur gesintert wird, dann wird kein Kristallwachsturn festgestellt. Fin Kristallwachstum wird in dem Teil der feinen
030008/0581
Teilchen festgestellt. Da das Kristallwachstum bei der vorgenannten Temperaturbedingung zweifach begrenzt ist, wird die resultierende Teilchengröße kleiner als 2 um gehalten, wenn Aluminiumoxidteilchen verwendet werden, die eine Anfangsteilohengröße von weniger als 1 um haben.
Beispiel 1
Zur Herstellung von verschiedenen Arten von Schleifkörnern wurde von den in Tabelle I angegebenen Ausgangsinaterialien ausgegangen.
Tabelle I
Ai elektrogeschmolzenes Aluminiumoxid (AIpO-, 99,7 Teilchengröße 3 bis 10 um
A1: dto
Teilchengröße 0,2 bis 1 um
B: Bayer-Aluminiumoxid (calciniert bei 11000C) Teilchengröße 3 bis 10 um
B1: dto
Teilchengröße 0,2 bis 1 um
C: Bayer-Aluminiumoxid (calciniert bei 180O0C) Teilchengröße 3 bis 10 um
C·: dto
Teilchengröße 0,2 bis 1 jum
(Die angegebenen Produkte C und C stellen Rohmaterialien dar, die dadurch hergestellt worden sind, daß Bayer-Aluminiumoxid zu einer bestimmten Gestalt verformt worden ist, das geformte Material bei 18000C calciniert wo: te Material zerkleinert worden ist.)
te Material bei 18000C calciniert worden ist und das calcinier-
030008/0581
Ausgehend von den oben angegebenen Rohmaterialien wurde das in Tabelle II angegebene zusammengesetzte Material hergestellt.
Tabelle II
A A« B B' C C1
1 O 100
2 20 80
3 30 70
4 50 50
5 60 40
6 100 0
7 60 40
8 30 70
9 50 50
10 40 60
(in Gew.-%)
Das zusammengesetzte Material wurde in Gegenwart von zugesetztem Wasser gut geknetet und sodann mit einem vakuumunterstützten. Extruder verformt, so daB ein stäbchenförmiges geformtes Material mit einem Durchmesser von 2,4mm und einer Länge von 3 bis 5 mm erhalten wurde.
Nach beendigtem Trocknen wurde das geformte Material in einem Drehofen im Temperaturbereich von 15500C bis 16OO°C und bei einer maximalen Temperatur von 16000C (Temperatur gdes gesinterten Materials) über eine Zeitspanne von 60 min gesintert. In Tabelle III sind die physikalischen Eigenschaften der gesinterten Produkte zusammengestellt.
030008/0581
-yf-
Tabelle III
3,84 Teilchengröße - (in ρ ) * Knoop-
härte o
(kg/mm2)		 Biege
festig
keit o
(kg/mm2)
3,86 Teilchengröße
verteilung des
groben Teils
(Mittelwert)		 Teilchengröße
verteilung des
feinen Teils
(Mittelwert)		 2086 63
Dichte
(g/cm3)		 3,87 _ 0,9-2,0 (1,6) 2092 58
1 3,80 3-10 (5,6) ti ( η \ 2131 58
2 3,70 ( η ) Il ( " ) 2069 50
3 3,51 η ( n ) Il ( " ) 1964 44
4 3,75 H f ti \ 1805 38
VJl 3,77 " ( " ) - 2017 46
6 3,76 (6,1) 0,5-1,6 (1,3) 2060 46
7 3,70 (5,6) η ( " ) 2032 51
8 (5,9) 0,5-1,8 (1,4) 1957 49
9 0,5-2,0 (1,5)
10
Fußnote: Die Teilchengröße wurde an der Oberfläche der Schleifkörner, die durch Heißätzen erschien, gemessen.
Zu Vergleichszwecken wurden Schleifscheiben aus den oben angegebenen Schleifkörnern und herkömmlichen Schleifkörnern in bekannter Weise hergestellt, wobei Phenolharz als Bindemittel verwendet wurde. Kontinuierliche Schleiftests wurde mit einem Federstahl (SUP-6 entsprechend JIS) als zu schleifendes Werkstück durchgeführt. Die Umfangsgeschwindigkeit betrug 2700 m/min. Die Last betrug 45 kg, und die Zeitspanne betrug 10 min.
030008/0581
Die Ergebnisse dieser Test sind in Tabelle IV zusammengestellt. In der Tabelle stellt das Schleifverhältnis die Menge von geschliffenem Material/Menge der verschlissenen Schleifscheibe dar.
Tabelle IV
Schleif
scheibe
Nr.		 Menge des
gemahlenen
Materials
(g)		 Menge der
verschlis
senen Schleif
scheibe (g)		 Schleif-
verhält-
nis		 Stumpfwerden
der Schleif
scheibe
1 2562 375 6,8 da
2 2412 443 7,8 nein
3 3565 495 7,2 nein
4 3219 494 6,3 nein
VJl 2944 581 5,1 nein
6 1503 427 3,6 da
7 2067 455 4,6 nein
8 2536 420 6,0 nein
9 2470 449 5,5 nein
10 2118 450 4,7 da
11 1626 416 3,9 da
12 3256 501 6,5 nein
13 2641 843 3,1 da
Es wird darauf hingewiesen, daß die Schleifscheibe Nr. 11 gesinterte Bauxitschleifkörner enthält, daß die Schleifscheibe Nr. 12 Aluminiumoxid-Zirkondioxid-Schleifkörner enthält und daß die Schleifscheibe Nr. 13 elektrogeschmolzene Aluminiumoxid-Schleifkörner enthält. In der Tabelle ergibt sich das Stumpfwerden der
030 0 08/0581
2S16084
Schleifscheibe durch eine verminderte Schleifgeschwindigkeit, die mittels eines elektrischen Kraftmessers abgelesen werden kann. Dies bedeutet, daß ein Zurichtvorgang notwendig ist, um die ursprüngliche Schleifgeschwindigkeit wieder herzustellen.
Beispiel 2
Die Schleifscheibe Nr. 3, die als bestes Ergebnis des Beispiels 1 angesehen wird, wurde insbesondere hinsichtlich des Effekts der Sinterungstemperatur der Schleifkörner untersucht. Tests wurden bei den gleichen Bedingungen wie in Beispiel 1 einschließlich der Testbedingungen der Schleifscheibe durchgeführt, jedoch mit der Ausnahme, daß die Sinterungstemperatur in dem Drehofen verschieden war. Die Testergebnisse werden in der Tabelle V anhand der charakteristischen Eigenschaften der Schleifscheibe und in Tabelle VI anhand des Verhaltens der Schleifscheibe dargestellt.
Tabelle V
Schleif
scheibe
Nr.		 Sinte- .
rungs-
tempe-
ratur
(8C)		 Dichte
(g/cm3)		 Teilchengröße ( n) Teilchen
größever
teilung
d. feinen
Teils
(Mittelw.)		 Härte p
(kg/mm )		 Biege
festig
keit o
(kg/mm2)
14
15 '
16
17
18
19		 1500
1550
1600
1650
1700
1800		 3,62
3,75
3,87
3,87
3,88
3,90		 Feilchen-
größever-
teilung
i. groben
Teils
(Mittelw.)		 0,6-1,4(1,0)
0,6-1,7(1,2)
0,7-1,9(1,3)
0,9-2,1(1,6)
2,4-4,5(3,2)
10-25 (15)		 1680
2010
2151
2160
2175
2194		 31
48
57
54
46
42
3-10 (5,6)
H ( ,, )
" ( w )
η ( „ )
" ( n )
10-25 (15)
030008/0581
2316084
Tabelle VI
Schleif
scheibe
Nr.		 Menge des
gemahlenen
Materials		 Menge der
verschlis
senen Schleif
scheibe		 Schleif
verhält
nis		 Stumpf werden
der Schleif
scheibe
14 1537 418 3,7 Ja
15 2802 452 6,2 nein
16 3695 507 7,3 nein
17 3599 576 6,2 nein
18 3405 629 5,4 nein
19 2614 805 3,2 ja
Ende der Beschreibung.
030008/0581
Leerseite

Claims (10)

  1. PATENTANWÄLTE
    DR. WALTER KRAUS DIPLOMCHEMIKER · DR.-ING. ANNEKÄTE WEISERT D1PL.-1NG. FACHRICHTUNG CHEMIE IRMGARDSTRASSE 15 · D-8000 MÜNCHEN 71 ■ TELEFON 089/797077-797078 · TELEX 05-212156 kpatd
    TELEGRAMM KRAUSPATENT
    2131 WK/ps
    Patentansprüche 1* Aluminiumoxid-Schlelfkörner mit einer Dichte von mehr
    ^ ■ -ι ρ
    als 3»75 g/cm und einer Härte (Knoop) von mehr als 1900 kg/mm zur Verwendung für Schleif- bzw. Mahlzwecke, dadurch g e kennz eich net , daß die Kornstruktur aus groben, elektrogeschmolzenen oder hochtemperaturcalcinierten Aluminiumoxid-Kristallteilchen und feinen Aluminiumoxid-Kristallteilchen, welche zwischen den groben Kristallteilchen angeordnet sind, besteht, wobei letztere eine geringere Teilchengröße als die ersteren haben und bei einer niedrigeren CaI-cinierungstemperatur als die ersteren behandelt worden sind und wobei die feinen Kristallteilchen integral mit den groben Kristallteilchen versintert sind.
  2. 2. Aluminiumoxid-Schleifkörner nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß die groben Aluminiumoxid-Kristallteilchen eine Teilchengröße im Bereich von 3 bis 10 yum haben, während die feinen Aluminiumoxid-Kristallteilchen eine Teilchengröße von weniger als 2 um und eine Härte (Knoop).von mehr als 2000 kg/mm haben.
  3. 3. - Verfahren zur Herstellung von Aluminiumoxid-Schleifkörnern nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet , daß man ein Pulver aus grobem, elektrogeschmolzenem oder hochtemperaturcalciniertem Aluminiumoxid und ein Pulver aus feinem Aluminiumoxid mit einer geringeren Teilchengröße als das grobe Pulver in Gegenwart von Wasser oder erforderlichenfalls eines primären Bindemittels gut ver-
    Ö30U03/Ö581
    knetet, das verknetete Material mittels eines Extruders extrudiert, daß man das extrudierte Material, während man dieses zu der vorgewählten Länge zuschneidet, trocknet und daß man die getrockneten und geschnittenen Stücke des extrudierten Materials sintert.
  4. 4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet , daß das grobe Pulver eine Teilchengröße von 3 bis 10 um und das feine Pulver eine Teilchengröße von weniger als 1 um hat.
  5. 5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet , daß das während des Knetens zugesetzte primäre Bindemittel Stärke ist.
  6. 6. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet , daß man das Extrudieren unter vermindertem Druck unter Verwendung eines Extruders vom vakuumunterstützten Typ durchführt.
  7. 7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet , daß man das verknetete Material während des Extrudierens durch eine Düse extrudiert, deren Innendurchmesser im wesentlichen gleich ist wie der Außendurchmesser der angestrebten Schleifkörner.
  8. 8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch g e k e η η zeichnet , daß man das extrudierte Material natürlich oder unter Zuhilfenahme einer geeigneten Schneideinrichtung zu der vorgewählten Länge zuschneidet, wobei die Länge im wesentlichen gleich oder etwas größer ist als der Durchmesser der angestrebten Schleifkörner.
  9. 9. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet , daß man die kornförmigen Stücke des geformten Materials in einem Drehofen sintert.
    030003/0581
  10. 10. Verfahren nach Anspruch 9» dadurch gekennzeichnet , daß man die kornförmigen Stücke des geformten Materials im Temperaturbereich von 155O0C bis 165O°C, vorzugsweise 1580°C bis 162O°C, über einen Zeitraum von 40 bis 60 min sintert.
    030008/0581
DE19792916084 1978-08-03 1979-04-20 Aluminiumoxid-schleifkoerner und verfahren zu ihrer herstellung Withdrawn DE2916084A1 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP9412178A JPS5524813A (en) 1978-08-03 1978-08-03 Alumina grinding grain

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE2916084A1 true DE2916084A1 (de) 1980-02-21

Family

ID=14101585

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19792916084 Withdrawn DE2916084A1 (de) 1978-08-03 1979-04-20 Aluminiumoxid-schleifkoerner und verfahren zu ihrer herstellung

Country Status (5)

Country Link
US (1) US4252544A (de)
JP (1) JPS5524813A (de)
DE (1) DE2916084A1 (de)
FR (1) FR2432361B1 (de)
GB (1) GB2033360B (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0190668A1 (de) * 1985-02-04 1986-08-13 Norton Company Verfahren zur Herstellung keramischer Formkörper

Families Citing this family (85)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5383945A (en) * 1984-01-19 1995-01-24 Norton Company Abrasive material and method
NZ210805A (en) * 1984-01-19 1988-04-29 Norton Co Aluminous abrasive grits or shaped bodies
US4623364A (en) * 1984-03-23 1986-11-18 Norton Company Abrasive material and method for preparing the same
AT379979B (de) * 1984-08-01 1986-03-25 Treibacher Chemische Werke Ag Verfahren zur herstellung von schleifmitteln
US4568363A (en) * 1985-03-08 1986-02-04 Dresser Industries, Inc. Method for making sintered aluminous abrasive particles
CA1254238A (en) * 1985-04-30 1989-05-16 Alvin P. Gerk Process for durable sol-gel produced alumina-based ceramics, abrasive grain and abrasive products
JPS61250084A (ja) * 1985-04-30 1986-11-07 Kureha Chem Ind Co Ltd 磁気研磨用の複合砥粒粒子およびその製造法
JPS6283146A (ja) * 1985-10-08 1987-04-16 朝日ウッドテック株式会社 耐摩耗性化粧板
US4770671A (en) * 1985-12-30 1988-09-13 Minnesota Mining And Manufacturing Company Abrasive grits formed of ceramic containing oxides of aluminum and yttrium, method of making and using the same and products made therewith
AT389882B (de) * 1986-06-03 1990-02-12 Treibacher Chemische Werke Ag Verfahren zur herstellung eines mikrokristallinen schleifmaterials
US4881951A (en) * 1987-05-27 1989-11-21 Minnesota Mining And Manufacturing Co. Abrasive grits formed of ceramic containing oxides of aluminum and rare earth metal, method of making and products made therewith
US4848041A (en) 1987-11-23 1989-07-18 Minnesota Mining And Manufacturing Company Abrasive grains in the shape of platelets
US4898597A (en) * 1988-08-25 1990-02-06 Norton Company Frit bonded abrasive wheel
US5011508A (en) * 1988-10-14 1991-04-30 Minnesota Mining And Manufacturing Company Shelling-resistant abrasive grain, a method of making the same, and abrasive products
US5102429A (en) * 1988-10-14 1992-04-07 Minnesota Mining And Manufacturing Company Shelling-resistant abrasive grain, a method of making the same, and abrasive products
AT394963B (de) * 1989-04-14 1992-08-10 Treibacher Chemische Werke Ag Keramische, gesinterte koerper
JPH02284872A (ja) * 1989-04-24 1990-11-22 Fsk Corp 超砥粒砥石及び研削用ペースト
US5139978A (en) * 1990-07-16 1992-08-18 Minnesota Mining And Manufacturing Company Impregnation method for transformation of transition alumina to a alpha alumina
US5219806A (en) * 1990-07-16 1993-06-15 Minnesota Mining And Manufacturing Company Alpha phase seeding of transition alumina using chromium oxide-based nucleating agents
AT394850B (de) * 1991-03-11 1992-06-25 Treibacher Chemische Werke Ag Gesintertes, mikrokristallines keramisches material
JPH0656506A (ja) * 1992-06-05 1994-03-01 Veitscher Magnesitwerke Ag 微粒の耐火酸化物微紛末を使用するセラミツク素地及び成形品の製造方法
RU95105160A (ru) * 1992-07-23 1997-01-10 Миннесота Майнинг энд Мануфакчуринг Компани (US) Способ приготовления абразивной частицы, абразивные изделия и изделия с абразивным покрытием
US5366523A (en) * 1992-07-23 1994-11-22 Minnesota Mining And Manufacturing Company Abrasive article containing shaped abrasive particles
US5201916A (en) * 1992-07-23 1993-04-13 Minnesota Mining And Manufacturing Company Shaped abrasive particles and method of making same
US5213591A (en) * 1992-07-28 1993-05-25 Ahmet Celikkaya Abrasive grain, method of making same and abrasive products
CA2139313A1 (en) * 1992-07-28 1994-02-03 Ahmet Celikkaya Abrasive grain with metal oxide coating, method of making same and abrasive products
CA2115889A1 (en) * 1993-03-18 1994-09-19 David E. Broberg Coated abrasive article having diluent particles and shaped abrasive particles
US6136288A (en) * 1993-12-16 2000-10-24 Norton Company Firing fines
US6228134B1 (en) * 1998-04-22 2001-05-08 3M Innovative Properties Company Extruded alumina-based abrasive grit, abrasive products, and methods
US6080216A (en) * 1998-04-22 2000-06-27 3M Innovative Properties Company Layered alumina-based abrasive grit, abrasive products, and methods
DE10019184A1 (de) * 2000-04-17 2001-10-25 Treibacher Schleifmittel Gmbh Formkörper
AU2002213054A1 (en) * 2000-10-06 2002-04-15 3M Innovative Properties Company Ceramic aggregate particles
AU2002211508A1 (en) * 2000-10-16 2002-04-29 3M Innovative Properties Company Method of making an agglomerate particles
US6521004B1 (en) 2000-10-16 2003-02-18 3M Innovative Properties Company Method of making an abrasive agglomerate particle
US6620214B2 (en) 2000-10-16 2003-09-16 3M Innovative Properties Company Method of making ceramic aggregate particles
DE102005045180B4 (de) * 2005-09-21 2007-11-15 Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh Kugelförmige Korundkörner auf Basis von geschmolzenem Aluminiumoxid sowie ein Verfahren zu ihrer Herstellung
US20080066910A1 (en) * 2006-09-01 2008-03-20 Jean Andre Alary Rod-shaped proppant and anti-flowback additive, method of manufacture, and method of use
US8562900B2 (en) * 2006-09-01 2013-10-22 Imerys Method of manufacturing and using rod-shaped proppants and anti-flowback additives
WO2011081341A2 (ko) * 2009-12-30 2011-07-07 한국항공우주연구원 우주 비행체 추력기용 촉매 담체 및 그 제조방법
US8758461B2 (en) 2010-12-31 2014-06-24 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Abrasive particles having particular shapes and methods of forming such particles
CN103702800B (zh) 2011-06-30 2017-11-10 圣戈本陶瓷及塑料股份有限公司 包括氮化硅磨粒的磨料制品
US8840694B2 (en) 2011-06-30 2014-09-23 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Liquid phase sintered silicon carbide abrasive particles
CA2850147A1 (en) 2011-09-26 2013-04-04 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Abrasive articles including abrasive particulate materials, coated abrasives using the abrasive particulate materials and methods of forming
KR101681526B1 (ko) 2011-12-30 2016-12-01 생-고뱅 세라믹스 앤드 플라스틱스, 인코포레이티드 복합 형상화 연마입자들 및 이의 형성방법
KR102187425B1 (ko) 2011-12-30 2020-12-09 생-고뱅 세라믹스 앤드 플라스틱스, 인코포레이티드 형상화 연마입자 및 이의 형성방법
AU2012362173B2 (en) 2011-12-30 2016-02-25 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Forming shaped abrasive particles
US8840696B2 (en) 2012-01-10 2014-09-23 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Abrasive particles having particular shapes and methods of forming such particles
BR112014017050B1 (pt) 2012-01-10 2021-05-11 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. partícula abrasiva moldada
WO2013149209A1 (en) 2012-03-30 2013-10-03 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive products having fibrillated fibers
IN2014DN10170A (de) 2012-05-23 2015-08-21 Saint Gobain Ceramics
CN104411459B (zh) 2012-06-29 2018-06-15 圣戈本陶瓷及塑料股份有限公司 具有特定形状的磨粒和形成这种粒子的方法
US9440332B2 (en) 2012-10-15 2016-09-13 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive particles having particular shapes and methods of forming such particles
JP6550335B2 (ja) 2012-10-31 2019-07-24 スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー 成形研磨材粒子、その製造方法、及びそれを含む研磨材物品
KR101818946B1 (ko) 2012-12-31 2018-01-17 생-고뱅 세라믹스 앤드 플라스틱스, 인코포레이티드 미립자 소재 및 이의 형성방법
WO2014161001A1 (en) 2013-03-29 2014-10-02 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive particles having particular shapes and methods of forming such particles
TW201502263A (zh) 2013-06-28 2015-01-16 Saint Gobain Ceramics 包含成形研磨粒子之研磨物品
RU2643004C2 (ru) 2013-09-30 2018-01-29 Сен-Гобен Серэмикс Энд Пластикс, Инк. Формованные абразивные частицы и способы их получения
KR101870617B1 (ko) 2013-12-31 2018-06-26 생-고뱅 어브레이시브즈, 인코포레이티드 형상화 연마 입자들을 포함하는 연마 물품
US9771507B2 (en) 2014-01-31 2017-09-26 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Shaped abrasive particle including dopant material and method of forming same
JP6442153B2 (ja) * 2014-04-11 2018-12-19 京セラ株式会社 研削用砥石および切削工具の製造方法
CN106457522B (zh) 2014-04-14 2020-03-24 圣戈本陶瓷及塑料股份有限公司 包括成形磨粒的研磨制品
JP6484647B2 (ja) 2014-04-14 2019-03-13 サン−ゴバン セラミックス アンド プラスティクス，インコーポレイティド 成形研磨粒子を含む研磨物品
DE102015103934A1 (de) * 2014-04-17 2015-10-22 Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh Schleifkorn auf Basis von elektrisch geschmolzenem Aluminiumoxid mit einer Titanoxid und/oder Kohlenstoff umfassenden Oberflächenbeschichtung
US20170145635A1 (en) * 2014-05-15 2017-05-25 Fiberlean Technologies Limited Grinding method and grinding medium
WO2015184355A1 (en) 2014-05-30 2015-12-03 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Method of using an abrasive article including shaped abrasive particles
WO2015191987A1 (en) * 2014-06-13 2015-12-17 Imerys Oilfield Minerals, Inc. Method of making proppants and anti-flowback additives using gear pelletizers
US9914864B2 (en) 2014-12-23 2018-03-13 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Shaped abrasive particles and method of forming same
US9707529B2 (en) 2014-12-23 2017-07-18 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Composite shaped abrasive particles and method of forming same
US9676981B2 (en) 2014-12-24 2017-06-13 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Shaped abrasive particle fractions and method of forming same
DE102016100196A1 (de) 2015-02-06 2016-08-11 Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh Geformte Sinterschleifkörner auf Basis von Aluminiumoxid mit Anteilen an mineralogischen Phasen bestehend aus Mullit, Tialit und/oder Armalcolit und Baddeleyit und/oder Srilankit sowie ein Verfahren zu ihrer Herstellung
EP3053898B1 (de) 2015-02-06 2018-09-26 Center for Abrasives and Refractories Research & Development C.A.R.R.D. GmbH Gesinterte geformte schleifkörner auf basis von aluminiumoxid mit mineralogischen phasen aus mullit, tialit und/oder armalcolit und baddeleyit und/oder srilankit und verfahren zu deren herstellung
EP3277459B1 (de) 2015-03-31 2023-08-16 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Feste schleifartikel und verfahren zur formung davon
TWI634200B (zh) 2015-03-31 2018-09-01 聖高拜磨料有限公司 固定磨料物品及其形成方法
WO2016201104A1 (en) 2015-06-11 2016-12-15 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Abrasive article including shaped abrasive particles
KR102243356B1 (ko) 2016-05-10 2021-04-23 생-고뱅 세라믹스 앤드 플라스틱스, 인코포레이티드 연마 입자 및 이의 형성 방법
WO2017197002A1 (en) 2016-05-10 2017-11-16 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Abrasive particles and methods of forming same
CN109415616B (zh) * 2016-06-28 2021-03-19 昭和电工株式会社 电熔氧化铝粒子、电熔氧化铝粒子的生产方法、磨石和砂布
EP4349896A2 (de) 2016-09-29 2024-04-10 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Feste schleifartikel und verfahren zur formung davon
CN107245323A (zh) * 2017-01-10 2017-10-13 白鸽磨料磨具有限公司 氧化铝磨料的生产方法及其产品
US10759024B2 (en) 2017-01-31 2020-09-01 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Abrasive article including shaped abrasive particles
US10563105B2 (en) 2017-01-31 2020-02-18 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Abrasive article including shaped abrasive particles
US10865148B2 (en) * 2017-06-21 2020-12-15 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Particulate materials and methods of forming same
US11865663B2 (en) * 2018-05-10 2024-01-09 George Shuai Optical surface polishing
EP4081369A4 (de) 2019-12-27 2024-04-10 Saint Gobain Ceramics Schleifartikel und verfahren zur formung davon
CN115466107B (zh) * 2022-11-14 2023-06-30 湖南圣瓷科技有限公司 一种具有粗晶-细晶复合显微结构特征的氧化铝陶瓷及其应用

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2635950A (en) * 1953-04-21 Process of making alumina pebbles
US3432313A (en) * 1964-10-22 1969-03-11 Aluminum Co Of America Production of ceramic bodies
US3491492A (en) * 1968-01-15 1970-01-27 Us Industries Inc Method of making alumina abrasive grains
US3637360A (en) * 1969-08-26 1972-01-25 Us Industries Inc Process for making cubical sintered aluminous abrasive grains

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0190668A1 (de) * 1985-02-04 1986-08-13 Norton Company Verfahren zur Herstellung keramischer Formkörper

Also Published As

Publication number Publication date
GB2033360A (en) 1980-05-21
FR2432361B1 (fr) 1985-09-20
FR2432361A1 (fr) 1980-02-29
JPS5524813A (en) 1980-02-22
JPS5626547B2 (de) 1981-06-19
GB2033360B (en) 1982-07-21
US4252544A (en) 1981-02-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2916084A1 (de) Aluminiumoxid-schleifkoerner und verfahren zu ihrer herstellung
EP1274665B1 (de) MIKROKRISTALLINE ALPHA Al2O3 FORMKÖRPER, VERFAHREN ZU IHRER HERSTELLUNG SOWIE IHRE VERWENDUNG
DE3022213C2 (de) Keramischer Formkörper mit eutektischen Gefügebestandteilen und Verfahren zu seiner Herstellung
DE2723036A1 (de) Schleifkorn und verfahren zu seiner herstellung
DE4339031C1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines Schleifmittels auf Basis Korund
EP2523906B1 (de) Polykristalline al2o3-körper auf basis von geschmolzenem aluminiumoxid
EP2013307B1 (de) Schleifkorn auf basis von geschmolzenem kugelkorund
DE2923213B2 (de) Schneidplatte für die spanabhebende Bearbeitung und deren Herstellung
DE2420551A1 (de) Verfahren zur herstellung von gekoernten schleifmitteln aus erschmolzenen oder gesinterten hochfeuerfesten anorganischen hartstoffen mit hoher kornzaehigkeit
DE2009696A1 (de) Durch intermetallische Verbindungen verbundene Massen aus Aluminiumoxid und metallischer Verbindung
EP2569385B1 (de) Schleifkörner auf basis von zirkonkorund
DE4217720C1 (de) Gesinterte verbundschleifkoerper, verfahren zu ihrer herstellung sowie deren verwendung
DE2947336A1 (de) Verfahren zur herstellung eines produktes aus gesintertem aluminiumoxid
DE102016100196A1 (de) Geformte Sinterschleifkörner auf Basis von Aluminiumoxid mit Anteilen an mineralogischen Phasen bestehend aus Mullit, Tialit und/oder Armalcolit und Baddeleyit und/oder Srilankit sowie ein Verfahren zu ihrer Herstellung
DE10221650A1 (de) Mahlkörper sowie Verfahren zur Verwendung derselben
EP0052851B1 (de) Polykristalliner Formkörper aus Siliziumkarbid und Verfahren zu seiner Herstellung
EP1339809B1 (de) Verfahren zur herstellung von korundschleifkorn auf tonerdebasis mit erhöhter zähigkeit sowie seine verwendung in schleifmitteln
DE2900007A1 (de) Schleifmittel und verfahren zu seiner herstellung
DE102017130046A1 (de) Agglomerat-Schleifkorn
DE1571295B1 (de) Aluminiumosydgemische und geformte keramische gegenstände daraus
DE1174998B (de) Verfahren zur Herstellung einer Hartmetallegierung aus Wolframkarbid, Titankarbid und Kobalt
DE102020116845A1 (de) Zirkonkorund-Schleifkörner mit hohem SiO2-Anteil
AT162627B (de) Schleifkorn und daraus hergestellte Formkörper zur Bearbeitung von Werkstoffen
DE1052294B (de) Verfahren zur Herstellung abnutzungsbestaendiger Formkoerper
DE1577574A1 (de) Trommelschleifmittel

Legal Events

Date Code Title Description
8141 Disposal/no request for examination