DE2901548A1 - Verfahren zur rueckgewinnung von monomeranteilen aus einem bei der dehydratisierung von alpha-methylbenzylalkohol anfallenden polymerhaltigen rueckstand - Google Patents
Verfahren zur rueckgewinnung von monomeranteilen aus einem bei der dehydratisierung von alpha-methylbenzylalkohol anfallenden polymerhaltigen rueckstandInfo
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Description
PFENNING - MAAS ζ
SCHLEi3SHZii-.rR3TR-.299
BOOO MÜNCHEN 40
BOOO MÜNCHEN 40
1127Α
V.St.A.
Verfahren zur Rückgewinnung von Monomeranteilen aus einem bei der Dehydratisierung von alpha-Methylbenzylalkohol
anfallenden polymerhältigen Rückstand
Die Erfindung liegt auf dem Gebiet der Dehydratisierung von alpha-Methylbenzylalkohol, der auch als alpha-Pheny!ethanol
oder Methylphenylcarbinol bezeichnet wird, zur Erzeugung von Styrol und bezieht sich insbesondere
auf die Rückgewinnung von wertvollen monomeren Verbindungen aus Rückständen, die bei der Trennung der Bestandteile
des dehydratisieren Gemischs anfallen.
Monomeres Styrol, das sich durch Homo- und Mischpolymerisation ohne weiteres in die verschiedensten Kunststoffe
und Elastomeren überführen läßt, hat als Chemikalie außergewöhnliche technische Bedeutung erlangt; beispielsweise
werden allein in den Vereinigten Staaten von Amerika von diesem Monomeren jährlich Millionen Tonnen
erzeugt. Bis vor kurzem war jedoch die technische Erzeugung von Styrolmonomerem praktisch ausschließlich auf
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ORIGINAL INSPECTED
V-
ein Verfahren der katalytischen Dehydrierung von Ethylbenzol in der Gasphase beschränkt. Dieser Weg ist beispielsweise
in Kirk-Othmer "Encyclopedia of Chemical Technology"
(2. Aufl.) Bd. 19, S. 63-68, beschrieben. Andere in der Vergangenheit vorgeschlagene Wege zur Herstellung von Styrol
haben mit der Dehydrierung von Ethylbenzol nicht konkurrieren können. Bei einem dieser früheren Verfahren, nach
welchem monomeres Styrol kurze Zeit technisch erzeugt wurde, wird Ethylbenzol in flüssiger Phase zu Acetophenon oxidiert,
worauf das Keton zu alpha-Methy!benzylalkohol hydriert und
dieser Alkohol katalytisch zu Styrol dehydratisiert wird. Dieses Verfahren ist beispielsweise in Kirk-Othmer,
"Encyclopedia of Chemical Technology", 1954, Bd. 13,
S. 134-6, beschrieben.
In jüngster Zeit ist ein technisch interessantes Verfahren bekannt geworden, bei welchem alpha-Methylbenzylalkohol
dehydratisiert wird. Diese neue Technologie, die als das Halconverfahren bekannt geworden ist, ist aus den Seiten
62 und 63 des oben genannten Bands 19 der zweiten Auflage der Kirk-Othmer-Encyclopedie beschrieben. Die Dehydratisierung
des alpha-Methylbenzylalkohols kann in beliebiger
zweckmäßiger Weise erfolgen, und zwar in der flüssigen Phase oder in der Gasphase, beispielsweise nach der in
US-PS 3 658 928 beschriebenen Methode. Flüssigphasenverfahren sind jedoch bevorzugt, weil die im Gasphasenbetrieb
verwendeten Katalysatoren häufiger Regenerierung bedürfen, um brauchbare ümwandlungs- und Selektivitätswerte aufrechtzuerhalten.
Die Regenerierung von Katalysatoren bei derartigen Verfahren erfordert die Entfernung der abgeschiedenen
kohlenstoffhaltigen Stoffe, die eine Schicht auf dem Katalysator bilden und seine Wirksamkeit stark beeinträchtigen,
durch Verbrennen. Die Entfernung solcher Abscheidungen durch Verbrennen führt jedoch zu beträchtlichen Schwierigkeiten.
Beispielsweise treten während des Abbrennens hohe
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Temperaturen auf, die die Verwendung von Legierungsstählen erforderlich machen, weil übliche Kohlenstoffstähle die ·
auftretenden Temperaturen nicht auszuhalten vermögen. Außerdem stellen solche Ablagerungen einen Verlust in
wirtschaftlicher Hinsicht dar, da sie beim Abbrennen vollständig in Abgase übergeführt werden und keine Möglichkeit
besteht, wertvolle Verbindungen aus ihnen zurückzugewinnen. Bei in der Flüssigphase durchgeführten Dehydratisierungsverfahren
werden derartige Schwierigkeiten vermieden; ein besonders vorteilhaftes Verfahren ist in US-PS 3 526
beschrieben, worauf in der vorliegenden Beschreibung Bezug genommen wird.
Bei Flüssxgphasenverfahren werden zwar Rückstandsfraktionen erhalten, die komplexe Oligomere und Polymere
enthalten, doch werden diese Rückstände mit Ausnahme eines verhältnismäßig geringen Reinigungsstroms zur Verhütung
nachteiliger Ansammlungen im Dehydratisierungssystem
belassen. So wird bei dem in der US-PS 3 526 angegebenen Verfahren alpha-Methylbenzylalkohol der katalytischen
Dehydratisierung in einem Flüssigphasenreaktionsmedium bei einer Temperatur von über etwa 200 0C
aber unter der Zersetzungstemperatur des Flüssigphasenreaktionsmediums
und in Gegenwart eines geeigneten Katalysators unterworfen, zum Beispiel einer Mineralsäure,
einer Organosulfonsäure, einer Carbonsäure oder von Aluminiumoxid mit großer Oberfläche.
Das Flussxgphasenreaktionsmedxum wird gewöhnlich durch
Ansammeln einer ausreichenden Menge des oben erwähnten Rückstandsmaterials geschaffen, das bei der Dehydratisierungsreaktion
gebildet wird, und dieses Rückstandsmaterial kann das einzige Flüssigphasenreaktionsmedium
sein, oder es kann mit polaren oder nichtpolaren verhältnismäßig hochsiedenden Lösungsmitteln der in
US-PS 3 526 674 angegebenen Art vermischt werden.
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Während des Reaktionsverlaufes bildet der alpha-Methylbenzylalkohol
unter den angewandten Reaktionsbedingungen Wasser und das angestrebte Styrol, die beide im Maße ihrer
Bildung verdampft werden und sich deshalb leicht aus der
Reaktionszone entfernen lassen. Alpha-Methy!benzylalkohol,
der mit fortschreitender Reaktion gleichfalls in Dampfform übergehen kann, wird kondensiert und in die Reaktionszone
zurückgeführt. Hinsichtlich der Bildung von Styrol werden hohe Selektivitäten erreicht, nämlich Reaktionsselektivitäten
in der Größenordnung von 90 % oder mehr. Die geringen Mengen an hochsiedenden Nebenprodukten bleiben praktisch
vollständig unverdampft und werden, wenn sie sich in einem unerwünschten Ausmaß ansammeln, von Zeit zu Zeit oder kontinuierlich
aus dem Flüssigphasenreaktionsmedium entfernt.
Der aus dem Flüssigphasenreaktionsmedium zur Reinigung abgezweigte Strom stellt mengenmäßig gewöhnlich einen
sehr geringen Anteil dar, und durch seine Abzweigung wird die Attraktivität des Verfahrens in technischer Hinsicht
nicht beeinträchtigt. Doch ist offensichtlich, daß dann, wenn dieser Reinigungsstrom in der Weise aufgearbeitet
werden könnte, daß daraus weitere Mengen Styrol oder Styrolvorläufer erhalten werden, die Gesamtselektivität des
Verfahrens zur Erzeugung von Styrol ansteigen würde, was natürlich bei der großtechnischen Erzeugung von Millionen
von Tonnen beträchtliche wirtschaftliche .Vorteile zur Folge hätte, wobei außerdem die Schwierigkeiten der Abfallbeseitigung
beträchtlich vermindert würden. Der Ausdruck "Styrolvorläufer" dient zur Bezeichnung von Co-Verbindungen,
wie Ethylbenzol (EB), Methy!benzylalkohol (MBA), Acetophenon
(ACP) und ähnlichen leicht in Styrol überführbaren Verbindungen. Das hochsiedende Rückstandsmaterial, aus dem
der Reinigungsstrom besteht, ist jedoch, wie bereits erwähnt,
in hohem Maße von oligomerer und polymerer Beschaffenheit, und alle Bemühungen, monomere Styrolwerte (Styrol
und Styrolvorläufer) aus diesen Rückständen zu gewinnen, sind bis heute ohne Erfolg geblieben. Auch im Fall des
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Arbeitens in der Gasphase kann aus dem aus dem Reaktor austretenden gasförmigen Gut eine Rückstandsfraktion als
Nebenprodukt gewonnen werden, und das oben bezüglich des Rückstandsreinigungsstroms bei der Flussigphasen-Dehydratisierung
Gesagte gilt in gleichem Maße auch für solche Gasphasenrückstandsfraktionen.
Aufgabe der Erfindung ist daher die Entwicklung eines Verfahrens zur Rückgewinnung von wertvollen Styrolmonomeranteilen
aus dem Rückstand des bei der Dehydratisierung von alpha-Methylbenzylalkohol erhaltenen Reaktionsgemisches.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß
der Rückstand der alpha-Methylbenzylalkohol(MBA)-Dehydratisierung einer aufeinander abgestimmten Reihe von
Destillationen unterworfen wird, wobei die Rückstandsfraktion in zwei Stufen unter unterschiedlichen Zeit-
und Temperatürbedingungen, wie weiter unten noch näher
erläutert, destilliert wird.
Die Rückstandsfraktion oder der Reinigungsstrom, die bzw. der dem erfindungsgemäßen Verfahren unterworfen wird, ist
eine aus vielen Komponenten bestehende Mischung, die nicht nur polymere Stoffe, sondern auch geringe Mengen
MBA, ACP, EB, Styrolmonomeres (SM), Wasser und im Fall der Flüssigphasenarbeitsweise Katalysator enthält.
Die polymeren Stoffe sind.von unterschiedlichem Polymerisationsgrad
und enthalten polymere Kohlenwasserstoffe, polymere oxidierte Stoffe oder Interpolymerisate oder
Kondensationsprodukte aus Kohlenwasserstoffanteilen und oxidierten Anteilen. Außerdem hat sich gezeigt, daß
bei einer direkten Behandlung dieses Rückstandsmaterials bei zur Erzielung einer Depolymerisation erforderlichen
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Temperaturen die darin enthaltenen monomeren Bestandteile mit den polymeren Bestandteilen unter Bildung weiterer polymerer
Stoffe reagieren, was zu einer noch beträchtlich temperaturbeständigeren polymeren Masse führt, wodurch weitere
Probleme der Verarbeitung und Rückgewinnung verursacht werden. Überraschenderweise wurde nun jedoch gefunden, daß
durch Destillieren dieses Materials unter bestimmten Bedingungen die polymeren Bestandteile in beträchtliche Anteile
monomeren Styrols und anderer wertvoller Monomerer unter Vermeidung unerwünschter Reaktionen übergeführt werden
können.
Die erfindungsgemäß verarbeitete Rückstandsfraktion kann, wie bereits erwähnt, bei jedem beliebigem MBA-Dehydratisierungsverfahren
erzeugt werden, aber die Erfindung ist besonders auf das Rückstandsprodukt anwendbar, das bei
Flüssigphasendehydratisierungsverfahren, insbesondere nach US-PS 3 526 674, erhalten wird.
Das erfindungsgemäße Verfahren läßt sich somit ohne weiteres auf Rückstande oder Rückstandsfraktionen mit innerhalb
eines weiten Bereichs schwankender Zusammensetzung anwenden. Beispielsweise kann eine typische Rückstandsfraktion
oder ein Reinigungsstrom der Art, wie sie sich zur Verarbeitung nach dem erfindungsgemäßen Verfahren
eignet, hinsichtlich der organischen Bestandteile folgende Zusammensetzung aufweisen:
Ethylbenzol (EB) 0,05
Styrol (SM) 1,0
Acetophenon (ACP) 2,5
alpha-Methy!benzylalkohol (MBA) 0,4
Rest: polymere Stoffe
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Es sei darauf hingewiesen, daß die oben angegebene Rückstandsfraktion
lediglich ungefähr beispielhaft für Ma- ' terialien ist, die in Reinigungsströmen oder Rückstandsfraktionen
der Dehydratisierung von MBA erhalten werden, und daß die Mengen der monomeren Bestandteile in Abhängigkeit
von den jeweiligen Parametern des Dehydratisierungsverfahrens
in einem weiten Bereich schwanken können. So kann beispielsweise die Menge an monomeren Bestandteilen nur
1 % oder weniger betragen oder 20 % oder mehr ausmachen. Im allgemeinen liegt jedoch die Menge an monomeren Bestandteilen
im Bereich von etwa 2 bis 10 %. In jedem Fall ist der polymere Bestandteil der bei weitem überwiegende
Anteil der Rückstandsfraktion oder des Reinigungsstroms, die bzw. der der Behandlung unterworfen wird. Im Fall
eines Rückstands aus einem Flüssigphasenbetrieb liegt ein geringer Gehalt an Katalysator, z.B. Aluminiumoxid
vor, doch wird dadurch das erfindungsgemäße Rückgewinnungsverfahren
nicht beeinträchtigt. Der Katalysator verbleibt lediglich in praktisch unverdampftem Zustand in einem nicht
verdampften Endrückstand. Gewöhnlich macht der Katalysator 1 bis 10 Gewichtsprozent des Flussigphasenreinigungsstroms
aus.
In der ersten Stufe des erfindungsgemäßen Verfahrens wird
das Rückstandsmaterial einer fraktionierten Destillation bei Temperaturen von 180 bis 275 0C während 0,5 bis 5 Stunden,
in den meisten Fällen 1 bis 2 Stunden, unterworfen. In der zweiten Stufe des erfindungsgemäßen Verfahrens wird
der hochsiedende oder weniger flüchtige Anteil des Rückstandsmaterials,
der nach der Destillation der ersten Stufe hinterbleibt, bei höherer Temperatur und längere Zeit
fraktioniert destilliert. In dieser zweiten Stufe werden Erhitzertemperaturen von 300 bis 425 0C, vorzugsweise
325 bis 375 0C, eingestellt, und die Destillation wird
10 bis 40 Stunden, in den meisten Fällen 18 bis 21 Stunden,
fortgesetzt.
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Eb ist ein x-yesentliches Merkmal des erfindungsgemäßen
Verfahrens B daß es absatzweise oder kontinuierlich durchgeführt
werden kann. Wird das Verfahren absatzweise durchgeführt;,
dann wird die Destillation der ersten Stufe bei
unterdrücken„ meist im Bereich von 5 bis 100 mm Hg durchgeführt
ο Gewünschtenfalls können Ssierf-Ür auch höhere oder
niedrigere unterdrücke angewandt t·?erden«, In der zweiten
Stufe eines absatsv-jeisen Betriebs liegt der Druck beträchtlich
höher als der in der ersten Stufe des absatzweisen Betriebs„ s.B. um wenigstens etwa 400 mm Hg, und am besten
und zweckmäßigsten liegt der Druck in der zweiten Stufe des absatzweisen Betriebs bei etwa dem der 'Atmosphäre»
Gewünschtenfalls können jedoch auch Überdrücke angewandt, werden. Wird das erfindungsgemäße Verfahren absatzweise
durchgeführt, dann kann die erste Stufe in einer ersten Kolonne für die fraktionierte Destillation und die zweite
Stufe in einer zweiten Kolonne zur fraktionierten Destillation durchgeführt werden, wobei der hochsiedende Bestandteil
aus der Destillation der ersten Stufe als Beschickung für die Destillation der zweiten Stufe eingesetzt wird.
Beide Stufen können aber auch in der gleichen Destillationskolonne durchgeführt werden. Die Destillation erfolgt unter Rückflußbedingungen derart, daß die "schweren Anteile"
(polymere Stoffe) nicht in das Destillat gelangen. Dies wird, wie für den Fachmann offensichtlich, durch entsprechende
Wahl und/oder Einstellung des Rückflußverhältnisses ersielt. Beispielsweise werden in der ersten Stufe eines
absatzweisen Betriebs Rückflußverhältnisse zwischen 2:1
und 2O:1f vorzugsweise zwischen 5:1 und 15:1, angewandt,
wobei sich Rückflußverhältnisse von etwa 10:1 als besonders gut erwiesen haben. Gewünschtenfalls können höhere Rückflußverhältni-sse
angewandt werden. In der zweiten Stufe eines absatzweisen Betriebs hat es sich als zweckmäßig
erwiesen, die Destillation bei einem niedrigen Rückflußverhältnis , z.B. 2:1, zu beginnen und das Rückflußverhältnis
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in dem Maße zu erhöhen, wie es zur Verhütung des Über- "
gehens schwerer Anteile in das Destillat erforderlich ist, bis zu dem Punkt, wo untragbar hohe Rückflußverhältnisse
nötig werden, z.B. Rückflußverhältnisse von über etwa 50:1, wobei jedoch ein maximales Verhältnis in der Größenordnung
von 25:1 bevorzugt ist. Die unterdrückung des Übergehens von schweren Anteilen erfolgt in üblicher Weise
durch Beobachtung der Temperatur des über Kopf gehenden Anteils. So wird in der ersten Stufe eines absatzweise
durchgeführten Betriebs die Destillation gewöhnlich fortgesetzt, bis die Temperatur des über Kopf gehenden Anteils
unter dem angewandten Druck im Begriff ist, den Siedepunkt von ACP zu überschreiten, und die zweite Stufe des
Verfahrens wird durchgeführt, bis die Temperatur des über Kopf gehenden Anteils im Begriff ist, den Siedepunkt „
von Styrol bei dem angewandten Druck, z.B. 146 0C bei Atmosphärendruck,
trotz Anpassungen in den Rückflußverhältnissen zu übersteigen. Eine. Fortsetzung der Destillation
über diesen Punkt hinaus führt zwar zur Erzielung einiger weiterer Monomerwerte, führt aber auch dazu, daß schwere
Anteile in das Destillat gelangen. Außerdem steigt die Viskosität des in dem Erhitzer verbleibenden Materials bis
auf einen Punkt an, bei welchem es sich nur sehr schwer entfernen läßt.
Bei kontinuierlichem Betrieb des erfindungsgemäßen Verfahrens wird vorzugsweise eine einzige Kolonne für fraktionierte
Destillationen verwendet, wobei das zu destillierende Rückstandsmaterial in die Seite der Kolonne,
beispielsweise etwa in der Mitte zwischen Kopf und Fuß der Säule eingeführt wird. In jedem Fall wird der Punkt
der Einführung so gewählt, daß die Beschickung zunächst den Zeit- und Temperaturparametern unterworfen wird, die
oben für die erste Stufe des Betriebs angegeben worden sind, und die hochsiedenden oder weniger flüchtigen Bestandteile
werden den Temperatur- und Zeitparametern
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unterworfen, die oben für die zweite Stufe des Verfahrens
angegeben worden sind. Beim kontinuierlichen Betrieb können Unterdrücke, Atmosphärendruck oder Überdrücke angewandt
werden, aber in den meisten Fällen können beide Stufen der kontinuierlichen Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens
bei etwa Atmosphärendruck durchgeführt werden. Die Temperaturregelung in der Kolonne läßt sich natürlich ohne
weiteres durch das Rückflußverhältnis, unter welchem die Kolonne betrieben wird, erreichen.
Die beiden Stufen des Verfahrens können in jeder beliebigen
herkömmlichen Vorrichtung zur fraktionierten Destillation durchgeführt werden. Normalerweise soll jede Einheit für die
absatzweise fraktionierte Destillation wenigstens drei theoretische Böden aufweisen, und die kontinuierliche Einheit
soll wenigstens etwa 6 theoretische Böden aufweisen, d.h. wenigstens drei Rektifizierboden und wenigstens drei Abstreifböden.
Die obere Grenze der Zahl der theoretischen Böden richtet sich allein nach wirtschaftlichen Gesichtspunkten
.
Durch das erfindungsgemäße Verfahren wird es ermöglicht, aus einem Rückstandsprodukt oder einem Reinigungsstrom,
das bzw. der bisher für wertlos erachtet worden ist, die Hälfte oder noch mehr des Gehalts an organischen Stoffen
als wertvolle brauchbare Produkte, d.h. monomeres Styrol und StyroIvorlaufer, zurückzugewinnen.
Durch die folgenden Beispiele wird die Erfindung weiter erläutert. Teile beziehen sich auf das Gewicht, wenn nichts
anderes angegeben ist. Die Beispiele 1 bis 3 erläutern den absatzweisen Betrieb, die Beispiele A bis D sind Vergleichsbeispiele,
die zur Darlegung der Bedeutung des erfindungsgemäßen Zweistufenverfahrens dienen, und das.
Beispiel 4 veranschaulicht den kontinuierlichen Betrieb.
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Beispiel 1
Eine Vorrichtung aus einem 1-Liter-Rundkolben und einer
15-bödigen 25 nun Oldershawkolonne, die für Rückfluß und
Vakuum ausgelegt ist, wird mit 700 g Rückstandsmaterial beschickt, das bei der Dehydratisierung von MBA angefallen
ist und 8 % monomere Bestandteile enthält. Unter einem Druck von 50 mm Hg wird zur Destillation der Beschickung
erwärmt. Die Destillation wird fortgesetzt, bis die Temperatur des übergehenden Anteils unter dem herrschenden Unterdruck
und dem Rückflußverhältnis von etwa 10:1 über den Siedepunkt von ACP (120 0C) steigt. Hierzu ist etwa 1 Stunde
erforderlich, und die Temperatur im Kolben liegt bei etwa 190 bis 255 0C. Der Rückstand wird dann unter'Atmosphärendruck
weiter destilliert, und das Rückflußverhältnis des Systems wird von etwa 2:1 auf etwa 50:1 erhöht, um
polymere Stoffe in dem Kolben zu weiterer Crackung zurückzuführen. Die Destillation wird 20 Stunden fortgeführt,
bis praktisch kein Destillat mehr anfällt und die Temperatur des Destillats über 140 bis 145 0C gestiegen ist.
Die Temperatur im Kolben liegt bei etwa 315 bis 360 0C.
Auf diese Weise werden 54 % der Beschickung als Destillat gewonnen, das 40 % der Beschickung.als Styrol und
Styrolvorläufer enthält.
Die in Beispiel 1 beschriebene Arbeitsweise wird wiederholt mit der Ausnahme, daß das in die Anlage eingeführte Rückstandsmaterial
2 % monomere Bestandteile enthält, die Vakuumdestillation 2 Stunden mit einer Kolbentemperatur
von etwa 260 0C durchgeführt und die Destillation bei Atmosphärendruck 20 Stunden bei einer Kolbentemperatur von
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etwa 310 bis 325 0C fortgesetzt wird. In diesem Fall werden
65 % der Beschickung im Destillat gewonnen, das 4O %
der Beschickung als Styrol und Styrolvorläufer enthält.
Beispiel 3 . . -
Bei den vorangegangenen Beispielen besteht der als Beschickung verwendete Rückstand nur aus organischen Bestandteilen
und ist von anorganischem Katalysator frei. Wenn erwünscht,, können Katalysatoren, z„ B. Aluminiumoxid,
durch Filtrieren oder dergleichen entfernt werden. In diesem Beispiel entspricht das als Beschickung
verwendete Rückstandsmaterial dem in Beispiel 1 verwendeten
(6 % monomere Bestandteile), enthält aber außerdem 5 % Aluminiumoxidkatalysator, und das Beispiel
zeigt, daß die Gegenwart des Katalysators keinen nachteiligen Einfluß auf die Behandlung des Rückstandsmaterials
hat. Die im Vakuum und bei Atmosphärendruck durchgeführten Destillationen werden wie in Beispiel 1 beschrieben
durchgeführt, mit der Ausnahme, daß die Destillation
bei Atmosphärendruck 25 Stunden fortgesetzt wird. Während der Vakuumdestillation liegt die Temperatur im Kolben bei
etwa 190 bis 240 0C und während der Destillation bei Atmosphärendruck
bei etwa 310 bis 360 0C. Bei diesem Versuch werden 65 % der Beschickung als Destillat gewonnen, und das
Destillat enthält 45 % der Beschickung als Styrol und Styrolvorläufer.
Aus den folgenden Vergleichsbeispielen ergibt sich, daß eine Vakuumbehandlung allein, selbst wenn zeitlich verlängert,
und eine Behandlung bei Atmosphärendruck allein,
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während vergleichbaren Zeitspannen zur Gewinnung von beträchtlich geringeren Anteilen des Rückstandsmaterxals
als Styrol oder Styrolvorläufer führt, selbst wenn das
Beschickungsmaterial bereits einen verhältnismäßig hohen Anteil an monomeren Stoffen enthält.
Die in Beispiel 1 beschriebene Vorrichtung wird mit einem Rückstandsmaterial beschickt/ das bei der Dehydratisierung
von MBA angefallen ist und 14 % monomere Bestandteile enthält. Die Vorrichtung wird unter einem Druck von 50 mm Hg
erwärmt, und das Rückflußverhältnis des Systems wird bei etwa 10:1 gehalten, um polymere Stoffe in den Kolben zurückzuführen.
Die Destillation wird fortgesetzt, bis die Destillationstemperatur
den Siedepunkt von ACP unter dem herrschenden unterdruck (12O 0C) übersteigt, wofür 12 Stunden
erforderlich sind. Bei diesem Punkt hört die Reaktion auf, weil die Kolben- oder Erhitzertemperatur zu tief ist,
um zu einer weiteren Crackung des polymeren Anteils des Rückstands zu führen. Während der Destillation liegt die
Erhitzertemperatur bei 250 bis 300 0C. Bei diesem Versuch
werden 13 % der Beschickung als Destillat erhalten, und das Destillat enthält nur 12 % der Beschickung als Styrol
und Styrolvorläufer.
Die in Beispiel 1 beschriebene Arbeitsweise wird wiederholt mit der Ausnahme, daß die Vakuumdestillation weggelassen wird
und daß die Beschickung (6 % monomere Bestandteile) 20 Stunden bei Atmosphärendruck destilliert wird, wobei das Rückflußverhältnis
von etwa 2:1 auf etwa 50:1 erhöht wird, wie dies
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ζ vim Zurückhalten von polymeren Stoffen erforderlich ist.
Die Kolben- oder Erhitzertemperatur liegt bei 280 bis 320 CC. Auf diese Weise werden 29 % der Beschickung als
Destillat gewonnen, und das Destillat enthält nur 19 % der Beschickung als Styrol und Styrolvorläufer.
Die in Beispiel 2 beschriebene Arbeitsweise wird wiederholt mit der Ausnahme, daß wie in Vergleichsbeispiel B
die Vakuumdestillation weggelassen und das Rückstandsmaterial (2 % monomere Bestandteile) unter Atmosphären-I
druck 18 Stunden destilliert wird, wobei die Temperatur
jim Kolben 310 bis 350 0C beträgt. Eei diesem Versuch werden
43 % der Beschickung als Destillat gewonnen, und das Destillat enthält nur 25 % der Beschickung als Styrol
und Styrolvorläufer.
Die in Vergleichsbeispiel B beschriebene Arbeitsweise wird wiederholt mit der Ausnahme, daß die verwendete Beschickung
16 % monomere Bestandteile enthält. Nach 20-stündiger Destillation bei Atmosphärendruck werden 22 % der Beschickung als
Destillat gewonnen, und das Destillat enthält nur 13 % der Beschickung in Form von Styrol und Styrolvorläufern.
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Dieses Beispiel erläutert kontinuierliches Arbeiten. Eine Apparatur aus einem 1 Liter Rundkolben und einer 3O-bödigen
25 mm Oldershaw-Kolonne für fraktionierte Destillation, die für Rückfluß ausgelegt ist und einen Beschickungsabschnitt
unter dem fünfzehnten Boden von oben aufweist, wird kontinuierlich mit einem Rückstandsmaterial beschickt, das bei der
Dehydratisierung von MBA angefallen ist und 8 % monomere Bestandteile enthält. Die Beschickungsgeschwindigkeit liegt
bei 60 g/Stunde. Die Kolonne wird unter Atmosphärendruck betrieben, und das Rückflußverhältnis wird bei 30:1 gehalten.
Die Temperatur am zehnten Boden unter der Einführungsstelle beträgt 230 0C und die Temperatur des übergehenden" Anteils
beträgt 140 0C. Die höher siedenden Bestandteile der Beschickung
gelangen ständig in den Destillationskolben oder -erhitzer, der sich bei einer Temperatur von 350 0C befindet.
Diese hochsiedenden oder Rückstandsbestandteile haben eine Verweilzeit von etwa 20 Stunden in dem Destillationskolben
und werden daraus mit einer Geschwindigkeit von 28 g/Stunde kontinuierlich abgezogen. Die Verweilzeit dieses Materials
auf den Böden der Kolonne beläuft sich auf etwa 45 Minuten. Die Destillationsgeschwindigkeit beträgt 32 g/Stunde, und
das Destillat enthält 40 % der Beschickung als Styrol und Styrolvorläufer. Bei dieser kontinuierlichen Destillation
entsprechen die Bedingungen, denen die Beschickung in der Kolonne unterworfen wird, der ersten Stufe des Zweistufenverfahrens
gemäß der Erfindung und die Bedingungen, denen die schweren Anteile der Beschickung, die in den Destillationskolben
gelangen, in dem Kolben unterworfen werden, der zweiten Stufe des Verfahrens.
Somit ergibt sich, daß es durch das erfindungsgemäße Verfahren, gleichgültig ob es absatzweise oder kontinuierlich
durchgeführt wird, möglich wird, einen großen Teil der organischen Inhaltstoffe eines bisher verworfenen Rückstandprodukts
als nützliche wertvolle Produkte zu gewinnen.
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Claims (4)
1. J Verfahren zur Rückgewinnung von monomeren Anteilen
aus einem bei der Dehydratisierung von iilpha-Methylbenzylalkohol
anfallenden, Polymere enthaltenden Rückstand, dadurch gekennzeichnet, daß dieser
Rückstand in einer ersten Stufe destilliert und dann das nach der ersten Stufe hinterbleibende Rückstandsmaterial
in einer zweiten Stufe bei einer höheren Temperatur als der der ersten Stufe und während längerer Zeit destilliert
wird.
2. Verfahren nach Anspruch i t dadurch gekennzeichnet , daß aas Verfahren in der ersten
Stufe bei einer Temperatur von 130 bis 275 0C und in der
zweiten Stufe bei einer Temperatur von 300 bis 425 0C
durchgeführt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet
, daß die Destillation der ersten Stufe absatzweise bei einem Druck im Bereich von 5 bis
100 mm Hg und einer Blaseritemperatur von 180 bis 260 0C
durchgeführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet
, daß die Destillation der zweiten Stufe bei einem Druck von wenigstens 500 mm Hg und einer
Blasentemperatur von 325 bis 375 0C durchgeführt wird.
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BAD ORIGINAL
Applications Claiming Priority (2)
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---|---|---|---|
US87054378A | 1978-01-16 | 1978-01-16 | |
US91812478A | 1978-06-22 | 1978-06-22 |
Publications (3)
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DE2901548C3 DE2901548C3 (de) | 1981-08-27 |
Family
ID=27128165
Family Applications (1)
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Country | Link |
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DE (1) | DE2901548C3 (de) |
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GB (1) | GB2012810B (de) |
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Family Cites Families (2)
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US3526674A (en) * | 1968-08-05 | 1970-09-01 | Halcon International Inc | Process for the dehydration of aralkanols |
-
1979
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- 1979-01-15 FR FR7900875A patent/FR2414486A1/fr active Granted
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- 1979-01-16 ES ES476891A patent/ES476891A1/es not_active Expired
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- 1979-01-16 JP JP383279A patent/JPS54130523A/ja active Granted
Non-Patent Citations (1)
Title |
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NICHTS ERMITTELT * |
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NL7900081A (nl) | 1979-07-18 |
GB2012810B (en) | 1982-05-26 |
BR7900172A (pt) | 1979-08-14 |
JPS6247853B2 (de) | 1987-10-09 |
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IT1117202B (it) | 1986-02-17 |
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JPS54130523A (en) | 1979-10-09 |
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