DE2656974A1 - Verfahren zum ueberhitzen des dampfes von leichtwasserkernreaktoren - Google Patents
Verfahren zum ueberhitzen des dampfes von leichtwasserkernreaktorenInfo
- Publication number
- DE2656974A1 DE2656974A1 DE19762656974 DE2656974A DE2656974A1 DE 2656974 A1 DE2656974 A1 DE 2656974A1 DE 19762656974 DE19762656974 DE 19762656974 DE 2656974 A DE2656974 A DE 2656974A DE 2656974 A1 DE2656974 A1 DE 2656974A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- temperature
- chemical reaction
- reaction
- heat
- steam
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K3/00—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein
- F01K3/18—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein having heaters
- F01K3/188—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein having heaters using heat from a specified chemical reaction
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24V—COLLECTION, PRODUCTION OR USE OF HEAT NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F24V30/00—Apparatus or devices using heat produced by exothermal chemical reactions other than combustion
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Dr. rer. nat. Horst Schüler ό00° Frankfurt/Main ι 15.12.1976
Kaiserstrasse 41 Schu/Vo/Rg
PATENTANWALT Te.efon (0611, 235555
f 3 * Telex: 04-16759 mapat d
Postscheclc-Konfo: 282420-602 Frankfurt/M.
Bankkonto: 225/0389
Deutsche Bank AG, Frankfurt/M.
4O74-RD-7953
GENERAL ELECTRIC COMPANY
1 River Road
SCHENECTADY, N.Y./U.S.A.
SCHENECTADY, N.Y./U.S.A.
Verfahren zum Überhitzen des Dampfes von Leichtwasserkernreaktoren
Leichtwasserkernreaktoren (LWR) erzeugen in typischer
Weise Dampf bei etwa 7o kp/cm (1ooo psi) mit geringer oder fehlender
Überhitzung. Beim Expandieren dieses Dampfes in einer Dampfturbine
kondensiert ein beträchtlicher Teil der Strömung, was mit einem entsprechenden Leistungsverlust verbunden ist. Ferner müssen
sogenannte 'Nuklear' Turbinenausbildungen angewendet werden, die
Mittel zum Abziehen dieser Feuchtigkeit aus dem Dampfstrompfad aufweisen, um die wirksame Turbinenleistungsfähigkeit wiederherzustellen.
Diese Notwendigkeit zum Entfernen der Feuchtigkeit bzw. des Wassergehalts erschwert die Turbinengestaltung und führt zu einer
kostspieligeren Anlage. Wenn Wiedererhitzer bzw. Nacherhitzer (reheaters) und Kreuzungsfeuchtigkeitsabscheider (cross-over moisture
Separators) angewendet werden, um den Feuchtigkeits- bzw. Wassergehalt des DampfStroms zu vermindern, werden Nachteile in Form von
Druckverlusten in das System eingeführt.
Es wurden Versuche unternommen, um die Leistungsfähigkeit von LWR Energieerzeugungsanlagen zu verbessern, indem eine
Verbrennung von Brennstoffen auf Fossilbasis angewendet wird, um die Dampfabgabe bzw. den Dampfausstoß zu überhitzen. Dieser überhitzte
Dampf wird dann in eine herkömmliche Dampfturbinengenerator-
' 709825/0332
anlage eingeführt. Der Hauptnachteil dieser einfachen Lösung besteht
jedoch darin, daß in einem solchen überhitzer die Kombination extrem hoher Verbrennungstemperaturen und niedriger Wärmeübertragungskoeffizienten
vorliegt. Diese Kombination führt zu der stets vorhandenen Gefahr vergrößerter Reaktorausfallzeiten infolge
einer Überhitzung der Ronre des Überhitzers und dementsprechenden Ausfällen von Überhitzern mit einer Verbrennung auf Fossilstoffbasis.
Es besteht ein sehr bestimmter Bedarf für Mittel zum Überhitzen des Dampfes von Leichtwasserkernreaktoren ohne Gefahr
einer überhitzung der Rohre des Überhitzers. Die vorliegende Erfindung
beinhaltet eine Lösung für dieses Problem.
Die Begriffe 'Überhitzen' oder 'Nacherhitzen bzw. Wiedererhitzen1
werden so definiert, daß hierbei die Temperatur des Dampfes beträchtlich über dessen Sättigungstemperatur gesteigert
wird. Der in einem Leichtwasserreaktor erzeugte Dampf hat eine Temperatur von etwa 288° C (55o° F). Es ist bevorzugt, daß diese
Temperatur auf etwa 538 - 593° C (1ooo - 11oo° F) erhöht wird, um
hierdurch den Wirkungsgrad einer Energieerzeugung durch Leichtwasserreaktoren beträchtlich zu verbessern. Im Fall einer Nach- bzw.
Wiedererhitzung kann der Dampfproduktstrom von einem Leichtwasserreaktor durch sich drehende Anlageteile geleitet worden sein, bevor
der Nach- bzw. Wiedererhitzungsschritt durchgeführt wird, um die Temperatur des Dampfes beträchtlich über dessen Sättigungstemperatur anzuheben.
Bei der vorliegenden Erfindung wird eine exotherme chemische Reaktion angewendet, um die Wärme bzw. Hitze für einen
Überhitzer oder Nach- bzw. Wiedererhitzer für Dampf von einem Leichtwasserreaktor zu bilden. Da die maximal erreichbare Temperatur
für die chemische Reaktion durch thermodynamische Erwägungen
begrenzt ist, wird die Gefahr einer Überhitzung der Rohre des Überhitzers oder Nach- bzw. Wiedererhitzers vermieden. Gleichzeitig
kann leicht eine entsprechende exotherme chemische Reaktion ausgewählt werden, um für die Erhitzungsfunktion Temperaturen zu
bilden, die bedeutend größer als 288° C (55o° F) sind und in einen
Bereich von mehr als 648° C (12oo F) fallen. Beispielhafte exotherme
Reaktionen sind eine Methanbildung (methanation), eine
709825/0332
- -ir -
Oxidation von Schwefeldioxid und eine Hydrierung bzw. Wasserstoffanlagerung
(hydrogenation). Die Methanbildung ist die bevorzugte Reaktion, da sie benutzt werden kann, um Temperaturen im Bereich
von 593 - 758° C (11oo - 14oo° F) zu bilden. Produktgase in diesem
Temperaturbereich erzeugende katalytische Methanbildner (methanators)
sind in der Literatur als bei dem heutigen Stande der Technik erhältlich beschrieben worden.
Die als neu angesehenen Merkmale der vorliegenden Erfindung werden insbesondere in den Ansprüchen erläutert. Die Erfindung
selbst, wie deren Gestaltung sowie Betriebsweise, und ihre Ziele sowie Vorteile sind jedoch am besten aus der nachfolgenden
Beschreibung in Verbindung mit der Zeichnung verständlich. Die Zeichnung beinhaltet eine schematische Darstellung einer Vorrichtung,
bei der eine exotherme chemische Reaktion beim Überhitzen und Nacherhitzen bzw. Wiedererhitzen des Dampfes von einem Kernreaktor
angewendet wird (das heißt eines Siedewasserreaktors oder eines Druckwasserreaktors).
Im Leichtwasserreaktor 1o wird Dampf erzeugt und bei
etwa 288 C (55o° F) abgelassen. Das Auftreten von Materialproblemen verhindert ein Erreichen höherer Dampftemperaturen. Reaktionsmittel treten bei der Temperatur T in den chemischen Reaktor 11
ein, der ein Katalysatorsystem 12 enthält. Bei fortschreitender chemischer Reaktion verlassen die gasförmigen Reaktionsmittel den
chemischen Reaktor 11 bei einer höheren Temperatur (T2)/ vorzugsweise
bei etwa 593 - 758° C (11oo - 14oo° F). Sie gelangen in den Überhitzer 13, wo die gasförmigen Produkte durch überhitζerrohre
14 strömen, die von dem gesättigten Dampf des Reaktors 1o umgeben sind.
Natürlich können Abwandlungen dieses Überhitzungsaufbaues
angewendet werden. Beispielsweise können der chemische Reaktor und der Überhitzer in einem gemeinsamen Behältnis untergebracht
sein, wobei das Katalysatorsystem die den Dampf überhitzenden Rohre
umgibt.
Als Ergebnis dieses Überhitzungsvorgangs wird der Dampf
überhitzt, vorzugsweise bis zu einem Bereich von 538 - 593° C (1ooo - 11oo F). Bei dieser Temperatur eignet sich der Dampf für
eine Verwendung in einer herkömmlichen Hochdruckdampfturbine 16,
709825/0332
- Λ—
-fr'
die mit einer Niederdruckdampfturbine 17 einer Dampfturbinengeneratoranlage
mechanisch gekoppelt ist. Ein bedeutender Vorteil wird jedoch auch bei einer Überhitzung auf etwa 344 C (65o F) erreicht.
So führt bei einer 3ooo Megawatt (MW) Wärmeanlage ein überhitzen auf diese Temperatur zu einer überhitzungsleistung von
etwa 25o MW., .
th
th
Als Ergebnis der Wärmeabgabe im Überhitzer 13 haben die
gasförmigen Reaktionsmittel eine niedrigere Temperatur (T3) erreicht,
und sie sind zum Durchführen einer nachfolgenden exothermen chemischen Reaktion in einem ein Katalysatorbett 19 enthaltenden
Reaktor 18 geeignet. Somit verlassen die gasförmigen Reaktionsmittel den Überhitzer 13 und treten für eine Wiederholung
der exothermen chemischen Reaktion im Reaktor 11 in den Reaktor
ein. Hierdurch werden erneut die Temperaturen der gasförmigen Produkte bis zu einem Bereich angehoben, bei dem die gasförmigen Reaktionsprodukte
(bei T.) während des Durchströmens des Nacherhitzers bzw. Wiedererhitzers 21 die über die Leitung 22 eintretende
Ausströmung von der Hochdruckdampfturbine 16 überhitzen können.
Der nacherhitzte Dampf wird dann zum Erzeugen weiterer Leistung vom Wiedererhitzer 21 über die Leitung 23 zur Niederdruckdampfturbine
17 der Dampfturbinengeneratoranlage geleitet.
Der oben beschriebene Aufbau ist beispielhaft, und der Dampfproduktstrom vom Reaktor 1o könnte durch eine 'nukleare1
Hochdruckdampfturbine (oder durch andere sich drehende Anlageteile) geleitet und dann zum Nach- bzw. Wiedererhitzer 21 geführt
werden, um die Wiedererhitzung entsprechend der vorliegenden Erfindung durchzuführen.
Die kombinierte mechanische Energieabgabe von der Hochdruckdampfturbine
16 und der Niederdruckdampfturbine 17 der Dampfturbinen-Generator-Anlage
ist beträchtlich größer, als es im Fall ohne Überhitzung möglich wäre. Beispielsweise vergrößert die Hinzufügung
von 127o MW, hochgradiger Hitze zur Dampfabgabe von
einem I000 MW Leichtwasserreaktor (33 % Wirkungsgrad) die Gesamtabgabe
auf I660 MW . Wenn der Wärmebetrag von 263o Kcal (1o 35o
BTÜ) pro Kilowattstunde dem ersten I000 MW dieses Erzeugungsvorgangsjzugeschrieben
wird, werden die weiteren 660 MW bei einem zusätzlichen Wärmebetrag von I660 Kcal (656o BTU) pro Kilowatt-
709825/0332
stunde realisiert/ woraus sich ein Wirkungsgrad von 52 % ergibt.
Der die Niederdruckdainpf turbine 17 verlassende Dampf gelangt
in einen Kondensator 24, aus dem er als Speisewasser für den Leichtwasserfeaktor mittels der Pumpe 26 abgepumpt wird.
Nachfolgend werden beispielhafte exotherme chemische Reaktionen angegeben:
1 . Methanbildung CO + 3H2 ^-»· CH4 + H3O
2CO + 2H2 -ς-* CO2 + CH4
2. Oxidation/Reduktion SO2 + 1/2 O2 »■ SO3
3. Hydrierung (hydrogenation) CgHg + 3H2^=^ C6H12
C7H8 + 3H2ü=^ C7Hi4
Die im Reaktor 11 durchgeführte Reaktion kann durch katalytische
Umsetzung von Mischungen aus Kohlenstoffoxiden zu Methan erfolgen, und zwar unter Verwendung von Nickel-Methanbildungskatalysatoren,
wie sie in White, G.A. und weitere, FUEL 5, 168. ACS National Meeting, Atlantic City, New Jersey, September
9-13, 1974, beschrieben sind.
Wenn es erwünscht ist, können die gasförmigen Bestandteile für die Methanbildungsreaktion an dem Ausgabeende eines geschlossenen
chemischen Kreislaufsystems für eine Energieübertragung, -speicherung und -verteilung erhalten werden, wie es in der
deutschen Patentanmeldung P 25 28 660.6 und der vorstehend genannten
Veröffentlichung beschrieben ist.
Geschlossene chemische Kreislaufsysteme auf der Basis von Wasserstoff und Kohlenmonoxid (HYCO) ermöglichen eine übertragung
hochgradiger thermischer Energie von einer Hochtemperaturquelle (beispielsweise einem Hochtemperatur-Gasreaktor, einer Fossilstoff
anlage an einer Bergwerks- bzw. Grubenöffnung (mine-mouth fossil plant) oder einem Solarfokussierungsofen mit einer Temperatur
von ^ 676,85° C ( 95o° κ)mittels einer Rohrleitung über Distanzen
von I00 - 3oo Meilen bzw. 161 - 483 km in wirkungsvoller und
wirtschaftlicher Weise. An der Abgabestelle können Temperaturen im Bereich von 526,85 - 776,85° C (800 - 1o5o° K bzw. ungefähr I000 143o°
F) erreicht werden. Die maximale Temperatur in diesem System kann nicht sehr viel über 826 ° C (11oo° K) ansteigen, da sich
die Reaktion in dem HYCO System bei höheren Temperaturen umkehrt, was dazu führt, daß große Wärmemengen absorbiert und die Temperatur
vermindert werden. Dieser Temperaturbereich von 526—
" 70982.5 /0 3-3.2
776 C (800 - 1o5o K) ist passend zum Liefern der notwendigen
hochgradigen Wärme zum Verbessern der Leistungsfähigkeit des Leichtwasserreaktors.
Ein Aufbau würde unter Anwendung der HYCO-Übertragung Energie von einer einzigen Hochtemperaturquelle zu verschiedenen
Siedewasser-/Druckwasserreaktoren in einem Bereich von I00 - 3oo
Meilen bzw. 161 - 483 km transportieren. Die einem solchen Pipelinesystem eigene Speicherungskapazitat ermöglicht eine Steigerung
der Leichtwasserreaktorabgabe entweder auf einer Grund- oder einer Spitzenlastbetriebsbasis.
Nach der vorliegenden Erfindung kann ein Leichtwasserreaktor wirkungsvoller eingesetzt werden, wobei sich eine Gesamtsteigerung
bezüglich der Leistungsfähigkeit einer Erzeugung elektrischer Energie ergibt.
Die Anwendung des geschlossenen chemischen Kreislaufsystems (closed loop chemical system) mit seiner Befähigung zum
Modulieren bzw. Abstimmen des Pipelinedrucks führt zu einem eingebauten Spitzenlast- und Speicherungsvermögen.
Entsprechend einer der wesentlichsten Erwägungen wird bei der praktischen Durchführung der vorliegenden Erfindung sichergestellt,
daß die maximale Temperatur in den Überhitzern nicht die maximale adiabatische Reaktionstemperatur überschreiten
kann, die eine feste vorbestimmte Temperatur ist ._ 8oo° C). Somit unterliegen die Überhitzerrohre bzw. -rohrschlangen
keiner überhitzungsgefahr, und es ergibt sich eine größere Zuverlässigkeit bezüglich des Gesamtsystems für die Energieerzeugung.
Es ist festzustellen, daß die vorliegende Erfindung Ausführungen umfaßt, bei denen die Wärme von der exothermen chemischen
Reaktion durch irgendein Wärmetransportmittel an den Nuklearproduktstrom abgegeben wird, beispielsweise über eine zwischenliegende
Wärmeübertragungsschleife.
Die beste vorliegend beschriebene Betriebsart beruht auf der Verwendung der exothermen Methanbildungsreaktion zum
überhitzen des von einem Leichtwasserreaktor erzeugten Druckdampfes
auf eine Temperatur von zumindest 344° C (65o F).
- Ansprüche -
709825/0332
Claims (7)
- Ansprüche1,: Verfahren zum Erhitzen des unter Druck gesetzten Dampfproduktstroms, der durch in einem Leichtwasserkernreaktor erzeugte Wärme produziert wurde, wobei der Dampfproduktstrom in Wärmeaustauschbeziehung mit einer Hochtemperaturquelle gebracht und seine Temperatur auf zumindest etwa 344 C (65o F) gesteigert wird, wonach der überhitzte Dampf zum Betreiben einer Dampfturbinen-Generator-Anlage benutzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß für das Erzeugen der für den Erhitzungsschritt benutzten Wärme eine exotherme chemische Reaktion angewendet wird.
- 2. Verfahren nach Anspruch Ί, dadurch gekennzeichnet, daß als chemische Reaktion eine Methanbildung, eine Oxidation-Reduktion Reaktion oder eine Hydrierung bzw. Wasserstoffanlagerung benutzt wird.
- 3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur der Methanbildungsreaktion im Bereich von etwa 593° C bis etwa 758° C (11oo° F bis etwa 14oo° F) liegt.
- 4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die exotherme chemische Reaktion am Auslaßende eines geschlossenen chemischen Kreislaufsystems (closed loop chemical system) durchgeführt wird.
- 5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der überhitzte Dampf einer Hochdruckdampfturbine zugeführt, dann mit Wärme von einer zusätzlichen exothermen chemischen Reaktion nacherhitzt bzw. wiedererhitzt und schließlich einer Niederdruckdampfturbine zugeführt wird.
- 6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß als anfängliche chemische Reaktion eine Methanbildung benutzt wird und daß die abgekühlten Produkte der anfänglichen Reaktion zum Bilden der zusätzlichen chemischen Reaktion dann zur Reaktion gebracht werden.709825/0332-J-
- 7. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der erzeugte überhitzte Dampf eine Temperatur im Bereich von etwa 538 - 593° C (1ooo - 11oo° F) hat.709825/0332
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/641,835 US4031706A (en) | 1975-12-18 | 1975-12-18 | Superheating steam from light water nuclear reactors |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2656974A1 true DE2656974A1 (de) | 1977-06-23 |
Family
ID=24574040
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19762656974 Pending DE2656974A1 (de) | 1975-12-18 | 1976-12-16 | Verfahren zum ueberhitzen des dampfes von leichtwasserkernreaktoren |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4031706A (de) |
JP (1) | JPS5284394A (de) |
DE (1) | DE2656974A1 (de) |
FR (1) | FR2335915A1 (de) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4586339A (en) * | 1982-02-19 | 1986-05-06 | Reid Allen F | Thermal energy conversion |
US5526386A (en) * | 1994-05-25 | 1996-06-11 | Battelle Memorial Institute | Method and apparatus for steam mixing a nuclear fueled electricity generation system |
US5457721A (en) * | 1994-05-25 | 1995-10-10 | Battelle Memorial Institute | Method and apparatus for improving the performance of a nuclear power electrical generation system |
DE19924593A1 (de) * | 1999-05-28 | 2000-11-30 | Abb Patent Gmbh | Verfahren zum Betrieb eines Dampfkraftwerkes |
US20090260359A1 (en) * | 2008-04-16 | 2009-10-22 | Alstom Technology Ltd. | Solar thermal power plant |
US20100154417A1 (en) * | 2008-06-13 | 2010-06-24 | Roger Ferguson | Hybrid Power Solar Facilities |
US20100089059A1 (en) * | 2008-06-13 | 2010-04-15 | Roger Ferguson | Hybrid Power Facilities |
EP2344764A1 (de) * | 2008-09-30 | 2011-07-20 | Ferguson, Roger | Hybridenergieanlagen |
CA2771839C (en) | 2009-08-23 | 2016-02-09 | Roger Ferguson | Hybrid power plant |
ES2422955B1 (es) * | 2012-03-09 | 2014-09-19 | Sener Grupo De Ingeniería, S.A. | Procedimiento para mejorar el rendimiento del ciclo térmico en las centrales nucleares. |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2997032A (en) * | 1956-03-06 | 1961-08-22 | Goetaverken Ab | Steam power plant |
BE567325A (de) * | 1957-05-03 | |||
BE568529A (de) * | 1958-01-20 | |||
US3242053A (en) * | 1960-12-08 | 1966-03-22 | Combustion Eng | Nuclear power plant system |
GB923356A (en) * | 1960-12-29 | 1963-04-10 | Exxon Research Engineering Co | Organic moderator and/or coolant of nuclear reactors as supplemental energy source |
FR2283524A1 (fr) * | 1974-08-02 | 1976-03-26 | Commissariat Energie Atomique | Procede d'amelioration du facteur de charge d'une centrale nucleaire electrogene |
-
1975
- 1975-12-18 US US05/641,835 patent/US4031706A/en not_active Expired - Lifetime
-
1976
- 1976-12-15 FR FR7637720A patent/FR2335915A1/fr not_active Withdrawn
- 1976-12-16 JP JP15038376A patent/JPS5284394A/ja active Pending
- 1976-12-16 DE DE19762656974 patent/DE2656974A1/de active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2335915A1 (fr) | 1977-07-15 |
JPS5284394A (en) | 1977-07-13 |
US4031706A (en) | 1977-06-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69001690T2 (de) | Flexibilitätsverfahren in integrierten Vergasungs- und kombinierten Zykluskraftwerken. | |
DE60033889T2 (de) | Verfahren zur Energieerzeugung mit einem thermochemischen Rückgewinnungskreislauf | |
DE2604981C2 (de) | Unter Druck betriebene Brennstoffzellenstromversorgungsanlagen und Verfahren zu ihrem Betrieb | |
DE112020001242T5 (de) | Rohstofffluid-Behandlungsanlage und Rohstofffluid-Behandlungsverfahren | |
DE2425939A1 (de) | Verfahren zum betreiben eines kraftwerkes | |
EP0553125A1 (de) | Verfahren und anlage zur kombinierten erzeugung elektrischer und mechanischer energie. | |
DE2656974A1 (de) | Verfahren zum ueberhitzen des dampfes von leichtwasserkernreaktoren | |
EP0424660A1 (de) | Gas/Dampf-Kraftwerksanlage | |
DE2834589C2 (de) | ||
DE2930214A1 (de) | Verfahren zur selektiven oxydation von kohlenmonoxyd im rahmen einer katalytischen ammoniakherstellung | |
DE2501377A1 (de) | Verfahren zur energieerzeugung | |
DE1751678A1 (de) | Zurueckgewinnung von Energie aus erhitzten Gasstroemen | |
DE2603204C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Methanol | |
DE1793095A1 (de) | Verfahren zum rueckgewinnen der energie aus den abgasen bei der aethylenoxidsynthese | |
DE2721859A1 (de) | Verfahren zum betrieb einer kraftwerksanlage und so betriebene kraftwerksanlage | |
EP3643888B1 (de) | Verfahren zum betreiben einer chemischen anlage | |
DE2724802A1 (de) | Kohlevergasung mit kernenergie | |
DE947465C (de) | Verfahren zum Betrieb von Konvertierungsanlagen | |
Vakil et al. | Process for superheating steam of a light water nuclear reactor | |
EP3003981A1 (de) | Integrierte anlage und verfahren zum flexiblen einsatz von strom | |
DE2359741A1 (de) | Verfahren zur erzeugung eines methanhaltigen gases | |
DE2927338A1 (de) | Anlage zur gewinnung elektrischer energie aus festen brennstoffen, insbesondere aus steinkohle | |
DE954235C (de) | Verfahren zur Konvertierung oder Methanisierung Kohlenoxyd enthaltender Gase | |
WO2023057573A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines methanhaltigen produktgases | |
DE102022200573A1 (de) | Ammoniaksynthese und Harnstoffsynthese mit reduziertem CO2-Fußabdruck |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OHJ | Non-payment of the annual fee |